WO2015198997A1 - コイルユニット及び給電システム - Google Patents

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WO2015198997A1
WO2015198997A1 PCT/JP2015/067778 JP2015067778W WO2015198997A1 WO 2015198997 A1 WO2015198997 A1 WO 2015198997A1 JP 2015067778 W JP2015067778 W JP 2015067778W WO 2015198997 A1 WO2015198997 A1 WO 2015198997A1
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power
circuit
unit
coil
power supply
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PCT/JP2015/067778
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アントニー ガフ
長嶋　良和
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矢崎総業株式会社
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    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
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    • H02J50/00—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power
    • H02J50/80—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power involving the exchange of data, concerning supply or distribution of electric power, between transmitting devices and receiving devices

Definitions

  • the present invention relates to a coil unit used for a power feeding unit or a power receiving unit and a power feeding system including the coil unit.
  • positions the circuit part which has a circuit component in the position where a magnetic flux density is low can be considered as an example, the freedom degree of arrangement
  • the coil unit used in the process will be enlarged and the entire power supply system will be enlarged.
  • wireless power feeding that does not use a power cord or a power transmission cable has attracted attention as a power feeding system that feeds a battery mounted on a hybrid vehicle or an electric vehicle.
  • One of the wireless power feeding techniques is known as a magnetic resonance type.
  • This magnetic resonance type power supply system is composed of a pair of resonance circuits composed of a coil and a capacitor.
  • One of the pair of resonance circuits is installed on the ground of the power supply equipment, the other is mounted on the vehicle, and resonates when the coils are in the opposite positions, and the resonance circuit installed on the ground of the power supply equipment ( Electric power is supplied in a non-contact manner from a power supply resonance circuit) to a resonance circuit (power reception resonance circuit) mounted on the vehicle.
  • the values of the coil and the capacitor are adjusted so that the power supply resonance circuit and the power reception resonance circuit resonate when the coils are in the directly-facing positions.
  • impedance matching between the power supply resonance circuit and the power reception resonance circuit cannot be achieved, and the transmission efficiency between the power supply resonance circuit and the reception resonance circuit decreases.
  • FIG. 27 is a graph showing the relationship between the reactance of the power receiving resonance circuit and the power factor of the power source that supplies AC power to the power supply resonance circuit.
  • the solid line shows the relationship between the reactance of the power receiving resonant circuit and the power factor of the power source when no positional deviation occurs
  • the dotted line shows the reactance of the power receiving resonant circuit and the power factor of the power source when the positional deviation occurs. Shows the relationship.
  • the reactance component viewed from the power source side is 0 near the reactance 0 of the power receiving resonance circuit, and the power factor is 100%.
  • the reactance component seen from the power source side increases and the power factor drops to 85% even when the reactance of the power receiving resonance circuit is near zero.
  • the amount of current on the power source side must be increased as the power factor decreases.
  • the transmission efficiency has a smaller amount of change depending on the reactance variation than the power factor. More specifically, as shown in FIG. 28, when the position shift occurs, the transmission efficiency hardly fluctuates at a value slightly higher than 90% in the wide range of reactance of ⁇ 4 to 0. For this reason, when the values of capacitors and coils are adjusted based on the transmission efficiency as in the conventional power supply system, the reactance does not change regardless of whether the reactance is ⁇ 4 or 0, and the reactance may be adjusted to 0. There is. However, when the reactance is adjusted to a range of 0, the power factor is reduced to 80%. That is, the conventional power feeding system has a problem that although the transmission efficiency can be improved, it cannot be improved until the power factor is lowered.
  • the power supply system described above has an advantage that power can be supplied wirelessly even if there is a certain distance between the pair of resonance coils. However, since there is a distance between the pair of resonance coils, there is a risk that large electromagnetic noise leakage may occur in the vicinity. Therefore, it has been considered to provide a conductive copper plate shield in a part of the case that houses the resonance coil or in the case.
  • the above-described copper plate shield is disposed close to the resonance coil due to space limitations. For this reason, there exists a problem that an eddy current flows into a copper plate shield by the magnetic field from a resonance coil, and it heats.
  • litz wires have been used to suppress an increase in AC resistance due to the skin effect and proximity effect peculiar to high-frequency currents with respect to the conducting wires.
  • This litz wire is obtained by twisting strands on which an insulating film is applied.
  • Patent Document 6 the litz wire has a litz wire as a core wire. Wire terminal fittings are connected.
  • FIG. 29 is a diagram showing an example of a conventional litz wire terminal fitting and a litz wire.
  • the litz wire 1 is composed of a core wire 11 that is an assembly in which a large number of strands 111 with an insulating film such as enamel are twisted, and a jacket 12 that covers the outer periphery of the core wire 11.
  • the terminal fitting 4 is a so-called closed-barrel type round crimp that includes a ring-shaped connection portion 41 connected to a power supply terminal of an electronic device and a cylindrical barrel portion 42 connected to the connection portion 41. Terminal.
  • the connection between the litz wire 1 and the terminal fitting 4 is performed as follows. As shown in FIG. 29, the terminal portion that is the portion exposed from the outer sheath 12 of the core wire 11 of the litz wire 1 is inserted into the barrel portion 42 of the terminal fitting 4. Next, as shown in FIG. 30, the barrel part 42 is crimped and crimped to the core wire 11 of the terminal part. Thereby, the terminal metal fitting 4 is temporarily fixed to the litz wire 1. Thus, the crimping of the terminal fitting 4 and the terminal portion uses the closed barrel type terminal fitting 4 so that the strand 111 does not protrude because the strand of the litz wire is thinner than a general electric wire. Is clipped.
  • the temporarily fixed terminal fitting 4 and the terminal are immersed in a high-temperature solder bath.
  • the enamel of the wire 111 is peeled off by the heat of the solder, and the wire 111 and the terminal fitting 4 are electrically connected by the solder.
  • the enamel coating is peeled off and the solder connection is performed simultaneously by the process of immersion in the solder bath (hereinafter referred to as “jab immersion”).
  • a first object of the present invention is to provide a coil unit and a power feeding system that can suppress an increase in size while suppressing a current flowing in a circuit due to the passage of magnetic flux.
  • a second object of the present invention is to provide a power supply system that improves the reduction of the power factor caused by the displacement.
  • a third object of the present invention is to provide a coil unit and a power feeding system that can reduce heat generation.
  • the fourth object of the present invention is to improve the structure of the barrel part in the terminal fitting for litz wire, to facilitate the release of the combustion debris of the insulating film such as enamel and the combustion gas of the insulating film when immersed in the jab. It is to reduce the connection resistance between the metal fitting and the litz wire.
  • a first aspect of the present invention is used in the power feeding unit or the power receiving unit in a power feeding system that supplies power from the power feeding unit to the power receiving unit in a contactless manner.
  • a coil unit which includes a coil, a wiring board on which a copper plate is formed, and a circuit component mounted on the wiring board, and a circuit unit configured by the copper plate and the circuit component is electrically connected to the coil.
  • Two adjacent circuits arranged so that currents generated by magnetic flux cancel each other, and the circuit unit includes a plurality of circuit parts connected in series to each other.
  • a coil unit comprising at least one set of circuit part pairs constituted by parts.
  • the shape of the circuit part pair in plan view is such that the two circuit parts are convex in opposite directions, and the whole is a wave shape. It is a feature.
  • a third aspect of the present invention is characterized in that, in the first aspect, the shape of the circuit portion pair in plan view is an 8-shaped shape.
  • each of the two circuit parts of the pair of circuit parts has an annular shape with the plate thickness direction of the wiring board as an axial direction.
  • Two circuit portions are stacked in the plate thickness direction, and are arranged so as to surround the axial directions in opposite directions when the circuit portion pair is traced from one end to the other end. is there.
  • the substrate body is disposed to face an end of the coil so that the axis of the coil and the thickness direction of the wiring board coincide with each other. It is characterized by being.
  • a power feeding system that supplies electric power from the power feeding unit to the power receiving unit in a contactless manner, wherein at least one of the power receiving unit and the power feeding unit is the first to fifth modes.
  • a power supply system having a coil unit.
  • a seventh aspect of the present invention includes a power receiving coil that receives power in a non-contact manner, a power receiving unit connected to the power receiving coil, and an AC power source.
  • a power factor detecting means for detecting a power factor of the AC power source comprising: a power supply coil that supplies the AC power supplied from the power supply coil to the power receiving coil in a contactless manner and a power supply capacitor connected to the power supply coil.
  • an adjustment unit that adjusts reactance of the power supply unit or the power reception unit in accordance with the power factor detected by the power factor detection unit.
  • the power receiving capacitor or the power feeding capacitor is formed of a variable capacitor, and the adjusting means adjusts the reactance by adjusting a capacitance of the variable capacitor. It is characterized by adjusting.
  • variable capacitor includes a plurality of capacitors and a switch element provided between the capacitors, and the capacitance varies depending on the on / off state of the switch element. Changes.
  • the tenth aspect of the present invention is a non-contact coil that feeds power to or receives power from a counterpart coil, and is opposite to the counterpart coil of the coil.
  • a coil unit comprising a conductive shield covering the side, wherein the shield is knitted into a sheet by knitting a litz wire formed by twisting a plurality of conductive wires each of which is insulated and coated
  • a coil unit comprising a braided sheet provided.
  • the braided sheet is provided on a sheet body provided by braiding a plurality of litz wires, and at an edge of the plurality of sheet bodies, and the plurality of litz wires. And electrically conductive members that are electrically connected to each other.
  • a twelfth aspect of the present invention is a power feeding system that includes a power feeding unit provided on the ground and a power receiving unit provided on a vehicle, and the power receiving unit receives power transmitted from the power feeding unit in a contactless manner. And at least one of the said electric power feeding part or the said power receiving part has the coil unit of a 10th or 11th aspect, It is characterized by the above-mentioned.
  • a thirteenth aspect of the present invention is a terminal fitting for connecting to a core wire of a litz wire formed by twisting a plurality of strands coated with an insulating film.
  • the barrel portion is an open barrel type in which two barrel pieces positioned on both sides of the core wire are crimped inward, and the two barrel pieces are added.
  • the gap portion is provided by making the width of the abutting portions abutted against each other by tightening in the litz wire axis direction shorter than the entire width of the barrel portion in the litz wire axis direction.
  • the fifteenth aspect of the present invention is characterized in that, in the fourteenth aspect, R is attached to the end portions of the contact portions of the two barrel pieces.
  • any one of the thirteenth to fifteenth terminal fittings is used, and the barrel portion of the terminal fitting is crimped to the core wire, and the terminal fitting and the core wire are solder-connected. It is a litz wire with terminal fittings.
  • the circuit part since the two circuit parts constituting the circuit part pair are arranged so that the currents generated by the magnetic flux cancel each other, the circuit part is placed at a position where the magnetic flux density is high. Even if it arrange
  • the two circuit portions are convex in opposite directions, and the planar view shape of the circuit portion pair is a wave shape.
  • the generated current and the current generated in the circuit portion protruding to the other side cancel each other, and the loss and heat generation in the circuit components can be effectively suppressed.
  • the wavelength and amplitude in the wave shape can be appropriately set according to the size of the wiring board, and the space on the surface of the wiring board can be used efficiently.
  • the shape of the circuit portion pair in plan view is an 8-shaped shape
  • the currents generated in the two annular circuit portions forming the 8-shape cancel each other.
  • loss and heat generation in circuit components can be effectively suppressed.
  • the two annular circuit portions are arranged so as to surround the opposite directions in the axial direction when the circuit portion pair is traced from one end to the other end.
  • the currents generated in the two annular circuit portions cancel each other, and loss and heat generation in the circuit components can be effectively suppressed.
  • the wiring board can be formed smaller than a configuration in which two circuit portions are provided on one surface.
  • the coil unit can be reduced in size.
  • the substrate body is disposed so as to face the end of the coil so that the axis of the coil and the thickness direction of the wiring board coincide with each other. It can arrange
  • the power feeding system includes such a coil unit. It is possible to suppress a decrease in efficiency and an increase in size of the entire power feeding system.
  • the seventh aspect of the present invention it is possible to improve the reduction in power factor caused by the positional deviation.
  • the reactance can be easily adjusted.
  • variable range of the capacitance can be set freely.
  • the shield part by configuring the shield part from a braided sheet knitted with a litz wire, a resistance value can be obtained even if the frequency of the eddy current flowing through the shield part is high.
  • the temperature can be kept low, and the temperature rise at the shield part can be suppressed.
  • the eleventh aspect of the present invention since the plurality of litz wires are electrically connected to each other by the conductive member provided at the edge of the seat body, only one portion of the conductive member is connected to the ground. This makes it easy to set multiple Litz wires to ground potential.
  • the barrel portion is provided with a gap portion where a part of the core wire is exposed when the core wire of the litz wire is temporarily fixed, so when the jab is immersed in the solder bath, Separation of the insulating film such as enamel applied to the litz wire and the discharge of the combustion gas from the insulating film are facilitated, and the connection resistance between the terminal fitting and the litz wire can be reduced.
  • the barrel portion is an open barrel type in which two barrel pieces positioned on both sides of the core wire are caulked inward, and the core wire of the litz wire is It can be easily fitted into the barrel part, and can be crimped by crimping the abutting parts of the two barrel pieces against each other, protruding the strands that make up the core wire of the litz wire In addition, disconnection and the like can be prevented.
  • the barrel piece in addition to the effect of the second aspect, since the end (edge) of the contact portion of the two barrel pieces of the barrel portion is provided with an R, the barrel piece It is possible to prevent the end portion of the core from deeply biting into the bundle of core wires, and to prevent the core wires from protruding.
  • connection resistance between the terminal fitting and the litz wire can be reduced as in the thirteenth aspect, and the same as in the second and third aspects when connecting the terminal fitting. An effect is obtained.
  • FIG. 6 It is a circuit diagram which shows the detail of the receiving capacitor shown in FIG. It is a flowchart which shows the process sequence of the control part shown in FIG. It is a figure which shows schematic structure of the electric power feeding system which concerns on 5th Embodiment. It is a figure explaining arrangement
  • 6 is a graph showing a relationship between reactance of a power receiving resonance circuit and transmission efficiency between a power feeding resonance circuit and a power receiving resonance circuit.
  • the power supply system 5 ⁇ / b> A of the first embodiment includes a power supply unit 6 provided on the ground G such as a parking lot and a power reception unit 7 provided in the vehicle V.
  • the power supply unit 5 is connected to an AC power supply (not shown) and the power receiving unit 7 is connected to the battery B, and power is supplied from the power supply unit 6 to the power receiving unit 7 through magnetic flux in a non-contact manner.
  • the battery B can be charged from an AC power source.
  • the power feeding unit 6 and the power receiving unit 7 have substantially the same configuration, and the configuration of the power feeding unit 6 will be described below.
  • the power feeding unit 6 includes a coil unit 60 including a coil 61, an iron core 62 around which the coil 61 is wound, and a substrate body 63 that is electrically connected to the coil 61. Has been.
  • the coil 61 is configured such that the electric wire 611 is spirally wound around the iron core 62 with the direction orthogonal to the opposing direction of the power feeding unit 6 and the power receiving unit 7 as an axial direction. At the end, magnetic flux is generated in the axial direction.
  • One end of the electric wire 611 is connected to an AC power source, and the other end is connected to a circuit unit 630 described later.
  • the iron core 62 is made of, for example, ferrite, and is formed in a flat plate shape extending in the axial direction of the coil 61 with the opposing direction as the plate thickness direction and the direction shown in FIG. 2 as the width direction. Note that the iron core 62 may be omitted when the power supply efficiency from the power supply unit 6 to the power reception unit 7 is sufficiently high.
  • the board body 63 includes a printed board 632 as a wiring board having a copper plate 15E631 formed on the surface 632a, and a plurality of capacitors 633 as circuit components mounted on the surface 632a of the printed board 632.
  • the substrate body 63 is disposed so as to face the end of the coil 61 so that the axial direction of the coil 61 and the plate thickness direction of the printed circuit board 632 coincide with each other, and is superimposed on the end surface 62 a of the iron core 62. .
  • the copper plate 15E631 and the capacitor 633 constitute a circuit unit 630.
  • the circuit unit 630 has one end connected to the coil 61 and the other end connected to an AC power supply, and includes a plurality of series portions 634A and 634B connected in parallel to each other as shown in FIG.
  • the left side serial portion 634A in FIG. 3 includes a first circuit portion 635A and a second circuit portion 636A as two circuit portions connected in series with each other, and one set of two adjacent circuit portions 635A and 636A.
  • the circuit part pair 637A is configured. 3 also includes a first circuit portion 635B and a second circuit portion 636B as two circuit portions connected in series to each other in a similar manner.
  • the two circuit portions 635B and 636B A circuit part pair 637B is formed.
  • the circuit part pair 637A, 637B has a rectangular wave shape in plan view, with the first circuit parts 635A, 635B and the second circuit parts 636A, 636B being convex in opposite directions. . Further, the first circuit portions 635A and 635B and the second circuit portions 636A and 636B have portions that are surrounded by the convex shape and have substantially the same area.
  • the generated currents cancel each other out in the first circuit portions 635A and 635B and the second circuit portions 636A and 636B that constitute each circuit portion pair 637A and 637B and are adjacent to each other. Further, when the magnetic flux density in the direction from the front side to the back side of the paper increases, a current in the direction opposite to the currents I1 to I4 flows through the circuit portion pair 637A and 637B and cancels out in substantially the same manner.
  • the portions surrounded by the convex shape have substantially the same area, so that the uniform magnetic flux is generated in the entire circuit portion 630. , The current I1 and the current I2 become substantially equal, and the current I3 and the current I4 become substantially equal, so that loss and heat generation in the capacitor 633 can be further suppressed.
  • the substrate body 63 is overlaid on the end face 62a of the iron core 62, it is possible to suppress the increase in size of the coil unit 60 and the power feeding system 5A including the coil unit 60 due to the provision of the substrate body 63.
  • the coil unit 60 can be reduced in size in the axial direction as compared with a configuration in which the board body is disposed so that the plate thickness direction and the coil axial direction are orthogonal to each other so that magnetic flux does not pass perpendicularly to the circuit. it can.
  • the power supply system 5B of the second embodiment includes a power supply unit 8 as shown in FIG.
  • the power supply unit 8 includes a coil unit 80 including a flat plate-shaped main body 81, a coil 82, and a substrate body 83 electrically connected to the coil 82.
  • the coil 82 is formed in a spiral shape on the surface of the main body 81 with the opposing direction of the power feeding unit 8 and the power receiving unit 7 as an axial direction, and is surrounded by the coil 82 on the main body 81 when a current flows through the electric wire 821. At the position, a magnetic flux is generated in the axial direction.
  • the substrate body 83 includes a printed circuit board 832 as a wiring board having a copper plate 15E831 formed on the surface 832a, and a plurality of capacitors 833 as circuit components mounted on the surface 832a of the printed circuit board 832.
  • the substrate body 83 is overlaid on the main body 81 and disposed at a position surrounded by the coil 82 so that the axial direction of the coil 82 and the plate thickness direction of the printed circuit board 832 coincide.
  • the circuit portion 830 includes a first circuit portion 835 and a second circuit portion 836 as two circuit portions connected in series with each other, and a pair of circuit portions is formed by the two adjacent circuit portions 835 and 836. Pair 837 is constructed.
  • the planar view shape of the circuit part pair 837 is an 8-shaped shape by forming the first circuit part 835 and the second circuit part 836 in an annular shape having substantially the same diameter.
  • the copper plate 15E831 has a first conductor portion 831A and a second conductor portion 831B that are vertically overlapped at a substantially central portion of the figure 8 and insulated from each other, and have a first circuit portion 835 and a second circuit portion 836. Are connected by a first conductor portion 831A.
  • the current flowing through the circuit unit 830 due to the passage of the magnetic flux can be suppressed in substantially the same manner as in the first embodiment. Furthermore, since the board body 83 is overlaid on the main body 81 and disposed at a position surrounded by the coil 82, the coil unit 80 and the power supply system 5B including the coil unit 80 can be prevented from being enlarged. In particular, the coil unit 80 can be miniaturized in the facing direction as compared with the configuration in which the board body is disposed so that the plate thickness direction and the coil axial direction are orthogonal to each other so that the magnetic flux does not pass perpendicularly to the circuit. it can.
  • the power supply system 5C of the third embodiment includes a power supply unit 9 having a substrate body 93 as shown in FIG.
  • the coil of the power feeding unit 9 may have a direction orthogonal to the facing direction to the power receiving unit 7 as in the first embodiment as an axial direction, or the facing direction as an axial direction as in the second embodiment. Good.
  • the substrate body 93 includes a printed circuit board 932 as a wiring board in which a copper plate 15E931 is formed on the front surface 932a and the back surface 932b, and a plurality of capacitors 933 as circuit components mounted on the front surface 932a and the back surface 932b of the printed circuit board 932.
  • substrate body 93 should just be arrange
  • the circuit portion 930 includes a first circuit portion 935 and a second circuit portion 936 as two circuit portions connected in series with each other, and a pair of circuit portions is formed by the two adjacent circuit portions 935 and 936. Pair 937 is constructed.
  • the first circuit portion 935 and the second circuit portion 936 constituting the circuit portion pair 937 are circular in shape in plan view with the plate thickness direction of the printed circuit board 932 being the axial direction and having substantially the same diameter.
  • the portion 935 is provided on the front surface 932a of the printed circuit board 932, and the second circuit portion 936 is provided on the back surface 932b, thereby overlapping in the plate thickness direction (axial direction).
  • the first circuit portion 935 and the second circuit portion 936 are connected by a conductor portion 931A that penetrates the printed circuit board 932 in the plate thickness direction, and the axial direction when the circuit portion pair 937 is traced from one end to the other end. It is arranged so as to surround opposite each other.
  • the current flowing through the circuit unit 930 due to the passage of magnetic flux can be suppressed in substantially the same manner as in the first and second embodiments.
  • the first circuit portion 935 is provided on the front surface 932a of the printed circuit board 932 and the second circuit portion 936 is provided on the back surface 932b, so that the printed circuit board is compared with the configuration in which two circuit portions are provided on one surface.
  • the substrate body 93 can be reduced in size.
  • present invention is not limited to the first to third embodiments, and includes other configurations that can achieve the object of the present invention.
  • the following modifications and the like are also included in the present invention.
  • the planar view shape of the circuit portion pair is a wave shape, an 8-shaped shape, or an overlapped annular shape, but these shapes are appropriately combined.
  • the two circuit parts constituting the circuit part pair may be arranged so that the generated currents cancel each other.
  • the plan view shape of the circuit portion pair and the circuit portion may be a shape in which straight lines and curves are appropriately combined.
  • a wave shape it may be a sine wave or a triangular wave instead of a rectangular wave.
  • an annular shape it is not limited to a circular ring, and may be a polygonal ring.
  • the substrate body is disposed to face the end of the coil so that the axis of the coil and the thickness direction of the wiring board coincide with each other.
  • the plate thickness direction may be oriented in an appropriate direction and disposed at an appropriate position.
  • the first circuit portions 635A and 635B and the second circuit portions 636A and 636B have portions that are surrounded by a convex shape and have substantially the same area
  • the second and third embodiments In the embodiment, the first circuit portions 835 and 935 and the second circuit portions 836 and 936 have substantially the same diameter, but the area of the portion surrounded by the first circuit portion and the portion surrounded by the second circuit portion The ratio only needs to be set appropriately according to the distribution of the passing magnetic flux so that the generated currents sufficiently cancel each other.
  • the power feeding unit and the power receiving unit have substantially the same configuration.
  • the power feeding unit and the power receiving unit may have different configurations, and at least one of them is configured. What is necessary is just to provide the above substrate bodies.
  • the power supply systems 5A to 1C for charging the vehicle are exemplified.
  • the power supply system may be any one that supplies power in a non-contact manner, such as a mobile phone. It may be for charging an electronic device.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a schematic configuration of the power supply system according to the fourth embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating the arrangement of the power feeding device and the power receiving device included in the power feeding system of FIG.
  • the power supply system of this embodiment supplies electric power to the vehicle from the ground side in a non-contact manner using a magnetic field resonance type.
  • the power feeding system 10 includes a power feeding device 120 serving as a power feeding unit disposed on the ground G (shown in FIG. 7) and a power receiving unit serving as a power receiving unit disposed on the vehicle V (shown in FIG. 7).
  • Device 130 As shown in FIG. 7, the vehicle V includes a drive unit DRV having an engine and a motor, and a power battery BATT that supplies power to the motor.
  • the power supply device 120 is a device that supplies AC power from a high-frequency power supply 140 to a power receiving device 130 described later in a non-contact manner.
  • the high frequency power supply 140 generates high frequency power from a commercial power supply and supplies the high frequency power to the power feeding device 120.
  • the power feeding device 120 includes a power feeding unit 121, a matching unit 122, a measuring device 123, a power feeding control unit 124, and a power feeding communication unit 125.
  • the power supply unit 121 is installed on the ground G as shown in FIG.
  • the power supply unit 121 may be embedded in the ground G.
  • the power supply unit 121 includes a power supply coil 121 ⁇ / b> A and a power supply capacitor 121 ⁇ / b> B.
  • the power supply coil 121A and the power supply capacitor 121B are connected in series to form a resonance circuit that resonates at a predetermined resonance frequency.
  • the feeding coil 121A and the feeding capacitor 121B are connected in series, but may be connected in parallel.
  • the matching unit 122 is a circuit for matching the impedance between the high-frequency power source 140 and the resonance circuit including the feeding coil 121A and the feeding capacitor 121B.
  • the measuring device 123 is for detecting the power factor of the high frequency power supply 140, measures the alternating current and the alternating voltage supplied from the high frequency power supply 140, and supplies them to a power supply control unit 124 described later.
  • the power supply control unit 124 includes a well-known microcomputer having a ROM, a RAM, and a CPU, and controls the power supply device 120 as a whole.
  • the power supply control unit 124 performs on / off control of the high-frequency power source 140 in response to a request for power transmission. Further, the power feeding control unit 124 obtains the phase difference between the alternating current and the alternating voltage measured by the measuring instrument 123 and detects the obtained phase difference as the power factor of the high frequency power supply 140.
  • the measuring device 123 and the power supply control unit 124 constitute a power factor detection means.
  • the power supply communication unit 125 is for performing wireless communication with a power receiving device 130 described later, and is controlled by the power supply control unit 124.
  • the power supply control unit 124 controls the power supply communication unit 125 to transmit the detected power factor to the power receiving apparatus 130.
  • the power reception device 130 includes a power reception unit 131, a rectifier 132, a power reception control unit 133, and a power reception communication unit 134.
  • the power receiving unit 131 is attached to the lower surface of the vehicle V as shown in FIG. As shown in FIG. 6, the power receiving unit 131 includes a power receiving coil 131A and a power receiving capacitor 131B.
  • the power receiving coil 131 ⁇ / b> A and the power receiving capacitor 131 ⁇ / b> B are connected in series to each other to form a resonance circuit that resonates at the same resonance frequency as the power supply unit 121.
  • the power receiving coil 131A and the power receiving capacitor 131B are connected in series, but may be connected in parallel.
  • the power receiving capacitor 131B is composed of a variable capacitor having a variable capacitance.
  • the power receiving capacitor 131B includes a plurality of capacitors C11 to C16, C21 to C26, and switches SA1 and SA2 as switch elements provided between the capacitors C14 to C16 and C24 to C26. , SB1, SB2, SY1, and SY2.
  • the number of capacitors connected to the power receiving unit 131 is switched depending on the on / off state of the switches SA1, SA2, SB1SB, SY1, and SY2, and the capacitance changes.
  • the capacitors C11 to C16 are connected in series with each other.
  • the capacitors C21 to C26 are connected in series with each other.
  • Capacitors C11 to C16 and capacitors C21 to C26 are connected in parallel.
  • the switches SA1 and SA2 are provided between the connection point of the capacitors C15 and C16 and the connection point of the capacitors C25 and C26.
  • the switches SB1 and SB2 are provided between the connection point of the capacitors C14 and C15 and the connection point of the capacitors C24 and C25.
  • the switch SY1 is provided between the connection point of the capacitors C16 and C26 and the connection point of the switches SA1 and SA2.
  • the switch SY2 is provided between the connection point of the switches SA1 and SA2 and the connection point of the switches SB1 and SB2.
  • the rectifier 132 converts the high frequency power received by the power receiving unit 131 into DC power.
  • a load L such as a charging unit used for charging a power battery BATT mounted on the vehicle V is connected to the rectifier 132.
  • the power reception control unit 133 includes a well-known microcomputer having a ROM, a RAM, and a CPU, and controls the entire power reception device 130.
  • the power reception control unit 133 functions as an adjustment unit, and adjusts the capacitance of the power reception capacitor 131B according to the power factor transmitted from the power supply device 120.
  • the power reception communication unit 134 is for performing wireless communication with the power supply communication unit 125 of the power supply apparatus 120, and is controlled by the power reception control unit 133.
  • the power reception control unit 133 controls the power reception communication unit 134 to transmit a power transmission request to the power supply apparatus 120 and to receive a power factor transmitted from the power supply apparatus 120.
  • the power reception control unit 133 controls the power reception communication unit 134 to make a power transmission request to the power supply device 120. Send.
  • the power supply control unit 124 of the power supply apparatus 120 receives the power transmission request, the power supply control unit 124 turns on the high-frequency power supply 140 to generate high-frequency power.
  • the power feeding unit 121 and the power receiving unit 131 magnetically resonate, and power is transmitted from the power feeding unit 121 to the power receiving unit 131 in a contactless manner.
  • the high frequency power received by the power receiving unit 131 is converted to DC power by the rectifier 132 and supplied to the charging unit of the vehicle V, and the power battery BATT is charged by the charging unit.
  • the power feeding control unit 124 sequentially detects and detects the power factor from the alternating current and the alternating voltage measured by the measuring device 123.
  • the power factor is transmitted to the power receiving apparatus 130. Further, the power reception control unit 133 performs a power factor improvement process shown in FIG.
  • the power reception control unit 133 receives and monitors the power factor from the power feeding device 120 (step S1).
  • the power reception control unit 133 determines whether or not the power factor is greater than or equal to a reference value (step S2). If the power feeding coil 121A and the power receiving coil 131A are not misaligned, the power factor is equal to or greater than the reference value. Therefore, the power receiving control unit 133 determines Y in step S2, and returns to step S1 again.
  • the reactance X includes an inductive reactance XL on the load L side (hereinafter abbreviated as “XL”) and a capacitive reactance XC (hereinafter referred to as “XC”) as seen from the high frequency power supply 140, as shown in the following formula (1). (Abbreviation).
  • X XL-XC (1)
  • XL is a value that depends on the inductance component on the load L side of the high frequency power supply 140
  • XC is a value that depends on the capacitance (capacitance) component on the load L side of the high frequency power supply 140.
  • the fact that the power factor decreases and the reactance X increases means that XL and XC are not equal, and one of them is increased.
  • the power reception control unit 133 first increases the capacitance of the power receiving capacitor 131B by a certain amount (step S3), and whether or not the power factor has increased. Is determined (step S4). If XC ⁇ XL due to misalignment, in step S3 XC increases, reactance X decreases, and the power factor increases. In this case, the power reception control unit 133 determines that the power factor has increased (Y in step S4), and the capacitance of the power receiving capacitor 131B increases (step S4) until the power factor exceeds the reference value (Y in step S5). S3) is repeated.
  • the power reception control unit 133 determines that the power factor has decreased (N in Step S4), and then decreases the capacitance of the power reception capacitor 131B by a certain amount (Step S6). As a result, XC decreases, reactance X decreases, and the power factor increases. The power reception control unit 133 repeats the decrease in the capacitance of the power receiving capacitor 131B (step S6) until the power factor becomes equal to or higher than the reference value (Y in step S7).
  • the power supply control unit 124 detects the power factor of the high-frequency power source 140 from the AC power source and the AC voltage detected by the measuring device 123 and transmits the power factor to the power receiving device 130.
  • the power reception control unit 133 of the power receiving device 130 adjusts the reactance of the power receiving device 130 by adjusting the capacitance of the power receiving capacitor 131B according to the power factor detected on the power feeding device 120 side. Thereby, the fall of the power factor which arises by position shift can be improved.
  • the reactance is adjusted by adjusting the capacitance of the power receiving capacitor 131B, so that the reactance can be easily adjusted.
  • the power receiving capacitor 131B includes the plurality of capacitors C11 to C16, C21 to C26 and the switches SA1, SA2, SB1, SB2, SY1, and SY2, and the switches SA1, SA2, and SB1. , SB2, SY1, and SY2 were changed in electrostatic capacity.
  • a variable capacitor having a variable capacitance may be used as the power receiving capacitor 131B, but the adjustable range is limited by the variable capacitor.
  • the variable range of the capacitance can be set freely.
  • the reactance is adjusted by making the power receiving capacitor 131B variable.
  • the present invention is not limited to this.
  • the present invention only needs to adjust the reactance on the load L side as viewed from the high frequency power supply 140.
  • the power supply coil 121A and the power supply capacitor 121B of the power supply device 120 are variably provided so that the reactance of the power supply device 120 can be adjusted. Also good.
  • the power receiving coil 131A of the power receiving device 130 may be variably provided so that the reactance of the power receiving device 130 can be adjusted.
  • FIG. 10 is a diagram showing a schematic configuration of a power feeding system according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating the arrangement of the power supply unit and the power reception unit included in the power supply system of FIG.
  • FIG. 12 is a schematic exploded perspective view of the power feeding unit and the power receiving unit in FIG. 11.
  • the reference numerals of the parts constituting the power receiving unit are shown in parentheses.
  • FIG. 13 is a top view of the braided sheet shown in FIG.
  • the power supply system of this embodiment supplies electric power to the vehicle from the ground side in a non-contact manner using a magnetic field resonance method.
  • a method other than the magnetic field resonance method may be used as long as power is transmitted by electromagnetically coupling the power feeding side and the power receiving side.
  • the power feeding system 10 includes a power feeding device 320 as a power feeding unit arranged on the ground G (shown in FIG. 11) and a power receiving unit as a power receiving unit arranged in the vehicle V (shown in FIG. 11).
  • Device 330 As shown in FIG. 11, the vehicle V includes a drive unit DRV having an engine and a motor, and a power battery BATT that supplies electric power to the motor.
  • the power feeding device 320 includes a high frequency power source 321, a power feeding unit 322 as a coil unit, a matching unit 327, and a control unit 328.
  • the high frequency power source 321 generates, for example, high frequency power from a commercial power source and supplies it to a power supply unit 322 described later.
  • the power supply unit 322 includes a power supply coil 323 as a coil, a power supply capacitor body 324, a braided sheet 325 for preventing electromagnetic noise leakage, and a box-type power supply case 326 that accommodates these. ,have.
  • the power supply unit 322 is installed on the ground G as shown in FIG.
  • the power supply unit 322 may be embedded in the ground G.
  • the feeding coil 323 and the feeding capacitor body 324 are connected in series with each other to form a resonance circuit that resonates at a predetermined resonance frequency.
  • the power supply coil 323 and the power supply capacitor body 324 are connected in series, but may be connected in parallel.
  • the matching unit 327 is a circuit for matching the impedance between the high-frequency power source 321 and the resonance circuit including the feeding coil 323 and the feeding capacitor body 324.
  • the control unit 328 includes a microcomputer having a ROM, a RAM, and a CPU, and controls the entire power supply apparatus 320. For example, the control unit 328 performs on / off control of the high-frequency power source 321 in response to a request for power transmission.
  • the power receiving device 330 includes a power receiving unit 332 as a coil unit and a rectifier 338. As shown in FIG. 12, the power receiving unit 332 includes a power receiving coil 333 as a coil, a power receiving capacitor body 334, a braided sheet 335 for preventing electromagnetic noise leakage, and a box-shaped power receiving case 336 that accommodates these. ,have.
  • the power receiving unit 332 is attached to the lower surface of the vehicle V as shown in FIG.
  • the power receiving coil 333 and the power receiving capacitor body 334 are connected in series with each other to form a resonance circuit that resonates at the same resonance frequency as the power supply unit 322.
  • the power receiving coil 333 and the power receiving capacitor body 334 are connected in series, but may be connected in parallel.
  • the rectifier 338 converts the high frequency power received by the power receiving unit 332 into DC power.
  • the rectifier 338 is connected to a load L such as a charging unit used for charging a power battery BATT mounted on the vehicle V, for example.
  • the control unit 328 turns on the high-frequency power source 321. To generate high-frequency power.
  • the power supply unit 322 and the power reception unit 332 undergo magnetic field resonance, and the high-frequency power is transmitted from the power supply unit 322, and the high-frequency power is received by the power reception unit 332.
  • the high frequency power received by the power receiving unit 332 is converted into DC power by the rectifier 338 and supplied to the charging unit of the vehicle V, and the power battery BATT is charged by the charging unit.
  • the power feeding and power receiving units 322 and 332 include the power feeding and power receiving coils 323 and 333, the power feeding and power receiving capacitor bodies 324 and 334, the braided sheets 325 and 335, and the power feeding and power receiving cases 326 and 336, respectively. I have.
  • each of the feeding and receiving coils 323 and 333 has a rectangular flat plate core 3A made of, for example, ferrite and a coil wire 3B wound around the core 3A in a coil shape.
  • the feeding and receiving capacitor bodies 324 and 334 include a substrate 4A on a rectangular flat plate having a wiring pattern formed on the surface of a glass epoxy substrate, and a plurality of capacitors (not shown) mounted on the substrate 4A. ing.
  • the braided sheet 325 on the power supply side is provided in a rectangular sheet shape that covers the entire surface of the power supply coil 323 on the side opposite to the power reception coil 333 (mating coil).
  • the power receiving side braided sheet 335 is provided in a rectangular sheet shape so as to cover the entire surface of the power receiving coil 333 opposite to the power feeding coil 323 (mating coil). That is, the braided sheets 325 and 33 5 is provided in a larger area than the core 3A.
  • the braided sheets 325 and 335 are composed of a plurality of sheet main bodies 15A, a copper wire 15B as a conductive member connected to the periphery of the sheet main body 15A, and a pair of copper plates 15C as conductive members.
  • the sheet main body 15A is formed in a sheet shape by weaving a plurality of litz wires.
  • the sheet main body 15A is formed in a belt shape.
  • Each of the litz wires is formed by twisting a plurality of copper wires (conductive wires), each of which is insulated with, for example, enamel. For this reason, the plurality of litz wires constituting the sheet main body 15A are insulated from each other. Therefore, the plurality of litz wires are electrically connected to each other by the copper wire 15B provided at the edge of the sheet main body 15A.
  • the end portion of the litz wire that is the peripheral portion of the sheet main body 15A is electrically connected to the copper wire 15B with solder or the like after the insulation coating is removed.
  • the entire periphery of the sheet main body 15A is bordered by the copper wire 15B.
  • One braided sheet 325, 335 is formed by arranging a plurality of sheet bodies 15A bordered by the copper wire 15B in the band width direction and joining them together.
  • the copper plate 15C is for connecting a plurality of sheet main bodies 15A, and is connected to a pair of edges (copper wires 15B) along the band width direction. By connecting the copper plate 15C to the ground, the litz wires constituting the braided sheets 325 and 335 can be connected to the ground.
  • the braided sheets 325 and 335 function as a shield portion, and electromagnetic waves generated from the power supplying and receiving coils 323 and 333 are generated. Noise leakage can be prevented.
  • the power feeding and power receiving cases 326 and 336 are configured to be divided into a main body portion 16A provided with an opening and a lid portion 16B covering the opening of the main body portion 16A.
  • the main body portion 16A and the lid portion 16B are made of a material that can pass magnetism from a power feeding device such as fiber reinforced plastic (FRP).
  • FRP fiber reinforced plastic
  • the power feeding and power receiving cases 326 and 336 are combined with the main body portion 16A and the lid portion 16B and fixed by fixing means such as screws (not shown), so that the power feeding and power receiving coils 323 and 333 and the power feeding and power receiving capacitor body 324, An accommodation space for accommodating 334 and the like is formed.
  • the power supply case 326 is arranged on the ground such that the lid portion 16B is on the ground G side and the main body portion 16A is on the vehicle V side.
  • the power receiving case 336 is attached to the lower surface of the vehicle V such that the lid portion 16B is on the lower surface side of the vehicle V and the main body portion 16A is on the ground G side.
  • the braided sheets 325 and 335 are attached to the lid portion 16B, for example.
  • the litz wire is formed by twisting a plurality of thin copper wires with insulation coating. For this reason, since the braided sheets 325 and 335 are formed by braiding a plurality of copper wires having a small cross-sectional area, the resistance can be reduced even at high frequencies as compared with a conventional copper plate shield having a large cross-sectional area.
  • FIG. 13 is a graph showing a rate of increase in resistance with respect to the frequency of the conventional copper plate shield and the braided sheet of the present embodiment.
  • the upper areas of the copper shield and the braided sheets 325 and 335 are the same.
  • the cross-sectional area of the copper plate shield is the same as the sum of the cross-sectional areas of the litz wires constituting the braided sheets 325 and 335.
  • the resistance value of the copper plate shield increases as the frequency of the current flowing therethrough increases.
  • the resistance values of the braided sheets 325 and 335 also increase as the current frequency increases in the braided sheets 325 and 335, but the amount of increase is smaller than that of the copper plate shield. Even if the braided sheets 325 and 335 have a high frequency, the resistance can be lowered, and as shown in FIG. 14, even if an eddy current flows through the braided sheets 325 and 335, the temperature rise can be suppressed as compared with the copper plate shield. .
  • the several litz wire is mutually connected electrically by the copper wire 15B and the copper plate 15C which were provided in the edge part of the sheet
  • a plurality of litz wires can be easily set to the ground potential simply by connecting the places to the ground.
  • the braided sheets 325 and 335 were provided from several sheet
  • the braided sheets 325 and 335 may be provided from one sheet main body 15A, and the copper plate 15C may be provided on the entire periphery of the sheet main body 15A.
  • the braided sheets 325 and 335 are configured by arranging a plurality of strip-shaped sheet bodies 15A in the band width direction, but the present invention is not limited to this.
  • a belt-shaped sheet body 15D is further joined to a pair of copper plates 15C.
  • One of the pair of edge portions along the longitudinal direction of the copper plate 15C is connected to the edge portion along the band width direction of the sheet main body 15A described above, and the other is connected to the band length direction of the sheet main body 15D described above.
  • the edges along the line are connected.
  • the copper plate 15E is connected to the edge part along one band width direction among a pair of sheet
  • the braided sheets 325 and 335 were attached to the cover part 16B, it is not restricted to this.
  • the braided sheets 325 and 335 may be attached to the opening of the main body portion 16A instead of the lid portion 16B.
  • the feeding and receiving coils 323 and 333 are formed by winding the coil wire 3B in a spiral shape, but the present invention is not limited to this.
  • the power feeding and power receiving coils 323 and 333 may be those used for non-contact power feeding.
  • the coil wire 3B may be formed in a spiral shape on the substrate.
  • the sheet main body 15A is provided by weaving a plurality of litz wires, but this is not a limitation.
  • the sheet body 15A may be provided by weaving one litz wire.
  • the braided sheets 325 and 335 are provided in the power feeding and power receiving units 322 and 332, but the present invention is not limited to this. Only one of the power feeding and power receiving units 322 and 332 may be used.
  • FIG. 18 is a front view (FIG. 18 (A)) and a plan view (FIG. 18 (B)) showing a temporarily fixed state of the terminal fitting and the litz wire of the first embodiment of the present invention
  • FIG. 19 is a view of the first embodiment.
  • FIG. 3 is a perspective view of the terminal metal fitting before being temporarily fixed
  • FIG. 3 is a plan view of the litz wire with the terminal metal fitting after the solder connection of the first embodiment.
  • the litz wire 1 in each of the following embodiments is the same as the conventional litz wire 1 shown in FIGS. 29 to 31, and the same reference numerals as those in FIGS. The description which overlaps is abbreviate
  • the terminal fitting 2 includes a ring-shaped connecting portion 21 connected to a power supply terminal or the like of an electronic device, and two barrel pieces 22A and 22B connected to the connecting portion 21.
  • the terminal fitting 2 constitutes a barrel portion 22 that is crimped to the end portion of the core wire 11 of the litz wire 1 by crimping the barrel pieces 22A and 22B inward. That is, the terminal fitting of this embodiment is a so-called open barrel type round crimp terminal.
  • the abutting portion 22A1 of the barrel piece 22A and the abutting portion 22B1 of the barrel piece 22B are inclined in directions opposite to each other, as shown in FIG.
  • the contact portion 22A1 and the contact portion 22B1 are abutted against each other by caulking.
  • the abutting portion 22A1 and the abutting portion 22B1 in the abutted state are inclined with respect to the litz wire axis P.
  • the width L1 of the abutment portion 22A1 (22B1) in the litz wire axis P direction is shorter than the overall width W of the barrel portion 22 in the litz wire axis P direction. Accordingly, as shown in FIG. 18B with a circle with a one-dot chain line, gap portions 222 (two places) are provided in the barrel portion 22.
  • the barrel portion 22 is provided with gap portions 222 (two locations) that expose a part of the core wire 11 when the core wire 11 is temporarily fixed (see FIG. 18).
  • These gaps 222 (two locations) facilitate the removal of the debris from the insulating film such as enamel applied to the strand 111 of the litz wire 1 and the discharge of the combustion gas from the insulating film when the jab is immersed in the solder bath.
  • R roundness
  • R is attached to the edge of this gap part 222 (two places), ie, the edge part of contact part 22A1, 22B1.
  • FIG. 20 shows a case in which the barrel portion 22 of the terminal fitting 2 is crimped and temporarily fixed to the core wire 11 and the jab is immersed in the solder bath and the terminal fitting 2 and the core wire 11 are solder-connected.
  • the terminal metal fitting 2 and the core wire 11 are litz wires with terminal metal fittings in which the solder adhesion portions 3 are formed.
  • FIG. 21 is a front view (FIG. 21A) and a plan view (FIG. 21B) showing a terminal metal fitting and a litz wire temporarily fixed state according to a seventh embodiment of the present invention.
  • elements similar to those in the sixth embodiment and corresponding elements are denoted by the same reference numerals as those in FIG. 1 and detailed description thereof is omitted.
  • the terminal fitting 2 of the seventh embodiment is also an open barrel type round crimp terminal that constitutes the barrel portion 22 with two barrel pieces 22A and 22B.
  • the terminal fitting 2 of the seventh embodiment has a contact portion 22A11, 22A12 separated into two at the center in the barrel piece 22A, and a contact portion separated into two at the center in the barrel piece 22B. 22B11 and 22B12.
  • the width L2 of the abutment portions 22A11, 22A12 (22B11, 22B12) in the litz wire axis P direction is shorter than the overall width W of the barrel portion 22 in the litz wire axis P direction.
  • a gap portion 223 is provided in the barrel portion 22 as enclosed by an alternate long and short dash line ellipse in FIG.
  • the barrel portion 22 is provided with the gap portion 223 that exposes a part of the core wire 11 when the core wire 11 is temporarily fixed (see FIG. 21). Accordingly, as in the sixth embodiment, the gap 223 functions to facilitate the release of the insulating film peeling residue and the combustion gas from the insulating film. In particular, since the gap portion 223 is provided in the central portion, degassing and degassing of the central portion of the barrel portion 22 can be performed efficiently.
  • FIGS. 22A and 22B are a front view (FIG. 22A) and a plan view (FIG. 22B) showing a terminal metal fitting and a litz wire temporarily fixed state according to an eighth embodiment of the present invention.
  • the terminal fitting 2 of the eighth embodiment is also an open barrel type round crimp terminal that constitutes the barrel portion 22 with two barrel pieces 22A and 22B.
  • the terminal fitting 2 of the eighth embodiment forms contact portions 22A1 and 22B1 by providing steps on both sides of the barrel pieces 22A and 22B.
  • a width L3 of the abutting portion 22A1 (22B1) in the litz wire axis P direction is shorter than an overall width W of the barrel portion 22 in the litz wire axis P direction. Thereby, the gap
  • gap portions 224 (two places) that expose a part of the core wire 11 when the core wire 11 is temporarily fixed, and the gap portions 224 (two places) are provided. It works to facilitate the release of insulating film debris and the discharge of combustion gas from the insulating film. Further, since the ends of the contact portions 22A1 and 22B1 are provided with R, it is possible to prevent the end portions of the barrel element pieces 22A and 22B from deeply biting into the bundle of core wires 11, and the strand 111 is It can be prevented from protruding.
  • FIG. 23 is a front view (FIG. 23 (A)) and a plan view (FIG. 23 (B)) showing the terminal fitting and the litz wire temporarily fixed according to the ninth embodiment of the present invention.
  • the terminal fitting 2 of the ninth embodiment is also an open barrel type round crimp terminal that constitutes the barrel portion 22 with two barrel pieces 22A and 22B.
  • the terminal fitting 2 of the ninth embodiment has contact portions 22A1 and 22B1 by inclining on both sides of the barrel pieces 22A and 22B, and the width of the contact portion 22A1 (22B1) in the litz wire axis P direction.
  • L4 is shorter than the overall width W of the barrel portion 22 in the litz wire axis P direction. Thereby, the gap
  • gap portions 225 (two places) that expose a part of the core wire 11 when the core wire 11 is temporarily fixed, and the gap portions 225 (two places) are provided. It works to facilitate the release of insulating film debris and the discharge of combustion gas from the insulating film. Further, since the ends of the contact portions 22A1 and 22B1 are provided with R, it is possible to prevent the end portions of the barrel element pieces 22A and 22B from deeply biting into the bundle of core wires 11, and the strand 111 is It can be prevented from protruding.
  • the barrel portion 42 has a ring shape.
  • the core wire 11 is easily caught and the core wire 11 is difficult to insert. If the barrel portion has a large diameter, it becomes easy to insert, but the size increases.
  • the terminal fitting 2 of the sixth to ninth embodiments is an open barrel type, the core wire can be easily inserted, and the terminal attaching operation can be simplified.
  • the terminal fitting 2 of the sixth to ninth embodiments is an open barrel type, and is made into a crimped constriction in which the contact portions of the two barrel pieces are abutted and crimped. Accordingly, it is possible to prevent the wire from protruding and disconnecting during caulking.
  • the crimping portion of the barrel portion may be crimped with a minimum crimp height so that the enamel peeling residue and the enamel combustion gas can easily escape during the jab immersion connection to the solder bath.
  • the barrel structure facilitates the discharge of exfoliation residue and enamel combustion gas. Thereby, while being able to hold down the connection resistance of the litz wire 1 and the terminal metal fitting 2 low, the open crimp barrel terminal of a confined crimp system which can make simplification of terminal attachment work compatible is realizable.
  • the present invention is not limited to this.
  • a core wire is provided in the barrel portion. You may make it provide the clearance gap (for example, opening and notch) which exposes a part of core wire, when temporarily fixing.

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Abstract

　回路部分対（６３７Ａ）、（６３７Ｂ）を構成する第１回路部分（６３５Ａ）、（６３５Ｂ）と第２回路部分（６３６Ａ）、（６３６Ｂ）とにおいて、発生する電流が互いに打ち消し合うことから、磁束の通過により回路部（６３０）に流れる電流を抑制することができる。さらに、基板体（６３）が鉄心（６２）の端面（６２ａ）に重ねられることから、基板体（６３）を設けることによるコイルユニット（６０）及びこれを備えた給電システム（５Ａ）の大型化を抑制することができる。

Description

コイルユニット及び給電システム
　本発明は、給電部又は受電部に用いられるコイルユニット及びそれを備えた給電システムに関する。
　従来、給電部から受電部に非接触で電力を供給する給電システムにおいて、給電部及び受電部に共振用のコンデンサ（回路部品）を設ける構成が開示されている（例えば、特許文献１参照）。非接触の給電システムでは一般に、受電部と給電部とが離れているため漏れリアクタンスが大きい。そこで、特許文献１に記載の給電システムでは、コンデンサによって漏れリアクタンスを補償して力率を改善し、給電効率の向上が図られている。
　しかしながら、非接触の給電システムでは、給電効率を上昇させるために給電部のコイルに高周波数の磁束を発生させることが好ましいものの、この磁束がコイル以外の電線に交わると高周波数の電流が流れ、コンデンサ等の回路部品において大きな損失が発生するとともに発熱してしまうことがある。特に、図２６に示すように、コンデンサ１０１と銅板１５Ｅ１０２とを有する回路部１００において、大容量化するためにコンデンサ１０１を並列に接続すると環状の閉回路が形成され、この閉回路の内側において磁束φが増減すると閉回路を循環する電流Ｉ０が流れる。この電流Ｉ０は当該閉回路を循環することによって減衰していき、それに伴って閉回路が発熱してしまう。
　そこで、磁束密度が低い位置（例えば、コイルから離れた位置）に回路部品を有した回路部を配置する構成が一例として考えられるものの、回路部の配置の自由度が低く、給電部や受電部に用いられるコイルユニットが大型化し、給電システム全体が大型化してしまう可能性がある。
　また、近年、ハイブリッド自動車や電気自動車などに搭載されたバッテリに給電する給電システムとして、電源コードや送電ケーブルを用いないワイヤレス給電が着目されている。このワイヤレス給電技術の一つとして磁界共鳴方式のものが知られている。
　この磁界共鳴方式の給電システムは、コイル及びコンデンサから構成された一対の共振回路から構成されている。この一対の共振回路の一方を給電設備の地面に設置し、他方を車両に搭載して、互いのコイルが正対位置にあるときに共振して、給電設備の地面に設置された共振回路（給電共振回路）から車両に搭載された共振回路（受電共振回路）に非接触で電力を供給している。
　上述した給電システムにおいては、給電共振回路、受電共振回路は、互いのコイルが正対位置にあるときに共振するように、コイルやコンデンサの値が調整されている。しかしながら、自動車を正対位置にぴったり停車させることは難しく位置ずれが生じることが多い。この位置ずれが生じると、給電共振回路と受電共振回路とのインピーダンスの整合が取れずに、給電共振回路－受信共振回路間の伝送効率が低下してしまう。
　そこで、受電共振回路のコイルでの反射量から上記伝送効率を求めて、共振回路のコイルやコンデンサの値を調整し、位置ずれに起因する伝送効率の低下を防ぐことが考えられている（特許文献２、３、４、５）。
　ところで、位置ずれが生じると給電共振回路－受電共振回路間の伝送効率だけが低下するのではなく、給電共振回路に交流電力を供給する電源から見たリアクタンス成分が変化して力率が低下してしまう。図２７は、受電共振回路のリアクタンスと給電共振回路に交流電力を供給する電源の力率との関係を示すグラフである。図中、実線は位置ずれが生じていないときの受電共振回路のリアクタンスと電源の力率との関係を示し、点線は位置ずれが生じているときの受電共振回路のリアクタンスと電源の力率との関係を示す。
　同図に示すように、位置ずれが生じていないときには受電共振回路のリアクタンス０付近では、電源側から見たリアクタンス成分も０となるため力率が１００％となる。これに対して、位置ずれが生じると受電共振回路のリアクタンス０付近であっても電源側から見たリアクタンス成分が増加して力率が８５％に落ちてしまう。給電共振回路から伝送される有効電力を一定に保つためには、力率が低下するに従って電源側の電流量を増やさなければならない。
　例えば、表１に示すように、位置ずれによって力率ＰＦｉｎが０．９９０から０．８９、０．４８８に低下した場合について考えてみる。力率ＰＦｉｎが０．９９０のときは、電圧実効値Ｖｒｍｓ＝２７１．１Ｖ、電流実効値Ｉｒｍｓ＝１１．２Ａ、皮相電力３０２９Ｗを電源から供給すれば、３Ｋｗを伝送することができる。これに対して、力率ＰＦｉｎが０．８９に低下すると、３Ｋｗを伝送するには、電圧実効値Ｖｒｍｓ＝１７１．１Ｖ、電流実効値Ｉｒｍｓ＝１９．８Ａ、皮相電力３３８６Ｗを電源から供給する必要がある。また、力率ＰＦｉｎが０．４８８まで低下すると、３Ｋｗを伝送するには、電圧実効値Ｖｒｍｓ＝１６６．３Ｖ、電流実効値Ｉｒｍｓ＝３７．０Ａ、皮相電力６１５３Ｗを電源から供給する必要がある。このように電源の電流が増加すると、電源部品での発熱が増え、冷却装置が必要になる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　しかしながら、図２７及び図２８を比較しても明らかなように、伝送効率は力率に比べてリアクタンスの変動に応じて変化量が少ない。詳しく説明すると、図２８に示すように、位置ずれが生じたとき伝送効率は、リアクタンスが－４～０の広い範囲において伝送効率が９０％より少し高い値でほとんど変動しない。このため、従来の給電システムのように伝送効率に基づいてコンデンサやコイルの値が調整されると、リアクタンスが－４でも０でも伝送効率としては変わらないため、リアクタンスが０に調整されてしまう恐れがある。しかしながら、リアクタンスが０の範囲に調整されると、力率は８０％に低下してしまう。即ち、従来の給電システムでは伝送効率は改善できるものの力率の低下までは改善できない、という問題が生じていた。
　また、上述した給電システムは、一対の共鳴コイル間にある程度距離があってもワイヤレスで給電することができるという利点がある。しかしながら、一対の共鳴コイル間に距離があるため、周囲に大きな電磁ノイズ漏洩が発生してしまう恐れがある。そこで、共鳴コイルを収容するケースの一部又はケース内に導電性の銅板シールドを設けることが考えられている。
　上述した銅板シールドは、スペースの関係上、共鳴コイルとは接近して配置される。このため、共鳴コイルからの磁界で銅板シールドに渦電流が流れ発熱する、という問題がある。
　また、従来、導線に対する高周波電流特有の表皮効果や近接効果による交流抵抗の増大を抑制するために、リッツ線が用いられている。このリッツ線は、絶縁皮膜が施された素線を撚り合わせたものであり、例えば特開２０１４－４４８３２号公報（特許文献６）に開示されているように、このリッツ線の芯線にはリッツ線用の端子金具が接続される。
　図２９は従来のリッツ線用の端子金具とリッツ線の一例を示す図である。図示のように、リッツ線１は、エナメル等の絶縁皮膜が施された多数の素線１１１を撚り合わせた集合体である芯線１１と、この芯線１１の外周を被覆する外被１２とで構成されている。端子金具４は、電子機器の給電端子等に接続されるリング状の接続部４１と、この接続部４１に連設される円筒状のバレル部４２を備えた、いわゆるクローズドバレル型の丸形圧着端子である。
　リッツ線１と端子金具４の接続は、以下のように行われる。図２９に示すように、リッツ線１の芯線１１の外被１２から露出した部分である端末部を、端子金具４のバレル部４２内に挿入する。次に、図３０に示すように、バレル部４２を加締めて端末部の芯線１１に圧着する。これにより、端子金具４がリッツ線１に仮止めされる。このように、端子金具４と端末部の圧着は、リッツ線の素線が一般の電線より細いため、素線１１１がはみ出さないようにクローズドバレル型の端子金具４を用い、そのバレル部４２をコンファイド・クリップしている。
　次に、この仮止めした端子金具４と端末部を高温のはんだ槽内に浸漬する。このとき、はんだの熱により素線１１１のエナメルが剥離し、はんだにより素線１１１と端子金具４が電気的に接続される。このように、はんだ槽に浸漬する過程（以下、「ジャブ浸け」という。）により、エナメル被覆の剥離とはんだ接続を同時に行っている。
　従来のクローズドバレル型の端子金具４では、ジャブ浸け時に、図３１に示すようにバレル部４２からエナメルの燃焼ガスやエナメルの剥離カスが部分的に噴出する。しかし、従来の端子金具４ではバレル部４２の形状により、このバレル部４２からエナメルの剥離カスやエナメルの燃焼ガスが抜けにくく、接続抵抗が増加する可能性が高くなる。
特開２０１４－９３８２９号公報 特開２０１２－１３５１０８号公報 特開２０１３－１３２７４号公報 特開２００８－８７７３３号公報 特開２０１２－２０００３２号公報 特開２０１４－４４８３２号公報
　本発明の第１の目的は、磁束の通過により回路に流れる電流を抑制しつつ大型化を抑制することができるコイルユニット及び給電システムを提供することにある。
　本発明の第２の目的は、位置ずれにより生じる力率の低下を改善した給電システムを提供することにある。
　本発明の第３の目的は、発熱を低減することができるコイルユニット及び給電システムを提供することにある。
　本発明の第４の目的は、リッツ線用の端子金具において、バレル部の構造を改良し、ジャブ浸け時にエナメル等の絶縁皮膜の剥離カス及び絶縁皮膜の燃焼ガスの排出を容易にして、端子金具とリッツ線との接続抵抗を低減することである。
　前記課題を解決し第１の目的を達成するために、本発明の第１の態様は、給電部から受電部に非接触で電力を供給する給電システムにおいて該給電部又は該受電部に用いられるコイルユニットであって、コイルと、銅板が形成された配線板と該配線板に実装される回路部品とを有し、該銅板と該回路部品とにより構成される回路部が前記コイルに電気的に接続される基板体と、を備え、前記回路部が、互いに直列に接続された複数の回路部分を備えるとともに、磁束によって発生する電流が互いに打ち消し合うように配置された隣り合う２つの前記回路部分によって構成される回路部分対を少なくとも１組備えることを特徴とするコイルユニットである。
　本発明の第２の態様は、第１の態様において、前記回路部分対の平面視形状が、その２つの回路部分が互いに反対向きに凸形状とされ、全体が波形状とされていることを特徴とするものである。
　本発明の第３の態様は、第１の態様において、前記回路部分対の平面視形状が、８の字形状とされていることを特徴とするものである。
　本発明の第４の態様は、第１の態様において、前記回路部分対の２つの回路部分のそれぞれの平面視形状が、前記配線板の板厚方向を軸方向とする環状とされ、前記２つの回路部分が、前記板厚方向に重ねられるとともに、前記回路部分対を一端から他端まで辿った際に前記軸方向を互いに反対周りに囲うように配置されていることを特徴とするものである。
　本発明の第５の態様は、第１～４の態様において、前記基板体が、前記コイルの軸と前記配線板の板厚方向とが一致するように当該コイルの端部に対向して配置されていることを特徴とするものである。
　本発明の第６の態様は、給電部から受電部に非接触で電力を供給する給電システムであって、前記受電部と前記給電部とのうち少なくとも一方が、第１～第５の態様のコイルユニットを有していることを特徴とする給電システムである。
　前記課題を解決し第２の目的を達成するために、本発明の第７の態様は、非接触で電力を受電する受電コイル及び受電コイルに接続された受電コンデンサを有する受電部と、交流電源から供給された交流電力を前記受電コイルに非接触で給電する給電コイル及び前記給電コイルに接続された給電コンデンサを有する給電部と、を備え、前記交流電源の力率を検出する力率検出手段と、前記力率検出手段により検出された力率に応じて前記給電部又は前記受電部のリアクタンスを調整する調整手段と、を備えたことを特徴とする給電システムである。
　本発明の第８の態様は、第７の態様において、前記受電コンデンサ又は前記給電コンデンサは、可変コンデンサから構成され、前記調整手段が、前記可変コンデンサの静電容量を調整することにより前記リアクタンスを調整することを特徴とするものである。
　本発明の第９の態様は、第８の態様において、前記可変コンデンサは、複数のコンデンサと、当該コンデンサ間に設けられたスイッチ素子と、から構成され、前記スイッチ素子のオンオフ状態により静電容量が変化することを特徴とするものである。
　前記課題を解決し第３の目的を達成するために、本発明の第１０の態様は、非接触で電力を相手コイルに給電又は相手コイルから受電するコイルと、前記コイルの前記相手コイルと反対側を覆う導電性のシールド部と、を備えたコイルユニットであって、前記シールド部が、１本１本が絶縁被覆された複数の導線を撚って形成したリッツ線を編み込んでシート状に設けた編組シートから構成されていることを特徴とするコイルユニットである。
　本発明の第１１の態様は、第１０の態様において、前記編組シートは、複数のリッツ線を編み込んで設けられたシート本体と、複数のシート本体の縁部に設けられ、前記複数のリッツ線を互いに電気的に接続する導電部材と、を有していることを特徴とするものである。
　本発明の第１２の態様は、地面に設けられた給電部と車両に設けられた受電部とを有し、前記受電部が前記給電部から伝送された電力を非接触で受電する給電システムであって、前記給電部又は前記受電部の少なくとも一方が、第１０又は第１１の態様のコイルユニットを有していることを特徴とするものである。
　前記課題を解決し第４の目的を達成するために、本発明の第１３の態様は、絶縁皮膜が施された複数の素線を撚り合わせてなるリッツ線の芯線に接続する端子金具であって、前記リッツ線の前記素線からなる芯線を圧着により仮止めするためのバレル部を有し、前記バレル部に、前記芯線を仮止めしたときに該芯線の一部を露出させる隙部を設けたことを特徴とする端子金具である。
　本発明の第１４の態様は、第１３の態様において、前記バレル部が、芯線の両側に位置する２つのバレル素片を内側に加締めるオープンバレル型であり、前記２つのバレル素片の加締めにより互いに突き合わされる当接部のリッツ線軸方向の幅を、前記バレル部のリッツ線軸方向の全体幅より短くすることで前記隙部を設けるようにしたことを特徴とするものである。
　本発明の第１５の態様は、第１４の態様において、前記２つのバレル素片の前記当接部の端部にＲを付けたことを特徴とするものである。
　本発明の第１６の態様は、第１３乃至１５のいずれか一の端子金具を用い、該端子金具の前記バレル部を前記芯線に圧着するとともに、該端子金具と該芯線とをはんだ接続してなることを特徴とする端子金具付きリッツ線である。
　本発明の第１の態様によれば、回路部分対を構成する２つの回路部分が、磁束によって発生する電流が互いに打ち消し合うように配置されていることから、磁束密度が高い位置に回路部を配置しても電流を抑制することができ、基板体の配置の自由度を向上させてコイルユニットの大型化を抑制することができる。
　本発明の第２の態様によれば、２つの回路部分が互いに反対向きに凸形状とされ、回路部分対の平面視形状が波形状とされていることから、一方側に凸の回路部分で発生する電流と他方側に凸の回路部分で発生する電流とが互いに打ち消し合い、回路部品における損失及び発熱を効果的に抑制することができる。さらに、配線板の大きさに応じて波形状における波長や振幅を適宜に設定することができ、配線板表面のスペースを効率よく利用することができる。
　本発明の第３の態様によれば、回路部分対の平面視形状が８の字形状とされていることから、８の字を形成する２つの環状の回路部分において発生する電流が互いに打ち消し合い、回路部品における損失及び発熱を効果的に抑制することができる。
　本発明の第４の態様によれば、２つの環状の回路部分が、回路部分対を一端から他端まで辿った際に軸方向を互いに反対周りに囲うように配置されていることから、２つの環状の回路部分において発生する電流が互いに打ち消し合い、回路部品における損失及び発熱を効果的に抑制することができる。さらに、例えば一方の回路部分を配線板の表面に設けるとともに他方の回路部分を裏面に設けることによって、１つの面に２つの回路部分を設ける構成と比較して配線板を小さく形成することができ、コイルユニットを小型化することができる。
　本発明の第５の態様によれば、コイルの軸と配線板の板厚方向とが一致するように基板体がコイルの端部に対向して配置されていることで、基板体をコイルの端部に重ねるように配置することができ、コイルユニットの大型化をさらに抑制することができる。
　本発明の第６の態様によれば、前述のように磁束の通過によって流れる電流を抑制しつつ大型化を抑制することができ、給電システムがこのようなコイルユニットを備えることから、発熱による給電効率の低下を抑制するとともに給電システム全体の大型化を抑制することができる。
　本発明の第７の態様によれば、位置ずれにより生じる力率の低下を改善することができる。
　本発明の第８の態様によれば、簡単にリアクタンスを調整することができる。
　本発明の第９の態様によれば、静電容量の可変範囲を自由に設定することができる。
　本発明の第１０、１２の態様によれば、シールド部を、リッツ線を編み込んでシート状に設けた編組シートから構成することにより、シールド部に流れる渦電流の周波数が高くても抵抗値を低く抑えることができ、シールド部での温度上昇を抑えることができる。
　本発明の第１１の態様によれば、シート本体の縁部に設けた導電部材によって、複数のリッツ線が互いに電気的に接続されているので、導電部材の１か所をグランドに接続するだけで簡単に複数のリッツ線をグランド電位にすることができる。
　本発明の第１３の態様によれば、バレル部に、リッツ線の芯線を仮止めしたときにこの芯線の一部が露出する隙部が設けられているので、はんだ槽へのジャブ浸け時に、リッツ線の素線に施されたエナメル等の絶縁皮膜の剥離カス及び絶縁皮膜の燃焼ガスの排出が容易になり、端子金具とリッツ線との接続抵抗を低減することができる。
　本発明の第１４の態様によれば、請求項１の効果に加えて、バレル部が芯線の両側に位置する２つのバレル素片を内側に加締めるオープンバレル型であり、リッツ線の芯線をバレル部に容易に填め込むことができるとともに、２つのバレル素片の当接部を互いに突き合わせるように加締めてコンファイド・クリンプ化することができ、リッツ線の芯線を構成する素線のはみ出し及び断線等を防止することができる。
　本発明の第１５の態様によれば、請求項２の効果に加えて、バレル部の２つのバレル素片の当接部の端部（エッジ）にＲが付けられているので、バレル素片の端部が芯線の束に深く噛み込むのを防ぐことができ、芯線がはみ出すのを防止できる。
　本発明の第１６の態様によれば、請求項１３と同様に、端子金具とリッツ線との接続抵抗を低減することができ、さらに、端子金具の接続時に、請求項２及び３と同様な効果が得られる。
本発明の実施形態に係る給電システム全体を示す側面図である。 第１実施形態に係る給電システムの給電部を示す斜視図である。 図２の給電部の回路部を示す平面図である。 第２実施形態に係る給電システムの給電部を示す平面図である。 第３実施形態に係る給電システムの給電部に設けられた基板体を示す斜視図である。 第４実施形態に係る給電システムの概略構成を示す図である。 図６の給電システムが備える給電装置及び受電装置の配置を説明する図である。 図６に示す受電コンデンサの詳細を示す回路図である。 図６に示す制御部の処理手順を示すフローチャートである。 第５実施形態に係る給電システムの概略構成を示す図である。 図１０の給電システムが備える給電ユニット及び受電ユニットの配置を説明する図である。 図１１の給電ユニット及び受電ユニットの概略分解斜視図である。 図１２に示す編組シートの上面図である。 従来の銅板シールドと本実施形態の編組シートの周波数に対する抵抗の増加率を示すグラフである。 従来の銅板シールドと本実施形態の編組シートとにそれぞれ渦電流が発生したときの経過時間に対する温度を示すグラフである。 第５実施形態の変形例における編組シートの上面図である。 第５実施形態の変形例における編組シートの上面図である。 本発明の第６実施形態の端子金具とリッツ線の仮止め状態を示す正面図及び平面図である。 第６実施形態の端子金具の仮止め前の斜視図である。 第６実施形態のはんだ接続後の端子金具付きリッツ線の平面図である。 本発明の第７実施形態の端子金具とリッツ線の仮止め状態を示す正面図及び平面図である。 本発明の第８実施形態の端子金具とリッツ線の仮止め状態を示す正面図及び平面図である。 本発明の第９実施形態の端子金具とリッツ線の仮止め状態を示す正面図及び平面図である。 クローズドバレル型の場合の芯線の挿入時の問題点を説明する図である。 Ｆクランプ・オープンンバレル型の場合の芯線のはみ出しの問題点を説明する図である。 従来の給電システムの回路部を示す平面図である。 受電共振回路のリアクタンスと給電共振回路に交流電力を供給する電源の力率との関係を示すグラフである。 受電共振回路のリアクタンスと給電共振回路－受電共振回路間の伝送効率との関係を示すグラフである。 従来のリッツ線用の端子金具とリッツ線の一例を示す図である。 従来のリッツ線用の端子金具の仮止め状態を示す図である。 従来のリッツ線用の端子金具からのエナメルの燃焼ガス及びエナメルの剥離カスの噴出を説明する図である。
　以下、本発明の各実施形態を図面に基づいて説明する。なお、第２、３実施形態においては、第１実施形態で説明する構成部材と同じ構成部材及び同様な機能を有する構成部材には、第１実施形態と同じ符号を付すとともに説明を省略する。
〔第１実施形態〕
　第１実施形態の給電システム５Ａは、駐車場等の地面Ｇ上に設けられる給電部６と、車両Ｖに設けられる受電部７と、を備えている。給電部６が図示しない交流電源に接続され受電部７がバッテリＢに接続されるとともに、給電部６から受電部７に磁束を介して非接触で電力が供給されることで、給電システム５Ａは、交流電源からバッテリＢに充電可能に構成されている。なお、給電部６と受電部７とは略同様の構成を有しており、以下、給電部６の構成について説明する。
　給電部６は、図２に示すように、コイル６１と、コイル６１が巻き付けられる鉄心６２と、コイル６１に電気的に接続される基板体６３と、を備えたコイルユニット６０を有して構成されている。
　コイル６１は、給電部６と受電部７との対向方向に直交する方向を軸方向として、電線６１１が鉄心６２に螺旋状に巻き付けられて構成され、電線６１１に電流が流れると、コイル６１の端部において、軸方向に磁束が発生するようになっている。また、電線６１１の一端は交流電源に接続され、他端は後述する回路部６３０に接続される。
　鉄心６２は、例えばフェライトによって構成され、対向方向を板厚方向とするとともに図２に示す方向を幅方向として、コイル６１の軸方向に延在する平板状に構成されている。なお、給電部６から受電部７への給電効率が充分に高い場合、鉄心６２は省略されてもよい。
　基板体６３は、表面６３２ａに銅板１５Ｅ６３１が形成された配線板としてのプリント基板６３２と、プリント基板６３２の表面６３２ａに実装される回路部品としての複数のコンデンサ６３３と、を有する。また、基板体６３は、コイル６１の軸方向とプリント基板６３２の板厚方向とが一致するように、コイル６１の端部に対向するように配置され、鉄心６２の端面６２ａに重ねられている。
　基板体６３において、銅板１５Ｅ６３１とコンデンサ６３３とが回路部６３０を構成する。回路部６３０は、一端がコイル６１に接続されるとともに他端が交流電源に接続され、図３にも示すように、互いに並列に接続された複数の直列部分６３４Ａ、６３４Ｂを備える。図３中左側の直列部分６３４Ａは、互いに直列に接続された２つの回路部分としての第１回路部分６３５Ａと第２回路部分６３６Ａとを備えるとともに、隣り合う２つの回路部分６３５Ａ、６３６Ａによって１組の回路部分対６３７Ａが構成される。また、図３中右側の直列部分６３４Ｂも略同様に、互いに直列に接続された２つの回路部分としての第１回路部分６３５Ｂと第２回路部分６３６Ｂとを備え、２つの回路部分６３５Ｂ、６３６Ｂによって回路部分対６３７Ｂが構成される。
　回路部分対６３７Ａ、６３７Ｂは、それぞれ、第１回路部分６３５Ａ、６３５Ｂと第２回路部分６３６Ａ、６３６Ｂとが互いに反対向きに凸形状とされることで、平面視形状が矩形波形状とされている。また、第１回路部分６３５Ａ、６３５Ｂと第２回路部分６３６Ａ、６３６Ｂとは、凸形状によって囲まれた部分が互いに略同一面積を有している。
　次に、以上のような給電部６において、交流電源に接続されてコイル６１に電流が流れた際に発生する磁束と、この磁束によって回路部６３０に発生する電流と、について説明する。まず、コイル６１に交流電流が流れると、このコイル６１の端部、即ち、鉄心６２の端面６２ａにおいて軸方向に沿った交番磁束が発生し、基板体６３を通過しようとする。
　この交番磁束が回路部６３０の内側を通過すると、磁束の変化を妨げるように起電力が発生し、回路部６３０に電流が流れようとする。具体的には、図３において紙面奥側から手前側に向かう方向の磁束密度が増加する際、第１回路部分６３５Ａ、６３５Ｂには時計回り方向にそれぞれ電流Ｉ１、Ｉ３が流れようとし、第２回路部分６３６Ａ、６３６Ｂには時計回りにそれぞれ電流Ｉ２、Ｉ４が流れようとする。さらに、電流Ｉ１と電流Ｉ２とが互いに打ち消し合い、電流Ｉ３と電流Ｉ４とが互いに打ち消し合う。即ち、各回路部分対６３７Ａ、６３７Ｂを構成するとともに隣り合う第１回路部分６３５Ａ、６３５Ｂと第２回路部分６３６Ａ、６３６Ｂとにおいて、発生する電流が互いに打ち消し合う。また、紙面手前側から奥側に向かう方向の磁束密度が増加する際には、回路部分対６３７Ａ、６３７Ｂに上記の電流Ｉ１～Ｉ４と反対向きの電流が流れるとともに、略同様に打ち消し合う。
　このような本実施形態によれば、以下のような効果がある。即ち、第１回路部分６３５Ａ、６３５Ｂと第２回路部分６３６Ａ、６３６Ｂとにおいて発生する電流が互いに打ち消し合うことから、磁束の通過により回路部６３０に流れる電流を抑制し、この電流によるコンデンサ６３３における損失及び発熱を抑制することができる。即ち、給電システム５Ａの給電効率の低下を抑制することができる。このとき、第１回路部分６３５Ａ、６３５Ｂと第２回路部分６３６Ａ、６３６Ｂとにおいて、凸形状によって囲まれた部分が互いに略同一面積を有していることから、回路部６３０全体に一様な磁束が通過した場合、電流Ｉ１と電流Ｉ２とが略等しくなるとともに、電流Ｉ３と電流Ｉ４とが略等しくなり、コンデンサ６３３における損失及び発熱をさらに抑制することができる。
　さらに、基板体６３が鉄心６２の端面６２ａに重ねられていることから、基板体６３を設けることによるコイルユニット６０及びこれを備えた給電システム５Ａの大型化を抑制することができる。特に、回路に対して磁束が垂直に通過しないように板厚方向とコイルの軸方向とを直交させて基板体を配置する構成と比較して、コイルユニット６０を軸方向に小型化することができる。
〔第２実施形態〕
　第２実施形態の給電システム５Ｂは、図４に示すような給電部８を備える。給電部８は、平板状の本体部８１と、コイル８２と、コイル８２に電気的に接続される基板体８３と、を備えたコイルユニット８０を有して構成されている。
　コイル８２は、給電部８と受電部７との対向方向を軸方向として本体部８１の表面に渦巻き状に形成され、電線８２１に電流が流れると、本体部８１上のコイル８２に囲まれた位置において、軸方向に磁束が発生するようになっている。
　基板体８３は、表面８３２ａに銅板１５Ｅ８３１が形成された配線板としてのプリント基板８３２と、プリント基板８３２の表面８３２ａに実装される回路部品としての複数のコンデンサ８３３と、を有する。また、基板体８３は、コイル８２の軸方向とプリント基板８３２の板厚方向とが一致するように、本体部８１上に重ねられるとともに、コイル８２によって囲まれた位置に配置される。
　基板体８３において、銅板１５Ｅ８３１とコンデンサ８３３とが回路部８３０を構成する。回路部８３０は、互いに直列に接続された２つの回路部分としての第１回路部分８３５と第２回路部分８３６とを備えるとともに、これらの隣り合う２つの回路部分８３５、８３６によって１組の回路部分対８３７が構成される。
　回路部分対８３７の平面視形状は、第１回路部分８３５及び第２回路部分８３６がそれぞれ直径の略等しい円環状に形成されることで、８の字形状とされている。なお、銅板１５Ｅ８３１は、８の字の略中心部において上下に重ねられるとともに互いに絶縁された第１導線部８３１Ａと第２導線部８３１Ｂとを有し、第１回路部分８３５と第２回路部分８３６とは、第１導線部８３１Ａによって接続されている。
　次に、以上のような給電部８において、交流電源に接続されてコイル８２に電流が流れた際に発生する磁束と、この磁束によって回路部８３０に発生する電流と、について説明する。まず、コイル８２に交流電流が流れると、このコイル８２に囲まれた位置、即ち、基板体８３において、軸方向に沿った交番磁束が発生する。
　この交番磁束が回路部８３０の内側を通過すると、磁束の変化を妨げるように起電力が発生し、回路部８３０に電流が流れようとする。具体的には、図４において紙面奥側から手前側に向かう方向の磁束密度が増加する際、第１回路部分８３５及び第２回路部分８３６には時計回り方向にそれぞれ電流Ｉ５、Ｉ６が流れようとし、この電線Ｉ５と電線Ｉ６とが第１導線部８３１Ａにおいて互いに打ち消し合う。また、紙面手前側から奥側に向かう方向の磁束密度が増加する際には、回路部分対８３７に上記の電流Ｉ５、Ｉ６と反対向きの電流が流れるとともに、略同様に打ち消し合う。
　このような本実施形態によれば、第１実施形態と略同様に、磁束の通過により回路部８３０に流れる電流を抑制することができる。さらに、基板体８３が本体部８１上に重ねられるとともに、コイル８２によって囲まれた位置に配置されることから、コイルユニット８０及びこれを備えた給電システム５Ｂの大型化を抑制することができる。特に、回路に対して磁束が垂直に通過しないように板厚方向とコイルの軸方向とを直交させて基板体を配置する構成と比較して、コイルユニット８０を対向方向に小型化することができる。
〔第３実施形態〕
　第３実施形態の給電システム５Ｃは、図５に示すような基板体９３を有した給電部９を備える。なお、給電部９のコイルは、第１実施形態のように受電部７との対向方向に直交する方向を軸方向としてもよいし、第２実施形態のようにこの対向方向を軸方向としてもよい。
　基板体９３は、表面９３２ａ及び裏面９３２ｂに銅板１５Ｅ９３１が形成された配線板としてのプリント基板９３２と、プリント基板９３２の表面９３２ａ及び裏面９３２ｂに実装される回路部品としての複数のコンデンサ９３３と、を有する。また、基板体９３は、コイルに対して第１実施形態や第２実施形態のように配置されていればよい。
　基板体９３において、銅板１５Ｅ９３１とコンデンサ９３３とが回路部９３０を構成する。回路部９３０は、互いに直列に接続された２つの回路部分としての第１回路部分９３５と第２回路部分９３６とを備えるとともに、これらの隣り合う２つの回路部分９３５、９３６によって１組の回路部分対９３７が構成される。
　回路部分対９３７を構成する第１回路部分９３５と第２回路部分９３６とは、平面視形状がプリント基板９３２の板厚方向を軸方向とするとともに直径の略等しい円環状とされ、第１回路部分９３５がプリント基板９３２の表面９３２ａに設けられ、第２回路部分９３６が裏面９３２ｂに設けられることで、板厚方向（軸方向）に重ねられている。また、第１回路部分９３５と第２回路部分９３６とは、プリント基板９３２を板厚方向に貫通する導線部９３１Ａによって接続され、回路部分対９３７を一端から他端まで辿った際に軸方向を互いに反対周りに囲うように配置されている。
　次に、以上のような基板体９３において、給電部９のコイルに電流が流れた際に発生する磁束によって回路部９３０に発生する電流について説明する。このコイルによって発生した磁束が回路部９３０の内側を通過すると、磁束の変化を妨げるように起電力が発生し、回路部９３０に電流が流れようとする。具体的には、図５において下方から上方に向かう方向の磁束密度が増加する際、第１回路部分９３５及び第２回路部分９３６には時計回り方向にそれぞれ電流Ｉ７、Ｉ８が流れようとし、この電線Ｉ７と電線Ｉ８とが導線部９３１Ａにおいて互いに打ち消し合う。また、上方から下方に向かう方向の磁束密度が増加する際には、回路部分対９３７に上記の電流Ｉ７、Ｉ８と反対向きの電流が流れるとともに、略同様に打ち消し合う。
　このような本実施形態によれば、第１実施形態及び第２実施形態と略同様に、磁束の通過により回路部９３０に流れる電流を抑制することができる。さらに、第１回路部分９３５がプリント基板９３２の表面９３２ａに設けられるとともに第２回路部分９３６が裏面９３２ｂに設けられることによって、１つの面に２つの回路部分を設ける構成と比較してプリント基板を小さく形成することができ、基板体９３を小型化することができる。
　なお、本発明は、前記第１～第３実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的が達成できる他の構成等を含み、以下に示すような変形等も本発明に含まれる。
　例えば、前記第１～第３実施形態では、回路部分対の平面視形状が、波形状や８の字形状、重ねられた円環状とされるものとしたが、これらの形状は適宜に組み合わされてもよく、回路部分対を構成する２つの回路部分が、発生する電流が互いに打ち消し合うように配置されていればよい。また、回路部分対や回路部分の平面視形状は、直線や曲線が適宜に組み合わされた形状であってよく、例えば波形状の場合、矩形波に限らず正弦波や三角波であってもよいし、環状の場合、円環に限らず多角形の環であってもよい。
　また、前記第１及び第２実施形態では、コイルの軸と配線板の板厚方向とが一致するように基板体がコイルの端部に対向して配置されるものとしたが、基板体は、コイルユニットの形状や設置位置等に応じて、板厚方向を適宜な方向に向けるとともに適宜な位置に配置されていればよい。
　また、前記第１実施形態では、第１回路部分６３５Ａ、６３５Ｂと第２回路部分６３６Ａ、６３６Ｂとが、凸形状によって囲まれた部分が互いに略同一面積を有し、前記第２及び第３実施形態では、第１回路部分８３５、９３５と第２回路部分８３６、９３６とが略等しい直径を有するものとしたが、第１回路部分によって囲まれる部分と第２回路部分によって囲まれる部分との面積比は、発生する電流が充分に打ち消し合うように、通過する磁束の分布に応じて適宜に設定されていればよい。
　また、前記第１～第３実施形態では、給電部と受電部とが略同一の構成を有するものとしたが、給電部と受電部とが異なる構成を有していてもよく、少なくとも一方が前述のような基板体を備えていればよい。
　また、前記第１～第３実施形態では、車両に充電するための給電システム５Ａ～１Ｃを例示したが、給電システムは、非接触で電力を供給するものであればよく、例えば携帯電話等の電子機器を充電するためのものであってもよい。
［第４実施形態］
　以下、本発明の第４実施形態の給電システムについて、図６及び図７を参照して説明する。
　図６は、第４実施形態の給電システムの概略構成を示す図である。図７は、図８の給電システムが備える給電装置及び受電装置の配置を説明する図である。本実施形態の給電システムは、磁界共鳴式を用いて非接触で地面側から車両に電力を供給する。
　図６に示すように、給電システム１０は、地面Ｇ（図７に示す）に配置される給電部としての給電装置１２０と、車両Ｖ（図７に示す）に配置される受電部としての受電装置１３０と、を備えている。この車両Ｖは、図７に示すように、エンジン及びモータを有するドライブユニットＤＲＶと、モータに電力を給電する動力用バッテリＢＡＴＴと、を備えている。
　上記給電装置１２０は、図６に示すように、高周波電源１４０から交流電力を後述する受電装置１３０に対して非接触で給電する装置である。この高周波電源１４０は、例えば、商用電源から高周波電力を生成して、給電装置１２０に供給している。給電装置１２０は、給電ユニット１２１と、整合器１２２と、測定器１２３と、給電制御部１２４と、給電通信部１２５と、を備えている。
　給電ユニット１２１は、図７に示すように、地面Ｇ上に設置されている。給電ユニット１２１は、地面Ｇに埋設されていてもよい。また、給電ユニット１２１は、図６に示すように、給電コイル１２１Ａと、給電コンデンサ１２１Ｂと、を有している。
　上記給電コイル１２１Ａと給電コンデンサ１２１Ｂは、互いに直列接続されて所定の共振周波数で共振する共振回路を形成している。本実施形態では、給電コイル１２１Ａと給電コンデンサ１２１Ｂとは、直列接続されているが、並列接続されていてもよい。
　整合器１２２は、高周波電源１４０と給電コイル１２１Ａ及び給電コンデンサ１２１Ｂからなる共振回路との間のインピーダンスを整合させるための回路である。
　測定器１２３は、高周波電源１４０の力率を検出するためのものであり、高周波電源１４０から供給される交流電流及び交流電圧を測定して、後述する給電制御部１２４に対して供給する。
　給電制御部１２４は、ＲＯＭ、ＲＡＭ、ＣＰＵを有する周知のマイクロコンピュータなどで構成され、給電装置１２０全体の制御を司る。給電制御部１２４は、電力伝送の要求に応じて、高周波電源１４０のオンオフ制御を行う。また、給電制御部１２４は、測定器１２３により測定された交流電流と交流電圧の位相差を求め、求めた位相差を高周波電源１４０の力率として検出する。このことから明らかなように、測定器１２３及び給電制御部１２４が力率検出手段を構成している。
　給電通信部１２５は、後述する受電装置１３０と無線通信を行うためのものであり、給電制御部１２４により制御される。給電制御部１２４は、この給電通信部１２５を制御して、受電装置１３０に対して上記検出した力率を送信する。
　受電装置１３０は、受電ユニット１３１と、整流器１３２と、受電制御部１３３と、受電通信部１３４と、を備えている。受電ユニット１３１は、図７に示すように、車両Ｖの下面に取り付けられている。受電ユニット１３１は、図６に示すように、受電コイル１３１Ａと、受電コンデンサ１３１Ｂと、を有している。
　受電コイル１３１Ａと受電コンデンサ１３１Ｂとは、互いに直列接続され、給電ユニット１２１と同一の共振周波数で共振する共振回路を形成している。本実施形態では、受電コイル１３１Ａと受電コンデンサ１３１Ｂとは、直列接続されているが、並列接続されていてもよい。
　上記受電コンデンサ１３１Ｂは、静電容量が可変な可変コンデンサから構成されている。本実施形態では、受電コンデンサ１３１Ｂは、図８に示すように、複数のコンデンサＣ１１～Ｃ１６、Ｃ２１～Ｃ２６と、コンデンサＣ１４～Ｃ１６、Ｃ２４～Ｃ２６間に設けられたスイッチ素子としてのスイッチＳＡ１、ＳＡ２、ＳＢ１、ＳＢ２、ＳＹ１、ＳＹ２と、から構成されている。受電コンデンサ１３１Ｂは、このスイッチＳＡ１、ＳＡ２、ＳＢ１ＳＢ、ＳＹ１、ＳＹ２のオンオフ状態により受電ユニット１３１に接続されるコンデンサ数が切り替わって、静電容量が変化する。
　詳しく説明すると、コンデンサＣ１１～Ｃ１６は互いに直列接続されている。コンデンサＣ２１～Ｃ２６は互いに直列接続されている。コンデンサＣ１１～Ｃ１６と、コンデンサＣ２１～Ｃ２６とは並列接続されている。スイッチＳＡ１及びスイッチＳＡ２は、コンデンサＣ１５及びＣ１６の接続点と、コンデンサＣ２５及びＣ２６の接続点と、の間に設けられている。スイッチＳＢ１及びＳＢ２は、コンデンサＣ１４及びＣ１５の接続点と、コンデンサＣ２４及びＣ２５の接続点と、の間に設けられている。スイッチＳＹ１は、コンデンサＣ１６及びＣ２６の接続点と、スイッチＳＡ１、ＳＡ２の接続点と、の間に設けられている。スイッチＳＹ２は、スイッチＳＡ１、ＳＡ２の接続点と、スイッチＳＢ１、ＳＢ２の接続点と、の間に設けられている。
　以上の構成によれば、スイッチＳＢ１、ＳＢ２、ＳＹ１、ＳＹ２をオンすると、コンデンサ数が最小となり受電コンデンサ１３１Ｂの静電容量は最大となる。また、スイッチＳＡ１、ＳＡ２、ＳＢ１、ＳＢ２、ＳＹ１、ＳＹ２を全てオフすると、コンデンサ数が最大となり受電コンデンサ１３１Ｂの静電容量が最小となる。
　整流器１３２は、受電ユニット１３１が受電した高周波電力を直流電力に変換する。この整流器１３２には、例えば、車両Ｖに搭載される動力用バッテリＢＡＴＴの充電に用いられる充電ユニットなどの負荷Ｌが接続される。
　受電制御部１３３は、ＲＯＭ、ＲＡＭ、ＣＰＵを有する周知のマイクロコンピュータなどで構成され、受電装置１３０全体の制御を司る。受電制御部１３３は、調整手段として働き、給電装置１２０から送信される力率に応じて受電コンデンサ１３１Ｂの静電容量を調整する。
　受電通信部１３４は、給電装置１２０の給電通信部１２５と無線通信を行うためのものであり、受電制御部１３３により制御される。受電制御部１３３は、この受電通信部１３４を制御して、給電装置１２０に電力伝送の要求を送信すると共に、給電装置１２０から送信される力率を受信する。
　上述した給電システム１０は、給電設備において、駐車した車両Ｖの動力用バッテリＢＡＴＴの充電操作が行われると、受電制御部１３３は受電通信部１３４を制御して、給電装置１２０に電力伝送要求を送信する。給電装置１２０の給電制御部１２４は、電力伝送要求を受信すると高周波電源１４０をオンして高周波電力を生成する。そして、この高周波電力が給電装置１２０に供給されると、給電ユニット１２１と受電ユニット１３１とが磁界共鳴して、給電ユニット１２１から受電ユニット１３１へ非接触で電力が伝送される。受電ユニット１３１で受電された高周波電力は、整流器１３２で直流電力に変換されて、車両Ｖの充電ユニットに供給され、この充電ユニットにより動力用バッテリＢＡＴＴが充電される。
　給電システム１０においては、上述した高周波電力の伝送時に力率を改善するために、給電制御部１２４は、測定器１２３により測定された交流電流及び交流電圧から逐次、力率を検出し、検出した力率を受電装置１３０に送信する。また、受電制御部１３３は、図９に示す力率改善処理を行う。
　以下、受電制御部１３３が行う力率改善処理について説明する。まず、受電制御部１３３は、給電装置１２０からの力率を受信して監視する（ステップＳ１）。次に、受電制御部１３３は、力率が基準値以上であるか否かを判定する（ステップＳ２）。給電コイル１２１Ａ及び受電コイル１３１Ａに位置ずれがなければ力率は基準値以上となるため、受電制御部１３３はステップＳ２でＹと判定し、再びステップＳ１に戻る。
　これに対して、給電コイル１２１Ａ及び受電コイル１３１Ａに位置ずれが生じていると、高周波電源１４０から見た負荷L側のリアクタンスＸが増加し、力率が低下する。ところで、リアクタンスＸは、下記の式（１）に示すように、高周波電源１４０から見た負荷Ｌ側の誘導性リアクタンスＸＬ（以下「ＸＬ」と略記）と容量性リアクタンスＸＣ（以下「ＸＣ」と略記）との差である。
Ｘ＝ＸＬ－ＸＣ　…（１）
　ＸＬは高周波電源１４０よりも負荷Ｌ側のインダクタンス成分に依存する値であり、ＸＣは高周波電源１４０よりも負荷Ｌ側のキャパシタンス（静電容量）成分に依存する値である。ここで、力率が低下して、リアクタンスＸが増加するということは、ＸＬとＸＣとが等しくなくなり、何れかが大きくなっている。
　そこで、力率が基準値よりも下回っている場合（ステップＳ２でＮ）、まず受電制御部１３３は受電コンデンサ１３１Ｂの静電容量を一定量増加させ（ステップＳ３）、力率が増加したか否かを判定する（ステップＳ４）。位置ずれによりＸＣ＜ＸＬである場合、ステップＳ３によりＸＣが増加してリアクタンスＸが小さくなり力率が増加する。この場合、受電制御部１３３により力率が増加したと判定され（ステップＳ４でＹ）、力率が基準値以上になるまで（ステップＳ５でＹ）、受電コンデンサ１３１Ｂの静電容量の増加（ステップＳ３）が繰り返される。
　これに対して、位置ずれによりＸＣ＞ＸＬである場合、ステップＳ３によりＸＣが増加してリアクタンスＸがさらに大きくなり力率が低下する。この場合、受電制御部１３３は、力率が減少したと判定し（ステップＳ４でＮ）、次に、受電コンデンサ１３１Ｂの静電容量を一定量減少させる（ステップＳ６）。これによりＸＣが減少してリアクタンスＸが小さくなり力率が増加する。受電制御部１３３は、力率が基準値以上になるまで（ステップＳ７でＹ）、受電コンデンサ１３１Ｂの静電容量の減少（ステップＳ６）を繰り返す。
　上述した実施形態によれば、給電制御部１２４が、測定器１２３により検出された交流電源、交流電圧から高周波電源１４０の力率を検出して、受電装置１３０に対して送信する。受電装置１３０の受電制御部１３３が、給電装置１２０側で検出された力率に応じて受電コンデンサ１３１Ｂの静電容量を調整して受電装置１３０のリアクタンスを調整している。これにより、位置ずれにより生じる力率の低下を改善することができる。
　また、上述した実施形態によれば、受電コンデンサ１３１Ｂの静電容量を調整することによりリアクタンスを調整しているので、簡単にリアクタンスを調整することができる。
　また、上述した実施形態によれば、受電コンデンサ１３１Ｂを複数のコンデンサＣ１１～Ｃ１６、Ｃ２１～Ｃ２６と、スイッチＳＡ１、ＳＡ２、ＳＢ１、ＳＢ２、ＳＹ１、ＳＹ２と、から構成し、スイッチＳＡ１、ＳＡ２、ＳＢ１、ＳＢ２、ＳＹ１、ＳＹ２のオンオフ状態により静電容量を変化させていた。例えば、受電コンデンサ１３１Ｂとして静電容量が可変なバリコンを用いることも考えられるが、バリコンでは調整できる範囲が限られている。これに対して、本実施形態の受電コンデンサ１３１Ｂの構成によれば、静電容量の可変範囲を自由に設定することができる。
　なお、上述した実施形態では、受電コンデンサ１３１Ｂを可変にすることによりリアクタンスを調整していたが、これに限ったものではない。本発明は、高周波電源１４０から見た負荷Ｌ側のリアクタンスが調整できればよく、例えば、給電装置１２０の給電コイル１２１Ａや給電コンデンサ１２１Ｂが可変に設けられ、給電装置１２０のリアクタンスを調整できるようにしてもよい。また、受電装置１３０の受電コイル１３１Ａを可変に設けて、受電装置１３０のリアクタンスを調整できるようにしてもよい。
［第５実施形態］
　以下、第５実施形態に係る給電システムについて、図１０～図１３を参照して説明する。
　図１０は、本発明の一実施形態の給電システムの概略構成を示す図である。図１１は、図１０の給電システムが備える給電ユニット及び受電ユニットの配置を説明する図である。図１２は、図１１の給電ユニット及び受電ユニットの概略分解斜視図である。なお、図１２において、受電ユニットを構成する部分の引用符号は括弧内に記載している。図１３は、図１２に示す編組シートの上面図である。
　本実施形態の給電システムは、磁界共鳴方式を用いて非接触で地面側から車両に電力を供給する。なお、給電側と受電側とを電磁的に結合させることにより電力を伝送するものであれば、磁界共鳴方以外の方式を用いてもよい。
　まず、給電システム１０の構成について説明する。図１０に示すように、給電システム１０は、地面Ｇ（図１１に示す）に配置される給電部としての給電装置３２０と、車両Ｖ（図１１に示す）に配置される受電部としての受電装置３３０と、を備えている。この車両Ｖは、図１１に示すように、エンジン及びモータを有するドライブユニットＤＲＶと、モータに電力を供給する動力用バッテリＢＡＴＴと、を備えている。
　給電装置３２０は、図１０に示すように、高周波電源３２１と、コイルユニットとしての給電ユニット３２２と、整合器３２７と、制御部３２８と、を備えている。高周波電源３２１は、例えば、商用電源から高周波電力を生成して、後述する給電ユニット３２２に供給している。
　給電ユニット３２２は、図１２に示すように、コイルとしての給電コイル３２３と、給電コンデンサ体３２４と、電磁ノイズ漏洩を防止するための編組シート３２５と、これらを収容する箱型の給電ケース３２６と、を有している。給電ユニット３２２は、図１１に示すように、地面Ｇ上に設置されている。給電ユニット３２２は、地面Ｇに埋設されていてもよい。
　給電コイル３２３と給電コンデンサ体３２４とは、互いに直列接続されて所定の共振周波数で共振する共振回路を形成している。本実施形態では、給電コイル３２３と給電コンデンサ体３２４とは、直列接続されているが、並列接続されていてもよい。
　整合器３２７は、高周波電源３２１と給電コイル３２３及び給電コンデンサ体３２４からなる共振回路との間のインピーダンスを整合させるための回路である。制御部３２８は、ＲＯＭ、ＲＡＭ、ＣＰＵを有するマイクロコンピュータなどで構成され、給電装置３２０全体の制御を司る。制御部３２８は、例えば、電力伝送の要求に応じて、高周波電源３２１のオンオフ制御を行う。
　受電装置３３０は、コイルユニットとしての受電ユニット３３２と、整流器３３８と、を備えている。受電ユニット３３２は、図１２に示すように、コイルとしての受電コイル３３３と、受電コンデンサ体３３４と、電磁ノイズ漏洩を防止するための編組シート３３５と、これらを収容する箱型の受電ケース３３６と、を有している。受電ユニット３３２は、図１１に示すように、車両Ｖの下面に取り付けられている。
　受電コイル３３３と受電コンデンサ体３３４とは、互いに直列接続されて給電ユニット３２２と同一の共振周波数で共振する共振回路を形成している。本実施形態では、受電コイル３３３と受電コンデンサ体３３４とは、直列接続されているが、並列接続されていてもよい。
　整流器３３８は、受電ユニット３３２が受電した高周波電力を直流電力に変換する。この整流器３３８には、例えば、車両Ｖに搭載された動力用バッテリＢＡＴＴの充電に用いられる充電ユニットなどの負荷Ｌが接続される。
　上述した給電システム１０は、給電施設において、駐車した車両Ｖの動力用バッテリＢＡＴＴの充電操作が入力されて車両Ｖへの電力伝送の要求が発生すると、制御部３２８が、高周波電源３２１をオンして高周波電力を生成する。そして、この高周波電力が給電ユニット３２２に供給されると、給電ユニット３２２と受電ユニット３３２とが磁界共鳴して、給電ユニット３２２から高周波電力が伝送されて、当該高周波電力が受電ユニット３３２で受電される。受電ユニット３３２で受電された高周波電力は、整流器３３８で直流電力に変換されて、車両Ｖの充電ユニットに供給され、この充電ユニットにより動力用バッテリＢＡＴＴが充電される。
　次に上記概略で説明した給電ユニット３２２及び受電ユニット３３２の詳細な構成について、図１２などを参照して説明する。給電、受電ユニット３２２、３３２は、上述したようにそれぞれ給電、受電コイル３２３、３３３と、給電、受電コンデンサ体３２４、３３４と、編組シート３２５、３３５と、給電、受電ケース３２６、３３６と、を備えている。
　給電、受電コイル３２３、３３３はそれぞれ、図１２に示すように、矩形平板状の例えばフェライト製のコア３Ａと、コア３Ａにコイル状に巻き付けられたコイル線３Ｂと、を有している。給電、受電コンデンサ体３２４、３３４は、ガラスエポキシ基板の表面に配線パターンを形成した矩形平板上の基板４Ａと、この基板４Ａ上に実装された複数のコンデンサ（図示せず）と、を有している。
　給電側の編組シート３２５は、給電コイル３２３において受電コイル３３３（相手コイル）と反対側の全面を覆うような矩形のシート状に設けられている。受電側の編組シート３３５は、受電コイル３３３において給電コイル３２３（相手コイル）と反対側の全面を覆うような矩形のシート状に設けられている。即ち、編組シート３２５、３３
５は、コア３Ａよりも広い面積に設けられている。
　この編組シート３２５、３３５は、複数のシート本体１５Ａと、シート本体１５Ａの周縁に接続された導電部材としての銅線１５Ｂと、導電部材としての一対の銅板１５Ｃと、から構成されている。シート本体１５Ａは、複数本のリッツ線を編み込んでシート状に形成している。本実施形態ではシート本体１５Ａは帯状に形成されている。上記リッツ線は、１本１本が例えばエナメルなどで絶縁被覆された複数の銅線（導線）を撚って形成されている。このため、このシート本体１５Ａを構成する複数のリッツ線は互いに絶縁されている。そこで、シート本体１５Ａの縁部に設けた銅線１５Ｂによって、複数のリッツ線を互いに電気的に接続している。
　詳しくは、シート本体１５Ａの周縁部となるリッツ線の端部は、絶縁被覆が除かれて、ハンダなどで上記銅線１５Ｂに電気的に接続される。本実施形態では、シート本体１５Ａの全周縁が銅線１５Ｂによって縁取られている。この銅線１５Ｂにより縁取られたシート本体１５Ａをその帯幅方向に複数並べてつなぎ合わすことにより、１枚の編組シート３２５、３３５を構成する。上記銅板１５Ｃは、複数のシート本体１５Ａをつなぎ合わすためのものであり、帯幅方向に沿った一対の縁部（銅線１５Ｂ）にそれぞれ接続されている。この銅板１５Ｃをグランドに接続することにより、編組シート３２５、３３５を構成するリッツ線をグランドに接続することができる。
　このようにグランドされた導電性の編組シート３２５、３３５により給電、受電コイル３２３、３３３を覆うことにより、編組シート３２５、３３５がシールド部として機能し、給電、受電コイル３２３、３３３から発生する電磁ノイズの漏洩を防止することができる。
　給電、受電ケース３２６、３３６は、図１１に示すように、開口が設けられた本体部１６Ａと、本体部１６Ａの開口を覆う蓋部１６Ｂと、に分割可能に構成されている。本体部１６Ａ及び蓋部１６Ｂは、例えば、繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）などの給電装置からの磁気を通すことが可能な材料で構成される。
　給電、受電ケース３２６、３３６は、本体部１６Ａと蓋部１６Ｂとを組み合わせて図示しないねじ等の固定手段により固定することで、内側に給電、受電コイル３２３、３３３及び給電、受電コンデンサ体３２４、３３４などを収容する収容空間を形成する。また、給電ケース３２６は、蓋部１６Ｂが地面Ｇ側、本体部１６Ａが車両Ｖ側となるように地面に配置される。受電ケース３３６は、蓋部１６Ｂが車両Ｖの下面側、本体部１６Ａが地面Ｇ側となるように車両Ｖの下面に取り付けられる。上記編組シート３２５、３３５は、例えば、上記蓋部１６Ｂに取り付けられている。
　上述した実施形態によれば、リッツ線は絶縁被覆された細い銅線を複数撚って形成されている。このため、編組シート３２５、３３５は、断面積の小さい銅線を複数編み込んで形成されているため、従来の断面積が大きい銅板シールドに比べ、高周波であっても低い抵抗にすることができる。
　このことを図１３に基づいて説明する。図１３は、従来の銅板シールドと本実施形態の編組シートの周波数に対する抵抗の増加率を示すグラフである。図１３において、銅シールドと編組シート３２５、３３５の上面積は同一である。また、図１３において、銅板シールドの断面積は、編組シート３２５、３３５を構成するリッツ線の断面積を合計したものと同じである。同図に示すように、従来の銅板シールドは、ここに流れる電流の周波数が高くなるに従って、銅板シールドの抵抗値が高くなる。
　これに対して、編組シート３２５、３３５も電流の周波数が高くなるに従って編組シート３２５、３３５の抵抗値が高くなるが、銅板シールドに比べてその上昇量は小さい。編組シート３２５、３３５を高周波であっても低い抵抗にすることができ、図１４に示すように、編組シート３２５、３３５に渦電流が流れても銅板シールドに比べて温度上昇を抑えることができる。
　また、上述した実施形態によれば、シート本体１５Ａの縁部に設けた銅線１５Ｂや銅板１５Ｃによって、複数のリッツ線が互いに電気的に接続されているので、銅線１５Ｂや銅板１５Ｃの１か所をグランドに接続するだけで簡単に複数のリッツ線をグランド電位にすることができる。
　なお、上述した実施形態によれば、編組シート３２５、３３５は複数のシート本体１５Ａから設けられていたが、これに限ったものではない。例えば、図１６に示すように、編組シート３２５、３３５を１枚のシート本体１５Ａから設け、このシート本体１５Ａの全周縁に銅板１５Ｃを設けるようにしてもよい。
　また、上述した実施形態によれば、編組シート３２５、３３５は、複数の帯状のシート本体１５Ａを帯幅方向に並べて構成していたが、これに限ったものではない。例えば、図１７に示すように、一対の銅板１５Ｃにさらに帯状のシート本体１５Ｄをつなぎ合わせることも考えられる。銅板１５Ｃの長手方向に沿った一対の縁部のうち一方には、上述したシート本体１５Ａの帯幅方向に沿った縁部が接続され、他方には上述したシート本体１５Ｄの帯長さ方向に沿った縁部が接続されている。また、一対のシート本体１５Ｄのうち一方の帯幅方向に沿った縁部には銅板１５Ｅが接続され、これがグランドに接続される。
　なお、上述した実施形態によれば、編組シート３２５、３３５は蓋部１６Ｂに取り付けられていたが、これに限ったものではない。例えば、蓋部１６Ｂの代わりに編組シート３２５、３３５を本体部１６Ａの開口に取り付けるようにしてもよい。
　上述した実施形態によれば、給電、受電コイル３２３、３３３はコイル線３Ｂをらせん状に巻いて形成していたが、これに限ったものではない。給電、受電コイル３２３、３３３としては、非接触給電に用いられるものであればよく、例えば、基板上にコイル線３Ｂをスパイラス状に形成しているものであってもよい。
　上述した実施形態によれば、複数本のリッツ線を編み込んでシート本体１５Ａを設けていたが、これに限ったものではない。例えば、１本のリッツ線を編み込んでシート本体１５Ａを設けるようにしてもよい。
　また、上述した実施形態によれば、給電、受電ユニット３２２、３３２において、編組シート３２５、３３５を設けていたが、これに限ったものではない。給電、受電ユニット３２２、３３２の何れか一方だけでもよい。
［第６実施形態］
　次に、第６実施形態を図面を参照して説明する。図１８は本発明の第１実施形態の端子金具とリッツ線の仮止め状態を示す正面図（図１８（Ａ））及び平面図（図１８（Ｂ））、図１９は第１実施形態の端子金具の仮止め前の斜視図、図３は第１実施形態のはんだ接続後の端子金具付きリッツ線の平面図である。なお、以下の各実施形態におけるリッツ線１は前記図２９乃至図３１の従来のリッツ線１と同一であり、各実施形態の図において図２９乃至図３１と同符号を付記し、リッツ線１については重複する説明は省略する。
　図１８乃至図２０に符号「Ｐ」で示す一点鎖線はリッツ線１の中心軸（以下、「リッツ線軸」という。）である。端子金具２は、電子機器の給電端子等に接続されるリング状の接続部２１と、この接続部２１に連設される２つのバレル素片２２Ａ，２２Ｂとを備えている。この端子金具２は、バレル素片２２Ａ，２２Ｂを内側に加締めることでリッツ線１の芯線１１の端末部に圧着するバレル部２２を構成する。すなわち、この実施形態の端子金具は、いわゆるオープンバレル型の丸形圧着端子である。
　この第６実施形態の端子金具２は、バレル素片２２Ａの当接部２２Ａ１とバレル素片２２Ｂの当接部２２Ｂ１とは、互いに逆方向に傾斜しており、図１８（Ｂ）に示すように、この当接部２２Ａ１と当接部２２Ｂ１は加締めにより互いに突き合わされる。この突き合わされた状態の当接部２２Ａ１と当接部２２Ｂ１はリッツ線軸Ｐに対して斜めになっている。そして、当接部２２Ａ１（２２Ｂ１）のリッツ線軸Ｐ方向の幅Ｌ１は、バレル部２２のリッツ線軸Ｐ方向の全体幅Ｗより短くなっている。これにより、図１８（Ｂ）に一点鎖線の円で囲ったように、バレル部２２に隙部２２２（２箇所）が設けられている。
　このように、バレル部２２に、芯線１１を仮止めしたとき（図１８参照）に芯線１１の一部を露出させる隙部２２２（２箇所）が設けられている。そして、この隙部２２２（２箇所）は、はんだ槽へのジャブ浸け時に、リッツ線１の素線１１１に施されたエナメル等の絶縁皮膜の剥離カス及び絶縁皮膜の燃焼ガスの排出を容易にする働きをする。また、この隙部２２２（２箇所）の縁、すなわち当接部２２Ａ１，２２Ｂ１の端部にはＲ（丸み）が付けられている。これにより、バレル素片２２Ａ，２２Ｂの端部が芯線１１の束に深く噛み込むのを防ぐことができ、素線１１１がはみ出すのを防止できる。また、この実施形態では、当接部２２Ａ１，２２Ｂ１が斜めになっているため、素線１１１が噛み込み難い（はみ出さない、断線しない）という効果もある。
　また、端子金具２のバレル部２２を芯線１１に圧着して仮止めした状態で、はんだ槽へのジャブ浸けし、端子金具２と芯線１１とをはんだ接続したものは、図２０のようになる。このように、端子金具２及び芯線１１（その一部）には、はんだ付着部３が形成された、端子金具付きリッツ線となる。
［第７実施形態］
　図２１は本発明の第７実施形態の端子金具とリッツ線の仮止め状態を示す正面図（図２１（Ａ））及び平面図（図２１（Ｂ））である。なお、以下の各実施形態において第６実施形態と同様な要素及び対応する要素には図１と同符号を付記して詳細な説明は省略する。
　この第７実施形態の端子金具２も２つのバレル素片２２Ａ，２２Ｂとでバレル部２２を構成するオープンバレル型の丸形圧着端子である。この第７実施形態の端子金具２は、バレル素片２２Ａに、中央で２つに分離した当接部２２Ａ１１，２２Ａ１２を有し、バレル素片２２Ｂに、中央で２つに分離した当接部２２Ｂ１１，２２Ｂ１２を有している。そして、当接部２２Ａ１１，２２Ａ１２（２２Ｂ１１，２２Ｂ１２）のリッツ線軸Ｐ方向の幅Ｌ２は、バレル部２２のリッツ線軸Ｐ方向の全体幅Ｗより短くなっている。これにより、図２１（Ｂ）に一点鎖線の楕円で囲ったように、バレル部２２に隙部２２３が設けられている。
　このように、バレル部２２に、芯線１１を仮止めしたとき（図２１参照）に芯線１１の一部を露出させる隙部２２３が設けられている。したがって、第６実施形態と同様に、隙部２２３が絶縁皮膜の剥離カス及び絶縁皮膜の燃焼ガスの排出を容易にする働きをする。特に、隙部２２３を中央部分に設けているため、バレル部２２の中央部のカス抜き及びガス抜きが効率的に行える。また、当接部２２Ａ１１，２２Ａ１２、２２Ｂ１１，２２Ｂ１２の端部にはＲが付けられているので、バレル素片２２Ａ，２２Ｂの端部が芯線１１の束に深く噛み込むのを防ぐことができ、素線１１１がはみ出すのを防止できる。
［第８実施形態］
　図２２は本発明の第８実施形態の端子金具とリッツ線の仮止め状態を示す正面図（図２２（Ａ））及び平面図（図２２（Ｂ））である。この第８実施形態の端子金具２も２つのバレル素片２２Ａ，２２Ｂとでバレル部２２を構成するオープンバレル型の丸形圧着端子である。この第８実施形態の端子金具２は、バレル素片２２Ａ，２２Ｂの両側に段差を付けることで、当接部２２Ａ１，２２Ｂ１を形成している。この当接部２２Ａ１（２２Ｂ１）のリッツ線軸Ｐ方向の幅Ｌ３は、バレル部２２のリッツ線軸Ｐ方向の全体幅Ｗより短くなっている。これにより、図２２（Ｂ）に一点鎖線の円で囲ったように、バレル部２２に隙部２２４（２箇所）が設けられている。
　この第８実施形態でも、前記実施形態と同様に、芯線１１を仮止めしたときに芯線１１の一部を露出させる隙部２２４（２箇所）が設けられ、この隙部２２４（２箇所）が絶縁皮膜の剥離カス及び絶縁皮膜の燃焼ガスの排出を容易にする働きをする。また、当接部２２Ａ１，２２Ｂ１の端部にはＲが付けられているので、バレル素片２２Ａ，２２Ｂの端部が芯線１１の束に深く噛み込むのを防ぐことができ、素線１１１がはみ出すのを防止できる。
［第９実施形態］
　図２３は本発明の第９実施形態の端子金具とリッツ線の仮止め状態を示す正面図（図２３（Ａ））及び平面図（図２３（Ｂ））である。この第９実施形態の端子金具２も２つのバレル素片２２Ａ，２２Ｂとでバレル部２２を構成するオープンバレル型の丸形圧着端子である。この第９実施形態の端子金具２は、バレル素片２２Ａ，２２Ｂの両側に傾斜を付けることで、当接部２２Ａ１，２２Ｂ１を有し、当接部２２Ａ１（２２Ｂ１）のリッツ線軸Ｐ方向の幅Ｌ４は、バレル部２２のリッツ線軸Ｐ方向の全体幅Ｗより短くなっている。これにより、図２３（Ｂ）に一点鎖線の楕円で囲ったように、バレル部２２に隙部２２５（２箇所）が設けられている。
　この第９実施形態でも、前記実施形態と同様に、芯線１１を仮止めしたときに芯線１１の一部を露出させる隙部２２５（２箇所）が設けられ、この隙部２２５（２箇所）が絶縁皮膜の剥離カス及び絶縁皮膜の燃焼ガスの排出を容易にする働きをする。また、当接部２２Ａ１，２２Ｂ１の端部にはＲが付けられているので、バレル素片２２Ａ，２２Ｂの端部が芯線１１の束に深く噛み込むのを防ぐことができ、素線１１１がはみ出すのを防止できる。
　ここで、前記従来例として説明したクローズドバレル型の場合には、例えば、図２４に示すように、バレル部４２にリッツ線１の芯線１１を挿入する時、バレル部４２がリング状であるため、芯線１１が引っ掛かり易く、芯線１１を挿入し難いという問題がある。なお、バレル部を大径にすると挿入し易くなるが大型化してしまう。これに対して、第６乃至第９実施形態の端子金具２はオープンバレル型であるため芯線の挿入が容易であり、端子付け作業の簡素化が図れる。
　また、芯線を挿入し易くするために、例えば図２５に示すようにＦクランプ・オープンバレル型とすると、加締め時に特に拝み部において素線のはみ出しが発生し易くなる。また、素線が細いため断線もし易くなる。これに対して、第６乃至第９実施形態の端子金具２はオープンバレル型で、かつ、２つのバレル素片の当接部を突き合わせて加締めるコンファイド・クリンプ化したものである。したがって、加締め時の素線はみ出しと断線を防止することができる。
　なお、バレル部の圧着部は、はんだ槽へのジャブ浸け接続時に、エナメルの剥離カスやエナメルの燃焼ガスが逃げ易いように、最小限のクリンプ・ハイトで加締めるようにしてもよい。
　以上のように、リッツ線のはんだ槽へのジャブ浸け接続を行う上で、素線のはみ出しが無く、芯線の断線も少なく、芯線の挿入が容易で、はんだ槽へのジャブ浸け時のエナメルの剥離カス及びエナメルの燃焼ガスの排出が容易なバレル構造となる。これにより、リッツ線１と端子金具２の接続抵抗を低く抑えるができるとともに、端子付け作業の簡素化を両立できる、コンファイド・クリンプ方式のオープンンバレル端子が実現できる。
　なお、各実施形態のようにバレル型とすると上記のような効果が得られるが、本発明はこれに限らず、例えば前記従来例として説明したクローズドバレル型の場合でも、そのバレル部に、芯線を仮止めしたときに芯線の一部を露出させる隙部（例えば開口や切り欠き）を設けるようにしてもよい。
　その他、本発明を実施するための最良の構成、方法などは、以上の記載で開示されているが、本発明は、これに限定されるものではない。すなわち、本発明は、主に特定の実施形態に関して特に図示され、且つ、説明されているが、本発明の技術的思想および目的の範囲から逸脱することなく、以上述べた実施形態に対し、形状、材質、数量、その他の詳な構成において、当業者が様々な変形を加えることができるものである。従って、上記に開示した形状、材質などを限定した記載は、本発明の理解を容易にするために例示的に記載したものであり、本発明を限定するものではないから、それらの形状、材質などの限定の一部、もしくは全部の限定を外した部材の名称での記載は、本発明に含まれるものである。
　５Ａ、５Ｂ、５Ｃ　給電システム
　６、８、９　給電部
　７　受電部
　６１、８２　コイル
　６３、８３、９３　基板体
　６３１、８３１、９３１　銅板１５Ｅ
　６３２、８３２、９３２　プリント基板（配線板）
　６３３、８３３、９３３　コンデンサ（回路部品）
　６３０、８３０、９３０　回路部
　６３５Ａ、８３５Ｂ、８３５、９３５　第１回路部分
　６３６Ａ、８３６Ｂ、８３６、９３６　第２回路部分
　６３７Ａ、８３７Ｂ、８３７、９３７　回路部分対
　１０　給電システム
　１２０　給電装置（給電部）
　１２１Ａ　給電コイル
　１２１Ｂ　給電コンデンサ
　１２３　測定器（力率検出手段）
　１２４　給電制御部（力率検出手段）
　１３０　受電装置（受電部）
　１３１Ａ　受電コイル
　１３１Ｂ　受電コンデンサ（可変コンデンサ）
　１３３　受電制御部（調整手段）
　１４０　高周波電源（交流電源）
　Ｃ１１～Ｃ１６　コンデンサ
　Ｃ２１～Ｃ２６　コンデンサ
　ＳＡ１、ＳＡ２　スイッチ（スイッチ素子）
　ＳＢ１、ＳＢ２　スイッチ（スイッチ素子）
　ＳＹ１、ＳＹ２　スイッチ（スイッチ素子）
　１５Ａ　シート本体
　１５Ｂ　銅線（導電部材）
　１５Ｃ　銅板（導電部材）
　１５Ｄ　シート本体
　１５Ｅ　銅板（導電部材）
　３２０　給電装置（給電部）
　３２２　給電ユニット（コイルユニット）
　３２３　給電コイル（コイル）
　３２５　編組シート（シールド部）
　３３０　受電装置（受電部）
　３３２　受電ユニット（コイルユニット）
　３３３　受電コイル（コイル）
　３３５　編組シート（シールド部）
　１　リッツ線
　２　端子金具
　２１　接続部
　２２　バレル部
２２Ａ　　バレル素片
２２Ｂ　　バレル素片
２２Ａ１　当接部
２２Ｂ１　当接部
　２２２　隙部
　３　はんだ付着部
　２２３　隙部
　２２４　隙部
　２２５　隙部
　１１　芯線
　１１１　素線
　Ｐ　リッツ線軸

Claims (6)

  1. 　給電部から受電部に非接触で電力を供給する給電システムにおいて該給電部又は該受電部に用いられるコイルユニットであって、
    　コイルと、
    　銅板が形成された配線板と該配線板に実装される回路部品とを有し、該銅板と該回路部品とにより構成される回路部が前記コイルに電気的に接続される基板体と、を備え、
    　前記回路部が、互いに直列に接続された複数の回路部分を備えるとともに、磁束によって発生する電流が互いに打ち消し合うように配置された隣り合う２つの前記回路部分によって構成される回路部分対を少なくとも１組備えることを特徴とするコイルユニット。
  2. 　前記回路部分対の平面視形状が、その２つの回路部分が互いに反対向きに凸形状とされ、全体が波形状とされていることを特徴とする請求項１に記載のコイルユニット。
  3. 　前記回路部分対の平面視形状が、８の字形状とされていることを特徴とする請求項１に記載のコイルユニット。
  4. 　前記回路部分対の２つの回路部分のそれぞれの平面視形状が、前記配線板の板厚方向を軸方向とする環状とされ、
    　前記２つの回路部分が、前記板厚方向に重ねられるとともに、前記回路部分対を一端から他端まで辿った際に前記軸方向を互いに反対周りに囲うように配置されていることを特徴とする請求項１に記載のコイルユニット。
  5. 　前記基板体が、前記コイルの軸と前記配線板の板厚方向とが一致するように当該コイルの端部に対向して配置されていることを特徴とする請求項１～４のいずれか１項に記載のコイルユニット。
  6. 　給電部から受電部に非接触で電力を供給する給電システムであって、
    　前記受電部と前記給電部とのうち少なくとも一方が、請求項１～５のいずれか１項に記載されたコイルユニットを有していることを特徴とする給電システム。
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