WO2015049905A1 - Vane-type compressor - Google Patents

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雷人 河村
関屋 慎
若本 慎一
英明 前山
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三菱電機株式会社
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Abstract

In the present invention, a vane-type compressor comprises the following: a cylinder (1) that has a cylindrical shape and both axial-direction-ends of which are open; a cylinder head (3) and a frame (2) that close both axial direction ends of the cylinder (1); shaft parts (4a, 4b) the rotational centers of which coincide with the center of the inner circumferential surface (1a) of the cylinder (1) and that rotate inside of the cylinder (1); a vane part (4c) that integrally rotates with the shaft parts (4a, 4b); a rotor (6) the rotational center of which deviates from the center of the inner circumferential surface of the cylinder (1), that is inserted at the periphery of the shaft parts (4a, 4b) via a space, and that rotates inside the cylinder (1); and a bushing (8) that is provided to the rotor (6) and that supports the vane part (4c) so that the vane part is freely rotatable with respect to the rotor (6) and movable in the radial direction of the cylinder (1). The vane part (4c) extends from the shaft parts (4a, 4b), through the bushing (8), and towards the inner circumferential surface of the cylinder (1). The rotor (6) receives transmission of the rotational force of the shaft parts (4a, 4b) via the vane part (4c) and the bushing (8) and is thereby rotated.

Description

ベーン型圧縮機Vane type compressor
 本発明は、ベーン型圧縮機に関する。 The present invention relates to a vane type compressor.
 従来より、「略円筒状で、軸方向の両端が開口しているシリンダと、前記シリンダの両端を閉塞するシリンダヘッド及びフレームと、前記シリンダ内で回転運動する円柱形のロータ部及び前記ロータ部に回転力を伝達するシャフト部を有するロータシャフトと、前記ロータ部内に設置され、先端部が外側に円弧形状に形成される複数のベーンを有するベーン型圧縮機において、前記複数のベーンの前記先端部の前記円弧状の法線と、前記シリンダの内周面の法線とが常にほぼ一致する状態で圧縮動作を行うように、前記複数のベーンが常に前記シリンダの内周面の法線方向、又は前記シリンダの内周面の法線方向に対し一定の傾きを持つように保持され、更に、前記ロータ部内で前記複数のベーンが、前記ロータ部に対して回転可能且つ移動可能に支持されており、前記シリンダヘッド及び前記フレームの前記シリンダ側端面に、前記シリンダ内径と同心の凹部又はリング状の溝で構成された回転支持部を形成し、前記回転支持部内に、部分リング形状の端面に板状の突起又は溝を有する一対のベーンアライナ部を嵌入し、前記板状の突起又は溝を前記複数のベーンに設けられた溝又は突起に嵌入した」ベーン型圧縮機がある(例えば、特許文献1参照)。 Conventionally, “a substantially cylindrical cylinder having both ends opened in the axial direction, a cylinder head and a frame closing both ends of the cylinder, a columnar rotor portion that rotates in the cylinder, and the rotor portion” In the vane type compressor having a rotor shaft having a shaft portion for transmitting a rotational force to the rotor and a plurality of vanes installed in the rotor portion and having tip portions formed in an arc shape on the outside, the tips of the plurality of vanes The plurality of vanes are always in the normal direction of the inner peripheral surface of the cylinder so that the compression operation is performed in a state where the arc-shaped normal line of the portion and the normal line of the inner peripheral surface of the cylinder are always substantially coincident with each other Or the cylinder is held so as to have a constant inclination with respect to the normal direction of the inner peripheral surface of the cylinder, and the plurality of vanes in the rotor portion are rotatable and movable with respect to the rotor portion. A rotation support portion formed of a recess or a ring-shaped groove concentric with the cylinder inner diameter is formed on the cylinder side end surface of the cylinder head and the frame, and a part of the rotation support portion is formed in the rotation support portion. A vane type compressor in which a pair of vane aligner portions having plate-like protrusions or grooves are fitted on ring-shaped end faces, and the plate-like protrusions or grooves are fitted into grooves or protrusions provided in the plurality of vanes. Yes (see, for example, Patent Document 1).
 この特許文献1では、ベーンが、シリンダの内周面の中心周りに回転可能且つシリンダの径方向に移動可能にロータに支持されることで、ベーン先端部の円弧状の法線とシリンダ内周面の法線とが常にほぼ一致するように圧縮動作を行う。これにより、ベーン先端部の摺動状態の改善を図り、ベーン先端部とシリンダ内周面とが非接触で動作可能となっている。このようにベーン先端部とシリンダ内周面とが非接触で動作することで、ベーン先端部での摺動損失を発生しない高性能な圧縮機を実現可能である。 In Patent Document 1, the vane is supported by the rotor so as to be rotatable around the center of the inner peripheral surface of the cylinder and to be movable in the radial direction of the cylinder. The compression operation is performed so that the normal of the surface is always almost the same. Thereby, the sliding state of the vane tip portion is improved, and the vane tip portion and the cylinder inner peripheral surface can operate without contact. Thus, since the vane tip and the cylinder inner peripheral surface operate in a non-contact manner, a high-performance compressor that does not generate a sliding loss at the vane tip can be realized.
 特許文献1の構成を含む一般的なベーン型圧縮機は、ロータ部の外周面の一部がシリンダ内周面と微小隙間を介して近接するよう配置され、ロータシャフトの回転中心とシリンダの内周面の中心とが偏芯する配置である。 A general vane compressor including the configuration of Patent Document 1 is arranged such that a part of the outer peripheral surface of the rotor portion is close to the inner peripheral surface of the cylinder via a minute gap, and the rotation center of the rotor shaft and the inner portion of the cylinder are arranged. In this arrangement, the center of the peripheral surface is eccentric.
国際公開第2012/023426号(第6頁~第8頁、図2)International Publication No. 2012/023426 (Pages 6-8, Figure 2)
 特許文献1に示されるようなベーン型圧縮機は、ベーン先端部での摺動損失を発生しないという面で高性能である。しかしながら、シャフトの回転中心とシリンダ内周面の中心とが偏芯して配置される構成であるため、以下の課題がある。すなわち、シャフト回転中心を基準として考えると、シリンダ内周面の偏芯側とは反対側のシリンダ径方向厚さ(以下、シリンダ肉厚という)は、シリンダ内周面の偏芯側に比べて厚くなり、シリンダ肉厚に周方向で偏りができる。 The vane type compressor as shown in Patent Document 1 has high performance in terms of not causing a sliding loss at the vane tip. However, since the rotation center of the shaft and the center of the cylinder inner peripheral surface are arranged eccentrically, there are the following problems. That is, considering the shaft rotation center as a reference, the cylinder radial direction thickness (hereinafter referred to as cylinder wall thickness) opposite to the eccentric side of the cylinder inner peripheral surface is smaller than the eccentric side of the cylinder inner peripheral surface. It becomes thicker, and the cylinder wall thickness can be biased in the circumferential direction.
 そして、あるシリンダ内容積に対して必要なシリンダ肉厚は、強度的な観点からある程度、決まっている。このため、シリンダ内周面の偏芯側とは反対側のシリンダ肉厚は、その決まった肉厚に設定すればよいが、シリンダ内周面の偏芯側のシリンダ肉厚は、偏芯分だけ厚くなる。つまり、シャフトの回転中心(モータ回転中心)とシリンダ内周面の中心とを偏芯して配置する構成とすると、シリンダ外周の大径化を招き、シリンダ外周を大径化した分だけ、密閉容器も大径化する課題がある。 And the cylinder wall thickness required for a certain cylinder volume is determined to some extent from the viewpoint of strength. For this reason, the cylinder thickness on the side opposite to the eccentric side of the cylinder inner peripheral surface may be set to the fixed thickness, but the cylinder thickness on the eccentric side of the cylinder inner peripheral surface is equal to the eccentric thickness. Only thicker. In other words, if the shaft rotation center (motor rotation center) and the center of the cylinder inner peripheral surface are arranged eccentrically, the cylinder outer diameter will be increased, and the cylinder outer periphery will be sealed by the increased diameter. The container also has a problem of increasing the diameter.
 本発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、ベーン先端部をシリンダ内周面に非接触として高性能を確保し、且つ、密閉容器を小型化することが可能なベーン型圧縮機を提供するものである。 The present invention has been made in order to solve the above-described problems. The vane is capable of ensuring high performance by making the vane tip portion non-contact with the inner circumferential surface of the cylinder and reducing the size of the sealed container. A mold compressor is provided.
 本発明に係るベーン型圧縮機は、円筒状で、軸方向の両端が開口しているシリンダと、シリンダの軸方向の両端を閉塞するシリンダヘッド及びフレームと、回転中心がシリンダ1の内周面の中心と一致してシリンダ内で回転運動するシャフト部と、シャフト部と一体的に回転するベーン部と、回転中心がシリンダの内周面の中心から偏芯し、シャフト部の周囲に空間を介して挿入され、シリンダ内で回転するロータと、ロータに設置されて、ベーン部をロータに対して回転自在、且つ、シリンダの径方向に移動可能に支持するブッシュと、を備え、ベーン部はシャフト部からブッシュを経てシリンダの内周面に向けて伸び、ロータは、シャフト部の回転力がベーン部及びブッシュを介して伝達されて回転するものである。 The vane type compressor according to the present invention is a cylinder having a cylindrical opening at both ends in the axial direction, a cylinder head and a frame closing the both ends in the axial direction of the cylinder, and an inner peripheral surface of the cylinder 1 at the center of rotation. The shaft part that rotates in the cylinder in line with the center of the cylinder, the vane part that rotates integrally with the shaft part, the center of rotation is eccentric from the center of the inner peripheral surface of the cylinder, and there is a space around the shaft part. A rotor that is inserted through the cylinder and rotates in the cylinder, and a bush that is installed in the rotor and supports the vane part so as to be rotatable with respect to the rotor and movable in the radial direction of the cylinder. The rotor extends from the shaft portion through the bush toward the inner peripheral surface of the cylinder, and the rotor rotates when the rotational force of the shaft portion is transmitted through the vane portion and the bush.
 本発明によれば、ベーン先端部をシリンダ内周面に非接触として高性能を確保し、且つ、密閉容器を小型化することが可能な効率の高いベーン型圧縮機を得ることができる。 According to the present invention, it is possible to obtain a high-efficiency vane-type compressor capable of ensuring high performance by making the vane tip portion non-contact with the inner peripheral surface of the cylinder and miniaturizing the sealed container.
本発明の実施の形態1を示す図で、ベーン型圧縮機200の縦断面図である。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a figure which shows Embodiment 1 of this invention, and is a longitudinal cross-sectional view of the vane type compressor 200. FIG. 本発明の実施の形態1を示す図で、ベーン型圧縮機200の圧縮要素101の分解斜視図である。FIG. 2 is a diagram illustrating the first embodiment of the present invention, and is an exploded perspective view of a compression element 101 of a vane compressor 200. FIG. 本発明の実施の形態1を示す図で、ベーンシャフト4、独立ベーン5の配置を示す図である。It is a figure which shows Embodiment 1 of this invention, and is a figure which shows arrangement | positioning of the vane shaft 4 and the independent vane 5. FIG. 本発明の実施の形態1を示す図で、図5における回転角度90°の状態における図1のI-I線に沿った断面図である。FIG. 6 shows the first embodiment of the present invention, and is a cross-sectional view taken along the line II of FIG. 1 in a state where the rotation angle is 90 ° in FIG. 本発明の実施の形態1を示す図で、ベーン型圧縮機200の圧縮動作を示す図1のI-I線に沿った断面図である。FIG. 2 shows the first embodiment of the present invention, and is a cross-sectional view taken along the line II of FIG. 1 showing the compression operation of the vane type compressor 200. FIG. 本発明の実施の形態1を示す図で、図4におけるベーン部4cまわりの要部断面図である。FIG. 5 is a diagram showing the first embodiment of the present invention, and is a cross-sectional view of a main part around a vane portion 4c in FIG. 本発明の実施の形態2を示す図で、ベーン型圧縮機200の圧縮要素101の分解斜視図である。It is a figure which shows Embodiment 2 of this invention, and is an exploded perspective view of the compression element 101 of the vane type compressor 200. FIG. 本発明の実施の形態3を示す図で、回転角度90°の状態における断面図である。It is a figure which shows Embodiment 3 of this invention, and is sectional drawing in the state of 90 degrees of rotation angles. 本発明の実施の形態3を示す図で、(a)は独立ベーン5の平面図、(b)は独立ベーン5の正面図である。It is a figure which shows Embodiment 3 of this invention, (a) is a top view of the independent vane 5, (b) is a front view of the independent vane 5. FIG. 本発明の実施の形態1~3に係るベーン型圧縮機200の変形例を示す図で、ベーンシャフト4、独立ベーン5の配置を示す図である。FIG. 6 is a view showing a modification of the vane type compressor 200 according to Embodiments 1 to 3 of the present invention, and is a view showing the arrangement of the vane shaft 4 and the independent vanes 5. 本発明の実施の形態1~3に係るベーン型圧縮機200の変形例を示す図で、変形例のベーン型圧縮機を、回転角度90°の状態における図1のI-I線と同じ位置の線で切断した断面図である。FIG. 7 is a diagram showing a modification of the vane compressor 200 according to Embodiments 1 to 3 of the present invention, and shows the modification of the vane compressor at the same position as the line II in FIG. 1 at a rotation angle of 90 °. It is sectional drawing cut | disconnected by the line | wire.
実施の形態1.
 図1は、本発明の実施の形態1を示す図で、ベーン型圧縮機200の縦断面図である。図1において、実線で示す矢印はガス(冷媒)の流れ、破線で示す矢印は冷凍機油25の流れを示している。図2は、本発明の実施の形態1を示す図で、ベーン型圧縮機200の圧縮要素101の分解斜視図である。図3は、本発明の実施の形態1を示す図で、ベーンシャフト4と独立ベーン5の配置を示す図である。図3(a)は、ベーンシャフト4、独立ベーン5の正面図、図3(b)は図3(a)のI-I断面図、図3(c)は図3(a)のII-II断面図である。図4は、本発明の実施の形態1を示す図で、後述する図5における回転角度90°の状態における図1のI-I線に沿った断面図である。図1~図4を参照しながら、ベーン型圧縮機200について説明する。なお、図1~図4及び後述の図において、同一の符号を付したものは、同一の又はこれに相当するものであり、これは明細書の全文において共通している。更に、明細書全文に表れている構成要素の形態は、あくまで例示であってこれらの記載に限定されるものではない。
Embodiment 1 FIG.
FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a vane type compressor 200 showing Embodiment 1 of the present invention. In FIG. 1, an arrow indicated by a solid line indicates a flow of gas (refrigerant), and an arrow indicated by a broken line indicates a flow of refrigerating machine oil 25. FIG. 2 is a diagram showing the first embodiment of the present invention, and is an exploded perspective view of the compression element 101 of the vane type compressor 200. FIG. 3 is a diagram illustrating the first embodiment of the present invention, and is a diagram illustrating the arrangement of the vane shaft 4 and the independent vanes 5. 3A is a front view of the vane shaft 4 and the independent vane 5, FIG. 3B is a cross-sectional view taken along the line II in FIG. 3A, and FIG. 3C is a cross-sectional view taken along the line II- in FIG. It is II sectional drawing. 4 is a diagram showing the first embodiment of the present invention, and is a cross-sectional view taken along the line II of FIG. 1 in a state where the rotation angle is 90 ° in FIG. 5 described later. The vane type compressor 200 will be described with reference to FIGS. In FIG. 1 to FIG. 4 and the drawings to be described later, the same reference numerals are the same or equivalent, and this is common throughout the entire specification. Furthermore, the forms of the constituent elements appearing in the entire specification are merely examples and are not limited to these descriptions.
 ベーン型圧縮機200は、密閉容器103と、密閉容器103内に収納された圧縮要素101と、圧縮要素101の上部に位置し圧縮要素101を駆動する電動要素102と、密閉容器103内の底部に設けられ、冷凍機油25を貯溜する油溜め104とを備えている。 The vane compressor 200 includes a hermetic container 103, a compression element 101 housed in the hermetic container 103, an electric element 102 that is positioned above the compression element 101 and drives the compression element 101, and a bottom portion in the hermetic container 103. And an oil sump 104 for storing the refrigerating machine oil 25.
 圧縮要素101を駆動する電動要素102は、例えば、ブラシレスDCモータで構成される。電動要素102は、密閉容器103の内周に固定される固定子21と、固定子21の内側に配設され、永久磁石を使用する回転子22とを備える。固定子21には、密閉容器103の上面に溶接により固定されたガラス端子23から電力が供給される。密閉容器103の側面には吸入管26、上面には吐出管24が取り付けられている。 The electric element 102 that drives the compression element 101 is constituted by, for example, a brushless DC motor. The electric element 102 includes a stator 21 that is fixed to the inner periphery of the hermetic container 103, and a rotor 22 that is disposed inside the stator 21 and uses a permanent magnet. Electric power is supplied to the stator 21 from a glass terminal 23 fixed to the upper surface of the sealed container 103 by welding. A suction pipe 26 is attached to the side surface of the sealed container 103, and a discharge pipe 24 is attached to the upper surface.
 図1、図2に示すように、圧縮要素101は以下に示す要素を有する。なお、本実施の形態では、ベーン枚数2枚の場合について示している。
(1)シリンダ1:シリンダ1は、全体形状が略円筒状で、軸方向の両端部が開口している。また、シリンダ内周面1aの一部に、軸方向に貫通し外側に抉られた切欠き部1hが設けられ、切欠き部1hに吸入管26と連通した吸入ポート1cが開口している。また、後述する最近接点32(図4に図示)を挟んで吸入ポート1cとは反対側の内周面1aに、後述するフレーム2の吐出ポート2dと連通する吐出連通流路1dが設けられている。また、シリンダ1の外周部には軸方向に貫通した油戻し穴1eが設けられている。
As shown in FIGS. 1 and 2, the compression element 101 includes the following elements. In the present embodiment, the case where the number of vanes is two is shown.
(1) Cylinder 1: The cylinder 1 has a substantially cylindrical shape as a whole, and both ends in the axial direction are open. Further, a notch portion 1h penetrating in the axial direction and curled outward is provided in a part of the cylinder inner peripheral surface 1a, and a suction port 1c communicating with the suction pipe 26 is opened in the notch portion 1h. Further, a discharge communication channel 1d communicating with a discharge port 2d of the frame 2 described later is provided on the inner peripheral surface 1a opposite to the suction port 1c with a nearest contact point 32 (shown in FIG. 4) described later interposed therebetween. Yes. Further, an oil return hole 1e penetrating in the axial direction is provided in the outer peripheral portion of the cylinder 1.
(2)フレーム2:フレーム2は断面が略T字状で、シリンダ1に接する部分が略円板状であり、シリンダ1の一方の開口部(図2では上側)を閉塞する。フレーム2のシリンダ1側端面には、凹部2a(図1に図示)が形成されている。凹部2aは、内周面がシリンダ内周面1aに対して偏芯した偏芯円で形成されている。この凹部2a内に、後述する第1のロータ6Aのロータアライナ部6c、第2のロータ7Aのロータアライナ部7cが周方向に摺動自在に嵌入され、ロータアライナ部6c、7cが凹部2aの内周面であるロータアライナ軸受部2b(図1に図示)で支承される。また、フレーム2の中央部は円筒状の中空であり、ここに主軸受部2cが設けられている。なお、凹部2aは、平面視リング状の凹部でもよいし、円柱状の凹部でもよい。どちらにせよ、凹部2aの径方向外側の内周面がシリンダ内周面1aに対して偏芯した偏芯円で形成されている。 (2) Frame 2: The frame 2 has a substantially T-shaped cross section, and the portion in contact with the cylinder 1 has a substantially disk shape, and closes one opening (upper side in FIG. 2) of the cylinder 1. A recess 2a (shown in FIG. 1) is formed on the end face of the frame 2 on the cylinder 1 side. The recess 2a is formed of an eccentric circle whose inner peripheral surface is eccentric with respect to the cylinder inner peripheral surface 1a. A rotor aligner portion 6c of the first rotor 6A, which will be described later, and a rotor aligner portion 7c of the second rotor 7A are slidably fitted in the recess 2a in the circumferential direction, and the rotor aligner portions 6c, 7c It is supported by a rotor aligner bearing portion 2b (shown in FIG. 1) which is an inner peripheral surface. The central portion of the frame 2 is a cylindrical hollow, and a main bearing portion 2c is provided here. The concave portion 2a may be a ring-shaped concave portion in plan view or a cylindrical concave portion. In any case, the inner peripheral surface on the radially outer side of the recess 2a is formed by an eccentric circle that is eccentric with respect to the cylinder inner peripheral surface 1a.
 また、フレーム2は、シリンダ1の吐出連通流路1dと連通する位置に吐出ポート2dを備え、吐出ポート2dの出口部には、吐出弁(図示せず)及び吐出弁2eの開度を規制するための第1の吐出弁押え(図示せず)が取り付けられている。 The frame 2 is provided with a discharge port 2d at a position communicating with the discharge communication channel 1d of the cylinder 1, and the outlet of the discharge port 2d regulates the opening of a discharge valve (not shown) and the discharge valve 2e. A first discharge valve presser (not shown) is attached.
(3)シリンダヘッド3:シリンダヘッド3は断面が略T字状で、シリンダ1に接する部分が略円板状であり、シリンダ1の他方の開口部(図1、図2では下側)を閉塞する。シリンダヘッド3のシリンダ1側端面には、凹部3aが形成されている。図2には、凹部3aが平面視リング状の凹部である例を示しているが、円柱状の凹部としてもよい。そして、凹部3aの径方向外側の内周面3bがシリンダ内周面1aに対して偏芯した偏芯円で形成されている。この凹部3a内に、後述する第1のロータ6Aのロータアライナ部6d、第2のロータ7Aのロータアライナ部7dが周方向に摺動自在に嵌入され、ロータアライナ部6d、7dが凹部3aの径方向外側の内周面3bであるロータアライナ軸受部3bで支承される。また、シリンダヘッド3の中央部は円筒状の中空であり、ここに主軸受部3cが設けられている。 (3) Cylinder head 3: The cylinder head 3 has a substantially T-shaped cross section, and the portion in contact with the cylinder 1 has a substantially disk shape. The other opening of the cylinder 1 (the lower side in FIGS. 1 and 2) Block. A concave portion 3 a is formed on the cylinder 1 side end surface of the cylinder head 3. Although FIG. 2 shows an example in which the recess 3a is a ring-shaped recess in plan view, it may be a cylindrical recess. And the inner peripheral surface 3b on the radially outer side of the recess 3a is formed of an eccentric circle eccentric with respect to the cylinder inner peripheral surface 1a. A rotor aligner portion 6d of the first rotor 6A, which will be described later, and a rotor aligner portion 7d of the second rotor 7A, which will be described later, are slidably fitted in the recess 3a, and the rotor aligner portions 6d, 7d It is supported by a rotor aligner bearing portion 3b which is an inner peripheral surface 3b on the radially outer side. Moreover, the center part of the cylinder head 3 is a cylindrical hollow, and the main bearing part 3c is provided here.
(4)ベーンシャフト4:ベーンシャフト4は、シャフト部4abと、シャフト部4abの外周面に設けられたベーン部4cとが一体となった構造を有する。シャフト部4abの回転中心4iはシリンダ内周面1aの中心1fと一致しており、シャフト部4abの回転により、ベーン部4cがシャフト部4abと一体となってシリンダ1内を回転運動する。以下では、シャフト部4abにおいてベーン部4cを境として上側を上側シャフト部4a、下側を下側シャフト部4bと言うことがある。ベーンシャフト4は、上側シャフト部4a、下側シャフト部4bがそれぞれフレーム2の主軸受部2c、シリンダヘッド3の主軸受部3cで支承される。また、ベーン部4cは略四角形の板状の部材で構成され、シリンダ内周面1a側に位置するベーン先端部4dは外側に円弧形状に形成され、その円弧形状の半径は、シリンダ内周面1aの半径とほぼ同等の半径で構成される。 (4) Vane shaft 4: The vane shaft 4 has a structure in which the shaft portion 4ab and the vane portion 4c provided on the outer peripheral surface of the shaft portion 4ab are integrated. The rotation center 4i of the shaft portion 4ab coincides with the center 1f of the cylinder inner peripheral surface 1a, and the rotation of the shaft portion 4ab causes the vane portion 4c to rotate integrally with the shaft portion 4ab. Hereinafter, in the shaft portion 4ab, the upper side of the vane portion 4c may be referred to as the upper shaft portion 4a, and the lower side may be referred to as the lower shaft portion 4b. In the vane shaft 4, the upper shaft portion 4a and the lower shaft portion 4b are supported by the main bearing portion 2c of the frame 2 and the main bearing portion 3c of the cylinder head 3, respectively. The vane portion 4c is formed of a substantially square plate-like member, and the vane tip portion 4d located on the cylinder inner peripheral surface 1a side is formed in an arc shape on the outer side, and the radius of the arc shape is the cylinder inner peripheral surface. It is comprised by the radius substantially equivalent to the radius of 1a.
 また、ベーンシャフト4の下端部には例えば特開2009-264175号公報に記載されているようなベーンシャフト4の遠心力を利用した油ポンプ31(図1に図示)が設けられている。油ポンプ31はベーンシャフト4の軸中央部に設けられ軸方向に延在する給油路4eと連通しており、給油路4eと凹部2aとの間には給油路4gが設けられ、給油路4eと凹部3aとの間には給油路4fが設けられている。また、シャフト部4abの主軸受部2cの上方の位置に排油穴4h(図1に図示)が設けられている。 Further, an oil pump 31 (shown in FIG. 1) using the centrifugal force of the vane shaft 4 as described in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2009-264175 is provided at the lower end portion of the vane shaft 4. The oil pump 31 is provided in the axial center portion of the vane shaft 4 and communicates with an oil supply passage 4e extending in the axial direction. An oil supply passage 4g is provided between the oil supply passage 4e and the recess 2a, and the oil supply passage 4e. An oil supply passage 4f is provided between the first and second recesses 3a. An oil drain hole 4h (shown in FIG. 1) is provided at a position above the main bearing portion 2c of the shaft portion 4ab.
(5)独立ベーン5:独立ベーン5は、略四角形の板状の部材で構成されたベーン部5aと、ベーン部5aの回転中心5c(シャフト部4abの回転中心4iと同じ)(図3に図示)側の端面に設けられた中空円柱形状の回転支持部5dとから構成され、ベーン部4cと同心回転する。回転支持部5d内に下側シャフト部4bが回転可能に挿通されている。ベーン部5aは、シリンダ内周面1a側に位置するベーン先端部5bが外側に円弧形状に形成され、その円弧形状の半径は、シリンダ内周面1aの半径とほぼ同等の半径で構成されている。ここで、ベーン部5aのベーン長さ方向及びベーン先端部5bの円弧形状の法線方向は、ベーンシャフト4のシャフト部4abの中心を通るように形成されている。 (5) Independent vane 5: The independent vane 5 includes a vane portion 5a formed of a substantially rectangular plate-shaped member, and a rotation center 5c of the vane portion 5a (the same as the rotation center 4i of the shaft portion 4ab) (see FIG. 3). It is comprised from the hollow column-shaped rotation support part 5d provided in the end surface of illustration side, and rotates concentrically with the vane part 4c. The lower shaft portion 4b is rotatably inserted into the rotation support portion 5d. In the vane portion 5a, a vane tip portion 5b located on the cylinder inner peripheral surface 1a side is formed in an arc shape on the outer side, and the radius of the arc shape is configured to be substantially equal to the radius of the cylinder inner peripheral surface 1a. Yes. Here, the vane length direction of the vane portion 5 a and the normal direction of the arc shape of the vane tip portion 5 b are formed so as to pass through the center of the shaft portion 4 ab of the vane shaft 4.
(6)ロータ6は、全体として円環形状に構成され、その中心軸(回転中心6i(図4に図示))を中心としてシリンダ1の内周面1aの中心1fから偏芯して回転するように、姿勢制御手段によって姿勢が制御される。姿勢制御手段は、後述のロータアライナ部6c、7c、6d、7dと凹部2a、3aとに相当する。そして、ロータ6は、円環を軸方向に半割した形状の第1のロータ6Aと第2のロータ7Aとを備えている。 (6) The rotor 6 is formed in an annular shape as a whole, and rotates eccentrically from the center 1f of the inner peripheral surface 1a of the cylinder 1 around its center axis (rotation center 6i (shown in FIG. 4)). As described above, the posture is controlled by the posture control means. The posture control means corresponds to rotor aligners 6c, 7c, 6d, 7d and recesses 2a, 3a, which will be described later. The rotor 6 includes a first rotor 6A and a second rotor 7A each having a shape in which an annular ring is halved in the axial direction.
(6.1)第1のロータ6A:第1のロータ6Aは、シリンダ1内に位置する平面視略円弧形状のロータ部6jと、フレーム2の凹部2aに嵌入されるロータアライナ部6cと、シリンダヘッド3の凹部3aに嵌入されるロータアライナ部6dとを有する。なお、ロータ部6jの外周面とロータアライナ部6c、6dの外周面とは同一の外周面6aで形成されている。また、第1のロータ6Aの周方向の両端面6e、6f全体は部分円筒面状のブッシュ保持面となっており、後述の第2のロータ7Aのブッシュ保持面と共にブッシュ保持部8A、8B(図2(b)に図示)を形成している。 (6.1) First rotor 6A: The first rotor 6A includes a rotor portion 6j having a substantially arc shape in a plan view located in the cylinder 1, a rotor aligner portion 6c fitted into the recess 2a of the frame 2, And a rotor aligner portion 6d fitted into the recess 3a of the cylinder head 3. The outer peripheral surface of the rotor portion 6j and the outer peripheral surfaces of the rotor aligner portions 6c and 6d are formed by the same outer peripheral surface 6a. Further, the entire circumferential end faces 6e and 6f of the first rotor 6A are partially cylindrical surface bush holding surfaces, and bush holding portions 8A and 8B (with a bush holding surface of the second rotor 7A described later). 2 (b)).
(6.2)第2のロータ7A:第2のロータ7Aは、シリンダ1内に位置する平面視略円弧形状のロータ部7jと、フレーム2の凹部2aに嵌入されるロータアライナ部7cと、シリンダヘッド3の凹部3aに嵌入されるロータアライナ部7dとを備えている。なお、ロータ部7jの外周面とロータアライナ部7c、7dの外周面とは同一の外周面7aで形成されている。また、第2のロータ7Aの周方向の両端面7e、7f全体は円弧状のブッシュ保持面となっており、前述の第1のロータ6Aのブッシュ保持面と共にブッシュ保持部8A、8B(図2(b)に図示)を形成している。また、ブッシュ保持部8Aとブッシュ保持部8Bとはシャフト部4abを挟んでほぼ対称の位置に配置されている。ブッシュ保持部8Aとベーン逃し面6g、7gとは連通し、また、ブッシュ保持部8Bとベーン逃し面6h、7hとは連通している。 (6.2) Second rotor 7A: The second rotor 7A includes a rotor portion 7j having a substantially arc shape in a plan view located in the cylinder 1, a rotor aligner portion 7c fitted into the recess 2a of the frame 2, And a rotor aligner portion 7d fitted into the recess 3a of the cylinder head 3. The outer peripheral surface of the rotor portion 7j and the outer peripheral surfaces of the rotor aligner portions 7c and 7d are formed by the same outer peripheral surface 7a. Further, the entire circumferential end surfaces 7e and 7f of the second rotor 7A are arc-shaped bush holding surfaces, and the bush holding portions 8A and 8B (FIG. 2) together with the bush holding surface of the first rotor 6A. (Illustrated in (b)). Also, the bush holding portion 8A and the bush holding portion 8B are disposed at substantially symmetrical positions with the shaft portion 4ab interposed therebetween. The bush holding portion 8A and the vane relief surfaces 6g and 7g communicate with each other, and the bush holding portion 8B and the vane relief surfaces 6h and 7h communicate with each other.
(7)ブッシュ8:ブッシュ保持部8Aは、内面側に2つの離間した部分円筒面を含んでおり、ブッシュ8はそのブッシュ保持部8Aの部分円筒面とほぼ同じ曲率の部分円筒面を外面に有する、全体として円柱状の部材である。ブッシュ8は、具体的には一対の半円柱状の部材で構成される。ブッシュ8は二つ設けられており、一方がブッシュ保持部8Aに回転自在に嵌入され、他方がブッシュ保持部8Bに回転自在に嵌入される。そして、ブッシュ8は半円柱状の一対の部材間で板状のベーン部4c、5aを挟み込み、一対の半円柱状の部材と板状のベーン部4cとが摺動して板状のベーン部4c、5aが第1のロータ6A及び第2のロータ7Aに対して回転自在且つ略法線方向に移動可能に保持される。 (7) Bush 8: The bush holding portion 8A includes two spaced apart partial cylindrical surfaces on the inner surface side, and the bush 8 has a partial cylindrical surface having substantially the same curvature as the partial cylindrical surface of the bush holding portion 8A on the outer surface. It has a cylindrical member as a whole. The bush 8 is specifically composed of a pair of semi-cylindrical members. Two bushes 8 are provided, one of which is rotatably fitted in the bush holding portion 8A and the other is rotatably fitted in the bush holding portion 8B. The bush 8 sandwiches the plate-like vane portions 4c and 5a between the pair of semi-columnar members, and the pair of semi-columnar members and the plate-like vane portion 4c slide to form a plate-like vane portion. 4c and 5a are held so as to be rotatable with respect to the first rotor 6A and the second rotor 7A and movable in a substantially normal direction.
 次に、本実施の形態1のベーン型圧縮機200の圧縮動作について以下に示す。図4において、ロータ6とシリンダ内周面1aとは一箇所(最近接点32)において最近接している。 Next, the compression operation of the vane type compressor 200 of the first embodiment will be described below. In FIG. 4, the rotor 6 and the cylinder inner peripheral surface 1a are closest to each other at one place (the closest point 32).
 ここで、シリンダ内周面1aの半径をrc(図4参照)、ベーンシャフト4の回転中心4iとベーン先端部4dとの距離をrv(図3(a)参照)、独立ベーン5の回転中心5cとベーン先端部5bとの距離をrv(図3(a)参照)とすると、rvは下記の式(1)を満たすように設定されている。 Here, the radius of the cylinder inner peripheral surface 1a is rc (see FIG. 4), the distance between the rotation center 4i of the vane shaft 4 and the vane tip 4d is rv (see FIG. 3 (a)), and the rotation center of the independent vane 5 Assuming that the distance between 5c and the vane tip 5b is rv (see FIG. 3A), rv is set to satisfy the following expression (1).
 rv=rc-δ   ・・・ (1) Rv = rc-δ ... (1)
 δはベーン先端部4d、5bとシリンダ内周面1a間の隙間であり、式(1)のようにrvを設定することで、ベーン先端部4d、5bはシリンダ内周面1aに接触することなく、回転することとなる。ここで、δが極力小さくなるようにrvを設定し、ベーン先端部4d、5bからのガスの漏れを極力少なくしている。 δ is a gap between the vane tip portions 4d and 5b and the cylinder inner peripheral surface 1a, and the vane tip portions 4d and 5b come into contact with the cylinder inner peripheral surface 1a by setting rv as shown in Expression (1). Without rotating. Here, rv is set so that δ is as small as possible, and gas leakage from the vane tip portions 4d and 5b is minimized.
 以上のように、ベーン部4cとシリンダ内周面1a、ベーン部5aとシリンダ内周面1aがそれぞれ狭い隙間を保ち、ベーン部4c及びベーン部5aがシリンダ1内を仕切る。これにより、シリンダ1内には3つの空間(吸入室9、中間室10、圧縮室11)が形成される(図4に図示)。吸入室9には、切欠き部1hを介して吸入ポート1cが開口している。切欠き部1hは、図4(回転角度90°)において最近接点32の近傍から、ベーン先端部4dとシリンダ内周面1aとが相対する点Bの範囲まで設けられている。 As described above, the vane portion 4c and the cylinder inner peripheral surface 1a and the vane portion 5a and the cylinder inner peripheral surface 1a maintain a narrow gap, respectively, and the vane portion 4c and the vane portion 5a partition the inside of the cylinder 1. As a result, three spaces (suction chamber 9, intermediate chamber 10, and compression chamber 11) are formed in cylinder 1 (shown in FIG. 4). A suction port 1c is opened in the suction chamber 9 through a notch 1h. The notch 1h is provided from the vicinity of the closest point 32 in FIG. 4 (rotation angle 90 °) to the range of point B where the vane tip 4d and the cylinder inner peripheral surface 1a face each other.
 次に、本実施の形態1のベーン型圧縮機200の回転動作について説明する。ここでは、ベーンシャフト4が時計周りに回転するものとして説明する。ベーンシャフト4の上側シャフト部4aが電動要素102の駆動部からの回転動力を受け、ベーン部4cがシリンダ1内で回転する。ベーン部4cの回転に伴い、その回転動力が、ブッシュ保持部8Aに嵌合されたブッシュ8を介して第2のロータ7Aに伝達される。そして、第2のロータ7Aに伝達された回転動力が、ブッシュ保持部8Bに嵌合されたブッシュ8及び独立ベーン5を介して第1のロータ6Aに伝達される。 Next, the rotation operation of the vane type compressor 200 according to the first embodiment will be described. Here, the vane shaft 4 is demonstrated as what rotates clockwise. The upper shaft portion 4 a of the vane shaft 4 receives rotational power from the drive portion of the electric element 102, and the vane portion 4 c rotates in the cylinder 1. Along with the rotation of the vane portion 4c, the rotational power is transmitted to the second rotor 7A via the bush 8 fitted to the bush holding portion 8A. Then, the rotational power transmitted to the second rotor 7A is transmitted to the first rotor 6A via the bush 8 and the independent vane 5 fitted to the bush holding portion 8B.
 ロータ6は、回転による遠心力を受け、ロータアライナ部6c、6d、7c、7dがロータアライナ軸受部2b、3bに押し付けられて摺動しながら、ロータアライナ軸受部2b、3bの中心周り(図4のロータ6の回転中心6i周り)に回転する。そして、ベーン部4c、5aはシャフト部4ab(上側シャフト部4aと下側シャフト部4b)の中心周り(図4の回転中心4i周り)に回転する。ここで、シャフト部4abとシリンダ内周面1aとは同心であるため、ベーン部4c、5aはシリンダ内周面1aの中心周り(図4の中心1f周り)に回転することになる。そうすると、ベーン部4c、5aの径方向(図4の左右方向)の延長線が、常にシリンダ中心(シリンダ内周面1aの中心1f、シリンダ外周面の中心1g)に向かうように、二つのブッシュ8が、ブッシュ保持部8A、8B内でそれぞれのブッシュ中心8a周りに回転することになる。 The rotor 6 receives a centrifugal force due to rotation, and the rotor aligner portions 6c, 6d, 7c, 7d are pressed against the rotor aligner bearing portions 2b, 3b and slide around the center of the rotor aligner bearing portions 2b, 3b (see FIG. 4 around the rotation center 6 i of the rotor 6. The vanes 4c and 5a rotate around the center of the shaft 4ab (upper shaft 4a and lower shaft 4b) (around the rotation center 4i in FIG. 4). Here, since the shaft portion 4ab and the cylinder inner peripheral surface 1a are concentric, the vane portions 4c and 5a rotate around the center of the cylinder inner peripheral surface 1a (around the center 1f in FIG. 4). Then, the two bushes are arranged so that the extension lines in the radial direction (the left-right direction in FIG. 4) of the vanes 4c and 5a are always directed to the cylinder center (center 1f of the cylinder inner peripheral surface 1a, center 1g of the cylinder outer peripheral surface). 8 rotates around the respective bush centers 8a in the bush holding portions 8A and 8B.
 以上の動作において、ブッシュ保持部8Aに嵌入されたブッシュ8とベーン部4cの側面とは互いに摺動する。また、ブッシュ保持部8Bに嵌入されたブッシュ8とベーン部5aの側面とも互いに摺動することになる。そして、ブッシュ保持部8Aに嵌入されたブッシュ8の外周面と、ブッシュ保持部8Aを構成する第1のロータ6Aの端面6e及び第2のロータ7Aの端面7eとは互いに摺動する。また、ブッシュ保持部8Bに嵌入されたブッシュ8の外周面とブッシュ保持部8Bを構成する第1のロータ6Aの端面6f及び第2のロータ7Aの端面7fとも互いに摺動することになる。 In the above operation, the bush 8 fitted in the bush holding portion 8A and the side surface of the vane portion 4c slide with each other. Further, the bush 8 fitted in the bush holding portion 8B and the side surface of the vane portion 5a slide on each other. Then, the outer peripheral surface of the bush 8 fitted into the bush holding portion 8A, the end surface 6e of the first rotor 6A and the end surface 7e of the second rotor 7A constituting the bush holding portion 8A slide with each other. Further, the outer peripheral surface of the bush 8 fitted into the bush holding portion 8B, the end surface 6f of the first rotor 6A and the end surface 7f of the second rotor 7A constituting the bush holding portion 8B slide with each other.
 図5は、本発明の実施の形態1を示す図で、ベーン型圧縮機200の圧縮動作を示す図で、図1のI-I線に沿った断面図である。図5を参照しながら、吸入室9、中間室10及び圧縮室11の容積が変化する様子を説明する。なお、図5には、吸入、吐出、流入が行われる方向及び位置を白抜き矢印で示している。 FIG. 5 is a diagram showing the first embodiment of the present invention, showing a compression operation of the vane type compressor 200, and a cross-sectional view taken along the line II of FIG. The manner in which the volumes of the suction chamber 9, the intermediate chamber 10, and the compression chamber 11 change will be described with reference to FIG. In FIG. 5, directions and positions where suction, discharge, and inflow are performed are indicated by white arrows.
 まず、ベーンシャフト4の回転に伴い、吸入管26から低圧のガスが吸入ポート1cに流入する。ここで、図5における回転角度を、ロータ6とシリンダ内周面1aとが最近接している最近接点32と、ベーンシャフト4のベーン部4cとシリンダ内周面1aとが相対する一箇所とが一致するときを、「角度0°」と定義する。図5では、「角度0°」、「角度90°」、「角度180°」、「角度270°」での、ベーン部4c、5aの位置と、そのときの吸入室9、中間室10及び圧縮室11の状態を示している。また、図5の「角度0°」の図にはベーンシャフト4の回転方向(図5では時計方向)を矢印で示しているが、他の図では矢印は省略している。 First, as the vane shaft 4 rotates, low-pressure gas flows from the suction pipe 26 into the suction port 1c. Here, the rotation angle in FIG. 5 is the closest point 32 where the rotor 6 and the cylinder inner peripheral surface 1a are closest to each other, and one portion where the vane portion 4c of the vane shaft 4 and the cylinder inner peripheral surface 1a face each other. When they coincide, it is defined as “angle 0 °”. In FIG. 5, the positions of the vanes 4c and 5a at “angle 0 °”, “angle 90 °”, “angle 180 °”, and “angle 270 °”, and the suction chamber 9, the intermediate chamber 10, and The state of the compression chamber 11 is shown. Further, in the “angle 0 °” diagram of FIG. 5, the rotation direction of the vane shaft 4 (clockwise in FIG. 5) is indicated by an arrow, but the arrow is omitted in other drawings.
 図5における「角度0°」では、最近接点32とベーン部4cとで仕切られた右側の空間は吸入室9で、吸入室9は切欠き部1hを介して吸入ポート1cと連通しており、ガスを吸入する。最近接点32とベーン部4cとで仕切られた左側の空間は吐出ポート2d(図1に図示)に連通した圧縮室11となっている。 In “angle 0 °” in FIG. 5, the right space partitioned by the closest contact 32 and the vane portion 4c is the suction chamber 9, and the suction chamber 9 communicates with the suction port 1c via the notch 1h. Inhale gas. The left space partitioned by the closest contact 32 and the vane portion 4c is a compression chamber 11 communicating with the discharge port 2d (shown in FIG. 1).
 図5における「角度90°」では、ベーン部4cのベーン先端部4dがシリンダ内周面1a上の点Bに重なるので、吸入室9が吸入ポート1cと連通しなくなる。これにより、ガスの吸入は終了し、吸入室9が中間室10となる。また、この状態で、中間室10の容積は略最大となる。また、この状態ではベーン部4cを境として中間室10と反対側には新たに吸入室9が生成され、ベーンシャフト4の回転に伴い、吸入室9の容積は増加し、吸入を続ける。また、圧縮室11の容積は「角度0°」のときより更に小さくなるので、圧縮室11内のガスは圧縮される。 At “angle 90 °” in FIG. 5, the vane tip portion 4d of the vane portion 4c overlaps the point B on the cylinder inner peripheral surface 1a, so that the suction chamber 9 does not communicate with the suction port 1c. Thereby, the suction of the gas is finished, and the suction chamber 9 becomes the intermediate chamber 10. In this state, the volume of the intermediate chamber 10 is substantially maximum. In this state, a suction chamber 9 is newly generated on the side opposite to the intermediate chamber 10 with the vane portion 4c as a boundary. As the vane shaft 4 rotates, the volume of the suction chamber 9 increases and suction continues. Further, since the volume of the compression chamber 11 becomes smaller than that at the “angle 0 °”, the gas in the compression chamber 11 is compressed.
 このように、ベーンシャフト4の回転に伴い圧縮室11の容積は低減し続けるため、ガスは圧縮され、徐々にその圧力が高くなる。そして、圧縮室11内の圧力が冷凍サイクルの高圧を上回ると、吐出弁(図示せず)が開き、圧縮室11内のガスは、吐出ポート2dから密閉容器103内に吐出される。ここで、密閉容器103内に吐出されたガスは、電動要素102を通過して密閉容器103の上部に固定(溶接)された吐出管24から外部(冷凍サイクルの高圧側)に吐出される(図1に実線で図示)。したがって、密閉容器103内の圧力は高圧である吐出圧力となる。なお、図5においては、「角度0°」において、圧縮室11内の圧力が高圧を上回った場合を示している。 Thus, since the volume of the compression chamber 11 continues to decrease as the vane shaft 4 rotates, the gas is compressed and its pressure gradually increases. When the pressure in the compression chamber 11 exceeds the high pressure of the refrigeration cycle, a discharge valve (not shown) is opened, and the gas in the compression chamber 11 is discharged into the sealed container 103 from the discharge port 2d. Here, the gas discharged into the sealed container 103 passes through the electric element 102 and is discharged to the outside (high pressure side of the refrigeration cycle) from the discharge pipe 24 fixed (welded) to the upper part of the sealed container 103 ( (Indicated by solid lines in FIG. 1). Therefore, the pressure in the sealed container 103 is a high discharge pressure. FIG. 5 shows a case where the pressure in the compression chamber 11 exceeds the high pressure at an “angle of 0 °”.
図5における「角度180°」では、吸入室9が中間室10に移行し、中間室10が圧縮室11に移行して、以降、「角度0°」のベーン部4cとベーン部5a、ロータ6とロータ7を入れ替えた状態で圧縮動作を繰り返す。 At “angle 180 °” in FIG. 5, the suction chamber 9 shifts to the intermediate chamber 10, the intermediate chamber 10 shifts to the compression chamber 11, and thereafter, the vane portion 4 c, the vane portion 5 a, and the rotor at “angle 0 °”. The compression operation is repeated with the rotor 6 and the rotor 7 switched.
 以上の動作において、ベーンシャフト4の回転により油ポンプ31が駆動し、図1に破線で示すように、油ポンプ31により油溜め104から冷凍機油25が吸い上げられ、給油路4eに送り出される。給油路4eに送り出された冷凍機油25は、給油路4fを通ってシリンダヘッド3の凹部3a、給油路4gを通ってフレーム2の凹部2aに送り出される。 In the above operation, the oil pump 31 is driven by the rotation of the vane shaft 4, and the refrigerating machine oil 25 is sucked up from the oil reservoir 104 by the oil pump 31 and sent out to the oil supply passage 4e as shown by the broken line in FIG. The refrigerating machine oil 25 sent out to the oil supply passage 4e passes through the oil supply passage 4f and is sent out to the recess 2a of the frame 2 through the recess 3a of the cylinder head 3 and the oil supply passage 4g.
 凹部2a、3aに送り出された冷凍機油25は、ロータアライナ軸受部2b、3bを潤滑する。また、凹部2a、3aに連通する空間であって、且つ、ロータ内周面6bとロータ内周面7bとで囲まれたロータ内側空間に冷凍機油25が供給される。ここで、密閉容器103内の圧力は高圧である吐出圧力になっているため、凹部2a、3a内の圧力と、ロータ内側空間内の圧力も吐出圧力となる。また、凹部2a、3aに送り出された冷凍機油25の一部は、フレーム2の主軸受部2c及びシリンダヘッド3の主軸受部3cに供給される。 The refrigerating machine oil 25 fed to the recesses 2a and 3a lubricates the rotor aligner bearing portions 2b and 3b. Further, the refrigerating machine oil 25 is supplied to a rotor inner space which is a space communicating with the recesses 2a and 3a and surrounded by the rotor inner peripheral surface 6b and the rotor inner peripheral surface 7b. Here, since the pressure in the hermetic container 103 is a high discharge pressure, the pressure in the recesses 2a and 3a and the pressure in the rotor inner space are also discharge pressures. A part of the refrigerating machine oil 25 fed to the recesses 2 a and 3 a is supplied to the main bearing portion 2 c of the frame 2 and the main bearing portion 3 c of the cylinder head 3.
 図6は、本発明の実施の形態1を示す図で、図4におけるベーン部4cまわりの要部断面図である。図中、実線で示す矢印は冷凍機油25の流れを示している。
 ロータ内側空間の圧力は上述したように吐出圧力であり、吸入室9、中間室10の圧力より高い。このため、冷凍機油25は、ベーン部4cの側面とブッシュ8との間の摺動部を潤滑しながら、圧力差及び遠心力によって吸入室9及び中間室10に送り出される。また、冷凍機油25は、ブッシュ8とブッシュ保持部8Aを形成する第1のロータ6Aの端面6e及び第2のロータ7Aの端面7eとの間の摺動部を潤滑しながら、圧力差及び遠心力によって吸入室9及び中間室10に送り出される。また、中間室10に送り出された冷凍機油25の一部はベーン先端部4dとシリンダ内周面1aとの間の隙間をシールしながら吸入室9に流入する。
FIG. 6 is a diagram showing the first embodiment of the present invention, and is a cross-sectional view of the main part around the vane portion 4c in FIG. In the figure, arrows indicated by solid lines indicate the flow of the refrigerating machine oil 25.
The pressure in the rotor inner space is the discharge pressure as described above, and is higher than the pressure in the suction chamber 9 and the intermediate chamber 10. For this reason, the refrigerating machine oil 25 is sent out to the suction chamber 9 and the intermediate chamber 10 by the pressure difference and the centrifugal force while lubricating the sliding portion between the side surface of the vane portion 4 c and the bush 8. Further, the refrigerating machine oil 25 lubricates the sliding portion between the bushing 8 and the end surface 6e of the first rotor 6A and the end surface 7e of the second rotor 7A that form the bush holding portion 8A, while the pressure difference and centrifugal force are reduced. It is sent out to the suction chamber 9 and the intermediate chamber 10 by force. A part of the refrigerating machine oil 25 fed to the intermediate chamber 10 flows into the suction chamber 9 while sealing the gap between the vane tip 4d and the cylinder inner peripheral surface 1a.
 また、上記では、ベーン部4cで仕切られる空間が吸入室9と中間室10である場合について示したが、回転が進んで、ベーン部4cで仕切られる空間が中間室10と圧縮室11となる場合でも同様である。また、圧縮室11内の圧力がロータ内側空間の圧力と同じ吐出圧力に達した場合でも、遠心力によって、冷凍機油25は圧縮室11に向かって送り出されることになる。なお、以上の動作はベーン部4cに対して示したが、ベーン部5aにおいても同様の動作を行う。 Further, in the above, the case where the space partitioned by the vane portion 4 c is the suction chamber 9 and the intermediate chamber 10 has been described. However, the rotation proceeds and the space partitioned by the vane portion 4 c becomes the intermediate chamber 10 and the compression chamber 11. The same applies to cases. Even when the pressure in the compression chamber 11 reaches the same discharge pressure as the pressure in the rotor inner space, the refrigerating machine oil 25 is sent out toward the compression chamber 11 by centrifugal force. Although the above operation is shown for the vane unit 4c, the same operation is performed in the vane unit 5a.
 以上において、図1に示すように、主軸受部2cに供給された冷凍機油25は主軸受部2cの隙間を通ってフレーム2の上方の空間に吐出された後、シリンダ1の外周部に設けた油戻し穴1eより、油溜め104に戻される。また、主軸受部3cに供給された冷凍機油25は主軸受部3cの隙間を通って油溜め104に戻される。また、ロータ内側空間を介して吸入室9、中間室10及び圧縮室11に送り出された冷凍機油25も、最終的にガスと共に、吐出ポート2dからフレーム2の上方の空間に吐出される。そして、フレーム2の上方の空間に吐出された冷凍機油25は、シリンダ1の外周部に設けた油戻し穴1eより、油溜め104に戻される。また、油ポンプ31により給油路4eに送り出された冷凍機油25のうち、余剰な冷凍機油25はベーンシャフト4の上方の排油穴4hから、フレーム2の上方の空間に吐出された後、シリンダ1の外周部に設けた油戻し穴1eより、油溜め104に戻される。 In the above, as shown in FIG. 1, the refrigerating machine oil 25 supplied to the main bearing portion 2 c is discharged to the space above the frame 2 through the gap of the main bearing portion 2 c and then provided on the outer peripheral portion of the cylinder 1. Returned to the oil sump 104 through the oil return hole 1e. Further, the refrigerating machine oil 25 supplied to the main bearing portion 3c is returned to the oil sump 104 through the gap of the main bearing portion 3c. The refrigerating machine oil 25 sent to the suction chamber 9, the intermediate chamber 10 and the compression chamber 11 via the rotor inner space is finally discharged together with the gas from the discharge port 2d to the space above the frame 2. The refrigerating machine oil 25 discharged into the space above the frame 2 is returned to the oil sump 104 through the oil return hole 1e provided in the outer peripheral portion of the cylinder 1. Of the refrigerating machine oil 25 sent to the oil supply passage 4 e by the oil pump 31, the surplus refrigerating machine oil 25 is discharged from the oil drain hole 4 h above the vane shaft 4 to the space above the frame 2, and then cylinder 1 is returned to the oil sump 104 through an oil return hole 1e provided in the outer periphery of the oil reservoir 1.
 本実施の形態1は、以上に示したような構成とするが、例えば特許文献1に記載されているようなシャフトの回転中心とシリンダ内周面の中心とが偏芯した構成のベーン型圧縮機との違いについて、以下に説明する。 The first embodiment is configured as described above. For example, as described in Patent Document 1, the rotation center of the shaft and the center of the cylinder inner peripheral surface are eccentric to each other. The difference from the machine will be described below.
 特許文献1に記載されているような構成の場合に、上述したように、シリンダ肉厚が周方向で不均一となる理由は、シリンダ内周面の中心が、シャフトの回転中心(密閉容器の中心)に対して偏芯しているためである。つまり、シリンダはその外周面が密閉容器に固定されるため、シリンダの中心は密閉容器の中心に一致し、構造的なバランスの観点で、密閉容器の中心にシャフトの中心が位置するようにシャフトが配置される。そして、特許文献1では、シャフトとロータとが一体となっており、且つ、両者は同軸で構成されている。 In the case of the configuration described in Patent Document 1, as described above, the reason why the cylinder wall thickness is not uniform in the circumferential direction is that the center of the cylinder inner peripheral surface is the center of rotation of the shaft (of the sealed container). This is because it is eccentric with respect to the center. That is, since the outer peripheral surface of the cylinder is fixed to the sealed container, the center of the cylinder coincides with the center of the sealed container, and the shaft center is positioned at the center of the sealed container from the viewpoint of structural balance. Is placed. And in patent document 1, the shaft and the rotor are united, and both are comprised coaxially.
 ベーン先端部とシリンダ内周面とが非接触で動作可能なベーン型圧縮機では、圧縮室が縮小する動作を実現するにあたり、シリンダ内周面の中心がロータの回転中心から偏芯した構造とする前提がある。ロータは、上述したようにシャフトと同軸で一体に形成されているため、結局、シリンダ内周面の中心を、ロータの回転中心(シャフト中心)から偏芯した構造とせざるを得ない。そして、シャフトの回転中心を基準としてシリンダ内周面が偏芯する方向側(つまり、肉厚が薄くなる側)のシリンダ肉厚は、少なくとも必要強度が得られる肉厚に設定すればよいが、偏芯する方向とは反対側のシリンダ肉厚(つまり、肉厚が厚くなる側)は、必要強度を得られる肉厚よりも偏芯分、厚くする必要が生じる。よって、シリンダ外周の大径化を招き、シリンダ外周を大径化するその分だけ密閉容器も大径化してしまうのである。 In a vane type compressor in which the tip of the vane and the inner peripheral surface of the cylinder can operate without contact, the center of the inner peripheral surface of the cylinder is eccentric from the rotation center of the rotor in order to realize the operation of reducing the compression chamber. There is a premise to do. Since the rotor is integrally formed coaxially with the shaft as described above, the center of the inner peripheral surface of the cylinder must be decentered from the rotation center (shaft center) of the rotor. And, the cylinder thickness on the direction side where the cylinder inner peripheral surface is eccentric with respect to the rotation center of the shaft (that is, the side where the thickness is reduced) may be set to a thickness at which at least the necessary strength can be obtained. The cylinder thickness on the side opposite to the direction of eccentricity (that is, the side where the thickness is increased) needs to be thicker than the thickness capable of obtaining the required strength. Therefore, the diameter of the cylinder outer periphery is increased, and the diameter of the sealed container is increased correspondingly to increase the diameter of the cylinder outer periphery.
 これに対し、本実施の形態1では、ロータ6の回転中心6iとベーンシャフト4の回転中心4iとを偏芯させると共に、ベーンシャフト4の回転中心4iとシリンダ内周面1aの中心1fとが一致する構造とした。このため、シリンダ肉厚を周方向全体に亘って必要強度を得られる肉厚に均一に設定することができる。よって、ベーンシャフト4の回転中心4iとシリンダ内周面1aの中心1fとが偏芯する従来構造と偏芯しない本実施の形態1の構造とでシリンダ内容積を同じとしたとき、本実施の形態1の構造の方が、シリンダ外周を小径化することができる。その結果、密閉容器103を小型化することができる。 On the other hand, in the first embodiment, the rotation center 6i of the rotor 6 and the rotation center 4i of the vane shaft 4 are eccentric, and the rotation center 4i of the vane shaft 4 and the center 1f of the cylinder inner peripheral surface 1a are formed. Matched structure. For this reason, cylinder thickness can be uniformly set to the thickness which can obtain required intensity over the whole circumferential direction. Therefore, when the cylinder internal volume is the same in the conventional structure in which the rotation center 4i of the vane shaft 4 and the center 1f of the cylinder inner peripheral surface 1a are eccentric and in the structure of the first embodiment in which the eccentricity is not eccentric, The structure of form 1 can reduce the diameter of the cylinder outer periphery. As a result, the sealed container 103 can be reduced in size.
 ここで、シリンダ1内に設けたベーン部4c、5aが摺動軽減の観点で常にシリンダ内周面1aの中心1fに向く構造を実現しつつ、ベーンシャフト4の回転中心4iとシリンダ内周面1aの中心1fとが一致する構造とするにあたり、本実施の形態1で採用した構造について整理する。 Here, the vane portions 4c and 5a provided in the cylinder 1 always realize the structure in which the vane portions 4c and 5a are directed to the center 1f of the cylinder inner peripheral surface 1a from the viewpoint of reducing sliding, and the rotation center 4i of the vane shaft 4 and the cylinder inner peripheral surface. The structure adopted in the first embodiment is arranged in order to make the structure coincident with the center 1f of 1a.
 本実施の形態1では、まず、シャフト部4abとロータ6とを別体とした。そして、シャフト部4abとベーン部4cとが一体的に回転する構造とした。更に、ベーン部4cを、シリンダ1の内周面1aの中心1f周りに回転可能且つシリンダ1の径方向に移動可能にロータ6に支持させると共に、シャフト部4abの回転をまずはベーン部4cに伝達し、ベーン部4cを介してロータ部6j、7j及びベーン部5aを回転させる構造とした。このため、ロータ6の回転中心6iをベーンシャフト4の回転中心4iから偏芯した構造とすることができる。 In the first embodiment, first, the shaft portion 4ab and the rotor 6 are separated. And it was set as the structure which the shaft part 4ab and the vane part 4c rotate integrally. Further, the vane portion 4c is supported by the rotor 6 so as to be rotatable around the center 1f of the inner peripheral surface 1a of the cylinder 1 and movable in the radial direction of the cylinder 1, and the rotation of the shaft portion 4ab is first transmitted to the vane portion 4c. And it was set as the structure which rotates the rotor parts 6j and 7j and the vane part 5a via the vane part 4c. For this reason, the rotation center 6 i of the rotor 6 can be structured to be eccentric from the rotation center 4 i of the vane shaft 4.
 以上説明したように、本実施の形態1では、ロータ6の回転中心6iとベーンシャフト4の回転中心4iとを偏芯させると共に、ベーンシャフト4の回転中心4iとシリンダ内周面1aの中心1fとが一致する構造とした。これにより、シリンダ肉厚を均一化することができ、同じシリンダ内容積に対して従来構造に比べてシリンダ外周を小型化することができ、その分だけ密閉容器103を小型化することが可能である。 As described above, in the first embodiment, the rotation center 6i of the rotor 6 and the rotation center 4i of the vane shaft 4 are eccentric, and the rotation center 4i of the vane shaft 4 and the center 1f of the cylinder inner peripheral surface 1a. And the structure matched. As a result, the cylinder wall thickness can be made uniform, the cylinder outer periphery can be made smaller than the conventional structure for the same cylinder volume, and the sealed container 103 can be made smaller accordingly. is there.
 また、更に、本実施の形態1では、ベーン部4c、5aがシリンダ1の内周面1aの中心1f周りに回転可能であり、また、ベーン部4c、5aがロータ6に対して回転自在、且つロータ6に対して相対的にシリンダ1の径方向に移動可能にブッシュ8に支持されているので、ベーン先端部4d、5bがシリンダ内周面1aと非接触で動作する。よって、特許文献1と同様にして摺動損失の極めて少ない高効率のベーン型圧縮機を得ることができる。 Furthermore, in the first embodiment, the vane portions 4c and 5a are rotatable around the center 1f of the inner peripheral surface 1a of the cylinder 1, and the vane portions 4c and 5a are rotatable with respect to the rotor 6. Moreover, since the bush 8 is supported so as to be movable in the radial direction of the cylinder 1 relative to the rotor 6, the vane tip portions 4d and 5b operate without contact with the cylinder inner peripheral surface 1a. Therefore, a highly efficient vane type compressor with very little sliding loss can be obtained in the same manner as in Patent Document 1.
実施の形態2.
 図7は、本発明の実施の形態2を示す図で、ベーン型圧縮機200の圧縮要素101の分解斜視図である。本実施の形態2について、実施の形態1と異なる構成のみを説明する。
Embodiment 2. FIG.
FIG. 7 is a diagram showing the second embodiment of the present invention, and is an exploded perspective view of the compression element 101 of the vane type compressor 200. In the second embodiment, only the configuration different from the first embodiment will be described.
 本実施の形態2では、ロータアライナ部6c、6dを第1のロータ6Aのロータ部6jの肉厚よりも薄い円弧状凸部で構成し、ロータ部6jの上下端面のそれぞれにおいて回転中心側に寄せて配置している。そして、ロータアライナ部6c、6dの外周面は、ロータ部6jの外周面6aと不連続な面となっている。また、ロータアライナ部7c、7dを第2のロータ7Aのロータ部7jの肉厚よりも薄い円弧状凸部で構成し、ロータ部7jの上下端面のそれぞれにおいて回転中心側に寄せて配置している。そして、ロータアライナ部7c、7dの外周面は、ロータ部7jの外周面7aと不連続な面となっている。 In the second embodiment, the rotor aligner portions 6c and 6d are formed by arc-shaped convex portions that are thinner than the thickness of the rotor portion 6j of the first rotor 6A, and the rotor portion 6j is positioned on the rotation center side on each of the upper and lower end surfaces. They are arranged. The outer peripheral surfaces of the rotor aligner portions 6c and 6d are discontinuous with the outer peripheral surface 6a of the rotor portion 6j. The rotor aligners 7c and 7d are arc-shaped convex portions that are thinner than the thickness of the rotor portion 7j of the second rotor 7A, and are arranged close to the rotation center side on the upper and lower end surfaces of the rotor portion 7j. Yes. The outer peripheral surfaces of the rotor aligner portions 7c and 7d are discontinuous with the outer peripheral surface 7a of the rotor portion 7j.
 このように構成された本実施の形態2は、実施の形態1と同様の効果が得られると共に、以下の効果が得られる。すなわち、実施の形態1に比べてロータアライナ部6c、6d、7c、7dを小径化できるため、ロータアライナ軸受部2b、3bでの周速を小さくすることで軸受損失を低減することができる。 The second embodiment configured as described above can obtain the same effects as those of the first embodiment and the following effects. That is, since the diameter of the rotor aligners 6c, 6d, 7c, and 7d can be reduced as compared with the first embodiment, the bearing loss can be reduced by reducing the peripheral speed at the rotor aligner bearings 2b and 3b.
実施の形態3.
 図8は、本発明の実施の形態3を示す図で、回転角度90°の状態における断面図である。図9は、本発明の実施の形態3を示す図で、(a)は独立ベーン5の平面図、(b)は独立ベーン5の正面図である。本実施の形態3について、実施の形態1と異なる構成のみを説明する。
Embodiment 3 FIG.
FIG. 8 is a diagram showing the third embodiment of the present invention, and is a cross-sectional view at a rotation angle of 90 °. 9A and 9B are diagrams showing Embodiment 3 of the present invention, in which FIG. 9A is a plan view of the independent vane 5 and FIG. 9B is a front view of the independent vane 5. In the third embodiment, only the configuration different from the first embodiment will be described.
 本実施の形態3では、独立ベーン5を特許文献1に記載のベーンと同様の構成とする。すなわち、独立ベーン5は、略四角形の板状のベーン部5aと、円弧形状の一対の回転支持部5e、5fとを備えた構成とする。回転支持部5e、5fはベーン部5aの上下端面にそれぞれ固定される。ベーン部5aのベーン長さ方向(図8の左右方向)及びベーン先端部5bの円弧の法線方向は、回転支持部5e、5fを形成する円弧の中心を通るように形成されている。また、回転支持部5e、5fを形成する円弧の中心がシャフト部4abの中心軸を通るように形成されている。 In the third embodiment, the independent vane 5 has the same configuration as the vane described in Patent Document 1. That is, the independent vane 5 includes a substantially square plate-like vane portion 5a and a pair of arc-shaped rotation support portions 5e and 5f. The rotation support portions 5e and 5f are respectively fixed to the upper and lower end surfaces of the vane portion 5a. The vane length direction of the vane portion 5a (the left-right direction in FIG. 8) and the normal direction of the arc of the vane tip 5b are formed so as to pass through the centers of the arcs forming the rotation support portions 5e and 5f. The center of the arc forming the rotation support portions 5e and 5f is formed so as to pass through the central axis of the shaft portion 4ab.
 そして、フレーム2のシリンダ1側端面には、回転支持部5eが周方向に摺動可能に嵌入される凹部を有し、また、シリンダヘッド3のシリンダ1側端面には、回転支持部5fを周方向に移動可能に保持する凹部を有している。 Further, the end surface of the frame 2 on the cylinder 1 side has a recess into which the rotation support portion 5e is slidably fitted in the circumferential direction, and the end surface of the cylinder head 3 on the cylinder 1 side is provided with a rotation support portion 5f. It has a recess that is held so as to be movable in the circumferential direction.
 そして、ベーンシャフト4のシャフト部4abが回転すると、ベーン部4cは、シリンダ1内で回転し、その回転に伴い、独立ベーン5が回転する。独立ベーン5は、ベーン部5aの先端の円弧の法線が常にシリンダ内周面1aの法線と一致するようにベーン部5aの向きが規制された状態で回転する。 When the shaft portion 4ab of the vane shaft 4 rotates, the vane portion 4c rotates in the cylinder 1, and the independent vane 5 rotates along with the rotation. The independent vane 5 rotates in a state in which the direction of the vane portion 5a is regulated so that the normal line of the arc at the tip of the vane portion 5a always coincides with the normal line of the cylinder inner peripheral surface 1a.
 このように構成された本実施の形態3は、実施の形態1と同様の効果が得られると共に、以下の効果が得られる。すなわち、実施の形態1の回転支持部5dに比べて回転支持部5e、5fの軸径を大径化することができる。このため、回転支持部5dの周速を大きくすることができ、それ故、回転支持部5e、5fの軸受部で油膜を形成しやすくなり、流体潤滑を促進することができる。このため、実施の形態1の構成において、回転支持部5dでの流体潤滑が成立しない場合において、実施の形態3の構成では、軸受損失を低減し、軸受の信頼性を向上することができる。 The third embodiment configured as described above can obtain the same effects as those of the first embodiment and the following effects. That is, the shaft diameters of the rotation support portions 5e and 5f can be increased compared with the rotation support portion 5d of the first embodiment. For this reason, the peripheral speed of the rotation support portion 5d can be increased, and therefore, an oil film can be easily formed at the bearing portions of the rotation support portions 5e and 5f, and fluid lubrication can be promoted. For this reason, in the configuration of the first embodiment, when fluid lubrication in the rotation support portion 5d is not established, the configuration of the third embodiment can reduce the bearing loss and improve the reliability of the bearing.
 なお、本発明のベーン型圧縮機は、上記各図に示した構造に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で例えば以下のように種々変形実施可能である。 The vane type compressor of the present invention is not limited to the structure shown in each of the above drawings, and can be variously modified as follows without departing from the gist of the present invention.
(変形例1)
 図10は、本発明の実施の形態1~3に係るベーン型圧縮機200の変形例を示す図で、ベーンシャフト4、独立ベーン5の配置を示す図である。図10(a)は、ベーンシャフト4、独立ベーン5の正面図、図10(b)は図10(a)のI-I断面図、図10(c)は図10(a)のII-II断面図である。
 実施の形態1~3では、シャフト部4abとベーン部4cとの接合部を円柱形状で構成したが、この形状に限られたものではなく、任意の形状を採用できる。例えば、図10に示すように、シャフト部4abとベーン部4cとの接合部を例えば略矩形状としてもよい。そして、略矩形状に構成した接合部を、図3の円柱形状とした場合に比べて大型とすることで、接合部の剛性を確保することができる。
(Modification 1)
FIG. 10 is a view showing a modified example of the vane type compressor 200 according to Embodiments 1 to 3 of the present invention, and is a view showing the arrangement of the vane shaft 4 and the independent vanes 5. 10A is a front view of the vane shaft 4 and the independent vane 5, FIG. 10B is a cross-sectional view taken along the line II in FIG. 10A, and FIG. 10C is a cross-sectional view taken along the line II- in FIG. It is II sectional drawing.
In the first to third embodiments, the joint portion between the shaft portion 4ab and the vane portion 4c is configured in a columnar shape, but is not limited to this shape, and any shape can be adopted. For example, as shown in FIG. 10, the joint portion between the shaft portion 4ab and the vane portion 4c may be, for example, a substantially rectangular shape. And the rigidity of a junction part is securable by making the junction part comprised in the substantially rectangular shape large compared with the case where it makes the column shape of FIG.
(変形例2)
 実施の形態1~3においては、ベーン部4cとシャフト部4abとが一体で構成される場合について示したが、ベーン部4cとシャフト部4abとを別体で構成し、両者を互いに一体的に組み立てた構成としてもよい。要は、ベーン部4cとシャフト部4abとが一体的に回転する構成であればよく、この構成であれば、同様の効果が得られる。
(Modification 2)
In the first to third embodiments, the case where the vane portion 4c and the shaft portion 4ab are integrally formed has been described. However, the vane portion 4c and the shaft portion 4ab are separately formed, and the two portions are integrally formed with each other. It is good also as the assembled structure. In short, the vane portion 4c and the shaft portion 4ab may be configured to rotate integrally. With this configuration, the same effect can be obtained.
(変形例3)
 図11は、本発明の実施の形態1~3に係るベーン型圧縮機200の変形例を示す図で、変形例のベーン型圧縮機を、回転角度90°の状態における図1のI-I線と同じ位置の線で切断した断面図である。実施の形態1~3においては、ベーン枚数が2枚の場合について示したが、図11に示すようにベーン枚数が1枚の構成では、更に部品点数を削減することが可能である。あるいは、ベーン枚数が3枚以上の構成では、圧縮室数が増えることでベーンを跨いだ圧力差に起因する漏れ損失を低減することができ、更に高効率化することが可能である。
(Modification 3)
FIG. 11 is a diagram showing a modification of the vane type compressor 200 according to Embodiments 1 to 3 of the present invention. The vane type compressor of the modification is taken along the line II of FIG. 1 at a rotation angle of 90 °. It is sectional drawing cut | disconnected by the line | wire of the same position as a line. In the first to third embodiments, the case where the number of vanes is two has been described. However, when the number of vanes is one as shown in FIG. 11, the number of parts can be further reduced. Alternatively, in the configuration in which the number of vanes is three or more, leakage loss due to a pressure difference across the vanes can be reduced by increasing the number of compression chambers, and further efficiency can be improved.
(変形例4)
 また、実施の形態1~3においては、ベーンシャフト4の遠心力を利用した油ポンプ31について示したが、油ポンプ31の形態は何れでもよく、例えば特開2009-6282号公報に記載の容積形ポンプを油ポンプ31として用いてもよい。
(Modification 4)
In the first to third embodiments, the oil pump 31 using the centrifugal force of the vane shaft 4 has been described. However, the oil pump 31 may have any form, for example, a volume described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2009-6282. A shape pump may be used as the oil pump 31.
(変形例5)
 また、実施の形態1~3においては、ブッシュ8を互いに分離された一対の半円柱状の部材で構成した形態を示したが、一対の半円柱状の部材の端部同士を連結して一体で構成してもよい。このような構成にすることで部品点数を削減することが可能である。
(Modification 5)
In the first to third embodiments, the bush 8 is composed of a pair of semi-cylindrical members separated from each other. However, the ends of the pair of semi-cylindrical members are connected to each other. You may comprise. With such a configuration, the number of parts can be reduced.
(変形例6)
 また、実施の形態1~3においては、ロータ6、7を周方向に分割した形態を示したが、第1のロータ6A、第2のロータ7Aの端部同士を連結して一体で構成してもよい。このような構成にすることで部品点数を削減することが可能である。
(Modification 6)
In the first to third embodiments, the rotors 6 and 7 are divided in the circumferential direction. However, the end portions of the first rotor 6A and the second rotor 7A are connected to each other so as to be integrated. May be. With such a configuration, the number of parts can be reduced.
 1 シリンダ、1a シリンダ内周面、1c 吸入ポート、1d 吐出連通流路、1e 油戻し穴、1f シリンダ内周面の中心、1g シリンダ外周面の中心、1h 切欠き部、2 フレーム、2a 凹部、2b ロータアライナ軸受部、2c 主軸受部、2d 吐出ポート、2e 吐出弁、3 シリンダヘッド、3a 凹部、3b 内周面(ロータアライナ軸受部)、3c 主軸受部、4 ベーンシャフト、4a 上側シャフト部、4ab シャフト部、4b 下側シャフト部、4c ベーン部、4d ベーン先端部、4e 給油路、4f 給油路、4g 給油路、4h 排油穴、4i ベーンシャフトの回転中心、5 独立ベーン、5a ベーン部(独立ベーン部)、5b ベーン先端部、5c 独立ベーンの回転中心、5d 回転支持部、5e 回転支持部、5f 回転支持部、6 ロータ、6A 第1のロータ、6a 外周面、6b ロータ内周面、6c ロータアライナ部、6d ロータアライナ部、6e 第1のロータの周方向の端面、6f 第1のロータの周方向の端面、6g ベーン逃し面、6h ベーン逃し面、6i ロータの回転中心、6j ロータ部、7 ロータ、7A 第2のロータ、7a 外周面、7b ロータ内周面、7c ロータアライナ部、7d ロータアライナ部、7e 第2のロータの周方向の端面、7f 第2のロータの端面、7g ベーン逃し面、7h ベーン逃し面、7j ロータ部、8 ブッシュ、8A ブッシュ保持部、8B ブッシュ保持部、9 吸入室、10 中間室、11 圧縮室、21 固定子、22 回転子、23 ガラス端子、24 吐出管、25 冷凍機油、26 吸入管、31 油ポンプ、32 最近接点、101 圧縮要素、102 電動要素、103 密閉容器、104 油溜め、200 ベーン型圧縮機。 1 cylinder, 1a cylinder inner surface, 1c suction port, 1d discharge communication flow path, 1e oil return hole, 1f cylinder inner surface center, 1g cylinder outer surface center, 1h notch, 2 frame, 2a recess, 2b Rotor aligner bearing part, 2c main bearing part, 2d discharge port, 2e discharge valve, 3 cylinder head, 3a recess, 3b inner peripheral surface (rotor aligner bearing part), 3c main bearing part, 4 vane shaft, 4a upper shaft part 4ab shaft section, 4b lower shaft section, 4c vane section, 4d vane tip section, 4e oil supply path, 4f oil supply path, 4g oil supply path, 4h oil discharge hole, 4i vane shaft rotation center, 5 independent vane, 5a vane Part (independent vane part), 5b vane tip, 5c independent vane rotation center, 5d rotation Holding section, 5e rotation support section, 5f rotation support section, 6 rotor, 6A first rotor, 6a outer peripheral surface, 6b rotor inner peripheral surface, 6c rotor aligner section, 6d rotor aligner section, 6e circumferential direction of first rotor End face, 6f end face in the circumferential direction of the first rotor, 6g vane relief face, 6h vane relief face, 6i rotor center of rotation, 6j rotor section, 7 rotor, 7A second rotor, 7a outer circumference face, 7b in the rotor Peripheral surface, 7c Rotor aligner, 7d Rotor aligner, 7e End surface of second rotor in circumferential direction, 7f End surface of second rotor, 7g vane relief surface, 7h vane relief surface, 7j rotor portion, 8 bush, 8A Bush holder, 8B Bush holder, 9 Suction chamber, 10 Intermediate chamber, 11 Compression chamber, 21 Stator, 22 Rotor, 23 Glass terminals, 24 discharge pipe, 25 refrigerating machine oil, 26 intake pipe, 31 an oil pump, 32 nearest point, 101 compression element 102 electric element 103 closed vessel, sump 104 oil, 200 vane compressor.

Claims (10)

  1.  円筒状で、軸方向の両端が開口しているシリンダと、
     前記シリンダの軸方向の両端を閉塞するシリンダヘッド及びフレームと、
     回転中心が前記シリンダの内周面の中心と一致して前記シリンダ内で回転運動するシャフト部と、
     前記シャフト部と一体的に回転するベーン部と、
     回転中心が前記シリンダの内周面の中心から偏芯し、前記シャフト部の周囲に空間を介して挿入され、前記シリンダ内で回転するロータと、
     前記ロータに設置されて、前記ベーン部を前記ロータに対して回転自在、且つ、前記シリンダの径方向に移動可能に支持するブッシュと、を備え、
     前記ベーン部は前記シャフト部から前記ブッシュを経て前記シリンダの内周面に向けて伸び、
     前記ロータは、前記シャフト部の回転力が前記ベーン部及び前記ブッシュを介して伝達されて回転するベーン型圧縮機。
    A cylindrical cylinder with both axial ends open;
    A cylinder head and a frame for closing both axial ends of the cylinder;
    A shaft portion whose rotational center coincides with the center of the inner peripheral surface of the cylinder and rotates in the cylinder;
    A vane portion that rotates integrally with the shaft portion;
    A rotor whose center of rotation is eccentric from the center of the inner peripheral surface of the cylinder, is inserted through the space around the shaft portion, and rotates in the cylinder;
    A bush that is installed on the rotor and supports the vane portion so as to be rotatable with respect to the rotor and movable in the radial direction of the cylinder;
    The vane portion extends from the shaft portion through the bush toward the inner peripheral surface of the cylinder,
    The rotor is a vane type compressor that rotates when the rotational force of the shaft portion is transmitted through the vane portion and the bush.
  2.  前記フレーム及び前記シリンダヘッドは、前記シリンダの内周面に対して偏芯した凹部を前記シリンダ側の端面に有し、
     前記ロータは、前記フレーム側の端部及び前記ロータの前記シリンダヘッド側の端部に、前記凹部に挿入されるロータアライナ部を備える請求項1記載のベーン型圧縮機。
    The frame and the cylinder head have a concave portion eccentric to the inner peripheral surface of the cylinder on an end surface on the cylinder side,
    2. The vane compressor according to claim 1, wherein the rotor includes a rotor aligner portion inserted into the concave portion at an end portion on the frame side and an end portion on the cylinder head side of the rotor.
  3.  前記ロータは円環形状に構成され、
     前記ロータアライナ部は、その径方向の肉厚が前記ロータの径方向の肉厚よりも薄い円弧形状であり、
     前記凹部は、リング状の溝である請求項2記載のベーン型圧縮機。
    The rotor is configured in an annular shape,
    The rotor aligner portion has an arc shape whose thickness in the radial direction is thinner than the thickness in the radial direction of the rotor;
    The vane compressor according to claim 2, wherein the recess is a ring-shaped groove.
  4.  前記ベーン部と前記シャフト部とを有するベーンシャフトを備えた請求項1~請求項3の何れか一項に記載のベーン型圧縮機。 The vane type compressor according to any one of claims 1 to 3, further comprising a vane shaft having the vane portion and the shaft portion.
  5.  前記ロータは、軸方向に貫通する円筒形状のブッシュ保持部を有し、前記ブッシュ保持部には、一対の半円柱状の部材で構成された前記ブッシュが回転自在に嵌入され、前記一対の半円柱状の部材間に前記ベーン部が挟まれて前記ベーン部が摺動可能に支持されていることで、前記ベーン部が前記シリンダの内周面の中心周りに回転可能且つ前記シリンダの径方向に移動可能に前記ロータに支持されている請求項1~請求項4の何れか一項に記載のベーン型圧縮機。 The rotor has a cylindrical bush holding portion penetrating in the axial direction, and the bush formed of a pair of semi-columnar members is rotatably fitted in the bush holding portion, The vane portion is sandwiched between cylindrical members, and the vane portion is slidably supported, so that the vane portion can rotate around the center of the inner peripheral surface of the cylinder and the radial direction of the cylinder The vane type compressor according to any one of claims 1 to 4, wherein the rotor is supported by the rotor so as to be movable.
  6.  前記ブッシュは、前記一対の半円柱状の部材の端部同士が連結されて一体で構成されている請求項5記載のベーン型圧縮機。 6. The vane compressor according to claim 5, wherein the bush is integrally formed by connecting ends of the pair of semi-cylindrical members.
  7.  前記ロータは円環形状の部材を周方向に分割した第1のロータと第2のロータとを有し、前記第1のロータ及び前記第2のロータの端部同士が連結されて一体で構成されている請求項1~請求項6の何れか一項に記載のベーン型圧縮機。 The rotor includes a first rotor and a second rotor obtained by dividing a ring-shaped member in the circumferential direction, and ends of the first rotor and the second rotor are connected to each other to be integrated. The vane type compressor according to any one of claims 1 to 6, wherein:
  8.  前記シリンダ内に、前記ベーン部と同心回転する独立ベーンを備えた請求項1~請求項7の何れか一項に記載のベーン型圧縮機。 The vane type compressor according to any one of claims 1 to 7, wherein an independent vane that rotates concentrically with the vane portion is provided in the cylinder.
  9.  前記独立ベーンは、独立ベーン部と、前記独立ベーン部の回転中心側に設けられた中空円柱形状の回転支持部とを備え、前記回転支持部内に前記シャフト部が回転可能に挿通されている請求項8記載のベーン型圧縮機。 The said independent vane is provided with the independent vane part and the hollow cylindrical rotation support part provided in the rotation center side of the said independent vane part, The said shaft part is rotatably inserted in the said rotation support part. Item 9. A vane compressor according to Item 8.
  10.  前記独立ベーンは、独立ベーン部と、前記独立ベーン部を支持する円弧形状の一対の回転支持部とを備え、
     前記フレーム及び前記シリンダヘッドは、それぞれの前記シリンダ側の端面に、前記回転支持部を周方向に摺動可能に嵌入保持し、内周面が前記シリンダの内周面に対して偏芯した凹部を備えた請求項8記載のベーン型圧縮機。
    The independent vane includes an independent vane portion and a pair of arc-shaped rotation support portions that support the independent vane portion,
    The frame and the cylinder head each have a concave portion in which the rotation support portion is slidably fitted in an end surface on the cylinder side and the inner peripheral surface is eccentric with respect to the inner peripheral surface of the cylinder. The vane type compressor according to claim 8, comprising:
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