WO2014131415A2 - Friction clutch - Google Patents

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WO2014131415A2
WO2014131415A2 PCT/DE2014/200077 DE2014200077W WO2014131415A2 WO 2014131415 A2 WO2014131415 A2 WO 2014131415A2 DE 2014200077 W DE2014200077 W DE 2014200077W WO 2014131415 A2 WO2014131415 A2 WO 2014131415A2
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force
plate
friction clutch
pressure plate
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Sebastian Heuberger
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Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D13/00—Friction clutches
    • F16D13/58—Details
    • F16D13/583—Diaphragm-springs, e.g. Belleville
    • F16D13/585—Arrangements or details relating to the mounting or support of the diaphragm on the clutch on the clutch cover or the pressure plate
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D13/00—Friction clutches
    • F16D13/58—Details
    • F16D13/75—Features relating to adjustment, e.g. slack adjusters
    • F16D13/757—Features relating to adjustment, e.g. slack adjusters the adjusting device being located on or inside the clutch cover, e.g. acting on the diaphragm or on the pressure plate

Definitions

  • the invention relates to a friction clutch with a counter-pressure plate and a
  • Clutch pressure plate with a housing attached to the counter-pressure plate, a rotatably and axially connected to the housing pressure plate and a biased between the housing and pressure plate, at an operating point of the friction clutch pressure plate and counter-pressure plate with the interposition of friction linings of a clutch disc with a predetermined contact force spanning disc spring, which upon actuation can be actuated in the opening direction by means of an actuation system acting on the plate spring tongues along an actuation path with a force characteristic curve with a force maximum and subsequent minimum force.
  • Such friction clutches are sufficient in particular in drive trains of motor vehicles, for example from DE 39 20 188 A1, known.
  • a plate spring is used to provide a contact force at the operating point of the friction clutch to clamp an axially displaceable, but rotationally fixed in a housing pressure plate with the interposition of friction linings of a clutch disc against a platen and thus to generate a frictional engagement between friction linings on the one hand and pressure plate and platen on the other ,
  • the contact force is responsible in conjunction with other parameters for the maximum transmittable via the friction clutch torque.
  • the plate spring has radially inner plate spring tongues, which are acted upon by an actuating system such as release axially along an actuation path, so that reduced by means of the operating force to be applied, the contact pressure at the operating point and thus the frictional closure successively lifted, the friction clutch is thus opened.
  • an actuating system such as release axially along an actuation path
  • the object of the invention is the development of a friction clutch with over a
  • the proposed friction clutch includes a reaction plate which may be formed as a single flywheel or as a secondary flywheel of a dual mass flywheel.
  • a reaction plate which may be formed as a single flywheel or as a secondary flywheel of a dual mass flywheel.
  • two friction clutches can be combined to form a double clutch, wherein the counter-pressure plates of both friction clutches can be formed from a common disk part.
  • a clutch pressure plate is preferably fastened by means of the housing, for example screwed or riveted.
  • the clutch disc includes a non-rotatably and axially connected to the housing, for example by means of distributed over the circumference of leaf springs or plate spring assemblies pressure plate.
  • the plate spring points radially inward extended plate spring tongues and forms a two-armed lever, which is supported by means of a radially arranged within a support region of the plate spring on the pressure plate lever point on the housing.
  • the plate spring reduces the contact pressure on the pressure plate until it finally lifts under the action of the leaf springs of the friction linings and opens the friction clutch.
  • the actuating system brings a release force, which corresponds to the sum of the plate spring force, the pad spring force and the leaf spring force taking into account the leverage ratios.
  • a Kraftken line of the plate spring with a force maximum and subsequent force minimum compensate in such a way that the plate spring is assigned at least one force minimum at least partially compensating in the direction of the contact force servo spring.
  • the maximum force of the plate spring can be limited to the contact pressure, so that the plate spring can be designed for smaller forces.
  • the falling maximum force is compensated by the at least one servo spring, so that overall a balanced common characteristic can be formed.
  • This disc spring and at least one servo spring work with the formation of synergy effects in the same direction of action, namely against the pressure plate so that no opposing distortion of plate spring and at least one servo spring must be made and thus the strength of the friction clutch can be designed without consideration of such counter forces.
  • the relevant energy storage - plate spring and at least one synchronizing spring - form with their characteristics the common force forming the contact force.
  • the friction clutch can preferably have a pitch equal to zero over a wear range between new and worn friction linings at the operating point, a contact pressure force with a substantially constant pitch. Accordingly, over a wide range plate spring and the at least one synchronous spring over an operating range of the friction clutch between the closed and fully opened friction clutch having a common characteristic with substantially constant pitch. Depending on the gradient, the characteristic is falling, rising or horizontal.
  • the disc springs in a set for example by a stop, transport locks and the like transport position of the coupling tion pressure plate when compared with the operating point smaller actuating travel at the maximum force of the plate spring against the pressure plate and the at least one servo spring to be biased substantially force-free.
  • a slight bias can only serve to avoid noise, such as rattling serve.
  • the plate spring tongues are formed when the friction linings wear as a result of the displacing pressure plate, as a result of a preferably horizontal or slightly rising or falling characteristic, the contact pressure remains substantially the same.
  • the proposed friction clutch remains space-neutral with respect to friction clutches without the proposed servo spring. This means that, in particular, an axial increase of the installation space of the proposed friction clutch caused by the installation of the at least one servo spring can be avoided. Furthermore, in contrast to friction clutches having a force maximum over the wear range having characteristic widened, so that the wear area can be widened along the actuation path or can be designed with greater certainty. Furthermore, due to a flat common characteristic tolerance deviations can be minimized.
  • the proposed friction clutch is formed with a single servo spring, which as a complementary to the plate spring formed radially outside a support area on the housing on the plate spring axially supporting and engaging with plate spring tongues in the interspaces of the diaphragm spring tongues of the plate spring and the operating system in the same way as the plate spring acted upon Servotellerfeder is provided with a maximum force in the range of the minimum force of the plate spring.
  • the usual number of plate spring tongues for example twelve, for example, reduced to six, so that sufficiently large recesses can be provided, in which the plate spring tongues of the servo disc spring can engage.
  • the plate spring tongues of the plate spring and the servo disc spring can be actuated simultaneously and uniformly.
  • the proposed friction clutch may be provided with at least one servo spring, which is formed from at least one radially outwardly of a support region of the diaphragm spring on the housing between the housing and the pressure plate facing away from the plate spring, axially effective energy storage.
  • the characteristic of this at least one energy storage device may be linear, progressive, degressive or formed in the form of a plate spring with a force maximum. This may be a single annular energy store or multiple energy stores arranged around the circumference.
  • the at least one axially effective energy store can be formed from at least one plate spring distributed between the circumference, the housing accommodated in a displaceably limited manner and supported on the pressure plate, and the housing supporting the housing.
  • the bolts are biased by the at least one disc spring against the housing against a stop, wherein the bolt in the support region of the plate spring forms a dependent on the displacement of the pressure plate and thus dependent on the actuation and wear axial force on the pressure plate.
  • a plurality of distributed over the circumference and held by rivets on the housing energy storage can be provided, for example, as unilaterally accommodated on the housing and applied to the plate spring leaf springs or as compression springs such as helical compression springs and the like.
  • FIG. 1 shows a partial view of a friction clutch with plate spring and servo spring in longitudinal section through centering pin of the plate spring
  • FIG. 2 shows a longitudinal section through part of the clutch pressure plate of the friction clutch of FIG. 1 along the servo disc spring
  • FIG. 3 shows a longitudinal section through a part of the clutch pressure plate of the friction clutch of FIG. 1 along the disc spring
  • Figure 4 shows a longitudinal section through a part of one of the clutch pressure plates of
  • Figure 5 is a longitudinal section through part of one of the clutch pressure plate of
  • FIG. 8 shows a diagram of a force behavior of a conventional friction clutch compared with a force behavior of a friction clutch with a common, horizontal characteristic curve formed from a plate spring and a servo disc spring, FIG.
  • FIG. 9 shows a diagram of a force behavior of a friction clutch with a slightly rising characteristic curve formed from a disk spring and a servo disk spring
  • FIG. 10 shows a diagram of a force behavior of a friction clutch with a characteristic curve formed from a disk spring and servo disk springs with a linear characteristic curve.
  • FIG. 1 shows a part of a longitudinal section of the friction clutch 1 arranged around the axis of rotation d with the clutch pressure plate 2, the counterpressure plate 3, which is merely indicated and connected to a shaft such as a transmission input shaft in a radially rotationally connected manner, optionally having a torsional vibration damper and / or a centrifugal pendulum pendulum Clutch disk 4 with the friction linings 6 arranged opposite one another with interposition of the lining suspension 5.
  • FIGS. 1 to 3 taken together, show a part of the longitudinal sections through the clutch pressure plate 2 along different cutting lines.
  • the housing 7 is in this case firmly connected to the counter-pressure plate and takes, for example by means of distributed over the circumference of the housing attached leaf springs or leaf spring assemblies rotatably and axially displaceable on the pressure plate 8.
  • the pressure plate 8 is acted upon by a predetermined radius at the support region 10 axially from the plate spring 9.
  • the plate spring 9 is supported to provide a contact force of the pressure plate 8 by means of the wire ring 1 1 on the folded wall portion 12 of the housing 7 from.
  • the characteristic of the diaphragm spring shows at axial Displacement, for example via an actuation path such as Ausgurweg the friction clutch 1, which causes the axial displacement of the pressure plate 8, a maximum, so that in conventional friction clutches in due to axial wear of the friction linings 6 at the operating point relocating pressure plate changes the maximum contact force and thus a maximum Moment on the friction linings can be transmitted by appropriate contact pressure of the pressure plate only with a correspondingly strong design of the plate spring 9.
  • the friction clutch 1 which adjoins the maximum force of the plate spring 9 force minimum by means of the servo spring 13 in the form of complementary to the plate spring 9 servo disc spring 14, wherein a desired common characteristic curve of plate spring 9 and servo disc spring 14, for example, substantially horizontal, slightly rising or can be given sloping.
  • the servo disc spring 14 is placed on the plate spring 9, is supported at the operating point on the wire ring 1 1 and is axially biased by the wire ring 15 against the plate spring 9.
  • the maximum force of the servo disc spring 14 is placed in the force minimum of the plate spring 9, so that overall a balanced common characteristic can be achieved.
  • the contact pressure of the plate spring 9 and the servo disc spring 14 at the operating point to form the friction engagement between pressure plate 8 and counter-pressure plate 3 on the one hand and the friction linings 6 on the other hand with closed friction clutch 1 is constant, so that over a wear area of the friction linings 6 in contrast to one with a Force maximum provided characteristic of a plate spring, a constant contact force, for example, slightly above a maximum contact force for transmitting the maximum torque to be transmitted can be provided without over-pressing must be provided in certain phases of wear.
  • plate spring 9 and the servo disc spring 14 each distributed over the circumference radially inwardly directed plate spring tongues 16, 17 are provided.
  • the plate spring tongues 16, 17 are mutually rotated in the circumferential direction so that they are in gaps between the plate spring tongues of the other spring - plate spring 9 and Servotellerfeder 14 - are positioned.
  • plate spring 9 and servo disc spring 14 at axial displacement of the plate spring tongues 16, 17 in the direction counterpressure plate 3 by means of a pressure ring of an actuating system, for example, automatically or actuated by means of a pedal.
  • plate spring 9 and servo disc spring 14 are supported on the abutment 18, which is formed by the wire ring 19 and the centering pin 20 accommodated in the wall part 12 of the housing 7 for centering disc spring 9 and servo disc spring 14 and release the frictional engagement. grip the pressure plate 8 on the friction linings 6 by the support portion 10 of the plate spring 9 follows under the action of the leaf springs.
  • the disengagement force for the actuating system results in accordance with the uniform common characteristic of plate spring 9 and Servotellerfe- 14 on the actuation path, taking into account the effective leverage of the plate spring 9 and servo disc spring 14 in a similar manner as the contact force on the wear area. It is understood that in order to design the common characteristic of disc spring 9 and servo disc spring 14, the pad spring force and the leaf spring force are taken into account in order to achieve a desired uniform overall characteristic.
  • FIG. 6 shows the sensor plate spring 14 of Figures 1 to 3 with the plate spring tongues 17 and provided therebetween gaps 21.
  • Figure 7 shows the plate spring 9 of Figures 1 to 3 with the plate spring tongues 16 and interposed gaps 22.
  • the friction clutch 1 of Figure 1 disc spring 9 and servo disc spring 14 are positioned against each other so that the plate spring tongues 16 are positioned in the gaps 21 and the plate spring tongues 17 in the gaps 22, so that an axial displacement of the plate spring tongues 16, 17 by means of an actuation system without contact can be done.
  • FIG. 4 shows a longitudinal section of a clutch pressure plate 2 a changed with respect to the clutch pressure plate 2 of FIGS. 1 to 3, which can be provided in the friction clutch 1 of FIG. 1 instead of the clutch pressure plate 2.
  • a plurality of circumferentially distributed servo springs 13a in the form of cup springs 14a are effectively disposed between the cup spring 9a and the wall part 12a of the casing 7a.
  • the plate spring 9a and the plate springs 14a form a common uniform characteristic over the actuation path of the friction clutch 1.
  • the plate springs 14a are supported on the wall part and are limitedly supported on the pin 23a.
  • the bolts 23a are received in the wall portion 12a axially displaceable and wegbe friendship means of the retaining rings 24a.
  • the plate springs 14a are biased to avoid noise only slightly opposite to the plate spring 9a. If the pressing force of the plate spring 9a decreases during the transition from the maximum force to the minimum force, the bias of the plate springs 14a increases relative to the plate spring 9a.
  • the pressure plate 8a is displaced in the direction of the wall part 12a, so that the bolts 23a are axially displaced against the action of the plate springs 14a relative to the wall part 12a, so that the force minimum of the plate spring 9a advantageously by the in this Range set maximum force of the plate springs 14a is balanced.
  • the disc springs 14a may be formed by a single annular plate spring which is received on the wall part 12a by at least one, preferably at least three, circumferentially distributed, axially displaceable pin 23a.
  • FIG. 5 shows an alternative to the clutch pressure plate 2a of FIG. 4 in the form of the clutch pressure plate 2b in longitudinal section.
  • the servo springs 13a are replaced by the servo springs 13b, which in the exemplary embodiment shown are designed as a pre-bent leaf springs 14b arranged between the disk spring 9b and the wall part 12b of the housing 7b.
  • the servo springs 13b For captively receiving the distributed over the circumference arranged leaf springs 14b these are received by means of the rivet 25b on the wall portion 12b.
  • the path compensation between pressure plate 8b and wall portion 12b upon actuation of the friction clutch or over the wear region of the friction linings is effected by a sufficient intrinsic elasticity of the leaf springs 14b.
  • the characteristic of the leaf springs can be substantially linear, progressive or degressive and takes place in such a way that at least partially the force minimum of the disc spring 9b is compensated and thereby results in a substantially balanced common characteristic.
  • the leaf springs 14b may be partially or completely replaced by compression springs such as helical compression springs in other embodiments. Furthermore, the leaf springs 14b can be combined over a part or the entire circumference to a plurality or a single leaf spring.
  • FIG. 8 shows the diagram 26 with the contact force F via the actuation path s.
  • the dashed curve 27 shows the behavior of a plate spring of a conventional friction clutch.
  • the plate spring To keep over a wear range B (k), the contact force F of the plate spring over the maximum contact force F (a, max) and to ensure a sufficient transmission of the maximum torque on the friction clutch, the plate spring must be Ü oversized, thus to the Beginning and end points of the wear area B (k) the contact force F of the diaphragm spring is sufficient. In between, at least in the region of the force maximum F (k, max), a high, undesired overpressing takes place.
  • the force maximum F (s, max) of the servo springs 13, 13a and the force minimum F (n, min) of the plate spring 9, 9a essentially coincide that indicated by the arrows by summation of the path-related force components, the common characteristic (29) is formed over a wide path range of the actuation path, at least over the wear area B (k) expandable wear area B (n) substantially horizontally above the maximum contact pressure F (a, max) is.
  • the characteristic curves 30 of the padding suspension at the extreme points of the wear region B (n) are furthermore shown which, like the leaf spring characteristic curves (not shown), are advantageously taken into account in the optimization of the common characteristic curve 29.
  • FIG. 9 shows the diagram 31 of the contact force F via the actuating travel s.
  • This is provided by appropriate design of the characteristics 32, 33 of the plate spring and at least one servo spring over the actuating travel s and the wear area B (n) a slightly increasing common characteristic curve 34.
  • Such or similar common characteristics 34 may be provided in particular in trucks. For example, this can be compensated for a decreasing over a slow life coefficient of friction, which in contrast to the horizontal maximum contact force shown in Figure 9 F (a, max) may require increasing contact forces. In this way, the maximum torque to be transmitted over life of the friction clutch or the clutch disc with the friction linings are transmitted with increasing maximum contact forces.
  • the diagram 35 of Figure 10 shows the behavior of the friction clutch of Figure 1 in conjunction with the clutch pressure plate 2b of Figure 5.
  • the characteristic curve 36 of the plate spring 9b is compensated by means of the linear characteristic 37 of the servo springs 13b.
  • a sufficiently balanced and uniform common characteristic curve 38 within the wear region B (n) with contact forces F over the maximum contact force F (a, max) is produced.

Abstract

The invention relates to a friction clutch comprising a counter-pressure plate and a coupling pressure plate and comprising a housing that is secured to the counter-pressure plate, a contact plate that is non-rotatably and axially connected to the housing and a diaphragm spring which is pre-stressed between the housing and the contact plate and which, at an operating point of the friction clutch, applies a predefined contact force to the contact plate and the counter-pressure plate with friction linings of a clutch disk sandwiched therebetween. Said spring, when actuated in the opening direction, can be actuated along an actuation path with a force characteristic curve of a maximum force and a subsequent minimum force by means of an actuating system that engages with the diaphragm spring lugs. To achieve a contact force designed to be independent of the wear on the friction linings and to be energy-effective, at least one servo spring that at least partially compensates a drop in force between the maximum force and the minimum force in the direction of the contact force is associated with the diaphragm spring.

Description

Reibungskupplung  friction clutch
Die Erfindung betrifft eine Reibungskupplung mit einer Gegendruckplatte und einer The invention relates to a friction clutch with a counter-pressure plate and a
Kupplungsdruckplatte mit einem an der Gegendruckplatte befestigten Gehäuse, einer drehfest und axial mit dem Gehäuse verbundenen Anpressplatte und einer zwischen Gehäuse und Anpressplatte vorgespannten, an einem Betriebspunkt der Reibungskupplung Anpressplatte und Gegendruckplatte unter Zwischenlegung von Reibbelägen einer Kupplungsscheibe mit einer vorgegebenen Anpresskraft verspannenden Tellerfeder, welche bei Betätigung in Öffnungsrichtung mittels eines an deren Tellerfederzungen angreifenden Betätigungssystems entlang eines Betätigungswegs mit einer Kraftkennlinie mit einem Kraftmaximum und sich anschließendem Kraftminimum betätigbar ist. Clutch pressure plate with a housing attached to the counter-pressure plate, a rotatably and axially connected to the housing pressure plate and a biased between the housing and pressure plate, at an operating point of the friction clutch pressure plate and counter-pressure plate with the interposition of friction linings of a clutch disc with a predetermined contact force spanning disc spring, which upon actuation can be actuated in the opening direction by means of an actuation system acting on the plate spring tongues along an actuation path with a force characteristic curve with a force maximum and subsequent minimum force.
Derartige Reibungskupplungen sind insbesondere in Antriebssträngen von Kraftfahrzeugen hinreichend, beispielsweise aus der DE 39 20 188 A1 , bekannt. Hierbei dient eine Tellerfeder der Bereitstellung einer Anpresskraft am Betriebspunkt der Reibungskupplung, um eine axial verlagerbare, aber drehfest in einem Gehäuse aufgenommene Anpressplatte unter Zwischenlegung von Reibbelägen einer Kupplungsscheibe gegen eine Gegendruckplatte zu verspannen und damit einen Reibeingriff zwischen Reibbelägen einerseits und Anpressplatte und Gegendruckplatte andererseits zu erzeugen. Die Anpresskraft ist dabei in Verbindung mit weiteren Parametern verantwortlich für das über die Reibungskupplung maximal übertragbare Moment. Die Tellerfeder weist radial innen Tellerfederzungen auf, die von einem Betätigungssystem wie Ausrücksystem axial entlang eines Betätigungswegs beaufschlagt werden, so dass mittels der aufzuwendenden Betätigungskraft die Anpresskraft am Betriebspunkt vermindert und dadurch der Reibschluss sukzessive aufgehoben, die Reibungskupplung also dadurch geöffnet wird. Infolge der typischen Tellerfedercharakteristik treten über den Betätigungsweg ein Kraftmaximum und anschließend ein Kraftminimum auf. Dies hat zur Folge, dass einerseits die Betätigungskraft über den Betätigungsweg ungleichmäßig ist und andererseits sich bei einem axialen Verschleiß der Reibbeläge und damit sich in Richtung der Gegendruckplatte am Betriebspunkt verlagernder Anpressplatte der Betriebspunkt verschleißabhängig ändert. Infolge der Form der Kennlinie der Tellerfeder ändert sich damit die Anpresskraft am Betriebspunkt, so dass ein Betriebspunkt mit ausreichender Anpresskraft vorgehalten werden muss, der in den übrigen Betriebszeiten zu einer Überanpressung und hohen Betätigungskräften führen kann. Eine Möglichkeit zur Lösung dieses Verhaltens sind teilweise automatisierte Nachstelleinrichtungen, wie sie beispielsweise aus der DE 42 44 919 A1 bekannt sind, die den Betriebspunkt des Neuzustandes durch entsprechende Korrektureinrichtungen konstant halten. Such friction clutches are sufficient in particular in drive trains of motor vehicles, for example from DE 39 20 188 A1, known. Here, a plate spring is used to provide a contact force at the operating point of the friction clutch to clamp an axially displaceable, but rotationally fixed in a housing pressure plate with the interposition of friction linings of a clutch disc against a platen and thus to generate a frictional engagement between friction linings on the one hand and pressure plate and platen on the other , The contact force is responsible in conjunction with other parameters for the maximum transmittable via the friction clutch torque. The plate spring has radially inner plate spring tongues, which are acted upon by an actuating system such as release axially along an actuation path, so that reduced by means of the operating force to be applied, the contact pressure at the operating point and thus the frictional closure successively lifted, the friction clutch is thus opened. As a result of the typical diaphragm spring characteristic occur on the actuation a maximum force and then a minimum force. This has the consequence that on the one hand, the actuating force on the actuation path is uneven and on the other hand changes in wear of the friction linings and thus in the direction of the platen at the operating point relocating pressure plate wear point. As a result of the shape of the characteristic of the plate spring thus changes the contact pressure at the operating point, so that an operating point with sufficient contact force must be held, which can lead to overpressing and high operating forces in the remaining operating times. One way to solve this behavior are partially automated readjustment, as known for example from DE 42 44 919 A1 are that keep the operating point of the new state constant by appropriate correction means.
Eine andere beziehungsweise alternative Lösung ist in der EP 1 980 766 A1 beschrieben, bei der eine Reibungskupplung mit einer Kompensationseinrichtung versehen ist, bei der das Kraftmaximum der Tellerfedern mittels in Gegenrichtung der Wirkung der Tellerfeder zwischen Gehäuse und Anpressplatte wirksamen Energiespeichern überbrückt wird. Hierbei treten hohe Verspannkräfte aufgrund der gegeneinander arbeitenden Tellerfeder und Energiespeicher auf. Das Kraftmaximum der Tellerfeder bleibt hierbei zur Bereitstellung der Anpresskraft ungenutzt. Another or alternative solution is described in EP 1 980 766 A1, in which a friction clutch is provided with a compensation device in which the maximum force of the disc springs is bridged by means effective in the opposite direction of the action of the plate spring between the housing and pressure plate energy storage. Here are high clamping forces due to the mutually-working disc spring and energy storage. The maximum force of the plate spring remains unused to provide the contact force.
Aufgabe der Erfindung ist die Weiterbildung einer Reibungskupplung mit über einen The object of the invention is the development of a friction clutch with over a
Verschleißbereich gleichmäßiger Anpresskraft und gleichmäßiger Ausrückkraft. Wear area of uniform contact force and uniform release force.
Die Aufgabe wird durch den Gegenstand des Anspruchs 1 gelöst. Die von diesem abhängigen Unteransprüche geben vorteilhafte Ausführungsformen wieder. The object is solved by the subject matter of claim 1. The dependent of this dependent claims give advantageous embodiments again.
Die vorgeschlagene Reibungskupplung enthält eine Gegendruckplatte, die als Einmassenschwungrad oder als sekundäre Schwungmasse eines Zweimassenschwungrads ausgebildet sein kann. In gleicher weise können zwei Reibungskupplungen zu einer Doppelkupplung zu- sammengefasst sein, wobei die Gegendruckplatten beider Reibungskupplungen aus einem gemeinsamen Scheibenteil gebildet sein können. An einer derart ausgebildeten Gegendruckplatte ist eine Kupplungsdruckplatte vorzugsweise mittels des Gehäuses befestigt, beispielsweise verschraubt oder vernietet. Die Kupplungsscheibe enthält eine drehfest und axial mit dem Gehäuse beispielsweise mittels über den Umfang verteilten Blattfedern oder Blechfederpaketen verbundene Anpressplatte. Zwischen Gegendruckplatte und Anpressplatte sind Reibbeläge einer Kupplungsscheibe vorgesehen, die bei an einem Betriebspunkt geschlossener Reibungskupplung einen Reibeingriff bilden und damit ein über die Gegendruckplatte eingetragenes Moment auf eine mit der Kupplungsscheibe drehschlüssig verbundene Getriebeeingangswelle oder eine andere Welle übertragen. Der Reibeingriff wird durch Vorspannen der Anpressplatte gegen die Gegendruckplatte mittels der Wirkung einer Tellerfeder unter Gegenwirkung einer gegebenenfalls vorhandenen Belagfederung der Reibbeläge und der Blattfedern erzielt. Hierzu stützt sich die Tellerfeder an dem Gehäuse axial beispielsweise mittels eines Drahtrings ab und spannt die Anpressplatte mittels ihres Kraftrands gegen die Anpressplatte vor. Zum Öffnen der Reibungskupplung weist die Tellerfeder nach radial innen erweiterte Tellerfederzungen auf und bildet einen zweiarmigen Hebel, der sich mittels eines radial innerhalb eines Abstützbereichs der Tellerfeder an der Anpressplatte angeordneten Hebelpunkts am Gehäuse abstützt. Durch Verlagern der Tellerfederzungen in Richtung der Gegendruckplatte vermindert die Tellerfeder die Anpresskraft an der Anpressplatte, bis diese unter Einwirkung der Blattfedern schließlich von den Reibbelägen abhebt und die Reibungskupplung öffnet. Hierbei bringt das Betätigungssystem eine Ausrückkraft auf, die unter Berücksichtigung der Hebelverhältnisse der Summe der Tellerfederkraft, der Belagfederkraft und der Blattfederkraft entspricht. Hierbei wird vorgeschlagen, eine Kraftken nlinie der Tellerfeder mit einem Kraftmaximum und sich anschließendem Kraftminimum in der Weise auszugleichen, dass der Tellerfeder zumindest eine das Kraftminimum zumindest teilweise in Richtung der Anpresskraft kompensierende Servofeder zugeordnet ist. Durch eine zumindest teilweise gegenläufige Beschaltung von Tellerfeder und zumindest einer Servofeder kann das Kraftmaximum der Tellerfeder auf die Anpresskraft beschränkt werden, so dass die Tellerfeder auf kleinere Kräfte ausgelegt werden kann. Das abfallende Kraftmaximum wird hierbei durch die zumindest eine Servofeder ausgeglichen, so dass insgesamt eine ausgeglichene gemeinsame Kennlinie ausgebildet werden kann. Hierbei arbeiten Tellerfeder und zumindest eine Servofeder unter Ausbildung von Synergieeffekten in dieselbe Wirkrichtung, nämlich gegen die Anpressplatte, so dass kein gegengerichtetes Verspannen von Tellerfeder und zumindest einer Servofeder erfolgen muss und damit die Festigkeit der Reibungskupplung ohne eine Berücksichtigung von derartigen Gegenkräften ausgelegt werden kann. Die diesbezüglichen Energiespeicher - Tellerfeder und zumindest eine Synchronfeder - bilden dabei mit ihren Kennlinien die gemeinsame die Anpresskraft bildende Kraft. The proposed friction clutch includes a reaction plate which may be formed as a single flywheel or as a secondary flywheel of a dual mass flywheel. In the same way, two friction clutches can be combined to form a double clutch, wherein the counter-pressure plates of both friction clutches can be formed from a common disk part. On a counter-pressure plate formed in this way, a clutch pressure plate is preferably fastened by means of the housing, for example screwed or riveted. The clutch disc includes a non-rotatably and axially connected to the housing, for example by means of distributed over the circumference of leaf springs or plate spring assemblies pressure plate. Between counter-pressure plate and pressure plate friction linings of a clutch disc are provided which form a frictional engagement with closed at an operating point friction clutch and thus transmitted via the counter-pressure plate torque on a rotationally connected to the clutch disc transmission input shaft or other wave. The frictional engagement is achieved by biasing the pressure plate against the counter-pressure plate by means of the action of a plate spring in counteraction of any existing pad suspension of the friction linings and the leaf springs. For this purpose, the plate spring is supported on the housing axially, for example by means of a wire ring and biases the pressure plate by means of its force edge against the pressure plate. To open the friction clutch, the plate spring points radially inward extended plate spring tongues and forms a two-armed lever, which is supported by means of a radially arranged within a support region of the plate spring on the pressure plate lever point on the housing. By displacing the plate spring tongues in the direction of the counter-pressure plate, the plate spring reduces the contact pressure on the pressure plate until it finally lifts under the action of the leaf springs of the friction linings and opens the friction clutch. Here, the actuating system brings a release force, which corresponds to the sum of the plate spring force, the pad spring force and the leaf spring force taking into account the leverage ratios. It is proposed that a Kraftken line of the plate spring with a force maximum and subsequent force minimum compensate in such a way that the plate spring is assigned at least one force minimum at least partially compensating in the direction of the contact force servo spring. By an at least partially opposing wiring of disc spring and at least one servo spring, the maximum force of the plate spring can be limited to the contact pressure, so that the plate spring can be designed for smaller forces. The falling maximum force is compensated by the at least one servo spring, so that overall a balanced common characteristic can be formed. This disc spring and at least one servo spring work with the formation of synergy effects in the same direction of action, namely against the pressure plate so that no opposing distortion of plate spring and at least one servo spring must be made and thus the strength of the friction clutch can be designed without consideration of such counter forces. The relevant energy storage - plate spring and at least one synchronizing spring - form with their characteristics the common force forming the contact force.
Durch entsprechende Auslegung aller Energiespeicher entsteht eine große Variationsbreite und Anpassungsfähigkeit der gemeinsamen Kennlinie. Beispielsweise können steigende, fallende oder konstante gemeinsame Kennlinien gebildet werden. Desweiteren kann die Reibungskupplung über einen Verschleißbereich zwischen neuen und verschlissenen Reibbelägen am Betriebspunkt eine Anpresspresskraft mit im Wesentlichen konstanter Steigung bevorzugt einer Steigung gleich Null aufweisen. Dementsprechend können über einen weiten Bereich Tellerfeder und die zumindest eine Synchronfeder über einen Betätigungsbereich der Reibungskupplung zwischen geschlossener und vollständig geöffneter Reibungskupplung eine gemeinsame Kennlinie mit im Wesentlichen konstanter Steigung aufweisen. Je nach Steigung ist dabei die Kennlinie fallend, steigend oder horizontal. By appropriate design of all energy storage creates a wide range of variation and adaptability of the common characteristic. For example, rising, falling or constant common characteristics can be formed. Furthermore, the friction clutch can preferably have a pitch equal to zero over a wear range between new and worn friction linings at the operating point, a contact pressure force with a substantially constant pitch. Accordingly, over a wide range plate spring and the at least one synchronous spring over an operating range of the friction clutch between the closed and fully opened friction clutch having a common characteristic with substantially constant pitch. Depending on the gradient, the characteristic is falling, rising or horizontal.
Gemäß einer vorteilhaften Ausbildung können die Tellerfedern in einer beispielsweise durch einen Anschlag, Transportsicherungen und dergleichen eingestellten Transportlage der Kupp- lungsdruckplatte bei verglichen mit dem Betriebspunkt kleinerem Betätigungsweg am Kraftmaximum der Tellerfeder gegenüber der Anpressplatte und die zumindest eine Servofeder im Wesentlichen kraftfrei vorgespannt sein. Eine leichte Vorspannung kann dabei lediglich der Vermeidung von Geräuschen, beispielsweise Klappern dienen. Wird die Kupplungsdruckplatte an der Gegendruckplatte aufgenommen und der Betriebspunkt eingestellt, wird die Anpresskraft durch entsprechende Anteile der Verspannung der Tellerfeder und der zumindest einen Servofeder eingestellt, indem der Betätigungsweg in Form der axialen Lage der Tellerfederzungen und der Anpressplatte auf den Betriebspunkt im Neuzustand eingestellt wird. Infolge des Verschleißes der Reibbeläge stellen sich bei Verschleiß der Reibbeläge infolge der sich verlagernden Anpressplatte zwar die Tellerfederzungen auf, infolge einer bevorzugt horizontalen oder gering ansteigenden oder abfallenden Kennlinie bleibt die Anpresskraft im Wesentlichen gleich. Insbesondere in Anwendungsbereichen der Reibungskupplung in Lastkraftwagen, Omnibussen und dergleichen kann es vorteilhaft sein, die gemeinsame Kennlinie leicht ansteigend auszubilden. Es versteht sich, dass zur Kompensation einer Verlagerung der Anpressplatte bei Verschleiß der Reibbeläge eine an sich bekannte, bevorzugt selbstnachstellende Verschleißkompensationsnachstellung vorgesehen werden kann, so dass zusätzlich die Tellerfederzungen am Betriebspunkt über einen Verschleißbereich an einer konstanten Position verbleiben und sich gegebenenfalls aus aufstellenden Tellerfederzungen dennoch ergebende Änderungen der Ausrückkraft konstant bleiben. According to an advantageous embodiment, the disc springs in a set for example by a stop, transport locks and the like transport position of the coupling tion pressure plate when compared with the operating point smaller actuating travel at the maximum force of the plate spring against the pressure plate and the at least one servo spring to be biased substantially force-free. A slight bias can only serve to avoid noise, such as rattling serve. If the clutch pressure plate is accommodated on the counter-pressure plate and set the operating point, the contact force is adjusted by appropriate proportions of the tension of the plate spring and the at least one servo spring by the actuating travel in the form of the axial position of the plate spring tongues and the pressure plate is set to the operating point when new. As a result of the wear of the friction linings, the plate spring tongues, however, are formed when the friction linings wear as a result of the displacing pressure plate, as a result of a preferably horizontal or slightly rising or falling characteristic, the contact pressure remains substantially the same. In particular, in application areas of the friction clutch in trucks, buses and the like, it may be advantageous to form the common characteristic slightly rising. It is understood that to compensate for a displacement of the pressure plate during wear of the friction linings a known, preferably self-adjusting wear compensation adjustment can be provided, so that additionally the plate spring tongues remain at the operating point over a wear area at a constant position and possibly resulting from erecting Tellerfederzungen nevertheless Changes in the release force remain constant.
Die vorgeschlagene Reibungskupplung bleibt gegenüber Reibungskupplungen ohne die vorgeschlagene Servofeder bauraumneutral. Dies bedeutet, dass insbesondere eine durch Einbau der zumindest einen Servofeder bedingte axiale Zunahme des Bauraums der vorgeschlagenen Reibungskupplung vermieden werden kann. Desweiteren wird im Gegensatz zu Reibungskupplungen mit einer über den Verschleißbereich ein Kraftmaximum aufweisenden Kennlinie verbreitert, so dass der Verschleißbereich entlang des Betätigungswegs verbreitert werden kann oder mit größerer Sicherheit ausgelegt werden kann. Desweiteren können aufgrund einer flachen gemeinsamen Kennlinie Toleranzabweichungen minimiert werden. The proposed friction clutch remains space-neutral with respect to friction clutches without the proposed servo spring. This means that, in particular, an axial increase of the installation space of the proposed friction clutch caused by the installation of the at least one servo spring can be avoided. Furthermore, in contrast to friction clutches having a force maximum over the wear range having characteristic widened, so that the wear area can be widened along the actuation path or can be designed with greater certainty. Furthermore, due to a flat common characteristic tolerance deviations can be minimized.
Gemäß einer vorteilhaften Ausführungsform ist die vorgeschlagene Reibungskupplung mit einer einzigen Servofeder ausgebildet, welche als eine komplementär zu der Tellerfeder ausgebildete, sich radial außerhalb eines Abstützbereichs am Gehäuse an der Tellerfeder axial abstützende und mit Tellerfederzungen in Zwischenräume der Tellerfederzungen der Tellerfeder eingreifende und von dem Betätigungssystem in gleicher Weise wie die Tellerfeder beaufschlagte Servotellerfeder mit einem Kraftmaximum im Bereich des Kraftminimums der Tellerfeder vorgesehen ist. Hierbei ist die übliche Anzahl von Tellerfederzungen, beispielsweise zwölf, beispielsweise auf sechs verringert, so dass ausreichend große Aussparungen vorgesehen werden können, in die die Tellerfederzungen der Servotellerfeder eingreifen können. Auf diese Weise können beispielsweise von einem gemeinsamen, drehentkoppelten Druckring des Betätigungssystems die Tellerfederzungen der Tellerfeder und der Servotellerfeder gleichzeitig und gleichmäßig betätigt werden. According to an advantageous embodiment, the proposed friction clutch is formed with a single servo spring, which as a complementary to the plate spring formed radially outside a support area on the housing on the plate spring axially supporting and engaging with plate spring tongues in the interspaces of the diaphragm spring tongues of the plate spring and the operating system in the same way as the plate spring acted upon Servotellerfeder is provided with a maximum force in the range of the minimum force of the plate spring. Here, the usual number of plate spring tongues, for example twelve, for example, reduced to six, so that sufficiently large recesses can be provided, in which the plate spring tongues of the servo disc spring can engage. In this way, for example, by a common, rotationally coupled pressure ring of the actuating system, the plate spring tongues of the plate spring and the servo disc spring can be actuated simultaneously and uniformly.
In einer alternativen Ausführungsform kann die vorgeschlagene Reibungskupplung mit zumindest einer Servofeder versehen sein, die aus zumindest einem radial außerhalb eines Abstützbereichs der Tellerfeder am Gehäuse zwischen Gehäuse und der der Anpressplatte abgewandten Seite der Tellerfeder verspannten, axial wirksamen Energiespeicher gebildet ist. Die Kennlinie dieses zumindest einen Energiespeichers kann linear, progressiv, degressiv o- der in Form einer Tellerfeder mit einem Kraftmaximum ausgebildet sein. Hierbei kann es sich um einen einzigen ringförmigen Energiespeicher oder um mehrere über den Umfang angeordnete Energiespeicher handeln. Beispielsweise kann der zumindest eine axial wirksame Energiespeicher aus zumindest einer sich zwischen über den Umfang verteilten, am Gehäuse begrenzt verlagerbar aufgenommenen und sich an der Anpressplatte abstützenden Bolzen und dem Gehäuse abstützenden Tellerfeder gebildet sein. Hierbei sind die Bolzen von der zumindest einen Tellerfeder gegenüber dem Gehäuse gegen einen Anschlag vorgespannt, wobei der Bolzen im Abstützbereich der Tellerfeder eine abhängig vom Verlagerungsweg der Anpressplatte und damit vom Betätigungs- und Verschleißweg abhängige Axialkraft auf die Anpressplatte ausbildet. In einem weiteren vorteilhaften Ausführungsbeispiel können mehrere über den Umfang verteilte und mittels Nieten an dem Gehäuse aufgenommen Energiespeicher vorgesehen sein, die beispielsweise als einseitig am Gehäuse aufgenommene und an der Tellerfeder anliegende Blattfedern beziehungsweise als Druckfedern wie Schraubendruckfedern und dergleichen ausgebildet sind. In an alternative embodiment, the proposed friction clutch may be provided with at least one servo spring, which is formed from at least one radially outwardly of a support region of the diaphragm spring on the housing between the housing and the pressure plate facing away from the plate spring, axially effective energy storage. The characteristic of this at least one energy storage device may be linear, progressive, degressive or formed in the form of a plate spring with a force maximum. This may be a single annular energy store or multiple energy stores arranged around the circumference. For example, the at least one axially effective energy store can be formed from at least one plate spring distributed between the circumference, the housing accommodated in a displaceably limited manner and supported on the pressure plate, and the housing supporting the housing. Here, the bolts are biased by the at least one disc spring against the housing against a stop, wherein the bolt in the support region of the plate spring forms a dependent on the displacement of the pressure plate and thus dependent on the actuation and wear axial force on the pressure plate. In a further advantageous embodiment, a plurality of distributed over the circumference and held by rivets on the housing energy storage can be provided, for example, as unilaterally accommodated on the housing and applied to the plate spring leaf springs or as compression springs such as helical compression springs and the like.
Die Erfindung wird anhand der in den Figuren 1 bis 12 dargestellten Ausführungsformen näher erläutert. Dabei zeigen: The invention will be explained in more detail with reference to the embodiments shown in Figures 1 to 12. Showing:
Figur 1 eine Teildarstellung einer Reibungskupplung mit Tellerfeder und Servofeder im Längsschnitt durch Zentrierbolzen der Tellerfeder,  1 shows a partial view of a friction clutch with plate spring and servo spring in longitudinal section through centering pin of the plate spring,
Figur 2 einen Längsschnitt durch einen Teil der Kupplungsdruckplatte der Reibungskupplung der Figur 1 entlang der Servotellerfeder,  FIG. 2 shows a longitudinal section through part of the clutch pressure plate of the friction clutch of FIG. 1 along the servo disc spring,
Figur 3 einen Längsschnitt durch einen Teil der Kupplungsdruckplatte der Reibungskupplung der Figur 1 entlang der Tellerfeder, Figur 4 einen Längsschnitt durch einen Teil einer der Kupplungsdruckplatten derFIG. 3 shows a longitudinal section through a part of the clutch pressure plate of the friction clutch of FIG. 1 along the disc spring, Figure 4 shows a longitudinal section through a part of one of the clutch pressure plates of
Figuren 1 bis 3 ähnlichen Kupplungsdruckplatte mit in Form von zwischenFigures 1 to 3 similar clutch pressure plate with in the form of between
Gehäuse und Anpressplatte wirksamen Tellerfedern, Housing and pressure plate effective disc springs,
Figur 5 einen Längsschnitt durch einen Teil einer der Kupplungsdruckplatte der Figure 5 is a longitudinal section through part of one of the clutch pressure plate of
Figuren 1 bis 3 ähnlichen Kupplungsdruckplatte mit in Form von zwischen Figures 1 to 3 similar clutch pressure plate with in the form of between
Gehäuse und Anpressplatte wirksamen Blattfedern, Housing and pressure plate effective leaf springs,
Figur 6 die Servotellerfeder der Figuren 1 bis 3 in Ansicht, 6 shows the servo disc spring of Figures 1 to 3 in view,
Figur 7 die Tellerfeder der Figuren 1 bis 3 in Ansicht,  7 shows the plate spring of Figures 1 to 3 in view,
Figur 8 ein Diagramm eines Kraftverhaltens einer konventionellen Reibungskupplung verglichen mit einem Kraftverhalten einer Reibungskupplung mit einer aus einer Tellerfeder und einer Servotellerfeder gebildeten gemeinsamen, horizontalen Kennlinie,  8 shows a diagram of a force behavior of a conventional friction clutch compared with a force behavior of a friction clutch with a common, horizontal characteristic curve formed from a plate spring and a servo disc spring, FIG.
Figur 9 ein Diagramm eines Kraftverhaltens einer Reibungskupplung mit einer aus einer Tellerfeder und einer Servotellerfeder gebildeten leicht ansteigenden Kennlinie  FIG. 9 shows a diagram of a force behavior of a friction clutch with a slightly rising characteristic curve formed from a disk spring and a servo disk spring
und and
Figur 10 ein Diagramm eines Kraftverhaltens einer Reibungskupplung mit einer aus einer Tellerfeder und Servotellerfedern mit linearer Kennlinie gebildeten Kennlinie.  FIG. 10 shows a diagram of a force behavior of a friction clutch with a characteristic curve formed from a disk spring and servo disk springs with a linear characteristic curve.
Die Figur 1 zeigt einen Teil eines Längsschnitts der um die Drehachse d angeordneten Reibungskupplung 1 mit der Kupplungsdruckplatte 2, der teilweise dargestellten Gegendruckplatte 3, der lediglich angedeuteten, mit einer Welle wie Getriebeeingangswelle radial innen drehschlüssig verbundenen, gegebenenfalls einen Drehschwingungsdämpfer und/oder ein Fliehkraftpendel aufweisenden Kupplungsscheibe 4 mit den gegeneinander unter Zwi- schenlegung der Belagfederung 5 angeordneten Reibbelägen 6. FIG. 1 shows a part of a longitudinal section of the friction clutch 1 arranged around the axis of rotation d with the clutch pressure plate 2, the counterpressure plate 3, which is merely indicated and connected to a shaft such as a transmission input shaft in a radially rotationally connected manner, optionally having a torsional vibration damper and / or a centrifugal pendulum pendulum Clutch disk 4 with the friction linings 6 arranged opposite one another with interposition of the lining suspension 5.
Die Figuren 1 bis 3 zeigen in der Zusammenschau einen Teil der Längsschnitte durch die Kupplungsdruckplatte 2 entlang unterschiedlicher Schnittlinien. Das Gehäuse 7 ist hierbei fest mit der Gegendruckplatte verbunden und nimmt beispielsweise mittels über den Umfang verteilt an dem Gehäuse befestigten Blattfedern oder Blattfederpaketen drehfest und axial verlagerbar die Anpressplatte 8 auf. Die Anpressplatte 8 wird auf vorgegebenem Radius an dem Abstützbereich 10 axial von der Tellerfeder 9 beaufschlagt. Die Tellerfeder 9 stützt sich zur Bereitstellung einer Anpresskraft der Anpressplatte 8 mittels des Drahtrings 1 1 an dem umgelegten Wandungsteil 12 des Gehäuses 7 ab. Die Kennlinie der Tellerfeder zeigt bei axialer Verlagerung, beispielsweise über einen Betätigungsweg wie Ausrückweg der Reibungskupplung 1 , der die axiale Verlagerung der Anpressplatte 8 bewirkt, ein Maximum, so dass in konventionellen Reibungskupplungen bei sich infolge von axialem Verschleiß der Reibbeläge 6 im Betriebspunkt verlagernder Anpressplatte die maximale Anpresskraft ändert und damit ein maximales Moment über die Reibbeläge durch entsprechende Anpressung der Anpressplatte nur bei entsprechend starker Auslegung der Tellerfeder 9 übertragen werden kann. In der Reibungskupplung 1 ist das sich an das Kraftmaximum der Tellerfeder 9 anschließende Kraftminimum mittels der Servofeder 13 in Form der zu der Tellerfeder 9 komplementären Servotellerfeder 14 kompensiert, wobei ein gewünschter gemeinsamer Kennlinienverlauf von Tellerfeder 9 und Servotellerfeder 14 beispielsweise im Wesentlichen horizontal, leicht ansteigend oder abfallend vorgegebenen werden kann. Hierzu ist die Servotellerfeder 14 auf die Tellerfeder 9 aufgelegt, stützt sich am Betriebspunkt an dem Drahtring 1 1 ab und ist mittels des Drahtrings 15 gegen die Tellerfeder 9 axial vorgespannt. Das Kraftmaximum der Servotellerfeder 14 wird dabei in das Kraftminimum der Tellerfeder 9 gelegt, so dass insgesamt eine ausgeglichene gemeinsame Kennlinie erzielt werden kann. Die Anpresskraft der Tellerfeder 9 und der Servotellerfeder 14 am Betriebspunkt zur Bildung des Reibeingriffs zwischen Anpressplatte 8 und Gegendruckplatte 3 einerseits und den Reibbelägen 6 andererseits bei geschlossener Reibungskupplung 1 ist dadurch konstant, so dass über den einen Verschleißbereich der Reibbeläge 6 im Gegensatz zu einer mit einem Kraftmaximum versehenen Kennlinie einer Tellerfeder eine konstante Anpresskraft beispielsweise geringfügig über einer maximalen Anpresskraft zur Übertragung des maximal zu übertragenden Moments bereitgestellt werden kann, ohne dass in bestimmten Phasen des Verschleißes eine Überanpressung bereitgestellt werden muss. FIGS. 1 to 3, taken together, show a part of the longitudinal sections through the clutch pressure plate 2 along different cutting lines. The housing 7 is in this case firmly connected to the counter-pressure plate and takes, for example by means of distributed over the circumference of the housing attached leaf springs or leaf spring assemblies rotatably and axially displaceable on the pressure plate 8. The pressure plate 8 is acted upon by a predetermined radius at the support region 10 axially from the plate spring 9. The plate spring 9 is supported to provide a contact force of the pressure plate 8 by means of the wire ring 1 1 on the folded wall portion 12 of the housing 7 from. The characteristic of the diaphragm spring shows at axial Displacement, for example via an actuation path such as Ausrückweg the friction clutch 1, which causes the axial displacement of the pressure plate 8, a maximum, so that in conventional friction clutches in due to axial wear of the friction linings 6 at the operating point relocating pressure plate changes the maximum contact force and thus a maximum Moment on the friction linings can be transmitted by appropriate contact pressure of the pressure plate only with a correspondingly strong design of the plate spring 9. In the friction clutch 1 which adjoins the maximum force of the plate spring 9 force minimum by means of the servo spring 13 in the form of complementary to the plate spring 9 servo disc spring 14, wherein a desired common characteristic curve of plate spring 9 and servo disc spring 14, for example, substantially horizontal, slightly rising or can be given sloping. For this purpose, the servo disc spring 14 is placed on the plate spring 9, is supported at the operating point on the wire ring 1 1 and is axially biased by the wire ring 15 against the plate spring 9. The maximum force of the servo disc spring 14 is placed in the force minimum of the plate spring 9, so that overall a balanced common characteristic can be achieved. The contact pressure of the plate spring 9 and the servo disc spring 14 at the operating point to form the friction engagement between pressure plate 8 and counter-pressure plate 3 on the one hand and the friction linings 6 on the other hand with closed friction clutch 1 is constant, so that over a wear area of the friction linings 6 in contrast to one with a Force maximum provided characteristic of a plate spring, a constant contact force, for example, slightly above a maximum contact force for transmitting the maximum torque to be transmitted can be provided without over-pressing must be provided in certain phases of wear.
Um die Reibungskupplung 1 zu öffnen, das heißt, die Anpresskraft gegenüber der To open the friction clutch 1, that is, the contact pressure against the
Anpressplatte 8 am Betriebspunkt sukzessive zu vermindern, sind an der Tellerfeder 9 und der Servotellerfeder 14 jeweils über den Umfang verteilte nach radial innen gerichtete Tellerfederzungen 16, 17 vorgesehen. Dabei sind die Tellerfederzungen 16, 17 gegeneinander so in Umfangsrichtung verdreht, dass sie in Lücken zwischen den Tellerfederzungen der jeweils anderen Feder - Tellerfeder 9 beziehungsweise Servotellerfeder 14 - positioniert sind. Auf diese Weise werden Tellerfeder 9 und Servotellerfeder 14 bei axialer Verlagerung der Tellerfederzungen 16, 17 in Richtung Gegendruckplatte 3 mittels eines Druckrings eines Betätigungssystems, beispielsweise automatisiert oder mittels eines Pedals betätigt. Hierbei stützen sich Tellerfeder 9 und Servotellerfeder 14 an dem Widerlager 18, das durch den Drahtring 19 und die in dem Wandungsteil 12 des Gehäuses 7 aufgenommenen Zentrierbolzen 20 zur Zentrierung von Tellerfeder 9 und Servotellerfeder 14 gebildet ist ab und lösen den Reibein- griff der Anpressplatte 8 an den Reibbelägen 6, indem der Abstützbereich 10 der Tellerfeder 9 unter Wirkung der Blattfedern folgt. Die Ausrückkraft für das Betätigungssystem ergibt sich entsprechend der gleichmäßigen gemeinsamen Kennlinie von Tellerfeder 9 und Servotellerfe- der 14 über den Betätigungsweg unter Berücksichtigung der wirksamen Hebelübersetzungen der Tellerfeder 9 und Servotellerfeder 14 in ähnlicher Weise gleichmäßig wie die Anpresskraft über den Verschleißbereich. Es versteht sich, dass zur Auslegung der gemeinsamen Kennlinie von Tellerfeder 9 und Servotellerfeder 14 die Belagfederkraft und die Blattfederkraft berücksichtigt werden, um eine gewünschte gleichmäßige Gesamtkennlinie zu erzielen. To reduce pressure plate 8 successively at the operating point, are provided on the plate spring 9 and the servo disc spring 14 each distributed over the circumference radially inwardly directed plate spring tongues 16, 17 are provided. In this case, the plate spring tongues 16, 17 are mutually rotated in the circumferential direction so that they are in gaps between the plate spring tongues of the other spring - plate spring 9 and Servotellerfeder 14 - are positioned. In this way, plate spring 9 and servo disc spring 14 at axial displacement of the plate spring tongues 16, 17 in the direction counterpressure plate 3 by means of a pressure ring of an actuating system, for example, automatically or actuated by means of a pedal. In this case, plate spring 9 and servo disc spring 14 are supported on the abutment 18, which is formed by the wire ring 19 and the centering pin 20 accommodated in the wall part 12 of the housing 7 for centering disc spring 9 and servo disc spring 14 and release the frictional engagement. grip the pressure plate 8 on the friction linings 6 by the support portion 10 of the plate spring 9 follows under the action of the leaf springs. The disengagement force for the actuating system results in accordance with the uniform common characteristic of plate spring 9 and Servotellerfe- 14 on the actuation path, taking into account the effective leverage of the plate spring 9 and servo disc spring 14 in a similar manner as the contact force on the wear area. It is understood that in order to design the common characteristic of disc spring 9 and servo disc spring 14, the pad spring force and the leaf spring force are taken into account in order to achieve a desired uniform overall characteristic.
Die Figur 6 zeigt die Sensortellerfeder 14 der Figuren 1 bis 3 mit den Tellerfederzungen 17 und zwischen diesen vorgesehen Lücken 21. In gleicher Weise zeigt die Figur 7 die Tellerfeder 9 der Figuren 1 bis 3 mit den Tellerfederzungen 16 und dazwischen angeordneten Lücken 22. Bei der Montage der Reibungskupplung 1 der Figur 1 werden Tellerfeder 9 und Servotellerfeder 14 so gegeneinander positioniert, dass die Tellerfederzungen 16 in den Lücken 21 und die Tellerfederzungen 17 in den Lücken 22 positioniert sind, so dass eine axiale Verlagerung der Tellerfederzungen 16, 17 mittels eines Betätigungssystems berührungslos erfolgen kann. 6 shows the sensor plate spring 14 of Figures 1 to 3 with the plate spring tongues 17 and provided therebetween gaps 21. In the same way, Figure 7 shows the plate spring 9 of Figures 1 to 3 with the plate spring tongues 16 and interposed gaps 22. In the Mounting the friction clutch 1 of Figure 1 disc spring 9 and servo disc spring 14 are positioned against each other so that the plate spring tongues 16 are positioned in the gaps 21 and the plate spring tongues 17 in the gaps 22, so that an axial displacement of the plate spring tongues 16, 17 by means of an actuation system without contact can be done.
Die Figur 4 zeigt einen Längsschnitt einer gegenüber der Kupplungsdruckplatte 2 der Figuren 1 bis 3 geänderten Kupplungsdruckplatte 2a, die anstatt der Kupplungsdruckplatte 2 in der Reibungskupplung 1 der Figur 1 vorgesehen werden kann. Im Unterschied zu der Kupplungsdruckplatte 2 ist eine Mehrzahl von über den Umfang verteilten Servofedern 13a in Form von Tellerfedern 14a zwischen der Tellerfeder 9a und dem Wandungsteil 12a des Gehäuses 7a wirksam angeordnet. Die Tellerfeder 9a und die Tellerfedern 14a bilden eine gemeinsame gleichmäßige Kennlinie über den Betätigungsweg der Reibungskupplung 1. Hierzu stützen sich die Tellerfedern 14a an dem Wandungsteil ab und sind an den Bolzen 23a begrenzt abgestützt. Die Bolzen 23a sind in dem Wandungsteil 12a axial verlagerbar aufgenommen und mittels der Sicherungsringe 24a wegbegrenzt. In einem Kraftmaximum der Tellerfeder 9a sind die Tellerfedern 14a zur Vermeidung von Geräuschen nur geringfügig gegenüber der Tellerfeder 9a vorgespannt. Nimmt die Anpresskraft der Tellerfeder 9a beim Übergang vom Kraftmaximum in das Kraftminimum ab, vergrößert sich die Vorspannung der Tellerfedern 14a gegenüber der Tellerfeder 9a. Bei einem Ausrückvorgang der Reibungskupplung 1 wird die Anpressplatte 8a in Richtung des Wandungsteils 12a verlagert, so dass die Bolzen 23a entgegen der Wirkung der Tellerfedern 14a gegenüber dem Wandungsteil 12a axial verlagert werden, so dass das Kraftminimum der Tellerfeder 9a in vorteilhafter Weise durch das in diesem Bereich eingestellte Kraftmaximum der Tellerfedern 14a ausgeglichen wird. Es versteht sich, dass die Tellerfedern 14a durch eine einzige ringförmige Tellerfeder, die durch zumindest einen, bevorzugt zumindest drei über den Umfang verteilte, axial verlagerbare Bolzen 23a am Wandungsteil 12a aufgenommen ist, gebildet sein kann. FIG. 4 shows a longitudinal section of a clutch pressure plate 2 a changed with respect to the clutch pressure plate 2 of FIGS. 1 to 3, which can be provided in the friction clutch 1 of FIG. 1 instead of the clutch pressure plate 2. In contrast to the clutch pressure plate 2, a plurality of circumferentially distributed servo springs 13a in the form of cup springs 14a are effectively disposed between the cup spring 9a and the wall part 12a of the casing 7a. The plate spring 9a and the plate springs 14a form a common uniform characteristic over the actuation path of the friction clutch 1. For this purpose, the plate springs 14a are supported on the wall part and are limitedly supported on the pin 23a. The bolts 23a are received in the wall portion 12a axially displaceable and wegbegrenzt means of the retaining rings 24a. In a maximum force of the plate spring 9a, the plate springs 14a are biased to avoid noise only slightly opposite to the plate spring 9a. If the pressing force of the plate spring 9a decreases during the transition from the maximum force to the minimum force, the bias of the plate springs 14a increases relative to the plate spring 9a. During a disengaging operation of the friction clutch 1, the pressure plate 8a is displaced in the direction of the wall part 12a, so that the bolts 23a are axially displaced against the action of the plate springs 14a relative to the wall part 12a, so that the force minimum of the plate spring 9a advantageously by the in this Range set maximum force of the plate springs 14a is balanced. It goes without saying that the disc springs 14a may be formed by a single annular plate spring which is received on the wall part 12a by at least one, preferably at least three, circumferentially distributed, axially displaceable pin 23a.
Die Figur 5 zeigt eine Alternative zu der Kupplungsdruckplatte 2a der Figur 4 in Form der Kupplungsdruckplatte 2b im Längsschnitt. Hierbei sind die Servofedern 13a durch die Ser- vofedern 13b ersetzt, die in dem gezeigten Ausführungsbeispiel als vorgebogene, zwischen der Tellerfeder 9b und dem Wandungsteil 12b des Gehäuses 7b angeordnete Blattfedern 14b ausgebildet sind. Zur verliersicheren Aufnahme der über den Umfang verteilt angeordneten Blattfedern 14b sind diese mittels der Niete 25b an dem Wandungsteil 12b aufgenommen. Der Wegausgleich zwischen Anpressplatte 8b und Wandungsteil 12b bei einer Betätigung der Reibungskupplung beziehungsweise über den Verschleißbereich der Reibbeläge erfolgt durch eine ausreichende Eigenelastizität der Blattfedern 14b. Die Kennlinie der Blattfedern kann im Wesentlichen linear, progressiv oder degressiv sein und erfolgt in der Weise, dass zumindest teilweise das Kraftminimum der Tellerfeder 9b ausgeglichen wird und dabei eine im Wesentlichen ausgeglichene gemeinsame Kennlinie resultiert. Die Blattfedern 14b können in weiteren Ausführungsbeispielen teilweise oder vollständig durch Druckfedern wie Schraubendruckfedern ersetzt sein. Desweiteren können die Blattfedern 14b über einen Teil oder den vollständigen Umfang zu mehreren oder einer einzigen Blattfeder zusammengefasst sein. FIG. 5 shows an alternative to the clutch pressure plate 2a of FIG. 4 in the form of the clutch pressure plate 2b in longitudinal section. In this case, the servo springs 13a are replaced by the servo springs 13b, which in the exemplary embodiment shown are designed as a pre-bent leaf springs 14b arranged between the disk spring 9b and the wall part 12b of the housing 7b. For captively receiving the distributed over the circumference arranged leaf springs 14b these are received by means of the rivet 25b on the wall portion 12b. The path compensation between pressure plate 8b and wall portion 12b upon actuation of the friction clutch or over the wear region of the friction linings is effected by a sufficient intrinsic elasticity of the leaf springs 14b. The characteristic of the leaf springs can be substantially linear, progressive or degressive and takes place in such a way that at least partially the force minimum of the disc spring 9b is compensated and thereby results in a substantially balanced common characteristic. The leaf springs 14b may be partially or completely replaced by compression springs such as helical compression springs in other embodiments. Furthermore, the leaf springs 14b can be combined over a part or the entire circumference to a plurality or a single leaf spring.
Figur 8 zeigt das Diagramm 26 mit der Anpresskraft F über den Betätigungsweg s. Die gestrichelte Kennlinie 27 zeigt das Verhalten einer Tellerfeder einer konventionellen Reibungskupplung. Um über einen Verschleißbereich B(k) die Anpresskraft F der Tellerfeder über der maximalen Anpresskraft F(a,max) zu halten und um eine hinreichende Übertragung des maximalen Moments über die Reibungskupplung zu gewährleisten, muss die Tellerfeder ü- berdimensioniert werden, damit an den Anfangs- und Endpunkten des Verschleißbereichs B(k) die Anpresskraft F der Tellerfeder ausreichend ist. Dazwischen findet zumindest im Bereich des Kraftmaximums F(k,max) eine hohe, unerwünschte Überanpressung statt. FIG. 8 shows the diagram 26 with the contact force F via the actuation path s. The dashed curve 27 shows the behavior of a plate spring of a conventional friction clutch. To keep over a wear range B (k), the contact force F of the plate spring over the maximum contact force F (a, max) and to ensure a sufficient transmission of the maximum torque on the friction clutch, the plate spring must be Ü oversized, thus to the Beginning and end points of the wear area B (k) the contact force F of the diaphragm spring is sufficient. In between, at least in the region of the force maximum F (k, max), a high, undesired overpressing takes place.
In der Reibungskupplung 1 der Figur 1 mit den Kupplungsdruckplatten 2, 2a der Figuren 1 bis 4 ist die Tellerfeder 9, 9a verbaut, die die Kennlinie 28 mit lediglich geringfügig über der maximalen Antriebskraft F(a, max) liegendem Kraftmaximum F(n, max) aufweist. Zur zumindest teilweisen Kompensation der abfallenden Kennlinie 28 ist dieser die gemeinsame Kennlinie 29 der Servofedern 13, 13a überlagert. Hierbei decken sich im Wesentlichen das Kraftmaximum F(s,max) der Servofedern 13, 13a und das Kraftminimum F(n,min) der Tellerfeder 9, 9a, so dass durch die Pfeile angedeutet durch Summierung der wegbezogenen Kraftanteile die gemeinsame Kennlinie (29) gebildet wird, die über einen weiten Wegbereich des Betätigungswegs, zumindest über den gegenüber dem Verschleißbereich B(k) erweiterbaren Verschleißbereich B(n) im Wesentlichen horizontal über der maximalen Anpresskraft F(a,max) liegt. Der Übersicht halber sind weiterhin die Kennlinien 30 der Belagfederung an den Extrempunkten des Verschleißbereichs B(n) dargestellt, die ebenso wie die nicht dargestellten Blattfederkennlinien bei der Optimierung der gemeinsamen Kennlinie 29 vorteilhafterweise berücksichtigt werden. In the friction clutch 1 of Figure 1 with the clutch pressure plates 2, 2a of Figures 1 to 4, the plate spring 9, 9a installed, the characteristic 28 with only slightly above the maximum driving force F (a, max) lying force maximum F (n, max ) having. For at least partial compensation of the declining characteristic 28, this is the common characteristic 29 of the servo springs 13, 13a superimposed. In this case, the force maximum F (s, max) of the servo springs 13, 13a and the force minimum F (n, min) of the plate spring 9, 9a, essentially coincide that indicated by the arrows by summation of the path-related force components, the common characteristic (29) is formed over a wide path range of the actuation path, at least over the wear area B (k) expandable wear area B (n) substantially horizontally above the maximum contact pressure F (a, max) is. For the sake of clarity, the characteristic curves 30 of the padding suspension at the extreme points of the wear region B (n) are furthermore shown which, like the leaf spring characteristic curves (not shown), are advantageously taken into account in the optimization of the common characteristic curve 29.
Die Figur 9 zeigt das Diagramm 31 der Anpresskraft F über den Betätigungsweg s. Hierbei ist durch entsprechende Ausbildung der Kennlinien 32, 33 der Tellerfeder und zumindest einen Servofeder eine über den Betätigungsweg s beziehungsweise den Verschleißbereich B(n) eine leicht ansteigende gemeinsame Kennlinie 34 vorgesehen. Derartige oder ähnliche gemeinsame Kennlinien 34 können insbesondere bei Lastkraftwagen vorgesehen sein. Beispielsweise kann hierbei ein über eine langsame Lebensdauer abnehmender Reibwert kompensiert werden, der im Gegensatz zu der in der Figur 9 dargestellten horizontalen maximalen Anpresskraft F(a,max) ansteigende Anpresskräfte erfordern kann. Auf diese Weise kann bei ansteigenden maximalen Anpresskräften das maximal zu übertragende Moment über Lebensdauer der Reibungskupplung beziehungsweise der Kupplungsscheibe mit den Reibbelägen übertragen werden. FIG. 9 shows the diagram 31 of the contact force F via the actuating travel s. This is provided by appropriate design of the characteristics 32, 33 of the plate spring and at least one servo spring over the actuating travel s and the wear area B (n) a slightly increasing common characteristic curve 34. Such or similar common characteristics 34 may be provided in particular in trucks. For example, this can be compensated for a decreasing over a slow life coefficient of friction, which in contrast to the horizontal maximum contact force shown in Figure 9 F (a, max) may require increasing contact forces. In this way, the maximum torque to be transmitted over life of the friction clutch or the clutch disc with the friction linings are transmitted with increasing maximum contact forces.
Das Diagramm 35 der Figur 10 zeigt das Verhalten der Reibungskupplung der Figur 1 in Verbindung mit der Kupplungsdruckplatte 2b der Figur 5. Hierbei ist die Kennlinie 36 der Tellerfeder 9b mittels der mit linearer Kennlinie 37 der Servofedern 13b kompensiert. Hierdurch entsteht durch Summierung der über den Betätigungsweg s auftretenden Kräfte eine ausreichend ausgeglichene und gleichmäßige gemeinsame Kennlinie 38 innerhalb des Verschleißbereichs B(n) mit Anpresskräften F über der maximalen Anpresskraft F(a,max). Bezugszeichenliste The diagram 35 of Figure 10 shows the behavior of the friction clutch of Figure 1 in conjunction with the clutch pressure plate 2b of Figure 5. Here, the characteristic curve 36 of the plate spring 9b is compensated by means of the linear characteristic 37 of the servo springs 13b. As a result, by summing the forces occurring over the actuation path s, a sufficiently balanced and uniform common characteristic curve 38 within the wear region B (n) with contact forces F over the maximum contact force F (a, max) is produced. LIST OF REFERENCE NUMBERS
Reibungskupplung friction clutch
Kupplungsdruckplatte Clutch Pressure Plate
a Kupplungsdruckplattea clutch pressure plate
b Kupplungsdruckplatte b Clutch pressure plate
Gegendruckplatte  Platen
Kupplungsscheibe  clutch disc
Belagfederung  lining suspension
Reibbelag  friction lining
Gehäuse casing
a Gehäusea housing
b Gehäuse b housing
Anpressplatte pressure plate
b Anpressplatte b pressure plate
Tellerfeder Belleville spring
a Tellerfedera plate spring
b Tellerfederb plate spring
0 Abstützbereich0 support area
1 Drahtring1 wire ring
2 Wandungsteil2 wall part
2a Wandungsteil2a wall part
2b Wandungsteil2b wall part
3 Servofeder3 servo springs
3a Servofeder3a servo spring
3b Servofeder3b servo spring
4 Servotellerfeder4 servo disc spring
4a Tellerfeder4a plate spring
4b Blattfeder4b leaf spring
5 Drahtring5 wire ring
6 Tellerfederzunge6 plate spring tongue
7 Tellerfederzunge7 plate spring tongue
8 Widerlager8 abutments
9 Drahtring 20 Zentrierbolzen 9 wire ring 20 centering bolts
21 Lücke  21 gap
22 Lücke  22 gap
23a Bolzen 23a bolt
24a Sicherungsring 24a circlip
25b Niet 25b rivet
26 Diagramm  26 diagram
27 Kennlinie  27 characteristic
28 Kennlinie  28 characteristic
29 gemeinsame Kennlinie 29 common characteristic
30 Kennlinie 30 characteristic
31 Diagramm  31 diagram
32 Kennlinie  32 characteristic
33 Kennlinie  33 characteristic
34 gemeinsame Kennlinie 34 common characteristic
35 Diagramm 35 diagram
36 Kennlinie  36 characteristic
37 Kennlinie  37 characteristic
38 gemeinsame Kennlinie B(k) Verschleißbereich B(n) Verschleißbereich d Drehachse  38 Common characteristic B (k) Wear area B (n) Wear area d Rotary axis
F Anpresskraft  F contact pressure
F(a,max) maximale Anpresskraft F (a, max) maximum contact force
F(k,max) Kraftmaximum F (k, max) force maximum
F(n,max) Kraftmaximum  F (n, max) force maximum
F(n,min) Kraftminimum  F (n, min) force minimum
F(s,max) Kraftmaximum s Betätigungsweg  F (s, max) Force maximum s Actuating path

Claims

Patentansprüche  claims
Reibungskupplung (1 ) mit einer Gegendruckplatte (3) und einer Kupplungsdruckplatte (2, 2a, 2b) mit einem an der Gegendruckplatte (3) befestigten Gehäuse (7, 7a, 7b), einer drehfest und axial mit dem Gehäuse (7, 7a, 7b) verbundenen Anpressplatte (8, 8b) und einer zwischen Gehäuse (7, 7a, 7b) und Anpressplatte (8, 8b) vorgespannten, an einem Betriebspunkt der Reibungskupplung (1 ), Anpressplatte (8, 8b) und Gegendruckplatte (3) unter Zwischenlegung von Reibbelägen (6) einer Kupplungsscheibe (4) mit einer vorgegebenen Anpresskraft (F) verspannenden Tellerfeder (9, 9a, 9b), welche bei Betätigung in Öffnungsrichtung mittels eines an deren Tellerfederzungen (16) angreifenden Betätigungssystems entlang eines Betätigungswegs (s) mit einer Kennlinie (28, 32, 36) mit einem Kraftmaximum (F(n,max)) und sich anschließendem Kraftminimum (F(n,min)) betätigbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass der Tellerfeder (9, 9a, 9b) zumindest eine einen Kraftabfall zwischen Kraftmaximum (F(n, max)) und Kraftminimum (F(n,min)) zumindest teilweise in Richtung der Anpresskraft (F) kompensierende Servofeder (13, 13a, 13b) zugeordnet ist. Friction clutch (1) having a counter-pressure plate (3) and a clutch pressure plate (2, 2a, 2b) with a housing (7, 7a, 7b) attached to the counter-pressure plate (3), one non-rotatably and axially with the housing (7, 7a, 7b) connected pressure plate (8, 8b) and between a housing (7, 7a, 7b) and pressure plate (8, 8b) biased at an operating point of the friction clutch (1), pressure plate (8, 8b) and counter-pressure plate (3) below Interposition of friction linings (6) of a clutch disc (4) with a predetermined contact force (F) spanning disc spring (9, 9a, 9b), which when actuated in the opening direction by means of an attacking on the plate spring tongues (16) actuating system along an actuating path (s) a characteristic curve (28, 32, 36) with a force maximum (F (n, max)) and subsequent force minimum (F (n, min)) can be actuated, characterized in that the plate spring (9, 9a, 9b) at least one a force drop between maximum force (F (n, max)) and Force minimum (F (n, min)) at least partially in the direction of the contact force (F) compensating servo spring (13, 13a, 13b) is assigned.
Reibungskupplung (1 ) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Tellerfeder (9, 9a, 9b) in einer eingestellten Transportlage der Kupplungsdruckplatte (2, 2a, 2b) bei verglichen mit dem Betriebspunkt kleinerem Betätigungsweg (s) an deren Kraftmaximum (F(n,max)) gegenüber der Anpressplatte (8, 8b) und die zumindest eine Servofeder (13, 13a, 13b) im Wesentlichen kraftfrei vorgespannt sind. Friction clutch (1) according to claim 1, characterized in that the plate spring (9, 9a, 9b) in a set transport position of the clutch pressure plate (2, 2a, 2b) compared with the operating point smaller actuating travel (s) at the maximum force (F ( n, max)) relative to the pressure plate (8, 8b) and the at least one servo spring (13, 13a, 13b) are biased substantially force-free.
Reibungskupplung (1 ) nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass am Betriebspunkt und von diesem ausgehenden größeren Betätigungswegen (s) die Tellerfeder (9, 9a, 9b) und die zumindest eine Servofeder (13, 13a, 13b) in Summe eine gemeinsame Kennlinie (29, 34, 38) über den Betätigungsweg (s) ausbilden. Friction clutch (1) according to claim 2, characterized in that at the operating point and from this outgoing larger actuating paths (s) the plate spring (9, 9a, 9b) and the at least one servo spring (13, 13a, 13b) in sum a common characteristic ( 29, 34, 38) via the actuating path (s) form.
Reibungskupplung (1 ) nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die zumindest eine Servofeder (13) aus einer komplementär zu der Tellerfeder (9) ausgebildeten, sich radial außerhalb eines Abstützbereichs am Gehäuse (7) an der Tellerfeder (9) axial abstützende und mit Tellerfederzungen (17) in Lücken (22) der Tellerfederzungen (16) der Tellerfeder (9) eingreifenden und von dem Betätigungssystem in gleicher Weise wie die Tellerfeder (9) beaufschlagte Servotellerfeder (14) mit einem Kraftmaximum (F(s,max)) im Bereich des Kraftminimums (F(n,min)) der Teller- feder (9) gebildet ist. Friction clutch (1) according to one of claims 1 to 3, characterized in that the at least one servo spring (13) of a complementary to the plate spring (9) formed radially outside a support region on the housing (7) on the plate spring (9) axially supporting and with plate spring tongues (17) in gaps (22) of the plate spring tongues (16) of the disc spring (9) and acted upon by the actuating system in the same manner as the plate spring (9) acted upon Servotellerfeder (14) with a force maximum (F (s, max)) in the region of the force minimum (F (n, min)) of the plate spring (9) is formed.
5. Reibungskupplung (1 ) nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die zumindest eine Servofeder (13a, 13b) aus zumindest einem radial außerhalb eines Abstützbereichs der Tellerfeder (9a, 9b) am Gehäuse (7a, 7b) zwischen Gehäuse (7a, 7b) und der der Anpressplatte (8b) abgewandten Seite der Tellerfeder (9a, 9b) verspannten, axial wirksamen Energiespeicher gebildet ist. 5. friction clutch (1) according to one of claims 1 to 3, characterized in that the at least one servo spring (13a, 13b) of at least one radially outward of a support region of the plate spring (9a, 9b) on the housing (7a, 7b) between the housing (7a, 7b) and the pressure plate (8b) facing away from the plate spring (9a, 9b) strained, axially effective energy storage is formed.
6. Reibungskupplung (1 ) nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass der zumindest eine axial wirksame Energiespeicher aus zumindest einer sich zwischen über den Umfang verteilten, am Gehäuse (7a) begrenzt verlagerbar aufgenommenen und sich an der Anpressplatte abstützenden Bolzen (23a) und dem Gehäuse (7a) abstützenden Tellerfeder (14a) gebildet ist. 6. friction clutch (1) according to claim 5, characterized in that the at least one axially effective energy storage of at least one distributed between the circumference, on the housing (7 a) limited displaceable recorded and supported on the pressure plate bolt (23 a) and the Housing (7 a) supporting plate spring (14 a) is formed.
7. Reibungskupplung (1 ) nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass jedem Bolzen (23a) eine separate Tellerfeder (14a) zugeordnet ist. 7. friction clutch (1) according to claim 6, characterized in that each bolt (23 a) is associated with a separate plate spring (14 a).
8. Reibungskupplung (1 ) nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass mehrere über den Umfang verteilte und mittels Nieten (25b) an dem Gehäuse (7b) aufgenommene, axial elastische Energiespeicher vorgesehen sind. 8. friction clutch (1) according to claim 5, characterized in that a plurality of distributed over the circumference and by means of rivets (25b) on the housing (7b) recorded, axially elastic energy storage are provided.
9. Reibungskupplung (1 ) nach einem der Ansprüche 2 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass Tellerfeder (9, 9a, 9b) und zumindest eine Servofeder (13, 13a, 13b) über einen Betätigungsbereich der Reibungskupplung (1 ) zwischen geschlossener und vollständig geöffneter Reibungskupplung eine gemeinsame Kennlinie (29, 34, 38) mit im Wesentlichen konstanter Steigung aufweisen. 9. friction clutch (1) according to one of claims 2 to 8, characterized in that plate spring (9, 9a, 9b) and at least one servo spring (13, 13a, 13b) over an operating range of the friction clutch (1) between closed and fully open Friction clutch have a common characteristic (29, 34, 38) with a substantially constant pitch.
10. Reibungskupplung (1 ) nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Reibungskupplung (1 ) über einen Verschleißbereich (B(n)) zwischen neuen und verschlissenen Reibbelägen (6) am Betriebspunkt eine Anpresspresskraft (F) mit im Wesentlichen konstanter Steigung bevorzugt einer Steigung gleich Null aufweist. 10. friction clutch (1) according to one of claims 1 to 9, characterized in that the friction clutch (1) over a wear area (B (n)) between new and worn friction linings (6) at the operating point a Anpresspresskraft (F) with substantially constant slope preferably has a slope equal to zero.
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