WO2014064894A1 - 圧縮機不純物除去システム - Google Patents

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Definitions

  • the present invention relates to a compressor impurity removal system, and more particularly to a compressor impurity removal system in which impurities contained in exhaust gas from an oxygen combustion apparatus can be removed by a simple device.
  • Patent Document 1 As an exhaust gas treatment apparatus for a coal fired boiler for oxygen combustion as described above, there is one disclosed in Patent Document 1.
  • Patent Document 1 in addition to carbon dioxide (CO 2 ), in addition to carbon dioxide (CO 2 ), nitrogen oxides (NO x ) and sulfur oxides (SO x X ), mercury (Hg), hydrogen chloride (HCl), and impurities such as dust are known to be contained, and these impurities need to be removed.
  • sulfur oxide (SO X ) dissolves in water by contact with water to become sulfuric acid (H 2 SO 4 ), and hydrogen chloride (HCl) becomes hydrochloric acid by dissolving with water.
  • sulfur oxide (SO X ) dissolves in water by contact with water to become sulfuric acid (H 2 SO 4 ), and hydrogen chloride (HCl) becomes hydrochloric acid by dissolving with water.
  • HCl hydrogen chloride
  • Such water-soluble sulfur oxides and hydrogen chloride can be separated by contacting with water.
  • nitrogen oxides (NO X ) that are the impurities
  • nitrogen dioxide (NO 2 ) is separated by contacting with water and dissolving in water to form nitric acid (HNO 3 ).
  • O 2 oxygen
  • this nitric oxide (NO) is insoluble in water. For this reason, it cannot be removed by water spray or the like.
  • Patent Document 1 a desulfurization apparatus that is called wet by a spray tower system or a packed tower system that is used in a conventional air fired boiler is provided. Removal of sulfur oxides is performed. Also, since nitrogen and nitrogen oxides derived from coal raw materials are generated in the exhaust gas from coal fired boilers that perform oxyfuel combustion, a denitration device such as a catalyst system is provided upstream of the desulfurization device to oxidize nitrogen and nitrogen. Things are being removed.
  • Patent Document 1 both a wet desulfurization apparatus such as a spray tower system or a packed tower system and a denitration apparatus using a catalyst system are provided to remove impurities in the exhaust gas.
  • a wet desulfurization apparatus such as a spray tower system or a packed tower system
  • a denitration apparatus using a catalyst system are provided to remove impurities in the exhaust gas.
  • the apparatus for removing impurities becomes very large and complicated, increasing the equipment cost.
  • the present invention provides a compressor impurity removal system capable of removing nitrogen oxide, which is an impurity contained in exhaust gas from an oxyfuel combustion device, at a low cost with a simple device. With the goal.
  • the present invention is a compressor impurity removal system for removing impurities in the exhaust gas before supplying the carbon dioxide-based exhaust gas from the oxyfuel combustion device to the carbon dioxide liquefaction device,
  • the exhaust gas from the oxycombustor is supplied to the carbon dioxide liquefier and compressed in stages to the target pressure to be liquefied, and the exhaust gas compressed by each compressor is cooled, and the moisture condensed by cooling is drained.
  • a multi-stage impurity separation device having an aftercooler adapted to be taken out as An alkaline agent supply device that supplies an alkaline agent upstream of an aftercooler in the latter-stage impurity separation device and takes out drain containing the alkaline agent from which impurities in the exhaust gas are removed from the aftercooler in the latter-stage impurity separation device;
  • the present invention relates to a compressor impurity removal system including a circulation line for supplying drain taken out from an aftercooler in a rear-stage impurity separation device to an upstream side of the after-cooler in the front-stage impurity separation device.
  • a drain tank that stores a certain amount of drain taken out from an aftercooler in an impurity separation device at a subsequent stage
  • a pH detector that measures the pH of the drain stored in the drain tank
  • the pH detection It is preferable to have a controller that outputs a supply amount signal to the alkaline agent supply device and adjusts the supply amount of the alkaline agent so that the detected pH value detected by the vessel is maintained at a preset value.
  • another drain tank that stores a certain amount of drain from the aftercooler in the impurity separation device in the previous stage, and another pH that measures the pH of the drain stored in the other drain tank
  • a supply signal for the controller by outputting a command signal to the controller so that the pH detection value detected by the other pH detector is held at a preset correction value. It is preferable to provide another controller for correcting the above.
  • the compressor impurity removal system may further include an impurity detector provided downstream of the aftercooler in the subsequent impurity separation apparatus, and the controller to which the impurity detection value of the impurity detector is input.
  • the vessel is preferably configured to issue a command to increase the supply of the alkaline agent by the alkaline agent supply device when the impurity detection value of the impurity detector exceeds a predetermined value.
  • the alkaline agent is supplied to the upstream side of the aftercooler in the rear-stage impurity separation device including the compressor and the aftercooler. Then, it is taken out together with the drain that flows out from the after cooler in the impurity separation apparatus in the latter stage, containing the alkaline agent. Since the drain taken out from the aftercooler in the rear-stage impurity separator is supplied to at least the upstream side of the aftercooler in the front-stage impurity separator, the impurities composed of sulfur oxides in the exhaust gas from the after-cooler in the front-stage impurity separator It is taken out with the drain.
  • the desulfurization apparatus and the denitration apparatus can be reduced in size or omitted, and an excellent effect can be achieved in that the equipment cost can be greatly reduced.
  • FIG. 1 is a system diagram showing an embodiment of a compressor impurity removal system 100 of the present invention provided in an oxyfuel combustion apparatus.
  • reference numeral 1 denotes an oxyfuel combustion apparatus including a coal fired boiler 1 a that oxidizes pulverized coal, and exhaust gas 2 mainly composed of carbon dioxide (CO 2 ) is discharged from the oxyfuel combustion apparatus 1.
  • the exhaust gas 2 is compressed to a predetermined target pressure before the carbon dioxide liquefaction apparatus 3.
  • a compressor impurity removal system 100 that removes impurities in the exhaust gas 2 is provided.
  • a compressor impurity removal system 100 shown in FIG. 1 includes a plurality of compressors 4a, 4b, and 4c that compress the exhaust gas 2 from the oxyfuel combustion apparatus 1 stepwise to a target pressure, and the compressors 4a, 4b, and 4c.
  • the exhaust gas 2 compressed in step 1 is cooled at each subsequent stage, and aftercoolers 5a, 5b, and 5c (coolers) that take out the moisture condensed by cooling as drains are provided in a plurality of stages (three stages in the illustrated example).
  • Separators 6a, 6b and 6c are provided.
  • a cooler provided between multistage compressors is called an intercooler. In the present invention, all the coolers are described as aftercoolers 5a, 5b, and 5c in order to simplify the description.
  • the cooling temperature by the aftercooler 5 is preferably -30 ° C.
  • the single compressor 4 cannot boost the exhaust gas 2 to the target pressure of 2.5 MPa at a stretch
  • three compressors 4 a, 4 b, 4 c are installed and 0.75 MPa, 1 Impurity separation devices 6a, 6b and 6c are configured to be compressed in three stages such as .5 MPa and 2.5 MPa.
  • the number of compressors 4a, 4b, 4c installed may be four or more, and any number can be installed.
  • the first-stage impurity separation device 6a set to the above pressure, most of the water in the exhaust gas 2 is taken out as drain, and in the middle-stage impurity separation device 6b, a small amount of drain is taken out, and the last-stage impurity is removed. A smaller amount of drain is taken out by the separation device 6c.
  • the compressor impurity removal system 100 impurities in the exhaust gas 2 are removed together with the drain, but the concentration of mercury (Hg) in carbon dioxide that has passed through the compressor impurity removal system 100 is higher than the set target value.
  • a mercury removal tower 7 is installed downstream of the compressor impurity removal system 100 to remove mercury with an adsorbent or the like (the mercury removal tower 7 is indicated by a broken line in the drawing).
  • a dryer 8 for removing moisture contained in the carbon dioxide supplied to the carbon dioxide liquefying device 3 is provided in the preceding stage of the carbon dioxide liquefying device 3.
  • an alkaline agent in which the alkaline agent 10 in the alkaline agent tank 9 is supplied by a pump 11 to the inlet (upstream side) of the aftercooler 5c in the impurity separation device 6c at the last stage.
  • a supply device 12 is provided.
  • the position where the alkali agent 10 is supplied by the alkali agent supply device 12 is most preferably the inlet of the last-stage after cooler 5c because the pressure of the last-stage impurity separation device 6c is the highest.
  • the position at which the alkaline agent 10 is supplied by the alkaline agent supply device 12 can be the inlet of the upstream aftercooler 5b close to the final impurity separation device 6c.
  • caustic soda NaOH
  • magnesium hydroxide magnesium hydroxide or the like which has good dispersibility and does not cause sticking or the like
  • limestone CaCO 3
  • quicklime CaO
  • slaked lime Ca (OH) 2
  • a drain tank 13 is provided in which a certain amount of drain taken out from the aftercooler 5c in the impurity separation device 6c at the last stage is stored.
  • the drain tank 13 is provided with a level controller 14, and the level controller 14 has an opening of a take-off valve 15 provided at the drain outlet (downstream side) of the drain tank 13 so that the detected value always maintains a constant value. To adjust.
  • the drain taken out from the take-off valve 15 of the drain tank 13 is supplied to the inlet (upstream side) of the after cooler 5a in the front-stage impurity separation device 6a via the circulation line 30.
  • the inlet of the aftercooler 5a means between the aftercooler 5a and the compressor 4a located on the upstream side of the aftercooler 5a.
  • the position where the drain of the drain tank 13 is supplied by the circulation line 30 may be the inlet (upstream side) of the rear-stage after cooler 5b close to the front-stage impurity separation device 6a.
  • the drain tank 13 is provided with a pH detector 16 for measuring the pH of the stored drain, and the pH detection value 16 a detected by the pH detector 16 is input to the controller 17. Then, the controller 17 outputs a supply amount signal 17a to the alkaline agent supply device 12 so that the pH detection value 16a detected by the pH detector 16 is held at a preset set value I. The supply amount of the alkaline agent 10 is adjusted.
  • an impurity detector 18 for detecting impurities (for example, nitrogen oxides) in the exhaust gas 2 is installed at the outlet (downstream side) from which the exhaust gas 2 is led out from the aftercooler 5c in the impurity separation device 6c at the last stage.
  • the impurity detection value 18 a of the impurity detector 18 is input to the controller 17. Then, the controller 17 increases the supply of the alkaline agent 10 by the alkaline agent supply device 12 as an emergency when, for example, the nitrogen oxide impurity detection value 18a by the impurity detector 18 exceeds a predetermined value. Control is performed to output a supply amount signal 17a (increase command).
  • the location of the impurity detector 18 is preferably the outlet of the aftercooler 5c so that the impurities in the drain can be detected quickly, but the dryer 8 (or mercury removal) from the aftercooler 5c downstream of the aftercooler 5c. It can also be installed at a position up to the tower 7).
  • the compressor 4a of 6a is preferably composed of a corrosion prevention material made of Hastelloy (registered trademark), which is a heat-resistant nickel alloy.
  • the corrosion preventing material is not limited to the heat-resistant nickel alloy, and may be composed of other metals, alloys, inorganic substances, etc. as long as they have corrosion resistance and heat resistance.
  • the compressor 4a may be a gear turbocharger type compressor having no blades in addition to the compressor having blades (blades).
  • the compressor 4a is pressurized to 0.7 MPa.
  • the exhaust gas 2 pressurized to 0.7 MPa by the compressor 4a is cooled by being supplied to the adjacent after-cooler 5a together with the drain from the drain tank 13 supplied by the circulation line 30, and a large amount from the after-cooler 5a. Drain is taken out.
  • the exhaust gas 2 cooled by the aftercooler 5a is guided to the compressor 4b in the latter (next stage) impurity separation device 6b and pressurized to 1.5 MPa, and the exhaust gas 2 pressurized to 1.5 MPa is adjacent to the exhaust gas 2
  • the cooler is cooled by the aftercooler 5b, and a small amount of drain is taken out from the aftercooler 5b as compared with the aftercooler 5a.
  • the exhaust gas 2 cooled by the after-cooler 5b is guided to the compressor 4c in the final impurity separation device 6c and pressurized to 2.5 MPa.
  • the exhaust gas 2 pressurized to 2.5 MPa by the compressor 4 c is supplied to the adjacent after cooler 5 c together with the alkaline agent 10 supplied from the alkaline agent supply device 12 and cooled.
  • the drain containing the alkaline agent 10 is taken out from the aftercooler 5 c and supplied to the drain tank 13.
  • the exhaust gas 2 introduced into the aftercooler 5c in the impurity separation device 6c at the last stage is sequentially pressurized by the compressors 4a, 4b, and 4c and is pressurized to 2.5 MPa.
  • Nitrogen oxide (NO) is converted into water-soluble nitrogen oxide (NO 2 ) by oxidization being promoted by pressurization.
  • the alkaline agent 10 is supplied to the upstream side of the aftercooler 5c in the impurity separation device 6c at the last stage, and the pH is kept high, so that the nitrogen oxide is more soluble in the drain, and thereby the nitrogen oxide is oxidized. Objects are removed with a high removal rate.
  • the drain in the drain tank 13 is passed through the circulation line 30 to the after cooler 5a in the foremost impurity separation device 6a.
  • sulfur oxides and hydrogen chloride which are water-soluble impurities in the exhaust gas 2 introduced into the aftercooler 5a
  • the unreacted alkaline agent 10 supplied to the upstream side of the aftercooler 5a by the circulation line 30. It will be effectively removed. That is, sulfur oxides and hydrogen chloride, which are water-soluble impurities, are removed at a relatively high removal rate by the drain taken out in large quantities from the front-stage impurity separation device 6a.
  • the drain containing the unreacted alkaline agent 10 is supplied to the upstream side of the aftercooler 5a in the impurity separation device 6a of the previous stage by the circulation line 30, the sulfur oxide and the hydrogen chloride The removal rate is further increased.
  • the drain containing impurities is supplied to a wastewater treatment apparatus (not shown) and processed.
  • the carbon dioxide from which impurities in the exhaust gas 2 have been removed by the compressor impurity removal system 100 is removed from the mercury by the mercury removal tower 7 as necessary, and sent to the dryer 8 to remove moisture. Then, it is supplied to the carbon dioxide liquefier 3 and liquefied by cooling.
  • FIG. 2 is a system diagram showing another embodiment of the compressor impurity removal system according to the present invention.
  • the drain from the after cooler 5a is fixed to the after cooler 5a of the impurity separation device 6a in the foremost stage.
  • Another drain tank 19 for storing the amount is provided.
  • Another drain tank 19 is provided with a level controller 20, and the level controller 20 has an extraction valve 20 provided at the outlet (downstream side) of the other drain tank 19 so that the detected value always maintains a constant value. The opening of 'is adjusted.
  • another drain tank 19 is provided with another pH detector 21 for measuring the pH of the stored drain, and the pH detection value 21a detected by the other pH detector 21 is a different controller. 22 is input. Then, another controller 22 outputs a command signal 23 to the controller 17 so that the pH detection value 21a detected by the other pH detector 21 is held at the preset correction value II. Thus, the supply amount signal 17a of the controller 17 is corrected.
  • the pH of the drain in the drain tank 13 can be set in the range of about 4-6.
  • the command signal 23 is sent from another controller 22 to the controller 17 so that the drain pH detection value 21 a of the other drain tank 19 is held at the correction setting value II.
  • the supply amount signal 17a of the controller 17 is corrected, and as a result, the concentration of the alkaline agent 10 in the drain taken out to another drain tank 19 is suitably maintained.
  • the removal rate of impurities, particularly sulfur oxides and hydrogen chloride, by the impurity separation device 6a in the foremost stage is greatly increased.
  • FIG. 3 is a system diagram showing a modification of the compressor impurity removal system according to the present invention.
  • a bypass duct 25 is provided downstream of the last impurity separation device 6 c downstream of the compressor impurity removal system 100, and a wet desulfurization / denitration device 26 is provided in the bypass duct 25.
  • switching valves 27, 28, and 29 are provided so that the desulfurization / denitration device 26 can be switched between a flow through which the exhaust gas 2 is passed and a flow through which the exhaust gas 2 is not passed.
  • the desulfurization / denitration device 26 In the configuration in which the desulfurization / denitration device 26 is provided in the bypass duct 25, impurities in the exhaust gas can be further reduced when necessary by supplying the exhaust gas 2 to the desulfurization / denitration device 26 as necessary. At this time, since the amount (volume) of the exhaust gas 2 guided to the desulfurization / denitration apparatus 26 by the compression by the compressor impurity removal system 100 is remarkably small, the desulfurization / denitration apparatus 26 is remarkably small (conventional number). Sufficient 1) can be used.
  • the alkaline agent is supplied to the upstream side of the aftercooler 5c in the rear-stage impurity separation device 6c, and the exhaust gas is discharged from the aftercooler 5c in the rear-stage impurity separation device 6c.
  • the alkaline agent supply device 12 is adapted to take out the drain containing the alkaline agent from which the impurities are removed, and the drain taken out from the after cooler 5c in the subsequent impurity separation device 6c is further removed from the after cooler 5a in the previous impurity separation device 6a. Therefore, the impurities in the exhaust gas 2 can be effectively removed at a low cost with a simple device.
  • nitrogen monoxide (NO) in the exhaust gas 2 is changed to water-soluble nitrogen oxide (NO 2 ).
  • the alkaline agent 10 is supplied to the upstream side of the aftercooler 5c that cools the exhaust gas 2, the pH of the drain is increased, so that the solubility of the nitrogen oxide to the drain is enhanced, and the nitrogen oxide is removed with a high removal rate.
  • the drain of the drain tank 13 is supplied to the upstream side of the after cooler 5a in the impurity separation device 6a in the foremost stage through the circulation line 30, the unreacted alkaline agent 10 contained in the drain is used.
  • the sulfur oxides and hydrogen chloride, which are water-soluble impurities in the exhaust gas 2 introduced into the aftercooler 5a, can be effectively removed.
  • the compressor impurity removal system 100 of the present invention impurities in the exhaust gas 2 can be effectively removed using the compressor 4 and the aftercooler 5 necessary for liquefying carbon dioxide.
  • the desulfurization apparatus and the denitration apparatus can be reduced in size or omitted, and the equipment cost can be greatly reduced.
  • the drain tank 13 for storing drain from the aftercooler 5c in the impurity separation device 6c at the last stage, and the pH for measuring the pH of the drain stored in the drain tank 13 are used.
  • a detector 16 and a controller 17 that adjusts the supply amount of the alkaline agent 10 by the alkaline agent supply device 12 based on a pH detection value 16 a detected by the pH detector 16 can be provided. Then, the supply of the alkaline agent 10 is appropriately controlled, and the impurities in the exhaust gas 2 are more effectively removed. Furthermore, since the usage-amount of the alkali agent 10 is controlled appropriately, the cost of an alkali agent is suppressed.
  • another drain tank 19 for storing a certain amount of drain from the aftercooler 5a in the impurity separation device 6a in the foremost stage, and a drain stored in the other drain tank 19
  • the controller 17 is provided with another pH detector 21 for measuring the pH of the controller 17 so that the detected pH value 21a detected by the other pH detector 21 is held at a preset correction value II.
  • Another controller 22 that outputs the command signal 23 and corrects the supply amount signal 17a of the controller 17 can be provided.
  • the concentration of the alkaline agent 10 in the drain of the drain tank 19 is maintained in a suitable state, the removal of impurities by the impurity separation device 6a in the foremost stage, particularly the removal rate of sulfur oxides and hydrogen chloride, is greatly increased. Be able to.
  • the impurity detector 18 provided on the downstream side of the aftercooler 5c in the impurity separation device 6c at the last stage, and the impurity detection value 18a of the impurity detector 18 are input.
  • the controller 17 is provided, and the controller 17 issues a command to increase the supply of the alkaline agent 10 by the alkaline agent supply device 12 when the impurity detection value 18a of the impurity detector 18 exceeds a predetermined value. Composed. Thereby, the problem that the impurity in the exhaust gas 2 which passed through the compressor impurity removal system 100 increases rapidly can be prevented.
  • compressor impurity removal system of the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various changes can be made without departing from the scope of the present invention.
  • the compressor impurity removal system of the present invention removes impurities using an impurity separation device comprising a compressor and an aftercooler before supplying the carbon dioxide-based exhaust gas from the oxyfuel combustion device to the carbon dioxide liquefaction device. Applicable.

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Abstract

酸素燃焼装置１からの二酸化炭素主体の排ガス２を二酸化炭素液化装置３に供給して液化する目的圧力まで段階的に圧縮する複数段の圧縮機４ａ，４ｂ，４ｃと、各圧縮機で圧縮した排ガス２を冷却し、冷却によって凝縮した水分をドレンとして取り出すようにしたアフタークーラ５ａ，５ｂ，５ｃとを有する複数段の不純物分離装置６ａ，６ｂ，６ｃと、後段の不純物分離装置６ｃにおけるアフタークーラ５ｃの上流側にアルカリ剤１０を供給して、後段の不純物分離装置６ｃにおけるアフタークーラ５ｃから排ガス中の不純物を除去したアルカリ剤を含むドレンを取り出すようにしたアルカリ剤供給装置１２と、後段の不純物分離装置６ｃにおけるアフタークーラ５ｃから取り出されるドレンを前段の不純物分離装置６ａにおけるアフタークーラ５ａの上流側に供給する循環ライン３０を備える。

Description

圧縮機不純物除去システム
　本発明は圧縮機不純物除去システムに関し、特に酸素燃焼装置からの排ガス中に含まれる不純物を簡単な装置によって除去できるようにした圧縮機不純物除去システムに関するものである。
　近年、地球温暖化の原因の一つと言われている二酸化炭素（ＣＯ２）を処理するための技術の一つとして、酸素燃焼装置が検討されており、例えば微粉炭を酸素燃焼する石炭焚ボイラが注目されている。この石炭焚ボイラでは、酸化剤として空気の代わりに酸素を使用することにより、二酸化炭素（ＣＯ２）を主体とした燃焼排ガスを発生させ、この高い二酸化炭素濃度の排ガスを圧縮・冷却することにより液化二酸化炭素を得て処分することが考えられている。液化二酸化炭素を処分する方法の１つとしては、液化二酸化炭素を運搬船或いはパイプライン等の運搬手段により目的場所まで運搬した後、地中に貯蔵することが考えられている。
　上記したような酸素燃焼用石炭焚ボイラの排ガス処理装置としては特許文献１に示すものがある。
　特許文献１に示すように、石炭焚ボイラによって石炭を酸素燃焼した場合の排ガス中には、二酸化炭素（ＣＯ２）以外に、石炭原料由来の窒素酸化物（ＮＯＸ）、硫黄酸化物（ＳＯＸ）、水銀（Ｈｇ）、塩化水素（ＨＣｌ）、煤塵等の不純物を含むことが知られており、これらの不純物は除去する必要がある。
　上記不純物のうち、硫黄酸化物（ＳＯＸ）は水と接触することにより水に溶解して硫酸（Ｈ２ＳＯ４）となり、塩化水素（ＨＣｌ）は水と溶解することにより塩酸となるため、このような水溶性を示す硫黄酸化物及び塩化水素は、水と接触させることで分離することができる。
　又、前記不純物である窒素酸化物（ＮＯＸ）のうち、二酸化窒素（ＮＯ２）は水と接触することにより水に溶解して硝酸（ＨＮＯ３）となることにより分離される。しかし、石炭焚ボイラからの排ガス中には酸素（Ｏ２）が少ないために、窒素は殆どが一酸化窒素（ＮＯ）の形で存在しており、この一酸化窒素（ＮＯ）は水に不溶であるために、水スプレー等を行っても除去することはできない。
　前記硫酸、塩酸及び硝酸は排ガス処理装置の機器等を腐食させる問題を有することが知られており、又、微量金属である水銀は熱交換器を構成する低温のアルミニウム部材を損傷させることが分かっている。従って、これらの排ガス中の不純物は早い段階において除去することが好ましい。又、前記不純物が排ガスに混入すると二酸化炭素の純度が低下するために、圧縮・冷却によって二酸化炭素を液化するための装置機器が大型化し、液化作業が大変になるという問題がある。従って、酸素燃焼を行う石炭焚ボイラ等のように、二酸化炭素主体の排ガスを生じさせてその二酸化炭素を処分するシステムにおいては、排ガス中の不純物を除去することが非常に重要となる。
　このため、酸素燃焼を行う石炭焚ボイラ等において、特許文献１に示すように、従来の空気焚ボイラ等で用いられているスプレー塔方式或いは充填塔方式等による湿式と言われる脱硫装置を備えて硫黄酸化物を除去することが行われている。又、酸素燃焼を行う石炭焚ボイラ等からの排ガス中には石炭原料由来の窒素及び窒素酸化物が発生するため、前記脱硫装置の上流に、触媒方式等による脱硝装置を備えて窒素及び窒素酸化物を除去することが行われている。
　上記したような湿式の脱硫装置を備えた場合には、排ガスに含まれる硫黄酸化物及び塩化水素が除去されると共に、煤塵が除去されることが知られており、更に、窒素酸化物も一部が除去されると共に、元々含有量が少ない水銀も僅かに除去されることが知られている。又、上記排ガス処理を行っても排ガス中の水銀の濃度が高い場合には、水銀除去塔を設置して吸着剤等により水銀を除去することが考えられている。
特開２０１０－１７２８７８号公報
　しかし、従来の排ガス処理システムにおいては、特許文献１に示すように、スプレー塔方式或いは充填塔方式等からなる湿式の脱硫装置と、触媒方式等による脱硝装置の両方を備えて排ガス中の不純物を除去しているために、不純物除去のための装置が非常に大型且つ複雑になり設備コストが増加するという問題を有していた。
　このため、排ガス中の不純物である窒素酸化物を、簡単な装置により低コストで除去できる排ガス処理システムの出現が望まれていた。
　本発明は、上記従来の問題点に鑑み、酸素燃焼装置からの排ガス中に含まれる不純物である窒素酸化物を簡単な装置により低コストで除去できるようにした圧縮機不純物除去システムを提供することを目的とする。
　本発明は、酸素燃焼装置からの二酸化炭素主体の排ガスを二酸化炭素液化装置に供給する前の排ガス中の不純物を除去する圧縮機不純物除去システムであって、
  酸素燃焼装置からの排ガスを二酸化炭素液化装置に供給して液化する目的圧力まで段階的に圧縮する複数段の圧縮機と、各圧縮機で圧縮した排ガスを冷却し、冷却によって凝縮した水分をドレンとして取り出すようにしたアフタークーラとを有する複数段の不純物分離装置と、
  後段の不純物分離装置におけるアフタークーラの上流側にアルカリ剤を供給して、後段の不純物分離装置におけるアフタークーラから排ガス中の不純物を除去したアルカリ剤を含むドレンを取り出すようにしたアルカリ剤供給装置と、
  後段の不純物分離装置におけるアフタークーラから取り出されるドレンを前段の不純物分離装置におけるアフタークーラの上流側に供給する循環ラインと
を備えた圧縮機不純物除去システムに関する。
　上記圧縮機不純物除去システムにおいて、後段の不純物分離装置におけるアフタークーラから取り出されるドレンを一定量貯留するドレンタンクと、該ドレンタンクに貯留されたドレンのｐＨを計測するｐＨ検出器と、該ｐＨ検出器により検出されるｐＨ検出値が予め設定した設定値に保持されるように前記アルカリ剤供給装置に供給量信号を出力してアルカリ剤の供給量を調節する制御器とを有することは好ましい。
　又、上記圧縮機不純物除去システムにおいて、前段の不純物分離装置におけるアフタークーラからのドレンを一定量貯留する別のドレンタンクと、該別のドレンタンクに貯留されたドレンのｐＨを計測する別のｐＨ検出器を備え、該別のｐＨ検出器により検出されるｐＨ検出値が予め設定した補正用設定値に保持されるように、前記制御器に指令信号を出力して該制御器の供給量信号を補正する別の制御器を備えたことは好ましい。
　又、上記圧縮機不純物除去システムにおいて、後段の不純物分離装置におけるアフタークーラの下流側に備えた不純物検出器と、該不純物検出器の不純物検出値が入力される前記制御器とを備え、該制御器は、不純物検出器の不純物検出値が所定値を超えたときに前記アルカリ剤供給装置によるアルカリ剤の供給を増加する指令を出すように構成されることが好ましい。
　本発明の圧縮機不純物除去システムによれば、圧縮機とアフタークーラを備えた後段の不純物分離装置におけるアフタークーラの上流側にアルカリ剤を供給するので、排ガス中の特に窒素酸化物からなる不純物が、後段の不純物分離装置におけるアフタークーラからアルカリ剤を含んで流出するドレンと共に取り出される。後段の不純物分離装置におけるアフタークーラから取り出したドレンを少なくとも前段の不純物分離装置におけるアフタークーラの上流側に供給するので、排ガス中の硫黄酸化物からなる不純物が前段の不純物分離装置におけるアフタークーラからのドレンと共に取り出される。従って、排ガス中の不純物が、二酸化炭素の液化に必要な圧縮機とアフタークーラを用いて効果的に除去される。結果的に、脱硫装置、脱硝装置の小型化或いは省略を達成することができて設備コストの大幅な低減を図れるという優れた効果を奏し得る。
酸素燃焼装置に備えた本発明の圧縮機不純物除去システムの一実施例を示す系統図である。 本発明における圧縮機不純物除去システムの他の実施例を示す系統図である。 本発明における圧縮機不純物除去システムの一実施例の変形例を示す系統図である。
　以下、本発明の実施例を、添付図面を参照して説明する。
　図１は酸素燃焼装置に備えた本発明の圧縮機不純物除去システム１００の一実施例を示す系統図である。図１中、１は微粉炭を酸素燃焼する石炭焚ボイラ１ａ等からなる酸素燃焼装置であり、該酸素燃焼装置１からは二酸化炭素（ＣＯ２）を主体とする排ガス２が排出される。このような酸素燃焼装置１からの二酸化炭素主体の排ガス２を二酸化炭素液化装置３に供給して液化するために、二酸化炭素液化装置３の前段には、所定の目的圧力まで排ガス２を圧縮すると共に排ガス２中の不純物を除去するようにした圧縮機不純物除去システム１００を設ける。
　図１に示す圧縮機不純物除去システム１００は、前記酸素燃焼装置１からの排ガス２を段階的に目的圧力まで圧縮する複数段の圧縮機４ａ，４ｂ，４ｃと、各圧縮機４ａ，４ｂ，４ｃで圧縮した排ガス２を夫々の後段で冷却し、冷却によって凝縮した水分をドレンとして取り出すようにしたアフタークーラ５ａ，５ｂ，５ｃ（冷却機）とを有する複数段（図示例では３段）の不純物分離装置６ａ，６ｂ，６ｃを有している。一般に、多段の圧縮機間に備えられるクーラはインタークーラと称されるが、本発明では説明を簡略化するために全てのクーラをアフタークーラ５ａ，５ｂ，５ｃとして説明する。
　二酸化炭素を液化するために前記不純物分離装置６ａ，６ｂ，６ｃを色々な温度・圧力条件で運転した場合について検討した結果、二酸化炭素液化装置３に供給する前に、二酸化炭素を２．５ＭＰａまで昇圧し、－３０℃まで温度を下げた場合に圧縮機とアフタークーラの合計の作動エネルギーが最も小さくなるという知見を得た。このため、２．５ＭＰａを目的圧力とした。ここで、不純物分離装置６ａ，６ｂ，６ｃに設定する温度・圧力は、排ガス２の組成、水分量、運搬手段（運搬船等）によって変化するため、前記目的圧力２．５ＭＰａは目安として設定したものである。又、ここで、－４０℃以下に冷却する必要がある場合には、一般的な代替フロン冷媒が使えなくなり、アンモニア冷凍機を用いる必要があるために設備が高価になる問題がある。従って、アフタークーラ５による冷却温度は－３０℃とすることが好ましい。
　１台の圧縮機４では排ガス２を目的圧力である２．５ＭＰａまで一気に昇圧することはできないため、本実施例では、３台の圧縮機４ａ，４ｂ，４ｃを設置して０．７５ＭＰａ、１．５ＭＰａ、２．５ＭＰａのように三段階で圧縮するようにした不純物分離装置６ａ，６ｂ，６ｃを構成している。尚、前記圧縮機４ａ，４ｂ，４ｃの設置台数（不純物分離装置６ａ，６ｂ，６ｃの設置数）は４台以上でもよく任意の台数を設置することができる。
　上記圧力に設定した最前段の不純物分離装置６ａにおいては、排ガス２中の殆どの水分がドレンとして取り出されるようになり、中段の不純物分離装置６ｂにおいては少量のドレンが取り出され、最後段の不純物分離装置６ｃでは更に少量のドレンが取り出される。
　前記圧縮機不純物除去システム１００によれば、ドレンと共に排ガス２中の不純物が除去されるが、圧縮機不純物除去システム１００を経た二酸化炭素中における水銀（Ｈｇ）の濃度が設定した目標値よりも高い場合には、圧縮機不純物除去システム１００の下流に水銀除去塔７を設置して吸着剤等により水銀を除去する（図面では水銀除去塔７が破線で示されている）。又、前記二酸化炭素液化装置３の前段には、二酸化炭素液化装置３に供給する二酸化炭素に含まれる水分を除去するための乾燥機８を設けている。
　図１に示す圧縮機不純物除去システム１００では、最後段の不純物分離装置６ｃにおけるアフタークーラ５ｃの入口（上流側）に、アルカリ剤タンク９のアルカリ剤１０をポンプ１１により供給するようにしたアルカリ剤供給装置１２を設けている。アルカリ剤供給装置１２によりアルカリ剤１０を供給する位置は、最後段の不純物分離装置６ｃの圧力が最も高くなることから最後段のアフタークーラ５ｃの入口とすることが最も好ましい。尚、アルカリ剤供給装置１２によりアルカリ剤１０を供給する位置は、最後段の不純物分離装置６ｃに近い前段のアフタークーラ５ｂの入口とすることができる。
　アルカリ剤１０としては分散性がよく且つ固着等が生じない苛性ソーダ（ＮａＯＨ）、水酸化マグネシウム等を用いることができるが、分散性が維持され且つ固着等の問題を解消できる場合には、石灰石（ＣａＣＯ３）、生石灰（ＣａＯ）、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２）等を用いることができる。
　又、最後段の不純物分離装置６ｃにおけるアフタークーラ５ｃから取り出されるドレンを一定量貯留するようにしたドレンタンク１３を設けている。ドレンタンク１３にはレベル調節計１４が設けてあり、該レベル調節計１４は検出値が常に一定値を保持するようにドレンタンク１３のドレン出口（下流側）に設けた取出弁１５の開度を調節するようにしている。
　そして、ドレンタンク１３の取出弁１５から取り出されるドレンは、循環ライン３０を介して、最前段の不純物分離装置６ａにおけるアフタークーラ５ａの入口（上流側）に供給するようにしている。ここで、アフタークーラ５ａの入口とは、アフタークーラ５ａと該アフタークーラ５ａの上流側に位置する圧縮機４ａとの間を意味する。尚、ドレンタンク１３のドレンを循環ライン３０により供給する位置は、最前段の不純物分離装置６ａに近い後段のアフタークーラ５ｂの入口（上流側）とすることもできる。
　更に、前記ドレンタンク１３には、貯留されたドレンのｐＨを計測するｐＨ検出器１６が設けてあり、該ｐＨ検出器１６により検出されたｐＨ検出値１６ａは制御器１７に入力されている。そして、制御器１７は、前記ｐＨ検出器１６により検出されるｐＨ検出値１６ａが予め設定した設定値Ｉに保持されるように、前記アルカリ剤供給装置１２に供給量信号１７ａを出力して、アルカリ剤１０の供給量を調節している。
　又、最後段の不純物分離装置６ｃにおけるアフタークーラ５ｃから排ガス２が導出される出口（下流側）には、排ガス２中の不純物（例えば、窒素酸化物）を検出する不純物検出器１８が設置してあり、該不純物検出器１８の不純物検出値１８ａが前記制御器１７に入力されている。そして、前記制御器１７は、前記不純物検出器１８による例えば窒素酸化物の不純物検出値１８ａが所定値を超えたときは緊急時として、前記アルカリ剤供給装置１２によるアルカリ剤１０の供給を増加する供給量信号１７ａ（増加指令）を出力する制御を行うようにしている。ここで不純物検出器１８の設置場所は、ドレン中の不純物を速やかに検出し得るようにアフタークーラ５ｃの出口が好ましいが、アフタークーラ５ｃの下流側でアフタークーラ５ｃから乾燥機８（又は水銀除去塔７）までの位置に設置することもできる。
　又、最前段の不純物分離装置６ａにおける圧縮機４ａには、酸素燃焼装置１からの不純物を含んだ排ガス２が供給されることから腐食を生じることが懸念されるため、最前段の不純物分離装置６ａの圧縮機４ａは、耐熱性のニッケル合金であるハステロイ（登録商標）等からなる腐食防止材料により構成することが好ましい。ここで腐食防止材料は、耐熱性のニッケル合金に限定されるものではなく、耐腐食性及び耐熱性を有するならば、他の金属、合金、無機物等で構成されていてもよい。又、前記圧縮機４ａは、ブレード（羽根）を有する圧縮機以外に、ブレードを有しないギヤターボチャージャ方式の圧縮機であってもよい。
　次に上記実施例の作動を説明する。
　図１の酸素燃焼装置１で酸素燃焼した二酸化炭素主体の排ガス２は、例えば０．１ＭＰａ（１気圧）の圧力で、不純物除去システム１００の最前段の不純物分離装置６ａにおける圧縮機４ａに導かれ、該圧縮機４ａにより０．７ＭＰａに加圧される。圧縮機４ａで０．７ＭＰａに加圧された排ガス２は、循環ライン３０で供給されるドレンタンク１３からのドレンと共に、隣接するアフタークーラ５ａに供給されて冷却され、アフタークーラ５ａからは多量のドレンが取り出される。
　前記アフタークーラ５ａで冷却された排ガス２は、後段（次段）の不純物分離装置６ｂにおける圧縮機４ｂに導かれて１．５ＭＰａに加圧され、１．５ＭＰａに加圧された排ガス２は隣接するアフタークーラ５ｂにより冷却され、アフタークーラ５ｂからは前記アフタークーラ５ａに比して少ない量のドレンが取り出される。
　前記アフタークーラ５ｂで冷却された排ガス２は、最後段の不純物分離装置６ｃにおける圧縮機４ｃに導かれて２．５ＭＰａに加圧される。圧縮機４ｃで２．５ＭＰａに加圧された排ガス２は、アルカリ剤供給装置１２から供給されるアルカリ剤１０と共に、隣接するアフタークーラ５ｃに供給されて冷却される。アフタークーラ５ｃからはアルカリ剤１０を含むドレンが取り出されてドレンタンク１３に供給される。
　最後段の不純物分離装置６ｃにおける前記アフタークーラ５ｃに導入される排ガス２は、前記圧縮機４ａ，４ｂ，４ｃにより順次昇圧されて２．５ＭＰａまで加圧されるため、排ガス２中に存在する一酸化窒素（ＮＯ）は加圧により酸化が促進されることによって水溶性の窒素酸化物（ＮＯ２）に変わる。更に、最後段の不純物分離装置６ｃにおけるアフタークーラ５ｃの上流側にアルカリ剤１０が供給されてｐＨが高く保持されることにより、窒素酸化物はドレンへの溶け込み性が高まり、これによって、窒素酸化物は高い除去率で除去される。
　前記ドレンタンク１３に取り出されるドレンには、未反応のアルカリ剤１０が存在しているため、前記ドレンタンク１３のドレンは、循環ライン３０を介して、最前段の不純物分離装置６ａにおけるアフタークーラ５ａの上流側に供給される。すると、前記アフタークーラ５ａに導入される排ガス２中の水溶性の不純物である硫黄酸化物及び塩化水素は、前記循環ライン３０によってアフタークーラ５ａの上流側に供給される未反応のアルカリ剤１０によって効果的に除去されるようになる。即ち、水溶性の不純物である硫黄酸化物及び塩化水素は、最前段の不純物分離装置６ａから大量に取り出されるドレンによって、比較的高い除去率で除去される。このとき、前記したように、未反応のアルカリ剤１０を含有するドレンを、循環ライン３０によって前段の不純物分離装置６ａにおけるアフタークーラ５ａの上流側に供給しているので、硫黄酸化物及び塩化水素の除去率は更に高められる。不純物を含むドレンは図示しない排水処理装置に供給されて処理される。
　前記したように圧縮機不純物除去システム１００によって排ガス２中の不純物が除去された二酸化炭素は、必要に応じて水銀除去塔７により水銀を除去し、乾燥機８に送られて水分が除去された後、二酸化炭素液化装置３に供給され、冷却により液化される。
　図２は本発明における圧縮機不純物除去システムの他の実施例を示す系統図であり、この実施例では、最前段の不純物分離装置６ａのアフタークーラ５ａに、該アフタークーラ５ａからのドレンを一定量貯留する別のドレンタンク１９を設けている。別のドレンタンク１９にはレベル調節計２０が設けてあり、該レベル調節計２０は検出値が常に一定値を保持するように別のドレンタンク１９の出口（下流側）に設けた取出弁２０'の開度を調節するようにしている。
　更に、別のドレンタンク１９には、貯留されたドレンのｐＨを計測する別のｐＨ検出器２１が設けてあり、該別のｐＨ検出器２１により検出されたｐＨ検出値２１ａは別の制御器２２に入力されている。そして、別の制御器２２は、別のｐＨ検出器２１により検出されるｐＨ検出値２１ａが予め設定した補正用設定値ＩＩに保持されるように、前記制御器１７に指令信号２３を出力して該制御器１７の供給量信号１７ａを補正するようにしている。ここで、前記ドレンタンク１３内のドレンのｐＨはおよそ４～６の範囲に設定することができる。
　図２の実施例によれば、別のドレンタンク１９のドレンのｐＨ検出値２１ａが、補正用設定値ＩＩに保持されるように、別の制御器２２から前記制御器１７に指令信号２３を出力して制御器１７の供給量信号１７ａを補正するようにしたので、結果的に別のドレンタンク１９に取り出されるドレンにおけるアルカリ剤１０の濃度が好適に保持されることになる。これによって、最前段の不純物分離装置６ａによる不純物、特に硫黄酸化物及び塩化水素の除去率が大幅に高められるようになる。
　図３は、本発明における圧縮機不純物除去システムの変形例を示す系統図である。図３の変形例では、前記圧縮機不純物除去システム１００の下流である最後段の不純物分離装置６ｃの下流に、バイパスダクト２５を設けると共に、該バイパスダクト２５に湿式の脱硫・脱硝装置２６を設け、更に、切替弁２７，２８，２９を備えて前記脱硫・脱硝装置２６に排ガス２を通す流れと通さない流れとに切り替えられるようにしている。
　前記バイパスダクト２５に前記脱硫・脱硝装置２６備えた構成では、必要に応じて排ガス２を前記脱硫・脱硝装置２６に供給することによって、必要な時に排ガス中の不純物を更に低減することができる。このとき、前記圧縮機不純物除去システム１００による圧縮によって前記脱硫・脱硝装置２６に導かれる排ガス２の量（容積）は著しく小さくなっているため、前記脱硫・脱硝装置２６は著しく小型（従来の数十分の１）のものを用いることができる。
　上記したように、本発明の圧縮機不純物除去システム１００では、後段の不純物分離装置６ｃにおけるアフタークーラ５ｃの上流側にアルカリ剤を供給して、後段の不純物分離装置６ｃにおけるアフタークーラ５ｃから排ガス中の不純物を除去したアルカリ剤を含むドレンを取り出すようにしたアルカリ剤供給装置１２を備え、更に、後段の不純物分離装置６ｃにおけるアフタークーラ５ｃから取り出されるドレンを前段の不純物分離装置６ａにおけるアフタークーラ５ａの上流側に供給する循環ライン３０を備えたので、排ガス２中の不純物を、簡単な装置により低コストで効果的に除去することができる。
　即ち、最も高圧となっている最後段の不純物分離装置６ｃでは排ガス２中の一酸化窒素（ＮＯ）は水溶性の窒素酸化物（ＮＯ２）に変化しているため、窒素酸化物を含む高圧の排ガス２を冷却するアフタークーラ５ｃの上流側にアルカリ剤１０を供給すると、ドレンのｐＨが高まることによって、ドレンに対する窒素酸化物の溶け込み性が高められ、窒素酸化物は高い除去率で除去される。
　又、前記ドレンタンク１３のドレンを、循環ライン３０により最前段の不純物分離装置６ａにおけるアフタークーラ５ａの上流側に供給するようにしたので、ドレンに含まれる未反応のアルカリ剤１０を利用して、前記アフタークーラ５ａに導入される排ガス２中の水溶性の不純物である硫黄酸化物及び塩化水素を効果的に除去することができる。
　上記したように、本発明の圧縮機不純物除去システム１００によれば、二酸化炭素の液化に必要な圧縮機４とアフタークーラ５を用いて、排ガス２中の不純物を効果的に除去することができ、結果的に脱硫装置、脱硝装置の小型化或いは省略化を達成して設備コストを大幅に低減することができる。
　又、本発明の圧縮機不純物除去システム１００において、最後段の不純物分離装置６ｃにおけるアフタークーラ５ｃからのドレンを貯留するドレンタンク１３と、該ドレンタンク１３に貯留されたドレンのｐＨを計測するｐＨ検出器１６と、該ｐＨ検出器１６により検出されるｐＨ検出値１６ａに基づいて前記アルカリ剤供給装置１２によるアルカリ剤１０の供給量を調節する制御器１７を備えることができる。すると、アルカリ剤１０の供給が適切に制御されて排ガス２中の不純物が一層効果的に除去される。更に、アルカリ剤１０の使用量が適切に制御されるので、アルカリ剤のコストが抑制される。
　又、本発明の圧縮機不純物除去システム１００において、最前段の不純物分離装置６ａにおけるアフタークーラ５ａからのドレンを一定量貯留する別のドレンタンク１９と、該別のドレンタンク１９に貯留されたドレンのｐＨを計測する別のｐＨ検出器２１を備え、該別のｐＨ検出器２１により検出されるｐＨ検出値２１ａが予め設定した補正用設定値ＩＩに保持されるように、前記制御器１７に指令信号２３を出力して制御器１７の供給量信号１７ａを補正する別の制御器２２を備えことができる。すると、前記ドレンタンク１９のドレンにおけるアルカリ剤１０の濃度が好適な状態に保持されるため、最前段の不純物分離装置６ａによる不純物の除去、特に硫黄酸化物及び塩化水素の除去率が大幅に高められるようになる。
　又、本発明の圧縮機不純物除去システム１００において、最後段の不純物分離装置６ｃにおけるアフタークーラ５ｃの下流側に備えた不純物検出器１８と、該不純物検出器１８の不純物検出値１８ａが入力される前記制御器１７を備え、該制御器１７は、不純物検出器１８の不純物検出値１８ａが所定値を超えたときに前記アルカリ剤供給装置１２によるアルカリ剤１０の供給を増加する指令を行うように構成される。これにより、圧縮機不純物除去システム１００を経た排ガス２中の不純物が急激に増加するような問題を防止することができる。
　尚、本発明の圧縮機不純物除去システムは、上述の実施例にのみ限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。
　本発明の圧縮機不純物除去システムは、酸素燃焼装置からの二酸化炭素主体の排ガスを二酸化炭素液化装置に供給する前に、圧縮機とアフタークーラからなる不純物分離装置を用いて不純物を除去する際に適用できる。
　１  酸素燃焼装置
　２  排ガス
　３  二酸化炭素液化装置
　４  圧縮機
　４ａ，４ｂ，４ｃ  圧縮機
　５  アフタークーラ
　５ａ，５ｂ，５ｃ  アフタークーラ
　６ａ，６ｂ，６ｃ  不純物分離装置
　９  アルカリ剤タンク
　１０  アルカリ剤
　１２  アルカリ剤供給装置
　１３  ドレンタンク
　１６  ｐＨ検出器
　１６ａ  ｐＨ検出値
　１７  制御器
　１７ａ  供給量信号
　１８  不純物検出器
　１８ａ  不純物検出値
　１９  別のドレンタンク
　２１  別のｐＨ検出器
　２１ａ  ｐＨ検出値
　２２  別の制御器
　２３  指令信号
　３０  循環ライン
　Ｉ   設定値
　ＩＩ  補正用設定値

Claims (4)

  1. 　酸素燃焼装置からの二酸化炭素主体の排ガスを二酸化炭素液化装置に供給する前の排ガス中の不純物を除去する圧縮機不純物除去システムであって、
      酸素燃焼装置からの排ガスを二酸化炭素液化装置に供給して液化する目的圧力まで段階的に圧縮する複数段の圧縮機と、各圧縮機で圧縮した排ガスを冷却し、冷却によって凝縮した水分をドレンとして取り出すようにしたアフタークーラとを有する複数段の不純物分離装置と、
      後段の不純物分離装置におけるアフタークーラの上流側にアルカリ剤を供給して、後段の不純物分離装置におけるアフタークーラから排ガス中の不純物を除去したアルカリ剤を含むドレンを取り出すようにしたアルカリ剤供給装置と、
      後段の不純物分離装置におけるアフタークーラから取り出されるドレンを前段の不純物分離装置におけるアフタークーラの上流側に供給する循環ラインと
    を備えた圧縮機不純物除去システム。
  2. 　後段の不純物分離装置におけるアフタークーラから取り出されるドレンを一定量貯留するドレンタンクと、該ドレンタンクに貯留されたドレンのｐＨを計測するｐＨ検出器と、該ｐＨ検出器により検出されるｐＨ検出値が予め設定した設定値に保持されるように前記アルカリ剤供給装置に供給量信号を出力してアルカリ剤の供給量を調節する制御器とを備えた請求項１に記載の圧縮機不純物除去システム。
  3. 　前段の不純物分離装置におけるアフタークーラからのドレンを一定量貯留する別のドレンタンクと、該別のドレンタンクに貯留されたドレンのｐＨを計測する別のｐＨ検出器を備え、該別のｐＨ検出器により検出されるｐＨ検出値が予め設定した補正用設定値に保持されるように、前記制御器に指令信号を出力して該制御器の供給量信号を補正する別の制御器を備えた請求項２に記載の圧縮機不純物除去システム。
  4. 　後段の不純物分離装置におけるアフタークーラの下流側に備えた不純物検出器と、該不純物検出器の不純物検出値が入力される前記制御器とを備え、該制御器は、不純物検出器の不純物検出値が所定値を超えたときに前記アルカリ剤供給装置によるアルカリ剤の供給を増加する指令を出すように構成した請求項２又は３に記載の圧縮機不純物除去システム。
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