WO2014051158A1 - 酸素濃縮装置 - Google Patents

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建嘉 玉井
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Definitions

  • the present invention relates to a pressure fluctuation adsorption type oxygen concentrator using an adsorbent that preferentially adsorbs nitrogen over oxygen, and is particularly used for oxygen inhalation therapy performed on patients with chronic respiratory diseases.
  • the present invention relates to a medical oxygen concentrator. More specifically, the present invention relates to an oxygen concentrator having a dehumidifying function for compressed air, which is a raw material gas, and a silencing function for reducing airflow noise generated when nitrogen adsorbed on an adsorbent is desorbed and exhausted.
  • oxygen inhalation therapy is to allow a patient to inhale oxygen gas or oxygen-enriched air.
  • Oxygen concentrators, liquid oxygen, oxygen gas cylinders, and the like are known as oxygen supply sources, but oxygen concentrators are mainly used for home oxygen therapy because of convenience during use and ease of maintenance. .
  • the oxygen concentrator is a device that concentrates and supplies about 21% oxygen contained in the air to the user, and includes a membrane oxygen concentrator using a membrane that selectively permeates oxygen, nitrogen or There is a pressure fluctuation adsorption type oxygen concentrator using an adsorbent capable of preferentially adsorbing oxygen.
  • pressure fluctuation adsorption type oxygen concentrators are mainly used from the viewpoint of obtaining oxygen gas having a high concentration of 90% or more.
  • the pressure fluctuation adsorption type oxygen concentrator is an air compressed by a compressor in an adsorption cylinder filled with molecular sieve zeolite such as 5A type, 13X type, and Li-X type as an adsorbent that selectively adsorbs nitrogen rather than oxygen.
  • molecular sieve zeolite such as 5A type, 13X type, and Li-X type as an adsorbent that selectively adsorbs nitrogen rather than oxygen.
  • one adsorption cylinder is a pressure adsorption process
  • the other adsorption cylinder is set to a decompression process, and both processes are sequentially switched. By doing so, oxygen-enriched gas can be continuously generated.
  • a two-way valve or a three-way valve switching valve is used.
  • a pressure equalizing step is provided in which the other adsorption cylinder is connected by piping and the pressure of each adsorption cylinder is the same.
  • the adsorption cylinder that starts the pressure adsorption process can recover the pressure energy and hold a high pressure in advance, thereby reducing power consumption. Further, in the adsorption cylinder in which the decompression process starts, the pressure immediately before the nitrogen is exhausted to the outside of the adsorption cylinder can be lowered, and the airflow noise generated during the nitrogen exhaust can be suppressed to a low level. However, in the adsorption cylinder where the decompression process begins, the pressure is sufficiently high even after the pressure equalization process is finished, and if the desorbed exhaust gas is exhausted directly to atmospheric pressure, a large air flow noise is generated.
  • An object of the present invention is to provide an apparatus that improves the noise of the air flow when exhausting desorbed exhaust gas and realizes low noise by reviewing the flow path of the nitrogen exhaust port of the apparatus.
  • An adsorption cylinder filled with an adsorbent that preferentially adsorbs nitrogen over oxygen a compressor for supplying compressed air to the adsorption cylinder, and pressurizing the adsorption cylinder to adsorb nitrogen in the compressed air to remove unadsorbed oxygen
  • a compressor for supplying compressed air to the adsorption cylinder
  • a flow path switching valve for switching the flow path between, and a dehumidifying silencer that dehumidifies compressed air and silences the exhaust sound of the desorption gas
  • the dehumidifying silencer includes a cylindrical container and a moisture-permeable hollow fiber membrane bundle sealed at both ends in the container, and allows compressed air to pass inside the hollow fiber membrane and allows desorption gas to pass outside the hollow fiber membrane in the container.
  • An oxygen concentrator characterized by that. 2.
  • the oxygen concentrator according to 1 above, wherein the representative dimension of the cross section of the cylindrical container is 3 to 8 times the representative dimension of the cross section of the desorption exhaust gas introduction path to the cylindrical container of the dehumidifying silencer. 3. 3.
  • the oxygen concentrator of the present invention it is possible to reduce the flow noise of the desorbed exhaust gas especially during nitrogen exhaust, and to realize the noise reduction of the oxygen concentrator. Further, by integrating the dehumidifying function of the raw material air and the exhaust silencing function as a polyimide hollow fiber membrane bundle module, the silencing efficiency can be increased with a compact design compared with the expansion silencer.
  • FIG. 1 shows a schematic diagram of a pressure fluctuation adsorption type oxygen concentrator which is an embodiment of the oxygen concentrator of the present invention.
  • FIG. 2 shows the cross-sectional schematic diagram of the dehumidification silencer used for the oxygen concentration apparatus of this invention.
  • FIG. 3 shows the relationship between the inner diameter ratio of the cylindrical container inner diameter (II) and the transmission loss (dB) with respect to the inner diameter (I) of the desorption exhaust gas.
  • FIG. 1 is a schematic apparatus configuration diagram illustrating a pressure fluctuation adsorption type oxygen concentrator as an embodiment of the present invention.
  • reference numeral 1 denotes an oxygen concentrator
  • 2 denotes a user (patient) who inhales humidified oxygen-enriched air.
  • the pressure fluctuation adsorption type oxygen concentrator 1 includes an external air intake filter 101, an intake silencer 102, a compressor 103, a dehumidifying silencer 117, a flow switching valve 104, an adsorption cylinder 105, a pressure equalizing valve 106, a check valve 107, and a product tank.
  • oxygen-enriched air obtained by concentrating oxygen gas from the raw material air taken in from the outside can be produced.
  • the humidifier 114 for humidifying the generated oxygen-enriched air, the set value of the flow rate setting means 110, and the measured values of the oxygen concentration sensor 112 and the flow rate sensor 113 are used in the casing of the oxygen concentrator.
  • a control means 115 for controlling the compressor and the flow path switching valve and a cooling fan 116 for cooling the inside of the apparatus are incorporated.
  • raw material air taken in from the outside is taken in from an air intake port provided with an external air intake filter 101 and an intake silencer 102 for removing foreign matters such as dust.
  • the normal air contains 1.2% of oxygen gas of about 21%, nitrogen gas of about 77%, argon gas of 0.8%, water vapor and the like.
  • oxygen gas is taken out from the adsorption cylinder filled with an adsorbent made of zeolite or the like that selectively adsorbs nitrogen gas molecules rather than oxygen gas molecules.
  • the source air is pressurized and supplied by the compressor 103, and approximately 77% of nitrogen gas contained in the source air is selectively adsorbed and removed in the adsorption cylinder. Water vapor is contained in the raw material air.
  • nitrogen adsorbents such as the above zeolite have higher moisture adsorbing ability than nitrogen adsorbing ability, so it is adsorbed that the raw air is dehumidified and dried in advance. It is preferable for avoiding deterioration of moisture absorption of the material and maintaining oxygen generation ability over a long period of time.
  • a dehumidifying silencer 117 using a moisture-permeable hollow fiber membrane can be used as means for continuously removing water vapor in the air and exhausting it to the atmosphere.
  • the adsorbing cylinder is formed of a cylindrical container filled with the adsorbent, and usually a multi-cylinder type of three or more cylinders is used in addition to the one-cylinder type and the two-cylinder type.
  • a multi-cylinder type adsorption cylinder In order to produce oxygen-enriched air from raw material air, it is preferable to use a multi-cylinder type adsorption cylinder.
  • the compressor a swing type air compressor may be used, and a rotary type air compressor such as a screw type, a rotary type, or a scroll type may be used.
  • the power source of the electric motor that drives the compressor may be alternating current or direct current.
  • the reduced pressure state for example, the atmospheric pressure state or the negative pressure state
  • oxygen-enriched air may be allowed to flow back as a purge gas from the product end side or product tank of the adsorption cylinder during the adsorption process.
  • a nitrogen is desorbed, a loud air flow noise is generated, so that a silencer is generally used.
  • Oxygen-enriched air generated from the raw air is stored in the product tank 108.
  • the oxygen-enriched air stored in the product tank contains high concentration oxygen gas, for example, 95%, and the supply flow rate and pressure are controlled by the pressure regulating valve 109, the flow rate setting means 110, etc. Supplied.
  • the humidifier 114 includes a water-free humidifier that takes in moisture from external air and supplies it to dry oxygen-enriched air by a moisture-permeable membrane module having a moisture-permeable membrane, and a bubbling humidifier using water. Alternatively, a surface evaporation humidifier can be used. Further, the set value of the inflow setting means 110 is detected, and the control means 115 controls the rotation speed of the compressor motor, thereby controlling the amount of air supplied to the adsorption cylinder. When the set flow rate is low, the amount of generated oxygen can be suppressed and the power consumption can be reduced by reducing the rotation speed. As the cooling fan 116 for air-cooling the inside of the apparatus, an axial flow type cooling fan or a centrifugal blower is used.
  • the driving method may be alternating current or direct current.
  • the rotation speed of the cooling fan is also controlled.
  • the direction of the cooling air may be either a forced convection method that ventilates the air in the compressor box or a forced air cooling method that directly applies the cooling air to the compressor.
  • an adsorption process using a plurality of adsorption cylinders, pressurizing an adsorption cylinder filled with a nitrogen adsorbent, and adsorbing nitrogen in compressed air to generate unadsorbed oxygen (pressurization process)
  • the desorption process compression process / regeneration process in which the adsorption cylinder is depressurized to the atmospheric pressure or depressurized to a vacuum range, and the nitrogen adsorbed on the adsorbent is desorbed and regenerated to be regenerated at a constant timing. Can be generated.
  • the adsorption cylinder after completion of the adsorption process and the adsorption cylinder after completion of the desorption process are connected via a pressure equalization valve to move the pressure to save energy, and part of the product gas oxygen is desorption process.
  • a purge process that promotes nitrogen desorption and increases regeneration efficiency by flowing from the end of the product in the latter half high concentration oxygen can be efficiently generated over a long period of time.
  • gas is exhausted from the pressurized adsorption cylinder immediately after completion of the adsorption process to the outside of the system through the exhaust pipe, which causes exhaust noise.
  • a silencer is used downstream of the exhaust pipe to reduce the exhaust noise.
  • a hollow fiber dehumidifier used for dehumidification of raw material air is used in combination as a desorption exhaust gas silencer.
  • a shape such as a rectangle or a circle can be used.
  • a diagonal line can be used for a rectangular shape, and an inner diameter can be used for a circular shape.
  • the cross-sectional shape of the cylindrical container is preferably a circular shape from the viewpoint that the desorbed exhaust gas easily comes into contact with the hollow fiber membrane bundle.
  • the dehumidifying silencer 6 includes a cylindrical container 602 and a moisture permeable hollow fiber membrane bundle 601 in which both ends 603 and 604 are sealed in the container, The desorption exhaust gas is allowed to pass through the outside of the hollow fiber membrane in the container.
  • the hollow fiber membrane material polysulfone, polyetherimide, polyimide or the like having moisture permeability can be used, but it is preferable to use polyimide from the viewpoint of chemical stability, pressure resistance and the like.
  • the number of hollow fiber bundles is determined by the dehumidifying capacity, and a raw material having an inner diameter of about 0.4 to 0.6 mm ⁇ and an oxygen generation capacity of about 0.5 to 1 L / min by using 500 to 1000 hollow fiber membrane bundles. Dehumidification of air can be performed.
  • An exhaust passage exhausted from the adsorption cylinder to the outside of the system is connected to the outside of the hollow fiber membrane, and desorbed exhaust gas containing moisture adsorbed on the adsorbent, nitrogen, and oxygen used for purging is supplied.
  • the direction in which the desorption exhaust gas flows through the dehumidifying silencer can be used either opposite or parallel to the flow of compressed air.
  • the flow passage cross-sectional area outside the hollow fiber membrane with respect to the cylindrical container cross-sectional area is set to 40 to 80%, preferably 60 to 75%, so that the desorption exhaust gas is in contact with the hollow fiber membrane and the water partial pressure difference is reduced.
  • FIG. 3 shows the relationship between the inner diameter ratio of the cylindrical container inner diameter (II) to the desorption exhaust gas introduction path inner diameter (I) and the transmission loss (dB) representing the exhaust sound silencing function when the hollow fiber membrane bundle is not mounted. Shown in The permeation loss is such that the airflow temperature is 40 ° C., the length of the cylindrical container 602 is 90 mm, the inner diameter (I) of the inlet side 607 and the outlet side 608 of the desorption / exhaust gas introduction path is 4 mm ⁇ , and the inner diameter (II) of the cylindrical container 602 is Derived by theoretical calculation under changed conditions. From FIG.
  • the expansion-type silencing function increases as the cylindrical container inner diameter increases, and it is necessary to increase the inner diameter of the cylindrical container in order to obtain a high silencing function.
  • this dehumidifying silencer by mounting the hollow fiber membrane bundle, in addition to the reduction of the sound pressure level by the expansion type structure, the flow noise is reduced by suppressing the high flow rate of the desorbed exhaust gas.
  • a cylindrical hollow fiber membrane having an outer diameter of 90 mm, an inner diameter (I) on the inlet side and an outlet side of the desorption / exhaust gas introduction path of 4 mm ⁇ , and an inner diameter (II) of the cylindrical container of 25 mm ⁇ is 0 mm as the polyimide hollow fiber membrane. 1.
  • a hollow fiber dehumidifier containing 1000 hollow fibers of 5 mm ⁇ is mounted on the pressure fluctuation adsorption type oxygen concentrator in FIG. 1, a device not equipped with a hollow fiber dehumidifier, or a device equipped with only a cylindrical container without hollow fibers.
  • the noise level between was compared.
  • the noise value is 41.0 dB (A)
  • the noise value is 36.0 dB (A)
  • a noise value of 36.6 dB (A) was shown.
  • the hollow fiber dehumidifier and the cylindrical container of the dehumidifier exhibit the same silencing effect, and the presence of the hollow fiber bundle hardly affects the silencing effect.
  • the ratio of the cross-sectional area of the outside of the hollow fiber membrane to the cross-sectional area of the cylindrical container in the above example is 63%, and the ratio of the cross-sectional area of the outside of the hollow fiber membrane to 700 hollow fibers and the cross-sectional area of the cylindrical container is 74%. Has the same effect.
  • the silencing performance as the expansion silencer increases as shown in FIG. 3, but the dehumidification performance due to the water exchange in the hollow fiber membrane decreases.
  • the ratio of the cross-sectional area of the flow path outside the hollow fiber membrane to the cross-sectional area of the cylindrical container is 40 to 80%, preferably 60 to 75%, so that the desorption exhaust gas comes into contact with the hollow fiber membrane and moisture
  • the present invention can be applied to a small and light oxygen concentrator that requires quiet performance.

Abstract

窒素排気時の気流音を低減した装置として、筒状容器および容器内で両端を封止した水分透過性中空糸膜束を備え、中空糸膜内側に原料空気である圧縮空気を、容器内の中空糸膜外側に脱着排気ガスを通過させことにより、圧縮空気を除湿すると共に脱着排気ガスの排気音を消音する除湿消音機能を備えた酸素濃縮装置を提供する。

Description

酸素濃縮装置
　本発明は、酸素よりも窒素を優先的に吸着する吸着材を用いた圧力変動吸着型の酸素濃縮装置に関するものであり、特に慢性呼吸器疾患患者などに対して行われる酸素吸入療法に使用する医療用酸素濃縮装置に関するものである。さらに詳細には、原料ガスである圧縮空気の除湿機能を備えると共に、吸着材に吸着した窒素を脱着排気する際に発生する気流騒音を低減する消音機能を備えた酸素濃縮装置に関するものである。
　近年、喘息、肺気腫症、慢性気管支炎等の呼吸器系器官の疾患に苦しむ患者が増加する傾向にあり、その治療法として最も効果的なもののひとつに酸素吸入療法がある。かかる酸素吸入療法とは、酸素ガスあるいは酸素富化空気を患者に吸入させるものである。その酸素供給源として、酸素濃縮装置、液体酸素、酸素ガスボンベ等が知られているが、使用時の便利さや保守管理の容易さから、在宅酸素療法には酸素濃縮装置が主流で用いられている。
　酸素濃縮装置は、空気中に含まれる約２１％の酸素を濃縮して使用者に供給する装置であり、それには酸素を選択的に透過する膜を用いた膜式酸素濃縮装置と、窒素または酸素を優先的に吸着しうる吸着材を用いた圧力変動吸着型酸素濃縮装置がある。中でも９０％以上の高濃度の酸素ガスが得られる点から圧力変動吸着型酸素濃縮装置が主流になっている。
　圧力変動吸着型酸素濃縮装置は、酸素よりも窒素を選択的に吸着する吸着材として５Ａ型や１３Ｘ型、Ｌｉ−Ｘ型などのモレキュラーシーブゼオライトを充填した吸着筒に、コンプレッサで圧縮された空気を供給することにより加圧条件下で窒素を吸着させ、未吸着の酸素濃縮ガスを得る加圧吸着工程と、前記吸着筒内の圧力を大気圧またはそれ以下に減じて、吸着材に吸着された窒素をパージすることで吸着材の再生を行う減圧工程を交互に繰り返し行うことで、高濃度酸素ガスを連続的に生成することができる。
　本発明のような酸素濃縮装置では、通常２本の吸着筒を有しており、一方の吸着筒が加圧吸着工程のときは、他方の吸着筒では減圧工程にし、両工程を順次切り換え実施することによって、連続して酸素濃縮ガスを生成できるようにしている。これらの吸着筒を一定サイクルで切り換えるために、２方弁や３方弁の流路切換弁が使用されている。
　特開２００５−８１２５８号公報に記載の様に、一般的な酸素濃縮装置では、消費電力と騒音の低減のために、一方の吸着筒が加圧吸着工程を終了した後に、減圧工程にあった他方の吸着筒と配管で接続し、それぞれの吸着筒の圧力が同じになるような均圧工程が設けられている。この均圧工程によって、加圧吸着工程を始める吸着筒では加圧エネルギーを回収し、予め高い圧力を保持することができ、消費電力を低減することが可能になる。また減圧工程が始まる吸着筒では、吸着筒外に窒素を排気する際の直前圧力を低くすることができ、窒素排気時に発生する気流音を低く抑えることが可能になっている。
　しかしながら、減圧工程が始まる吸着筒において、均圧工程を終えた直後でも十分に圧力が高く、脱着排気ガスを直接大気圧に排気すると、大きな気流音が発生してしまう。かかる問題の解決方法として、特開２００１−２７８６０３号公報、特開２００１−１２０６６２号公報に記載の様に、排気口には様々な消音器やダクトが使用され消音されているが、ある程度の消音効果を得るためには大きな消音器が必要になり、形状・重量の増加だけでなく、消音器による背圧増大によって窒素の排気が十分に行えなくなり、製品酸素濃度が低下するという問題も発生していた。
　特開２００５−８１２５８号公報
　特開２００１−２７８６０３号公報
　特開２００１−１２０６６２号公報
　本発明は、かかる装置の窒素排気口の流路を見直すことによって、脱着排気ガスを排気するときに伴う気流音を改善し、低騒音化を実現した装置を提供することを目的とする。
　かかる課題に対して本発明者は鋭意検討した結果、以下の酸素濃縮装置を見出した。
１．酸素よりも窒素を優先的に吸着する吸着材を充填した吸着筒と、該吸着筒に圧縮空気を供給するコンプレッサと、該吸着筒を加圧し圧縮空気中の窒素を吸着し未吸着の酸素を生成する吸着工程と該吸着筒を減圧パージし吸着材を再生する脱着工程とを一定タイミングで繰り返すため、該コンプレッサと該吸着筒、該吸着筒と脱着ガスを系外に排気する排気管との間の流路を切り換える流路切換弁と、圧縮空気を除湿すると共に脱着ガスの排気音を消音する除湿消音器とを備え、
　該除湿消音器が、筒状容器および容器内で両端を封止した水分透過性中空糸膜束を備え、中空糸膜内側に圧縮空気を、容器内の中空糸膜外側に脱着ガスを通過させことを特徴とする、酸素濃縮装置。
２．該除湿消音器の筒状容器への脱着排気ガス導入路断面の代表寸法に対する筒状容器断面の代表寸法が３~８倍であることを特徴とする、上記１記載の酸素濃縮装置。
３．該筒状容器断面積に対して中空糸膜外側の流路断面積が４０~８０％である、上記２記載の酸素濃縮装置。
４．該水分透過性中空糸膜束が、ポリイミド中空糸膜束である、上記１~３の何れかに記載の酸素濃縮装置。
　本発明の酸素濃縮装置を使用することにより、特に窒素排気時の脱着排気ガスの気流音を低減することができ、酸素濃縮装置の静音化を実現することができる。また、原料空気の除湿機能と排気消音機能をポリイミド中空糸膜束モジュールとして一体化することで、膨張型消音器を備えるよりもコンパクトな設計で消音効率を上げることが出来る。
　図１は、本発明の酸素濃縮装置の実施態様例である圧力変動吸着型酸素濃縮装置の模式図を示す。また、図２は、本発明の酸素濃縮装置に使用する除湿消音器の断面模式図を示す。図３は、脱着排気ガスの導入路内径（Ｉ）に対する円筒容器内径（ＩＩ）の内径比と透過損失（ｄＢ）の関係図を示す。
　本発明の酸素濃縮装置の実施態様例を、図面を用いて説明する。
　図１は、本発明の実施形態である圧力変動吸着型酸素濃縮装置を例示した概略装置構成図である。この図１において、１は酸素濃縮装置、２は加湿された酸素富化空気を吸入する使用者（患者）を示す。圧力変動吸着型酸素濃縮装置１は、外部空気取り込みフィルタ１０１、吸気消音器１０２、コンプレッサ１０３、除湿消音器１１７、流路切換弁１０４、吸着筒１０５、均圧弁１０６、逆止弁１０７、製品タンク１０８、調圧弁１０９、流量設定手段１１０、パーティクルフィルタ１１１を備える。これにより外部から取り込んだ原料空気から酸素ガスを濃縮した酸素富化空気を製造することができる。また、酸素濃縮装置の筐体内には、生成された酸素富化空気を加湿するための加湿器１１４、前記流量設定手段１１０の設定値と、酸素濃度センサ１１２、流量センサ１１３の測定値を用いて、コンプレッサや流路切換弁を制御する制御手段１１５、装置内を冷却するための冷却ファン１１６が内蔵されている。
　まず外部から取り込まれる原料空気は、塵埃などの異物を取り除くための外部空気取り込みフィルタ１０１、吸気消音器１０２を備えた空気取り込み口から取り込まれる。このとき、通常の空気中には、約２１％の酸素ガス、約７７％の窒素ガス、０．８％のアルゴンガス、水蒸気ほかのガスが１．２％含まれている。かかる装置では、呼吸用ガスとして必要な酸素ガスのみを濃縮して取り出す。
　この酸素ガスの取り出しは、原料空気を酸素ガス分子よりも窒素ガス分子を選択的に吸着するゼオライトなどからなる吸着材が充填された吸着筒に対して、流路切換弁１０４によって対象とする吸着筒を順次切り換えながら、原料空気をコンプレッサ１０３により加圧して供給し、吸着筒内で原料空気中に含まれる約７７％の窒素ガスを選択的に吸着除去する。
　原料空気中には水蒸気が含まれており、一方、上記ゼオライト等の窒素吸着材は、水分吸着能が窒素吸着能よりも高いことから、原料空気を事前に除湿乾燥させて使用するのが吸着材の吸湿劣化を避け、長期間に渡る酸素生成能を維持する上で好ましい。かかる除湿器としては空気中の水蒸気を継続的に除去し大気中に排気する手段として、水分透過性中空糸膜を用いた除湿消音器１１７を用いることが出来る。
　前記の吸着筒としては、前記吸着材を充填した筒状容器で形成され、通常、１筒式、２筒式の他に３筒以上の多筒式が用いられるが、連続的かつ効率的に原料空気から酸素富化空気を製造するためには、多筒式の吸着筒を使用することが好ましい。また、前記のコンプレッサとしては、揺動型空気圧縮機が用いられるほか、スクリュー式、ロータリー式、スクロール式などの回転型空気圧縮機が用いられる場合もある。また、このコンプレッサを駆動する電動機の電源は、交流であっても直流であってもよい。
　前記吸着筒１０５で吸着されなかった酸素ガスを主成分とする酸素富化空気は、吸着筒へ逆流しないように設けられた逆止弁１０７を介して、製品タンク１０８に流入する。
　また、吸着筒内に充填された吸着材に吸着された窒素ガスは、新たに導入される原料空気から再度窒素ガスを吸着するために吸着材から脱着させる必要がある。このために、コンプレッサによって実現される加圧状態から、流路切換弁によって減圧状態（例えば大気圧状態又は負圧状態）に切り換え、吸着されていた窒素ガスを脱着させて吸着材を再生させる。この脱着工程において、その脱着効率を高めるため、吸着工程中の吸着筒の製品端側或いは製品タンクから酸素富化空気をパージガスとして逆流させるようにしてもよい。通常、窒素を脱着させるときには大きな気流音が発生するため、一般的には消音器が用いられる。
　原料空気から生成された酸素富化空気は、製品タンク１０８へ蓄えられる。この製品タンクに蓄えられた酸素富化空気は、例えば９５％といった高濃度の酸素ガスを含んでおり、調圧弁１０９や流量設定手段１１０などによってその供給流量と圧力とが制御されながら、患者に供給される。かかる加湿器１１４には、水分透過膜を有する水分透過膜モジュールによって、外部空気から水分を取り込んで乾燥状態の酸素富化空気へ供給する無給水式加湿器や、水を用いたバブリング式加湿器、或いは表面蒸発式加湿器を用いることが出来る。
　また、流置設定手段１１０の設定値を検知し、制御手段１１５によりコンプレッサの電動機の回転数を制御することで吸着筒への供給風量を制御する。設定流量が低流量の場合には回転数を落とすことで生成酸素量を抑え、且つ消費電力の低減を図ることができる。
　装置内を空冷する冷却ファン１１６としては、軸流式の冷却ファンや遠心型のブロアなどが用いられる。駆動方式は交流であっても直流であっても構わない。過冷却の防止や低騒音化を図るために、冷却ファンの回転数を制御することも実施されている。また、冷却風の向きは、コンプレッサボックス内の空気を換気する強制対流方式や、コンプレッサに冷却風を直接当てる強制空冷方式のどちらを使用してもかまわない。
　圧力変動吸着型の酸素濃縮方法では、複数の吸着筒を用い、窒素吸着材を充填した吸着筒を加圧し、圧縮空気中の窒素を吸着し未吸着の酸素を生成する吸着工程（加圧工程）と、吸着筒を大気圧まで減圧あるいは真空域まで減圧し、吸着材に吸着した窒素を脱着排気し再生する脱着工程（減圧工程・再生工程）とを一定タイミングで繰り返すことで連続的に酸素を生成することができる。さらに吸着工程終了後の吸着筒と脱着工程終了後の吸着筒を均圧弁を介して接続することで圧力を移動させ省エネを図る均圧工程や、製品ガスである酸素の一部を脱着工程の後半に製品端から流すことで窒素の脱着を促進し再生効率を上げるパージ工程を組合せることで、高濃度の酸素を長期間に渡り効率よく生成することができる。
　脱着工程の初期には、吸着工程が終了直後の加圧状態の吸着筒から排気管を介して系外に一時にガスが排気されるため、排気騒音の原因となる。通常、排気音を低減するため、排気管下流に消音器を用いる。しかし、小型化、軽量化、コスト削減が求められる酸素濃縮装置においては、別途、排気消音器を設けることは部品点数の増加、重量増、コスト増に繋がる。本発明の酸素濃縮装置では、原料空気の除湿に使用する中空糸除湿器を脱着排気ガスの消音器として併用する。
　除湿消音器の筒状容器の断面形状としては、矩形や円形などの形状を使用することが出来る。このとき、筒状容器の代表寸法は、矩形の場合は対角線を、円形の場合は内径を用いることができる。なお、筒状容器の断面形状は、脱着排気ガスが中空糸膜束と接触しやすくなる観点から、円形を用いるのが好ましい。
　具体的には、図２に断面形状で示すように、除湿消音器６が、円筒容器６０２および容器内で両端６０３，６０４を封止した水分透過性中空糸膜束６０１を備え、中空糸内側に圧縮空気を、容器内の中空糸膜外側に脱着排気ガスを通過させことを特徴とする。
　中空糸膜素材としては、水分透過性能を有するポリスルホンやポリエーテルイミド、ポリイミドなどを使用することが出来るが、化学的安定性、耐圧性などの観点からポリイミドを用いるのが好ましい。数百本~数千本単位の中空糸束膜束を円筒容器に収納し、両端を接着剤で封止する。中空糸内側に供給された圧縮空気から水蒸気分圧差により水分が中空糸外側に移動し、乾燥空気が吸着筒へ供給される。除湿能力により中空糸束の本数は決定され、内径約０．４~０．６ｍｍφ、５００~１０００本の中空糸膜束を用いることで約０．５~１Ｌ／ｍｉｎの酸素生成能力を有する原料空気の除湿を行うことが出来る。
　中空糸膜外側には、吸着筒から系外に排気される排気流路を接続し、吸着材に吸着した水分、窒素、パージに使用した酸素を含む脱着排気ガスを供給する。この際、除湿消音器に脱着排気ガスを流す向きは、圧縮空気の流れに対して対向及び並行のどちらでも使用することができる。なお、除湿効率の観点からは対向にすることが望ましい。また、円筒容器断面積に対する中空糸膜外側の流路断面積は４０~８０％、好ましくは６０~７５％とすることで、脱着排気ガスが中空糸膜に接するようにした上で水分分圧差を確保すると共に、脱着排気ガスの排気圧損による消音効果を発揮させることが出来る。
　中空糸膜束を搭載していない場合の脱着排気ガスの導入路内径（Ｉ）に対する円筒容器内径（ＩＩ）の内径比と、排気音の消音機能を表す透過損失（ｄＢ）の関係を図３に示す。前記透過損失は、気流温度４０℃、円筒容器６０２の長さ９０ｍｍ、脱着排気ガス導入路の入側６０７及び出側６０８の内径（Ｉ）を共に４ｍｍφとし、円筒容器６０２の内径（ＩＩ）を変更した条件での理論計算により導出した。
　図３より、膨張型消音機能は、円筒容器内径が大きくなるほど増加し、高い消音機能を得るには円筒容器の内径を大きくする必要があることが分かる。
　一方、本除湿消音器では中空糸膜束を搭載することで、前記膨張型構造による音圧レベルの低減に加え、脱着排気ガスの高い流速を抑えることで気流音を低減している。
　円筒容器の長さ９０ｍｍ、脱着排気ガス導入路の入側及び出側の内径（Ｉ）を共に４ｍｍφ、円筒容器の内径（ＩＩ）を２５ｍｍφとした容器中に、ポリイミド中空糸膜として外径０．５ｍｍφの中空糸１０００本を収納した中空糸除湿器を、図１の圧力変動吸着型酸素濃縮装置に搭載し、中空糸除湿器を搭載しない装置、中空糸がない円筒容器のみを搭載した装置との間での騒音レベルを比較した。
　中空糸除湿器を搭載しない場合には、４１．０ｄＢ（Ａ）の騒音値を示すのに対して、除湿器の円筒容器のみを搭載した場合には３６．０ｄＢ（Ａ）の騒音値を示し、中空糸除湿器を搭載することで３６．６ｄＢ（Ａ）の騒音値を示した。かかる実施例では、中空糸除湿器と、除湿器の円筒容器のみの場合で、同等の消音効果を示し、中空糸束の存在は消音効果には殆ど影響していない。
　上記実施例の円筒容器断面積に対する中空糸膜外側の流路断面積の比は６３％であり、中空糸７００本、円筒容器断面積に対する中空糸膜外側の流路断面積の比７４％でも同様の効果を有する。円筒容器の内径寸法を大きくすると、図３に示すように膨脹型消音器としての消音性能は上がるが、一方で中空糸膜での水分交換による除湿性能が低下する。内径寸法を小さくすると除湿器容器内での圧損が大きくなり、原料空気供給量の低下による生成酸素濃度の低下を招く。
　従って、円筒容器断面積に対する中空糸膜外側の流路断面積の比は４０~８０％、好ましくは６０~７５％とすることで、脱着排気ガスが中空糸膜に接するようにした上で水分分圧差を確保すると共に、脱着排気ガスの排気圧損による消音効果を発揮させることが出来る。
　本発明は、静穏性能が要求される小型、軽量の酸素濃縮装置に適用可能である。

Claims (4)

  1. 　酸素よりも窒素を優先的に吸着する吸着材を充填した吸着筒と、該吸着筒に圧縮空気を供給するコンプレッサと、該吸着筒を加圧し圧縮空気中の窒素を吸着し未吸着の酸素を生成する吸着工程と該吸着筒を減圧パージし吸着材を再生する脱着工程とを一定タイミングで繰り返すため、該コンプレッサと該吸着筒、該吸着筒と脱着排気ガスを系外に排気する排気管との間の流路を切り換える流路切換弁と、圧縮空気を除湿すると共に脱着排気ガスの排気音を消音する除湿消音器とを備え、
    　該除湿消音器が、筒状容器および容器内で両端を封止した水分透過性中空糸膜束を備え、中空糸膜内側に圧縮空気を、容器内の中空糸膜外側に脱着排気ガスを通過させことを特徴とする、酸素濃縮装置。
  2. 　該除湿消音器の筒状容器への脱着排気ガス導入路断面の代表寸法に対する筒状容器断面の代表寸法が３~８倍であることを特徴とする請求項１記載の酸素濃縮装置。
  3. 　該筒状容器断面積に対して中空糸膜外側の流路断面積が４０~８０％である、請求項２記載の酸素濃縮装置。
  4. 　該水分透過性中空糸膜束が、ポリイミド中空糸膜束である、請求項１~３の何れかに記載の酸素濃縮装置。
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