WO2014026814A1 - Torsional vibration damping arrangement for the powertrain in a vehicle - Google Patents

Torsional vibration damping arrangement for the powertrain in a vehicle Download PDF

Info

Publication number
WO2014026814A1
WO2014026814A1 PCT/EP2013/064760 EP2013064760W WO2014026814A1 WO 2014026814 A1 WO2014026814 A1 WO 2014026814A1 EP 2013064760 W EP2013064760 W EP 2013064760W WO 2014026814 A1 WO2014026814 A1 WO 2014026814A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
arrangement
phase shifter
vibration damping
torsional vibration
torque transmission
Prior art date
Application number
PCT/EP2013/064760
Other languages
German (de)
French (fr)
Inventor
Daniel Lorenz
Cora Carlson
Ingrid Hoffelner
Tobias HÖCHE
Original Assignee
Zf Friedrichshafen Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Zf Friedrichshafen Ag filed Critical Zf Friedrichshafen Ag
Publication of WO2014026814A1 publication Critical patent/WO2014026814A1/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13157—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses with a kinematic mechanism or gear system, e.g. planetary
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/134—Wound springs
    • F16F15/13469—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations
    • F16F15/13476—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates
    • F16F15/13484—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates acting on multiple sets of springs

Definitions

  • the present invention relates to a torsional vibration damping arrangement, for the drive train of a vehicle comprising an input to be driven for rotation about a rotation axis input area and an output area, wherein between the input area and the output area a first torque transmission path and parallel to a second torque transmission path and a coupling arrangement for superimposing over the Torque transmission paths are provided to guided torques, wherein in the first torque transmission path, a phase shifter arrangement for generating a phase shift of the first Drehmomentübertragungsweg conducted rotational irregularities with respect to the second torque transmission path directed rotational irregularities is provided.
  • a phase shifter arrangement is provided which is constructed in the manner of a vibration damper, ie with a primary side and a compressibility of a spring arrangement with respect to this rotatable secondary side.
  • a vibration damper ie with a primary side and a compressibility of a spring arrangement with respect to this rotatable secondary side.
  • the vibration components routed via the other torque transmission path experience no or possibly a different phase shift, the vibration components contained in the combined torque components and then phase-shifted with respect to each other can be destructively superimposed on one another, so that in an ideal case the total torque introduced into the output region is essentially one Vibration components contained static torque is.
  • the object of the present invention is to develop a torsional vibration damping arrangement so that it has a still further improved vibration damping behavior.
  • a torsional vibration damping arrangement for the drive train of a vehicle comprising an input area to be driven for rotation about an axis of rotation and an output area, wherein between the input area and the output area a first torque transmission path and, in parallel, a second torque transmission path. and in the first torque transmission path a phase shifter arrangement for generating a phase shift of rotational irregularities guided over the first torque transmission path relative to rotational nonuniformities guided via the second torque transmission path is provided.
  • the phase shifter assembly consists at least of a first spring unit and a second spring unit, which are axially staggered and wherein the coupling arrangement and the phase shifter arrangement are arranged at least partially axially overlapping.
  • This embodiment of the arrangement of the phase shifter arrangement to the coupling arrangement is particularly advantageous for a saving of an axial space.
  • a primary mass of the torsional vibration damping arrangement can be non-rotatably connected to, for example, here a crankshaft and also non-rotatably connected to a An horrblech the first spring unit.
  • the primary mass in this case also forms a planetary gear carrier to which a planetary gear pin has a stepped or ungraded planetary gear of the coupling arrangement.
  • This attachment of the planetary gear to the primary mass is to be regarded as particularly advantageous in terms of a rigid connection, a precise mode of operation, a cost-effective production and a low number of parts.
  • a first spring unit on the primary mass and the An Kunststoffblech with a first torque, which comes from a drive unit, such as from an internal combustion engine, applied.
  • a drive unit such as from an internal combustion engine
  • the first spring unit passes the first torque via a first hub disc, a spacer and at least one cover plate of the second spring unit in a second spring unit, which is positioned axially staggered to the first spring unit.
  • the second spring unit carries the first torque via a second hub disc, which is mounted on its radially inner side with respect to an intermediate flange with a bearing rotatable about the axis of rotation A and an associated Antriebshohl- wheel carrier, on which a Antriebsshohlrad is rotatably positioned, to the planet , which is radially upstream of the axis of rotation A of the phase shifter assembly.
  • a second torque passes through the primary mass and the planetary pin directly to the planetary gear, which may be stepped or ungraded.
  • the first torque and the second torque are brought together again.
  • a driven ring gear which is non-rotatably mounted on a driven hollow wheel carrier
  • the torque on the output hollow gear and the intermediate flange which is mounted on its radially inner side opposite an adapter with a bearing rotatable about the axis A, be passed to a secondary flywheel.
  • the secondary flywheel forms the output region of the torsional vibration damping arrangement. From here, the torque can be passed on to a friction clutch, a converter or a similar component.
  • the coupling arrangement comprises a first and a second input part, into which torques guided via the first and second torque transmission paths are introduced, as well as an overlay unit, in which the introduced torques are brought together again and an output.
  • gang part which continues the merged torque, for example, to a friction clutch.
  • the first input part is connected in its direction of action on one side with the phase shifter assembly and on the other side with the superposition unit.
  • the second input part is connected in its effective direction on one side to the input area and on the other side to the superimposition unit.
  • the superposition unit in turn is connected in its direction of action on one side with both the first and the second input part and on the other side with the output part.
  • the output part forms the output region and can receive a friction clutch in an advantageous embodiment.
  • the phase shifter arrangement comprises a vibration system with a primary mass and a secondary mass which can rotate about the axis of rotation A in relation to the action of a spring arrangement.
  • a vibration system can thus be constructed in the manner of a known vibration damper, in which the resonant frequency of the vibration system can be defined defined and thus can be determined in particular by influencing the primary-side mass and the secondary-side mass or the stiffness of the spring arrangement which frequency a transition to the supercritical state occurs.
  • a further advantageous embodiment provides that the phase shifter assembly and the coupling arrangement are at least partially received in a wet space, which is at least partially filled with a fluid.
  • the wet space at least partially comprises an inner region of the torsional vibration damping arrangement.
  • the outer boundary of the wet space can be done by at least one housing portion forming element, such as the primary mass and a gear-side cover plate.
  • the sealing is preferably carried out by means of sealing elements in the radially inner region around the axis of rotation A, in order to achieve a reduction in friction on the sealing elements, caused by relatively rotatable elements to achieve.
  • the sealing elements between the transmission-side cover plate and the Secondary flywheel and be positioned between an intermediate flange and the adapter.
  • the positioning of the sealing elements can preferably be selected such that a screwing of the torsional vibration damping arrangement to, for example, the crankshaft of the internal combustion engine can take place radially through a passage opening inside the sealing elements by means of at least one crankshaft screw.
  • the wet space can preferably be filled with a lubricant such as oil or grease for minimizing wear and friction.
  • the coupling arrangement can be arranged at least substantially radially within the phase shifter arrangement, with the phase shifter arrangement and the coupling arrangement overlapping each other at least in sections.
  • This embodiment is particularly advantageous when exciting the torsional vibration damping arrangement with a low main motor order, in which a natural frequency is very high. In order to enable operation at a low speed, it is necessary to shift the natural frequency to a lower speed. Due to the configuration with the first and the second spring unit, which are both positioned radially au Shen and can be referred to as a spring set, it is possible to map a first characteristic region, which can be designed with a very low spring stiffness. This makes it possible, if appropriate, in a combination with an increase in a primary mass inertia, for example, by a soirmassering on the primary mass, significantly lower the natural frequency.
  • the spring stiffness at a higher speed, or torque range can be made significantly stiffer to ensure that a maximum engine torque can be transmitted via the spring set.
  • a very progressive interpretation of the spring characteristic is in the Power split also by the torque distribution on two branches, which is transmitted via the one Federsatzzweig less torque. It is also advantageous that the radially far outward spring sets work very low friction at low speeds and thus can afford the required decoupling work.
  • a resulting increase in friction in the power take-off branch of the power split also has a positive effect, since the decoupling in this branch is deteriorated, which has a favorable effect on the total decoupling when designed for the low speed range.
  • a vibration component is over the second power branch without spring set is very large.
  • a vibration level on the secondary side is increased. If the vibration components in the spring replacement branch are also larger at higher speeds, extinction also works in this area. Therefore, a friction-related deterioration of the decoupling by radially outboard springs at higher speeds acts positively on the vibration level at the secondary side of the power split.
  • a further advantageous embodiment provides that the coupling arrangement is arranged at least substantially radially outside the phase shifter arrangement, wherein the phase shifter arrangement and the coupling arrangement overlap at least in sections.
  • the coupling arrangement comprises a summation gear. In this summation gear, the first torque passing through the first torque transmission path and the second torque traveling through the second torque transmission path are converged to a torque and sent to the output section.
  • the summation gear can be advantageously designed as a planetary gear.
  • the planetary gear may comprise a planetary gear, a Planetenradbizen, and a drive ring gear and a driven ring gear.
  • the Planetenradbizen can advantageously be rotatably connected to the primary mass.
  • the planetary gear which may be stepped or ungraded, is rotatably mounted on the Planetenradbizen.
  • the first torque can be passed to the planet gear, for example, via the primary mass and the phase shifter arrangement by means of the drive ring gear.
  • the second torque can be passed directly from the primary mass in the Planetenradboizen and on to the planet.
  • the first torque and the second torque is again brought together and supplied with the output ring gear to the output region, to which, for example, a friction clutch or a converter or a similar component can be attached.
  • the input of the phase shifter arrangement can form a support disk, which is rotatably connected to one end of the planetary pin of the coupling arrangement.
  • the input of the phase shifter assembly can be formed by the first hub disc.
  • the stepped or non-stepped planet gear which is rotatably supported by the Planetenradbizen, also rigidly attached to the primary mass. This is advantageous for a precise it decoupling behavior of the coupling arrangement and thus advantageous for accurate tuning and operation of the torsional vibration damping arrangement.
  • the output of the phase shifter assembly is connected to at least one housing section forming element.
  • This element may consist of several individual components such as a motor-side sealing plate, a starter ring gear, an intermediate element and a gear-side cover plate.
  • a so-called intermediate mass formed from these components is non-rotatably connected to the second hub disc.
  • Fig. 1 shows a torsional vibration damping arrangement with a phase shifter arrangement which is positioned radially outside of a coupling arrangement.
  • Fig. 2 shows a torsional vibration damping arrangement with a phase shifter arrangement which is positioned radially within a coupling arrangement.
  • a torsional vibration damping arrangement 10 which operates on the principle of power or torque split.
  • the torsional vibration damping arrangement 10 can in a drive train of a vehicle between a drive unit and the following part of the drive train, ie
  • a starting element 65 such as a friction clutch, a hydrodynamic torque converter or the like can be arranged.
  • the torsional vibration damping arrangement 10 comprises an input area, generally designated 50.
  • This input area 50 can be connected, for example, by a screw connection 61 to a crankshaft 19 of a drive unit 60 designed as an internal combustion engine.
  • the torque absorbed by the drive unit 60 branches into a first torque transmission path 47 and a second torque transmission path 48.
  • the torque components guided via the two torque transmission paths 47, 48 are introduced into the coupling arrangement 41 by means of a first input part 53 and a second input part 54 and are brought together there again.
  • an output drive wheel 1 1 and an intermediate plate 17, which can also be referred to as an output part 49, which are non-rotatably connected to each other the torque is passed to an intermediate flange 62, which in turn is rotatably connected to the intermediate plate 17. From there, the torque passes to a secondary flywheel 13, which is rotatably connected to the intermediate flange 62 and forms an output region 55.
  • a vibration system In the first torque transmission path 47, a vibration system, generally designated by reference numeral 56, is integrated.
  • the vibration system 56 is effective as a phase shifter 43 and comprises a, for example, to the drive unit 60, to be connected to primary mass. 1
  • the first spring unit 57 and the second spring unit 58 may include a plurality of circumferentially successive and possibly also nested arranged spring elements 66 and 67, wherein each spring element 66 and 67 preferably comprises at least one helical compression spring.
  • the first spring unit 57 is supported on the one hand on a Anberichtblech 82 which is non-rotatably preferably connected by means of a screw 64 to the primary mass 1 and on the other hand on a central disc designed as the first hub disc 5 from.
  • the second spring unit 58 is supported, on the one hand, on at least one cover plate 6 which is non-rotatably connected primarily with a rivet connection 71 with the first hub disc 5 and, on the other hand, on a second hub disc 70.
  • the second hub disc 70 is rotatably connected to a Antriebsholradexcellent 72, primarily by means of a screw 73. At the Antechnischsholradong 72 a Antriebsholrad 8 is rotatably positioned.
  • a torque curve in the first torque transmission path 47 can pass from the crankshaft 1 9 via the primary mass 1 and the control plate 82 into the first spring unit 57.
  • the first torque via the first hub disc 5 is guided in at least one cover plate 6 and from there into the second spring unit 58.
  • the second spring unit 58 the first torque passes through the second hub disc 70, the Antechnischsholradarme 72 and the Antriebsholrad 8 in the planet 46th
  • a torque curve in the second torque transmission path 48 extends from the crankshaft via the primary mass 1, which is also formed here as a planet carrier 9, and a Planetenradbolzen 52 in the planetary gear 46.
  • the converged torque from the planetary gear 46 passes into an intermediate plate 1 7 via an output drive wheel 1 and from there into an intermediate flange 62, which continues to carry the torque that has been brought together to the secondary flywheel 1 3.
  • the merged torque may be delivered, for example, to a clutch or a torque converter to be flanged.
  • the embodiment of the torsional vibration damping arrangement described in this FIG. 1 is particularly advantageous in the case of a low-level excitation
  • Main engine order where a natural frequency is very high. In order to enable operation at a low speed, it is necessary to shift the natural frequency to a lower speed.
  • By an embodiment with two outer spring units 57 and 58 it is possible to form a first characteristic area, which is designed with a very low spring stiffness. This makes it possible, if appropriate in combination with an increase of a mass moment of inertia of the primary mass 1, to significantly lower the natural frequency.
  • an inertia of Antriebsholradträ- gers 72 which can also be referred to as an intermediate mass 34 and a coupling gear ratio in conjunction with a necessary low spring stiffness in a lower speed / torque range
  • the spring stiffness at a higher speed / Torque range be made significantly stiffer, to ensure that even the max.
  • Moment can be transmitted via the spring units 57 and 58.
  • Such a very progressive interpretation of the spring characteristic is also supported in the power split by the division of the moment on two branches, which is to be transmitted via a moment branch via the spring units 57 and 58 less moment.
  • Vibration components in the second torque transmission path after the two spring units 57 and 58 are also larger at higher speeds, an extinction also works in this speed range. Therefore, a friction-related deterioration of the decoupling by radially outer spring units 57 and 58 acts at higher speeds positive to the vibration level at the secondary flywheel 13th
  • the intermediate sheet sealing element 81 seals radially outward against the intermediate plate 17 and radially inward against an adapter 21.
  • the secondary sealing element 1 5 seals radially au Shen against a transmission-side cover plate 12, which is extended radially inward and provided with an angled flange and radially inwardly against a flange of the secondary flywheel 13 from.
  • a screw 61 here formed by a crankshaft screw 28, with which the torsional vibration damping assembly 10 is bolted to the crankshaft 19, remain freely accessible.
  • a passage opening 83 can be positioned in the intermediate flange 62 in axial alignment with the crankshaft screw 28 to a passage of a mounting tool for the crankshaft screw 28.
  • a torsional vibration damping arrangement 10 as shown in Fig. 1, but the coupling assembly 41 is downstream in the radial direction about the axis of rotation A of the phase shifter assembly 43. Also, the first torque transmission path 47 differs from that of FIG. 1.
  • the first torque transmission path 47 is guided by the crankshaft 19 to the thus rotatably connected primary mass 1 b.
  • the Planetenradbol- zen 52 which is preferably connected on the one hand by means of a rivet connection 78 with the primary mass 1 b and on the other hand preferably by means of riveting 85 with the first hub disc 5 of the first spring unit 57, the first torque passes into the first spring unit 57, preferably can be formed from at least one coil spring.
  • this two-sided rivet connection 78 and riveting 85 of the planetary Radbolzens 52 this is very stiff attached to the primary mass 1 b, which has an advantageous effect on a mode of action of the coupling assembly 41.
  • the first hub disc 5 acts like a support plate 59 which counteracts a buckling of the planetary gear bolt 52.
  • the cover plate 92 of the first spring unit 57 carries the first torque via a spacer 32, on the one hand rotationally fixed, preferably by means of a rivet 76 with the cover plate 92 of the first spring unit 57 and on the other hand rotatably preferably by means of rivet 77 with the cover plate 6b of the second spring unit 58 connected is to the cover plate 6b. From there, the first torque passes into the second spring unit 58.
  • the second spring unit 58 guides the torque via the second hub disk 70 of the second spring unit 58 into an intermediate element 7.
  • This connection area of the second hub disc 70 and the intermediate element 7 may also be referred to as the output 91 of the phase shifter arrangement.
  • the drive ring gear 8 is rotationally fixed.
  • the first torque in the first torque transmission path 47 is directed to the planetary gear 46.
  • the second torque of the second torque transmission path 48 is guided.
  • the hub disc 5 in a region of an input 90 forms a support plate 59 which rotatably connected to the Planetenradbolzen 52, preferably by riveting 85, and thereby the Planetenradbolzen 52 additionally supported ,
  • the second torque transmission path 48 is guided by the primary mass 1 via a second input part 54 into the planetary gear pin 52 to the planetary gear 46.
  • the at the planet 46 merged torque of the first Torque transmission path 47 and the second torque transmission path 48 is tapped from the output ring gear 1 1 on the planet 46 and via a connecting flange 22, which can also be seen as an output part 49 of the coupling arrangement, on the rotatably the output ring gear 1 1 is positioned on the rotatably connected thereto Secondary flywheel 13 led.
  • This secondary flywheel 13 forms the output region 55.
  • a friction clutch or a torque converter both of which are not shown here, are attached.
  • the greatest possible variability of the individual spring units, here formed with the first and second spring units 57 and 58, and the greatest possible mass inertia of the intermediate mass 34 are advantageous.
  • the spring units 57 and 58 are to perform as low as possible friction in their mode of action.
  • the force acting on the spring units centrifugal force can be kept low, which has a positive effect on the advantageous low friction level.
  • the spring units 57 and 58 are connected in series here. This can be represented with each spring unit one level. With this variant, therefore, a multi-stage of a spring characteristic can be implemented, which is very advantageous for a function or optimization of the torsional vibration damping arrangement 10.
  • the intermediate mass 34 as a completely encircling pot, consisting of a motor-side sealing plate 31, the intermediate element 7, a starter ring gear 35, and a motor-side sealing plate 12, all rotatably with the second hub disc 70 of the second spring unit 58 directly or with said parts are connected, a very large inertia of the intermediate mass 34 can be achieved.
  • a total mass inertia of the torsional vibration damping arrangement 10 is not substantially increased since the primary side can be designed with the primary mass 1b with a correspondingly lower mass inertia.
  • the large mass inertia of the intermediate mass 34 is usually more favorable for a performance of the torsional vibration damping arrangement 10 than a large inertia of the primary mass 1 b, this embodiment is very advantageous.
  • the inertia of the secondary flywheel 13 remains unaffected.
  • the structural design of the coupling arrangement Pos. 41 is advantageous because the planet 46 as possible radially outward sitting around the axis of rotation A and thus only small amounts of a lubricant such as oil or grease are necessary, as these by the centrifugal force to the outside the planetary gear 46 positioned there are pressed.
  • a wet space 63 which at least partially accommodates the phase shifter assembly 43 and the coupling arrangement 41 and is limited by the motor side sealing plate 31, the intermediate member 7 and the transmission side sealing plate 12 to the outside against a drying space 74, which forms the space surrounding the torsional vibration damping assembly 10, is sealed by three sealing elements, here with a sealing element 27, a Nabenusionn Whylement 1 6 and a secondary sealing element 15.
  • the sealing elements 27, 1 6 and 15 are advantageously arranged as far as possible radially inward in order to reduce friction.
  • the sealing element 27 seals on the one hand against a radially inwardly extending extension of the motor-side sealing plate 31 and on the other hand against a flange-like extension 79 of the primary mass 1 b.
  • the hub disc sealing element 1 6 seals radially outward against a radially inwardly angled flange 80, which is formed by the first hub disc 5 and radially inward against a flange-like configuration of the connecting flange 22 from.
  • the secondary sealing element 15 seals radially outward against the getriebesei- term cover plate 12 and radially inwardly against a flange-like shape of the secondary flywheel 13 from.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Mechanical Operated Clutches (AREA)

Abstract

A torsional vibration damping arrangement for the powertrain in a vehicle comprises an input zone to be driven so as to rotate about an axis of rotation A as well as an output zone, a first torque transmission path and a parallel second torque transmission path, both of which extend from the input zone, a coupling arrangement connected to the output zone to combine the torques transmitted via the two torque transmission paths, and a phase shifter arrangement for the first torque transmission path to generate a phase shift of irregular speeds transmitted via the first torque transmission path relative to irregular speeds transmitted via the second torque transmission path. According to the invention, the phase shifter arrangement is formed by at least two spring units which are disposed radially parallel to each other about axis of rotation A in the axial direction, and the coupling arrangement is placed radially about axis of rotation A in relation to the phase shifter arrangement.

Description

Drehschwinqunqsdämpfunqsanordnunq für den Antriebsstranq eines Fahrzeugs  Rotational vibration damping arrangement for the drive train of a vehicle
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung, für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs, umfassend einen zur Drehung um eine Drehachse anzutreibenden Eingangsbereich und einen Ausgangsbereich, wobei zwischen dem Eingangsbereich und dem Ausgangsbereich ein erster Drehmomentübertragungsweg und parallel dazu ein zweiter Drehmomentübertragungsweg sowie eine Koppelanordnung zur Überlagerung der über die Drehmomentübertragungswege geleiteten Drehmomente vorgesehen sind, wobei im ersten Drehmomentübertragungsweg eine Phasenschieberanordnung zur Erzeugung einer Phasenverschiebung von über den ersten Drehmomentübertragungsweg geleiteten Drehungleichförmigkeiten bezüglich über den zweiten Drehmomentübertragungsweg geleiteten Drehungleichförmigkeiten vorgesehen ist. The present invention relates to a torsional vibration damping arrangement, for the drive train of a vehicle comprising an input to be driven for rotation about a rotation axis input area and an output area, wherein between the input area and the output area a first torque transmission path and parallel to a second torque transmission path and a coupling arrangement for superimposing over the Torque transmission paths are provided to guided torques, wherein in the first torque transmission path, a phase shifter arrangement for generating a phase shift of the first Drehmomentübertragungsweg conducted rotational irregularities with respect to the second torque transmission path directed rotational irregularities is provided.
Aus der deutschen Patentanmeldung DE 10 201 1 007 1 18 A1 ist eine gattungsgemäße Drehschwingungsdämpfungsanordnung bekannt, welche das in einen Eingangsbereich beispielsweise durch eine Kurbelwelle eines Antriebsaggregates eingeleitete Drehmoment in einen über einen ersten Drehmomentübertragungsweg übertragenen Drehmomentenanteil und einen über einen zweiten Drehmomentübertragungsweg geleiteten Drehmomentenanteil aufteilt. Bei dieser Drehmomentenaufteilung wird nicht nur ein statisches Drehmoment aufgeteilt, sondern auch die im zu übertragenen Drehmoment enthaltenen Schwingungen bzw. Drehungleichförmigkeiten, beispielsweise generiert durch die periodisch auftretenden Zündungen in einem Antriebsaggregat, werden anteilig auf die beiden Drehmomentübertragungswege aufgeteilt. In einer Koppelanordnung werden die über die beiden Drehmomentübertragungswege übertragenen Drehmomentenanteile wieder zusammengeführt und dann als ein Gesamtdrehmoment in den Ausgangsbereich, beispielsweise eine Reibkupplung oder dergleichen, eingeleitet. In zumindest einem der Drehmomentübertragungswege ist eine Phasenschieberanordnung vorgesehen, welche nach Art eines Schwingungsdämpfers, also mit einer Primärseite und einer durch die Kompressibilität einer Federanordnung bezüglich dieser verdrehbaren Sekundärseite, aufgebaut ist. Insbesondere dann, wenn dieses Schwingungssystem in einen überkritischen Zustand übergeht, also mit Schwingungen angeregt wird, die über der Resonanzfrequenz des Schwingungssystems liegen, tritt eine Phasenverschiebung von bis zu 180° auf. Dies bedeutet, dass bei maximaler Phasenverschiebung die vom Schwingungssystem abgegebenen Schwingungsanteile bezüglich der vom Schwingungssystem aufgenommenen Schwingungsanteile um 180° phasenverschoben sind. Da die über den anderen Drehmomentübertragungsweg geleiteten Schwingungsanteile keine oder ggf. eine andere Phasenverschiebung erfahren, können die in den zusammengeführten Drehmomentenanteilen enthaltenen und bezüglich einander dann phasenverschobenen Schwingungsanteile einander destruktiv überlagert werden, so dass im Idealfall das in den Ausgangsbereich eingeleitete Gesamtdrehmoment einem ein im Wesentlichen keine Schwingungsanteile enthaltenes statisches Drehmoment ist. From the German patent application DE 10 201 1 007 1 18 A1 a generic torsional vibration damping arrangement is known, which divides the introduced into an input area, for example, by a crankshaft of a drive unit torque in a torque transmitted over a first torque transmission torque component and a guided over a second torque transmission torque share. In this torque distribution, not only a static torque is divided, but also the vibrations contained in the torque to be transmitted or rotational irregularities, for example, generated by the periodic ignitions in a drive unit, are proportionally divided between the two torque transmission paths. In a coupling arrangement, the torque components transmitted via the two torque transmission paths are brought together again and then introduced as a total torque into the output region, for example a friction clutch or the like. In at least one of the torque transmission paths, a phase shifter arrangement is provided which is constructed in the manner of a vibration damper, ie with a primary side and a compressibility of a spring arrangement with respect to this rotatable secondary side. In particular, when this vibration system is in a supercritical state, that is excited with vibrations that are above the resonant frequency of the vibration system, a phase shift of up to 180 ° occurs. This means that at maximum phase shift, the vibration components emitted by the vibration system are phase-shifted by 180 ° with respect to the vibration components picked up by the vibration system. Since the vibration components routed via the other torque transmission path experience no or possibly a different phase shift, the vibration components contained in the combined torque components and then phase-shifted with respect to each other can be destructively superimposed on one another, so that in an ideal case the total torque introduced into the output region is essentially one Vibration components contained static torque is.
Ausgehend vom erläuterten Stand der Technik ist die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung so weiterzubilden, dass diese ein noch weiter verbessertes Schwingungsdämpfungsverhalten aufweist. Starting from the explained prior art, the object of the present invention is to develop a torsional vibration damping arrangement so that it has a still further improved vibration damping behavior.
Diese Aufgabe wird durch eine gattungsgemäße Drehschwingungsdämpfungs- anordnung, welche zusätzlich das kennzeichnende Merkmal des Anspruches 1 um- fasst, gelöst. This object is achieved by a generic torsional vibration damping arrangement, which in addition the characterizing feature of claim 1 summarizes.
Gemäß der Erfindung wird diese Aufgabe gelöst durch eine Drehschwingungs- dämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs, umfassend einen zur Drehung um eine Drehachse anzutreibenden Eingangsbereich und einen Ausgangsbereich, wobei zwischen dem Eingangsbereich und dem Ausgangsbereich ein erster Drehmomentübertragungsweg und parallel dazu ein zweiter Drehmomentübertra- gungsweg sowie eine, mit dem Ausgangsbereich in Verbindung stehende Koppelanordnung zur Überlagerung der über die Drehmomentübertragungswege geleiteten Drehmomente vorgesehen sind und wobei im ersten Drehmomentübertragungsweg eine Phasenschieberanordnung zur Erzeugung einer Phasenverschiebung von über den ersten Drehmomentübertragungsweg geleiteten Drehungleichförmigkeiten bezüglich über den zweiten Drehmomentübertragungsweg geleiteten Drehungleichförmigkeiten vorgesehen ist. According to the invention, this object is achieved by a torsional vibration damping arrangement for the drive train of a vehicle, comprising an input area to be driven for rotation about an axis of rotation and an output area, wherein between the input area and the output area a first torque transmission path and, in parallel, a second torque transmission path. and in the first torque transmission path a phase shifter arrangement for generating a phase shift of rotational irregularities guided over the first torque transmission path relative to rotational nonuniformities guided via the second torque transmission path is provided.
Dabei besteht die Phasenschieberanordnung zumindest aus einer ersten Federeinheit und einer zweiten Federeinheit, welche axial gestaffelt sind und wobei die Koppelanordnung und die Phasenschieberanordnung zumindest teilweise axial überdeckend angeordnet sind. In this case, the phase shifter assembly consists at least of a first spring unit and a second spring unit, which are axially staggered and wherein the coupling arrangement and the phase shifter arrangement are arranged at least partially axially overlapping.
Diese Ausführungsform der Anordnung der Phasenschieberanordnung zu der Koppelanordnung ist besonders vorteilhaft für ein Einsparen von einem axialen Bauraum. This embodiment of the arrangement of the phase shifter arrangement to the coupling arrangement is particularly advantageous for a saving of an axial space.
Dabei kann eine Primärmasse der Drehschwingungsdämpfungsanordnung drehfest mit beispielsweise hier einer Kurbelwelle und ebenfalls drehfest mit einem Ansteuerblech der ersten Federeinheit verbunden sein. Die Primärmasse bildet hierbei auch einen Planetenradträger an dem mit einem Planetenradbolzen ein gestuftes oder ungestuftes Planetenrad der Koppelanordnung befestigt ist. Diese Befestigung des Planetenrades an die Primärmasse ist hinsichtlich einer steifen Anbindung, einer genauen Funktionsweise, einer kostengünstigen Herstellung und einer geringen Teileanzahl als besonders vorteilhaft anzusehen. Diese Komponenten ergeben zusammen mit dem Planetenrad eine Primärseite der Drehschwingungsdämpfungsanordnung. In this case, a primary mass of the torsional vibration damping arrangement can be non-rotatably connected to, for example, here a crankshaft and also non-rotatably connected to a Ansteuerblech the first spring unit. The primary mass in this case also forms a planetary gear carrier to which a planetary gear pin has a stepped or ungraded planetary gear of the coupling arrangement. This attachment of the planetary gear to the primary mass is to be regarded as particularly advantageous in terms of a rigid connection, a precise mode of operation, a cost-effective production and a low number of parts. These components, together with the planetary gear, provide a primary side of the torsional vibration damping assembly.
Bei einem Drehmomentverlauf in axialer Richtung um die Drehachse A wird im ersten Drehmomentübertragungsweg eine erste Federeinheit über die Primärmasse und das Ansteuerblech mit einem ersten Drehmoment, das von einem Antriebsaggregat, beispielsweise von einem Verbrennungsmotor kommt, beaufschlagt. Von der ersten Federeinheit gelangt das erstes Drehmoment über eine erste Nabenscheibe, einem Abstandsstück und zumindest einem Abdeckblech der zweiten Federeinheit in eine zweite Federeinheit, welche axial gestaffelt zu der ersten Federeinheit positioniert ist. Die zweite Federeinheit führt das erste Drehmoment über eine zweite Nabenscheibe, die an ihrer radial inneren Seite gegenüber einem Zwischenflansch mit einem Lager drehbar um die Drehachse A gelagert ist und einem damit verbundenen Antriebshohl- radträger, auf dem drehfest ein Antriebshohlrad positioniert ist, zu dem Planetenrad, das dabei radial um die Drehachse A der Phasenschieberanordnung vorgelagert ist. In a torque curve in the axial direction about the axis of rotation A is in the first torque transmission path, a first spring unit on the primary mass and the Ansteuerblech with a first torque, which comes from a drive unit, such as from an internal combustion engine, applied. Of the first spring unit passes the first torque via a first hub disc, a spacer and at least one cover plate of the second spring unit in a second spring unit, which is positioned axially staggered to the first spring unit. The second spring unit carries the first torque via a second hub disc, which is mounted on its radially inner side with respect to an intermediate flange with a bearing rotatable about the axis of rotation A and an associated Antriebshohl- wheel carrier, on which a Antriebsshohlrad is rotatably positioned, to the planet , which is radially upstream of the axis of rotation A of the phase shifter assembly.
Im zweiten Drehmomentübertragungsweg gelangt ein zweites Drehmoment über die Primärmasse und dem Planetenradbolzen direkt an das Planetenrad, das gestuft oder ungestuft sein kann. An diesem Planetenrad werden das erste Drehmoment und das zweite Drehmoment wieder zusammengeführt. Mittels eines Abtriebshohlrades, das drehfest an einem Abtriebshohlradträger befestigt ist, kann das Drehmoment über den Abtriebshohlradträger und dem Zwischenflansch, der an seiner radial inneren Seite gegenüber einem Adapter mit einem Lager drehbar um die Achse A gelagert ist, an ein Sekundärschwungrad geleitet werden. Dabei bildet das Sekundärschwungrad den Ausgangsbereich der Drehschwingungsdämpfungsanordnung. Von hier aus kann das Drehmoment an eine Reibkupplung, einen Wandler oder an ein ähnliches Bauteil weitergeführt werden. In the second torque transmission path, a second torque passes through the primary mass and the planetary pin directly to the planetary gear, which may be stepped or ungraded. At this planetary gear, the first torque and the second torque are brought together again. By means of a driven ring gear, which is non-rotatably mounted on a driven hollow wheel carrier, the torque on the output hollow gear and the intermediate flange, which is mounted on its radially inner side opposite an adapter with a bearing rotatable about the axis A, be passed to a secondary flywheel. In this case, the secondary flywheel forms the output region of the torsional vibration damping arrangement. From here, the torque can be passed on to a friction clutch, a converter or a similar component.
Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben. Advantageous embodiments and further developments of the invention are specified in the dependent claims.
In einer vorteilhaften Ausführung umfasst die Koppelanordnung ein erstes und ein zweites Eingangsteil, in die über den ersten und den zweiten Drehmomentübertragungsweg geführte Drehmomente eingeleitet werden, sowie eine Überlagerungseinheit, in der die eingeleiteten Drehmomente wieder zusammengeführt werden und ein Aus- gangsteil, das das zusammengeführt Drehmoment zum Beispiel an eine Reibkupplung weiterführt. Das erste Eingangsteil ist in seiner Wirkrichtung auf der einen Seite mit der Phasenschieberanordnung und auf der anderen Seite mit der Überlagerungseinheit verbunden. Das zweite Eingangsteil ist in seiner Wirkrichtung auf der einen Seite mit dem Eingangsbereich und auf der anderen Seite mit der Überlagerungseinheit verbunden. Die Überlagerungseinheit wiederum ist in ihrer Wirkrichtung auf der einen Seite sowohl mit dem ersten als auch mit dem zweiten Eingangsteil und auf der anderen Seite mit dem Ausgangsteil verbunden. Das Ausgangsteil bildet den Ausgangsbereich und kann in einer vorteilhaften Ausgestaltung eine Reibkupplung aufnehmen. In an advantageous embodiment, the coupling arrangement comprises a first and a second input part, into which torques guided via the first and second torque transmission paths are introduced, as well as an overlay unit, in which the introduced torques are brought together again and an output. gang part, which continues the merged torque, for example, to a friction clutch. The first input part is connected in its direction of action on one side with the phase shifter assembly and on the other side with the superposition unit. The second input part is connected in its effective direction on one side to the input area and on the other side to the superimposition unit. The superposition unit in turn is connected in its direction of action on one side with both the first and the second input part and on the other side with the output part. The output part forms the output region and can receive a friction clutch in an advantageous embodiment.
Um in einfacher Art und Weise die Phasenverschiebung in einem der Drehmomentübertragungswege erlangen zu können, wird vorgeschlagen, dass die Phasenschieberanordnung ein Schwingungssystem mit einer Primärmasse und einer gegen die Wirkung einer Federanordnung bezüglich der Primärmasse um die Drehachse A drehbaren Sekundärmasse umfasst. Ein derartiges Schwingungssystem kann also nach Art eines an sich bekannten Schwingungsdämpfers aufgebaut sein, bei dem insbesondere durch Beeinflussung der primärseitigen Masse und der sekundärseitigen Masse bzw. auch der Steifigkeit der Federanordnung die Resonanzfrequenz des Schwingungssystems definiert eingestellt werden kann und damit auch festgelegt werden kann, bei welcher Frequenz ein Übergang in den überkritischen Zustand auftritt. In order to be able to obtain the phase shift in one of the torque transmission paths in a simple manner, it is proposed that the phase shifter arrangement comprises a vibration system with a primary mass and a secondary mass which can rotate about the axis of rotation A in relation to the action of a spring arrangement. Such a vibration system can thus be constructed in the manner of a known vibration damper, in which the resonant frequency of the vibration system can be defined defined and thus can be determined in particular by influencing the primary-side mass and the secondary-side mass or the stiffness of the spring arrangement which frequency a transition to the supercritical state occurs.
Eine weitere vorteilhafte Ausführungsform sieht vor, dass die Phasenschieberanordnung und die Koppelanordnung zumindest teilweise in einen Nassraum aufgenommen werden, der zumindest teilweise mit einem Fluid befüllt ist. Dabei umfasst der Nassraum zumindest teilweise einen Innenbereich der Drehschwingungsdämpfungsan- ordnung. Die äußere Begrenzung des Nassraumes kann durch zumindest ein Gehäuseabschnitt bildendes Element, wie beispielsweise die Primärmasse und ein getriebe- seitiges Deckblech erfolgen. Die Abdichtung erfolgt bevorzugt mittels Dichtelemente im radial inneren Bereich um die Drehachse A, um eine Reibungsreduzierung an den Dichtelementen, verursacht durch dazu relativ verdrehbare Elementen, zu erreichen. Bevorzugt können die Dichtelemente zwischen dem getriebeseitigem Deckblech und dem Sekundärschwungrad, sowie zwischen einem Zwischenflansch und dem Adapter positioniert werden. Die Positionierung der Dichtelemente kann bevorzugt so gewählt werden, dass eine Verschraubung der Drehschwingungsdämpfungsanordnung an beispielsweise die Kurbelwelle der Verbrennungsmaschine, durch eine Durchgriffsöffnung radial innerhalb der Dichtelemente mittels zumindest einer Kurbelwellenschraube erfolgen kann. Dies stellt einen Vorteil hinsichtlich der Montage der Drehschwingungsdämp- fungsanordnung an das Antriebsaggregat dar. Der Nassraum kann zu einer Verschleiß- und Reibungsminimierung bevorzugt mit einem Schmiermittel wie Öl oder Fett befüllt werden. A further advantageous embodiment provides that the phase shifter assembly and the coupling arrangement are at least partially received in a wet space, which is at least partially filled with a fluid. In this case, the wet space at least partially comprises an inner region of the torsional vibration damping arrangement. The outer boundary of the wet space can be done by at least one housing portion forming element, such as the primary mass and a gear-side cover plate. The sealing is preferably carried out by means of sealing elements in the radially inner region around the axis of rotation A, in order to achieve a reduction in friction on the sealing elements, caused by relatively rotatable elements to achieve. Preferably, the sealing elements between the transmission-side cover plate and the Secondary flywheel, and be positioned between an intermediate flange and the adapter. The positioning of the sealing elements can preferably be selected such that a screwing of the torsional vibration damping arrangement to, for example, the crankshaft of the internal combustion engine can take place radially through a passage opening inside the sealing elements by means of at least one crankshaft screw. This represents an advantage with regard to the mounting of the torsional vibration damping arrangement on the drive unit. The wet space can preferably be filled with a lubricant such as oil or grease for minimizing wear and friction.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Drehschwingungsdämpfungs- anordnung kann die Koppelanordnung zumindest weitgehend radial innerhalb der Phasenschieberanordnung angeordnet werden, wobei sich die Phasenschieberanordnung und die Koppelanordnung zumindest abschnittweise axial überlappen. Besonders vorteilhaft ist diese Ausgestaltung, bei einer Anregung der Drehschwingungsdämpfungs- anordnung mit einer niedrigen Hauptmotorordnung, bei denen eine Eigenfrequenz sehr hoch liegt. Um einen Betrieb bei einer niedrigen Drehzahl zu ermöglichen, ist es erforderlich, die Eigenfrequenz zu einer niedrigeren Drehzahl zu verschieben. Durch die Ausgestaltung mit der ersten und der zweiten Federeinheit, die beide radial au ßen positioniert sind und als ein Federsatz bezeichnet werden können, ist es möglich einen ersten Kennlinienbereich abzubilden, der mit einer sehr geringen Federsteifigkeit ausgeführt sein kann. Damit ist es möglich, gegebenen falls in einer Kombination mit einer Erhöhung einer Primärmassenträgheit, beispielsweise durch einen Zusatzmassering an der Primärmasse, die Eigenfrequenz deutlich abzusenken. In a further advantageous embodiment of the torsional vibration damping arrangement, the coupling arrangement can be arranged at least substantially radially within the phase shifter arrangement, with the phase shifter arrangement and the coupling arrangement overlapping each other at least in sections. This embodiment is particularly advantageous when exciting the torsional vibration damping arrangement with a low main motor order, in which a natural frequency is very high. In order to enable operation at a low speed, it is necessary to shift the natural frequency to a lower speed. Due to the configuration with the first and the second spring unit, which are both positioned radially au Shen and can be referred to as a spring set, it is possible to map a first characteristic region, which can be designed with a very low spring stiffness. This makes it possible, if appropriate, in a combination with an increase in a primary mass inertia, for example, by a Zusatzmassering on the primary mass, significantly lower the natural frequency.
Durch eine entsprechende Abstimmung einer Zwischenmassenträgheit und einer Koppelgetriebeübersetzung in einer Verbindung mit einer notwendigen geringen Federsteifigkeit in einem unteren Drehzahl-, bzw. Momentenbereich kann die Federsteifigkeit bei einer höheren Drehzahl-, bzw. Momentenbereich deutlich steifer ausgeführt sein, um zu gewährleisten, dass auch ein maximales Motormoment über den Federsatz übertragen werden kann. Eine sehr progressive Auslegung der Federkennlinie wird in der Leistungsverzweigung zudem durch die Drehmomentenaufteilung auf zwei Zweige, wodurch über den einen Federsatzzweig weniger Moment zu übertragen ist, unterstützt. Weiter vorteilhaft ist, dass die radial weit außen liegenden Federsätze bei den niedrigen Drehzahlen sehr reibungsarm arbeiten und somit die erforderliche Entkopplungsarbeit auch leisten können. Bei höheren Drehzahlen wirkt ein resultierende Anstieg der Reibung im Federsatzzweig der Leistungsverzweigung zudem positiv, da die Entkopplung in diesem Zweig verschlechtert wird, was bei einer Auslegung auf den niedrigen Drehzahlbereich günstig auf die Gesamtentkopplung wirkt. Bei einer Auslegung der Koppelgetriebeübersetzung auf sehr niedrige Drehzahlen ist ein Schwinganteil der über den zweiten Leistungszweig ohne Federnsatz geht, sehr groß. Dadurch wird ein Schwingungsniveau an der Sekundärseite erhöht. Wenn die Schwinganteile im Federsatzzweig bei höheren Drehzahlen ebenfalls größer sind, funktioniert auch in diesem Bereich eine Auslöschung. Deshalb wirkt eine reibungsbedingte Verschlechterung der Entkoppelung durch radial außen liegende Federn bei höheren Drehzahlen positiv auf das Schwingungsniveau an der Sekundärseite der Leistungsverzweigung. By an appropriate vote of an inertia inertia and a coupling gear ratio in a compound with a necessary low spring stiffness in a lower speed, or torque range, the spring stiffness at a higher speed, or torque range can be made significantly stiffer to ensure that a maximum engine torque can be transmitted via the spring set. A very progressive interpretation of the spring characteristic is in the Power split also by the torque distribution on two branches, which is transmitted via the one Federsatzzweig less torque. It is also advantageous that the radially far outward spring sets work very low friction at low speeds and thus can afford the required decoupling work. At higher speeds, a resulting increase in friction in the power take-off branch of the power split also has a positive effect, since the decoupling in this branch is deteriorated, which has a favorable effect on the total decoupling when designed for the low speed range. In a design of the coupling gear ratio to very low speeds, a vibration component is over the second power branch without spring set is very large. As a result, a vibration level on the secondary side is increased. If the vibration components in the spring replacement branch are also larger at higher speeds, extinction also works in this area. Therefore, a friction-related deterioration of the decoupling by radially outboard springs at higher speeds acts positively on the vibration level at the secondary side of the power split.
Eine weitere vorteilhafte Ausgestaltung sieht vor, dass die Koppelanordnung zumindest weitgehend radial außerhalb der Phasenschieberanordnung angeordnet ist, wobei sich die Phasenschieberanordnung und die Koppelanordnung zumindest abschnittsweise überlappen. A further advantageous embodiment provides that the coupling arrangement is arranged at least substantially radially outside the phase shifter arrangement, wherein the phase shifter arrangement and the coupling arrangement overlap at least in sections.
Diese Ausgestaltung ist besonders vorteilhaft, um die für die Leistungsfähigkeit besonders wichtigen Parameter optimal auslegen zu können. Zu einer Optimierung der Leistungsverzweigung auf eine vorgegebene Fahrzeugkonfiguration ist neben der Koppelgetriebeübersetzung, die nahezu bauraumneutral festgelegt werden kann, eine möglichst große Veränderlichkeit der Federkennlinie der Federsätze, die möglichst reibungsarm auszuführen sind, sowie eine möglichst große Zwischenmassenträgheit notwendig. Dabei ist es vorteilhaft, wenn die Federsätze der Phasenschieberanordnung möglichst reibungsarm und damit möglichst weit radial innen positioniert sind. In einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform umfasst die Koppelanordnung ein Summationsgetriebe. In diesem Summationsgetriebe werden das erste Drehmoment, das über den ersten Drehmomentübertragungsweg läuft und das zweite Drehmoment, das über den zweiten Drehmomentübertragungsweg läuft zu einem Drehmoment zusammengeführt und an den Ausgangsbereich geleitet. This embodiment is particularly advantageous in order to be able to optimally interpret the parameters which are particularly important for the performance. To optimize the power split to a given vehicle configuration is next to the coupling gear ratio, which can be set almost space neutral, the greatest possible variability of the spring characteristic of the spring sets, which are to perform as low friction, and the largest possible Zwischenmassenträgheit necessary. It is advantageous if the spring sets of the phase shifter assembly are as low friction and thus positioned as far as possible radially inward. In a further advantageous embodiment, the coupling arrangement comprises a summation gear. In this summation gear, the first torque passing through the first torque transmission path and the second torque traveling through the second torque transmission path are converged to a torque and sent to the output section.
In einer weiteren, zu der vorherig genannten Ausführungsform kann das Summationsgetriebe vorteilhaft als ein Planetengetriebe ausgeführt sein. Dabei kann das Planetengetriebe ein Planetenrad, einen Planetenradboizen, sowie ein Antriebshohlrad und ein Abtriebshohlrad umfassen. Der Planetenradboizen kann dabei vorteilhaft mit der Primärmasse drehfest verbunden werden. Das Planetenrad, das gestuft oder ungestuft sein kann, wird auf dem Planetenradboizen drehbar gelagert. Das erste Drehmoment kann beispielsweise über die Primärmasse und die Phasenschieberanordnung mit Hilfe des Antriebshohlrades zu dem Planetenrad geleitet werden. Das zweite Drehmoment kann direkt von der Primärmasse in den Planetenradboizen und weiter an das Planetenrad geleitet werden. An dem Planetenrad wird das erste Drehmoment und das zweite Drehmoment wieder zusammen geführt und mit dem Abtriebshohlrad dem Ausgangsbereich, an dem beispielsweise eine Reibkupplung oder ein Wandler oder ein ähnliches Bauteil befestigt sein kann, zugeführt. In a further, to the aforementioned embodiment, the summation gear can be advantageously designed as a planetary gear. In this case, the planetary gear may comprise a planetary gear, a Planetenradbizen, and a drive ring gear and a driven ring gear. The Planetenradbizen can advantageously be rotatably connected to the primary mass. The planetary gear, which may be stepped or ungraded, is rotatably mounted on the Planetenradbizen. The first torque can be passed to the planet gear, for example, via the primary mass and the phase shifter arrangement by means of the drive ring gear. The second torque can be passed directly from the primary mass in the Planetenradboizen and on to the planet. At the planetary gear, the first torque and the second torque is again brought together and supplied with the output ring gear to the output region, to which, for example, a friction clutch or a converter or a similar component can be attached.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung kann der Eingang der Phasenschieberanordnung eine Stützscheibe bilden, die mit einem Ende des Planetenradbol- zens der Koppelanordnung drehfest verbunden ist. Dabei kann der Eingang der Phasenschieberanordnung durch die erste Nabenscheibe gebildet werden. Durch eine drehfeste Verbindung, vorteilhaft durch eine kostengünstige Vernietung des einen Endes des Planetenradbolzens mit der Nabenscheibe ausgeführt, wirkt diese Verbindung auf den Planetenradboizen als eine AbStützung. Das andere Ende des Planetenradbolzens ist dabei drehfest mit der Primärmasse verbunden. Folglich wird der Planetenradboizen beidseitig gelagert und ist somit steif an der Primärmasse befestigt. Damit ist das gestufte oder ungestufte Planetenrad, das durch den Planetenradboizen drehbar gelagert wird, auch steif an die Primärmasse befestigt. Dies ist vorteilhaft für ein genau- es Entkopplungsverhalten der Koppelanordnung und damit vorteilhaft für eine genaue Abstimmung und Funktionsweise der Drehschwingungsdämpfungsanordnung. In a further advantageous embodiment, the input of the phase shifter arrangement can form a support disk, which is rotatably connected to one end of the planetary pin of the coupling arrangement. In this case, the input of the phase shifter assembly can be formed by the first hub disc. By a rotationally fixed connection, advantageously carried out by a cost riveting of one end of the planetary gear with the hub disc, this compound acts on the Planetenradboizen as a support. The other end of the planetary gear is rotatably connected to the primary mass. Consequently, the Planetenradboizen is mounted on both sides and is thus rigidly attached to the primary mass. Thus, the stepped or non-stepped planet gear, which is rotatably supported by the Planetenradbizen, also rigidly attached to the primary mass. This is advantageous for a precise it decoupling behavior of the coupling arrangement and thus advantageous for accurate tuning and operation of the torsional vibration damping arrangement.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung ist der Ausgang der Phasenschieberanordnung mit zumindest einem Gehäuseabschnitt bildenden Element verbunden. Dieses Element kann aus mehreren einzelnen Bauteilen wie beispielsweise einem mo- torseitigen Dichtblech, einem Anlasserzahnkranz, einem Zwischenelement und einem getriebeseitigen Deckblech bestehen. Eine aus diesen Bauteilen gebildete sogenannte Zwischenmasse ist drehfest mit der zweiten Nabenscheibe verbunden. Durch diese Ausgestaltung der Zwischenmasse kann eine große Zwischenmassenträgheit erzielt werden, ohne eine Gesamtmassenträgheit der Drehschwingungsdämpfungsanordnung wesentlich zu erhöhen. Diese Ausführungsform ist besonders vorteilhaft, da eine hohe Zwischenmassenträgheit für die Leistungsfähigkeit der Drehschwingungsdämpfungsan- ordnung günstiger ist als eine große Massenträgheit bei der Primärmasse. In a further advantageous embodiment, the output of the phase shifter assembly is connected to at least one housing section forming element. This element may consist of several individual components such as a motor-side sealing plate, a starter ring gear, an intermediate element and a gear-side cover plate. A so-called intermediate mass formed from these components is non-rotatably connected to the second hub disc. By this embodiment of the intermediate mass, a large Zwischenmassenträgheit can be achieved without substantially increasing a total mass inertia of the torsional vibration damping arrangement. This embodiment is particularly advantageous since a high intermediate mass inertia for the performance of the torsional vibration damping arrangement is more favorable than a high mass inertia in the primary mass.
Im Folgenden werden bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand der beiliegenden Figuren erläutert. Es zeigt in: In the following, preferred embodiments of the invention will be explained with reference to the accompanying figures. It shows in:
Fig. 1 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung mit einer Phasenschieberanordnung die radial außerhalb einer Koppelanordnung positioniert ist. Fig. 1 shows a torsional vibration damping arrangement with a phase shifter arrangement which is positioned radially outside of a coupling arrangement.
Fig. 2 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung mit einer Phasenschieberanordnung, die radial innerhalb einer Koppelanordnung positioniert ist. Fig. 2 shows a torsional vibration damping arrangement with a phase shifter arrangement which is positioned radially within a coupling arrangement.
In Fig. 1 ist eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10 dargestellt, welche nach dem Prinzip der Leistungs- bzw. Drehmomentenaufzweigung arbeitet. Die Dreh- schwingungsdämpfungsanordnung 10 kann in einem Antriebsstrang eines Fahrzeugs zwischen einem Antriebsaggregat und dem folgenden Teil des Antriebsstrangs, also beispielsweise ein Anfahrelement 65 wie eine Reibungskupplung, ein hydrodynamischer Drehmomentwandler oder dergleichen, angeordnet werden. In Fig. 1, a torsional vibration damping arrangement 10 is shown, which operates on the principle of power or torque split. The torsional vibration damping arrangement 10 can in a drive train of a vehicle between a drive unit and the following part of the drive train, ie For example, a starting element 65 such as a friction clutch, a hydrodynamic torque converter or the like can be arranged.
Die Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10 umfasst einen allgemein mit 50 bezeichneten Eingangsbereich. Dieser Eingangsbereich 50 kann beispielsweise durch eine Verschraubung 61 an eine Kurbelwelle 19 eines als Verbrennungskraftmaschine ausgebildeten Antriebsaggregates 60 angebunden werden. Im Eingangsbereich 50 zweigt sich das von dem Antriebsaggregat 60 aufgenommene Drehmoment in einen ersten Drehmomentübertragungsweg 47 und einen zweiten Drehmomentübertragungsweg 48 auf. Im Bereich einer allgemein mit der Bezugsziffer 41 bezeichneten Koppelanordnung werden die über die beiden Drehmomentübertragungswege 47, 48 geleiteten Drehmomentenanteile mittels eines ersten Eingangsteils 53 und eines zweiten Eingangsteils 54 in die Koppelanordnung 41 eingeleitet und dort wieder zusammengeführt. Über ein Abtriebsholrad 1 1 und ein Zwischenblech 17, das auch als ein Ausgangsteil 49 bezeichnet werden kann, welche drehfest miteinander verbunden sind, wird das Drehmoment zu einem Zwischenflansch 62 geleitet, der wiederum drehfest mit dem Zwischenblech 17 verbunden ist. Von dort gelangt das Drehmoment zu einem Sekundärschwungrad 13, das drehfest mit dem Zwischenflansch 62 verbunden ist und einen Ausgangsbereich 55 bildet. The torsional vibration damping arrangement 10 comprises an input area, generally designated 50. This input area 50 can be connected, for example, by a screw connection 61 to a crankshaft 19 of a drive unit 60 designed as an internal combustion engine. In the input region 50, the torque absorbed by the drive unit 60 branches into a first torque transmission path 47 and a second torque transmission path 48. In the area of a coupling arrangement indicated generally by the reference numeral 41, the torque components guided via the two torque transmission paths 47, 48 are introduced into the coupling arrangement 41 by means of a first input part 53 and a second input part 54 and are brought together there again. Via an output drive wheel 1 1 and an intermediate plate 17, which can also be referred to as an output part 49, which are non-rotatably connected to each other, the torque is passed to an intermediate flange 62, which in turn is rotatably connected to the intermediate plate 17. From there, the torque passes to a secondary flywheel 13, which is rotatably connected to the intermediate flange 62 and forms an output region 55.
In dem ersten Drehmomentübertragungsweg 47 ist ein allgemein mit der Bezugsziffer 56 bezeichnetes Schwingungssystem integriert. Das Schwingungssystem 56 ist als Phasenschieberanordnung 43 wirksam und umfasst eine, beispielsweise an das Antriebsaggregat 60, anzubindende Primärmasse 1 . Die Primärmasse 1 und ein Deckblech 12, welche drehfest, bevorzugt mittels einer Schraubverbindung 96, miteinander verbunden sind, umschließen nach radial au ßen hin im Wesentlichen vollständig einen Raumbereich 69, in welchem in Bezug auf die Anordnung eine erste Federeinheit 57, eine zweite Federeinheit 58, sowie die Koppelanordnung 41 aufgenommen sind. Die erste Federeinheit 57 und die zweite Federeinheit 58 können dabei eine Mehrzahl von in Umfangsrichtung aufeinander folgenden und ggf. auch ineinander geschachtelt angeordneten Federelementen 66 und 67umfassen, wobei jedes Federelement 66 und 67 vorzugsweise wenigstens eine Schraubendruckfeder umfasst. Die erste Federeinheit 57 stützt sich einerseits an einem Ansteuerblech 82, das drehfest vorzugsweise mittels einer Schraubverbindung 64 mit der Primärmasse 1 verbunden ist und andererseits an einer als Zentralscheibe ausgebildeten ersten Nabenscheibe 5 ab. Die zweite Federeinheit 58 stützt sich einerseits an zumindest einem Abdeckblech 6, das drehfest vornehmlich mit einer Nietverbindung 71 mit der ersten Nabenscheibe 5 verbunden ist und andererseits an einer zweiten Nabenscheibe 70 ab. Die zweite Nabenscheibe 70 ist drehfest mit einem Antriebsholradträger 72, vornehmlich mittels einer Schraubverbindung 73 verbunden. An dem Antriebsholradträger 72 ist ein Antriebsholrad 8 drehfest positioniert. In the first torque transmission path 47, a vibration system, generally designated by reference numeral 56, is integrated. The vibration system 56 is effective as a phase shifter 43 and comprises a, for example, to the drive unit 60, to be connected to primary mass. 1 The primary mass 1 and a cover plate 12, which are non-rotatably connected to one another, preferably by means of a screw connection 96, enclose substantially radially outward a space region 69 in which a first spring unit 57, a second spring unit 58 with respect to the arrangement , and the coupling arrangement 41 are received. The first spring unit 57 and the second spring unit 58 may include a plurality of circumferentially successive and possibly also nested arranged spring elements 66 and 67, wherein each spring element 66 and 67 preferably comprises at least one helical compression spring. The first spring unit 57 is supported on the one hand on a Ansteuerblech 82 which is non-rotatably preferably connected by means of a screw 64 to the primary mass 1 and on the other hand on a central disc designed as the first hub disc 5 from. The second spring unit 58 is supported, on the one hand, on at least one cover plate 6 which is non-rotatably connected primarily with a rivet connection 71 with the first hub disc 5 and, on the other hand, on a second hub disc 70. The second hub disc 70 is rotatably connected to a Antriebsholradträger 72, primarily by means of a screw 73. At the Antriebsholradträger 72 a Antriebsholrad 8 is rotatably positioned.
Ein Drehmomentverlauf im ersten Drehmomentübertragungsweg 47 kann von der Kurbelwelle 1 9 kommend über die Primärmasse 1 und das Ansteuerblech 82 in die erste Federeinheit 57verlaufen. Von der ersten Federeinheit 57 wird das erste Drehmoment über die erste Nabenscheibe 5 in zumindest ein Abdeckblech 6 und von dort in die zweite Federeinheit 58 geführt. Von der zweiten Federeinheit 58 gelangt das erste Drehmoment über die zweite Nabenscheibe 70, den Antriebsholradträger 72 und das Antriebsholrad 8 in das Planetenrad 46. A torque curve in the first torque transmission path 47 can pass from the crankshaft 1 9 via the primary mass 1 and the control plate 82 into the first spring unit 57. Of the first spring unit 57, the first torque via the first hub disc 5 is guided in at least one cover plate 6 and from there into the second spring unit 58. Of the second spring unit 58, the first torque passes through the second hub disc 70, the Antriebsholradträger 72 and the Antriebsholrad 8 in the planet 46th
Ein Drehmomentverlauf im zweiten Drehmomentübertragungsweg 48 verläuft von der Kurbelwellen über die Primärmasse 1 , die hier auch als Planetenradträger 9 gebildet ist, und einen Planetenradbolzen 52 in das Planetenrad 46. Somit treffen sich am Planetenrad 46 der erste Drehmomentübertragungsweg 47 und der zweite Drehmomentübertragungsweg 48 und werden dort wieder zusammen geführt. Über ein Ab- triebsholradl 1 gelangt das zusammengeführte Drehmoment vom Planetenrad 46 in ein Zwischenblech 1 7 und von dort in einen Zwischenflansch 62, der das zusammengeführt Drehmoment an das Sekundärschwungrad 1 3 weiter führt. Hier kann das zusammengeführt Drehmoment beispielsweise an eine anzuflanschende Kupplung oder einen Drehmomentwandler abgegeben werde. Die in dieser Figur 1 beschriebene Ausführungsform der Drehschwingungsdämp- fungsanordnung ist besonders vorteilhaft bei einer Anregung mit einer niedrigen A torque curve in the second torque transmission path 48 extends from the crankshaft via the primary mass 1, which is also formed here as a planet carrier 9, and a Planetenradbolzen 52 in the planetary gear 46. Thus meet at the planet 46 of the first torque transmission path 47 and the second torque transmission path 48 and there again brought together. The converged torque from the planetary gear 46 passes into an intermediate plate 1 7 via an output drive wheel 1 and from there into an intermediate flange 62, which continues to carry the torque that has been brought together to the secondary flywheel 1 3. Here, the merged torque may be delivered, for example, to a clutch or a torque converter to be flanged. The embodiment of the torsional vibration damping arrangement described in this FIG. 1 is particularly advantageous in the case of a low-level excitation
Hauptmotorordnung, bei der eine Eigenfrequenz sehr hoch liegt. Um einen Betrieb bei einer niedrigen Drehzahl zu ermöglichen, ist es erforderlich, die Eigenfrequenz zu einer niedrigeren Drehzahl zu verschieben. Durch eine Ausführungsform mit zwei außen liegenden Federeinheiten 57 und 58 ist es möglich einen ersten Kennlinienbereich abzubilden, der mit einer sehr geringen Federsteifigkeit ausgeführt ist. Damit ist es möglich, gegebenenfalls in einer Kombination mit einer Erhöhung eines Massenträgheitsmomentes der Primärmasse 1 , die Eigenfrequenz deutlich abzusenken. Durch eine entsprechende Abstimmung der Parameter von einer Massenträgheit des Antriebsholradträ- gers 72, der auch als eine Zwischenmasse 34 bezeichnet werden kann und eine Koppelgetriebeübersetzung in Verbindung mit einer notwendigen geringen Federsteifigkeit in einem unteren Drehzahl-/Momentenbereich kann die Federsteifigkeit bei einer höheren Drehzahl- / Momentenbereich deutlich steifer ausgeführt sein, um zu gewährleisten, dass auch das max. Moment über die Federeinheiten 57 und 58 übertragen werden kann. Solch eine sehr progressive Auslegung der Federkennlinie wird in der Leistungsverzweigung zudem durch die Aufteilung des Moments auf zwei Zweige, wodurch über einen Momentenzweig über die Federeinheiten 57 und 58 weniger Moment zu übertragen ist, unterstützt. Außerdem ist sichergestellt, dass die radial weit außen liegenden Federeinheiten57 und 58 bei den niedrigen Drehzahlen sehr reibungsarm arbeiten und somit die erforderliche Entkopplungsarbeit auch leisten können. Bei höheren Drehzahlen wirkt der resultierende Anstieg der Reibung in dem Zweig der Federeinheiten 57 und 58 zudem positiv, da die Entkopplung in diesem Zweig durch die erhöhte Reibung verschlechtert wird, was bei der Auslegung auf den niedrigen Drehzahlbereich günstig auf die Gesamtentkopplung wirkt. Bei einer Auslegung einer Übersetzung der Koppelanordnung 41 auf sehr niedrige Drehzahlen ist ein Schwinganteil der über den zweiten Drehmomentübertragungsweg 48 (ohne Federn) geht, sehr groß. Dadurch wird ein Schwingungsniveau an dem Sekundärschwungrad 13 erhöht. Wenn dann die Main engine order, where a natural frequency is very high. In order to enable operation at a low speed, it is necessary to shift the natural frequency to a lower speed. By an embodiment with two outer spring units 57 and 58, it is possible to form a first characteristic area, which is designed with a very low spring stiffness. This makes it possible, if appropriate in combination with an increase of a mass moment of inertia of the primary mass 1, to significantly lower the natural frequency. By a corresponding adjustment of the parameters of an inertia of Antriebsholradträ- gers 72, which can also be referred to as an intermediate mass 34 and a coupling gear ratio in conjunction with a necessary low spring stiffness in a lower speed / torque range, the spring stiffness at a higher speed / Torque range be made significantly stiffer, to ensure that even the max. Moment can be transmitted via the spring units 57 and 58. Such a very progressive interpretation of the spring characteristic is also supported in the power split by the division of the moment on two branches, which is to be transmitted via a moment branch via the spring units 57 and 58 less moment. In addition, it is ensured that the radially far outboard spring units57 and 58 operate very low friction at low speeds and thus can afford the required decoupling work. At higher speeds, the resulting increase in friction in the branch of the spring units 57 and 58 also acts positively, because the decoupling in this branch is degraded by the increased friction, which acts in the design on the low speed range favorable to the total decoupling. In a design of a translation of the coupling assembly 41 at very low speeds, a vibration component of the second torque transmission path 48 (without springs) is very large. As a result, a vibration level at the secondary flywheel 13 is increased. If then the
Schwinganteile in dem zweiten Drehmomentübertragungsweg nach den beiden Federeinheiten 57 und 58 bei höheren Drehzahlen ebenfalls größer sind, funktioniert auch in diesem Drehzahlbereich eine Auslöschung. Deshalb wirkt eine reibungsbedingte Verschlechterung der Entkopplung durch radial außen liegende Federeinheiten 57 und 58 bei höheren Drehzahlen positiv auf das Schwingungsniveau an dem Sekundärschwungrad 13. Vibration components in the second torque transmission path after the two spring units 57 and 58 are also larger at higher speeds, an extinction also works in this speed range. Therefore, a friction-related deterioration of the decoupling by radially outer spring units 57 and 58 acts at higher speeds positive to the vibration level at the secondary flywheel 13th
Ein Nassraumes 63, in dem sich die Phasenschieberanordnung 43 und die Koppelanordnung 41 befinden, wird durch zwei Dichtelemente, hier einem Zwischenblech- dichtelement 81 und einem Sekundärdichtelement 15 gegenüber einem Trockenraum 74 abgedichtet. Dabei dichtet das Zwischenblechdichtelement 81 radial außen gegen das Zwischenblech 17 und radial innen gegen einen Adapter 21 ab. Das Sekundärdichtelement 1 5 dichtet radial au ßen gegen ein getriebeseitiges Deckblech 12, das nach radial innen verlängert und mit einem abgewinkelten Flansch versehen ist und radial innen gegen einen Flansch des Sekundärschwungrades 13 ab. Durch diese Anordnung der Dichtelemente kann eine Verschraubung 61 , hier durch eine Kurbelwellenschraube 28 gebildet, mit der die Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10 an die Kurbelwelle 19 verschraubt wird, frei zugänglich bleiben. Das ist besonders vorteilhaft bei der Montage, da eine Durchführungsöffnung 83 in dem Zwischenflansch 62 in axialer Flucht zu der Kurbelwellenschraube 28 zu einer Durchführung eines Montagewerkzeuges für die Kurbelwellenschraube 28 positioniert werden kann. A wet space 63, in which the phase shifter 43 and the coupling assembly 41 are located, is sealed by two sealing elements, here a Zwischenblech- sealing element 81 and a secondary sealing element 15 against a drying space 74. In this case, the intermediate sheet sealing element 81 seals radially outward against the intermediate plate 17 and radially inward against an adapter 21. The secondary sealing element 1 5 seals radially au Shen against a transmission-side cover plate 12, which is extended radially inward and provided with an angled flange and radially inwardly against a flange of the secondary flywheel 13 from. By this arrangement of the sealing elements, a screw 61, here formed by a crankshaft screw 28, with which the torsional vibration damping assembly 10 is bolted to the crankshaft 19, remain freely accessible. This is particularly advantageous during assembly, since a passage opening 83 can be positioned in the intermediate flange 62 in axial alignment with the crankshaft screw 28 to a passage of a mounting tool for the crankshaft screw 28.
In Fig. 2 ist eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10 wie in Fig. 1 dargestellt, jedoch ist die Koppelanordnung 41 in radialer Richtung um die Drehachse A der Phasenschieberanordnung 43 nachgelagert. Auch der erste Drehmomentübertragungsweg 47 unterscheidet sich zu dem der Fig. 1 . 2, a torsional vibration damping arrangement 10 as shown in Fig. 1, but the coupling assembly 41 is downstream in the radial direction about the axis of rotation A of the phase shifter assembly 43. Also, the first torque transmission path 47 differs from that of FIG. 1.
In Fig. 2 wird der erste Drehmomentübertragungsweg 47von der Kurbelwelle 19 an die damit drehfest verbundene Primärmasse 1 b geleitet. Über den Planetenradbol- zen 52, der vorzugsweise einerseits mittels einer Nietverbindung 78 mit der Primärmasse 1 b und andererseits vorzugsweise mittels einer Vernietung 85 mit der ersten Nabenscheibe 5 der ersten Federeinheit 57 verbunden ist, gelangt das erste Drehmoment in die erste Federeinheit 57, die bevorzugt aus zumindest einer Schraubenfeder gebildet sein kann. Durch diese beidseitige Nietverbindung 78 und Vernietung 85 des Planeten- radbolzens 52 wird dieser sehr steif an die Primärmasse 1 b befestigt, was sich vorteilhaft auf eine Wirkweise der Koppelanordnung 41 auswirkt. Die erste Nabenscheibe 5 wirkt dabei wie eine Stützscheibe 59, der einem Wegknicken des Planetenradbolzens 52 entgegen wirkt. Von der ersten Federeinheit 57wird das erste Drehmoment im ersten Drehmomentübertragungsweg 47 in zumindest ein Abdeckblech 92 der ersten Federeinheit 57, welches drehfest mit der ersten Nabenscheibe 5 verbunden ist, geleitet. Das Abdeckblech 92 der ersten Federeinheit 57 führt das erste Drehmoment über ein Abstandsstück 32, das einerseits drehfest, vorzugsweise mittels einer Nietverbindung 76 mit dem Abdeckblech 92 der ersten Federeinheit 57 und andererseits dreh fest vorzugsweise mittels Nietverbindung 77 mit dem Abdeckblech 6b der zweiten Federeinheit 58 verbunden ist , zu dem Abdeckblech 6b. Von dort gelangt das erste Drehmoment in die zweite Federeinheit 58. Von der zweiten Federeinheit 58 wird das Drehmoment über die zweite Nabenscheibe 70 der zweiten Federeinheit 58 in ein Zwischenelement 7 geleitet. Dieser Verbindungsbereich von der zweiten Nabenscheibe 70 und dem Zwischenelement 7 kann auch als Ausgang 91 der Phasenschieberanordnung bezeichnet werden. An dem Zwischenelement 7 ist drehfest das Antriebshohlrad 8 positioniert. Über dieses Antriebshohlrad 8 wird das erste Drehmoment im ersten Drehmomentübertragungsweg 47 an das Planetenrad 46 geleitet. An dieses Planetenrad 46 wird auch das zweite Drehmoment des zweiten Drehmomentübertragungsweges 48 geführt. In Fig. 2, the first torque transmission path 47 is guided by the crankshaft 19 to the thus rotatably connected primary mass 1 b. Via the Planetenradbol- zen 52, which is preferably connected on the one hand by means of a rivet connection 78 with the primary mass 1 b and on the other hand preferably by means of riveting 85 with the first hub disc 5 of the first spring unit 57, the first torque passes into the first spring unit 57, preferably can be formed from at least one coil spring. Through this two-sided rivet connection 78 and riveting 85 of the planetary Radbolzens 52 this is very stiff attached to the primary mass 1 b, which has an advantageous effect on a mode of action of the coupling assembly 41. The first hub disc 5 acts like a support plate 59 which counteracts a buckling of the planetary gear bolt 52. Of the first spring unit 57, the first torque in the first torque transmission path 47 in at least one cover plate 92 of the first spring unit 57, which is rotatably connected to the first hub disc 5, passed. The cover plate 92 of the first spring unit 57 carries the first torque via a spacer 32, on the one hand rotationally fixed, preferably by means of a rivet 76 with the cover plate 92 of the first spring unit 57 and on the other hand rotatably preferably by means of rivet 77 with the cover plate 6b of the second spring unit 58 connected is to the cover plate 6b. From there, the first torque passes into the second spring unit 58. The second spring unit 58 guides the torque via the second hub disk 70 of the second spring unit 58 into an intermediate element 7. This connection area of the second hub disc 70 and the intermediate element 7 may also be referred to as the output 91 of the phase shifter arrangement. At the intermediate element 7, the drive ring gear 8 is rotationally fixed. About this drive ring gear 8, the first torque in the first torque transmission path 47 is directed to the planetary gear 46. To this planetary gear 46 and the second torque of the second torque transmission path 48 is guided.
Dabei ist, wie bereits ausgeführt, anzumerken, dass in dieser vorteilhaften Ausführungsform die Nabenscheibe 5 in einem Bereich eines Einganges 90 eine Stützscheibe 59 bildet, die mit dem Planetenradbolzen 52 drehfest, vorzugsweise mittels der Vernietung 85, verbunden ist und dadurch den Planetenradbolzen 52 zusätzlich abstützt. Dies ist besonders vorteilhaft, da sich eine steife Anbindung des Planetenradbolzens 52 und damit eine steife Lagerung des Planetenrades 46 positiv auf die Wirkweise der Koppelanordnung 41 auswirkt. It should be noted, as already stated, that in this advantageous embodiment, the hub disc 5 in a region of an input 90 forms a support plate 59 which rotatably connected to the Planetenradbolzen 52, preferably by riveting 85, and thereby the Planetenradbolzen 52 additionally supported , This is particularly advantageous because a rigid connection of the planetary gear bolt 52 and thus a rigid bearing of the planetary gear 46 has a positive effect on the mode of action of the coupling arrangement 41.
Der zweite Drehmomentübertragungsweg 48 wird wie in Fig. 1 von der Primärmasse 1 über ein zweites Eingangsteil 54 in den Planetenradbolzen 52 an das Planetenrad 46 geführt. Das am Planetenrad 46 zusammengeführt Drehmoment des ersten Drehmomentübertragungsweges 47 und des zweites Drehmomentübertragungsweges 48 wird von dem Abtriebshohlrad 1 1 am Planetenrad 46 abgegriffen und über einen Verbindungsflansch 22, der auch als ein Ausgangsteil 49 der Koppelanordnung gesehen werden kann, an dem drehfest das Abtriebshohlrad 1 1 positioniert ist, an das damit drehfest verbundene Sekundärschwungrad 13geleitet. Dieses Sekundärschwungrad 13 bildet den Ausgangsbereich 55. An dieses Sekundärschwungrad 13 können beispielsweise eine Reibkupplung oder ein Drehmomentwandler, die beide hier nicht dargestellt sind, befestigt werden. The second torque transmission path 48, as in FIG. 1, is guided by the primary mass 1 via a second input part 54 into the planetary gear pin 52 to the planetary gear 46. The at the planet 46 merged torque of the first Torque transmission path 47 and the second torque transmission path 48 is tapped from the output ring gear 1 1 on the planet 46 and via a connecting flange 22, which can also be seen as an output part 49 of the coupling arrangement, on the rotatably the output ring gear 1 1 is positioned on the rotatably connected thereto Secondary flywheel 13 led. This secondary flywheel 13 forms the output region 55. To this secondary flywheel 13, for example, a friction clutch or a torque converter, both of which are not shown here, are attached.
Für eine Optimierung der Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10 ist eine möglichst gro ße Veränderlichkeit der einzelnen Federeinheiten, hier mit der ersten und der zweiten Federeinheit 57 und 58 gebildet, und eine möglichst große Massenträgheit der Zwischenmasse 34 vorteilhaft. For optimizing the torsional vibration damping arrangement 10, the greatest possible variability of the individual spring units, here formed with the first and second spring units 57 and 58, and the greatest possible mass inertia of the intermediate mass 34 are advantageous.
Dabei sind die Federeinheiten 57 und 58 in Ihrer Wirkweise möglichst reibungsarm auszuführen. Durch die Anordnung der Federeinheiten 57 und 58 möglichst weit radial innen um die Drehachse A kann die auf die Federeinheiten wirkende Fliehkraft gering gehalten werden, was sich positiv auf das vorteilhaft niedrige Reibungsniveau auswirkt. In this case, the spring units 57 and 58 are to perform as low as possible friction in their mode of action. By arranging the spring units 57 and 58 as far as possible radially inward about the axis of rotation A, the force acting on the spring units centrifugal force can be kept low, which has a positive effect on the advantageous low friction level.
Die Federeinheiten 57 und 58 sind hier seriell geschaltet. Damit kann mit jeder einzelnen Federeinheit eine Stufe dargestellt werden. Mit dieser Variante ist deshalb eine Vielstufigkeit einer Federkennlinie umsetzbar, was für eine Funktion bzw. Optimierung der Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10 sehr vorteilhaft ist. In einer nicht dargestellten Ausführungsform ist es auch möglich, die erste Federeinheit 57 und die zweite Federeinheit 58 in ihrer wirkweise parallel zu schalten oder eine beliebige Kombination aus Serien- und Parallelschaltung umzusetzen. Damit können sich sowohl Vorteile bezüglich der Funktion als auch bezüglich der Herstellung/Montage bzw. Kosten durch einen bauraumgleichen Baukasten für unterschiedliche Umgebungsbedingungen (Fahrzeugkonfigurationen) ergeben. Durch eine Ausführungsform der Zwischenmasse 34 als komplett umlaufender Topf, bestehend aus einem motorseitigen Dichtblech 31 , dem Zwischenelement 7, einem Anlasserzahnkranz 35, und einem motorseitigen Dichtblech 12 , die alle mit der zweiten Nabenscheibe 70 der zweiten Federeinheit 58 direkt oder mit den genannten Teilen drehfest verbunden sind, kann eine sehr große Massenträgheit der Zwischenmasse 34 erzielt werden. Dabei wird eine Gesamtmassenträgheit der Drehschwin- gungsdämpfungsanordnung 10 nicht wesentlich erhöht, da die Primärseite mit der Primärmasse 1 b mit einer entsprechend geringeren Massenträgheit ausgeführt werden kann. Weil die große Massenträgheit an der Zwischenmasse 34 in der Regel für eine Leistungsfähigkeit der Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10 günstiger ist als eine große Massenträgheit der Primärmasse 1 b ist diese Ausführung sehr vorteilhaft. Die Massenträgheit des Sekundärschwungrades 13 bleibt hiervon unberührt. The spring units 57 and 58 are connected in series here. This can be represented with each spring unit one level. With this variant, therefore, a multi-stage of a spring characteristic can be implemented, which is very advantageous for a function or optimization of the torsional vibration damping arrangement 10. In one embodiment, not shown, it is also possible to switch the first spring unit 57 and the second spring unit 58 in their operation in parallel or implement any combination of series and parallel connection. This can result in both advantages in terms of function as well as with respect to the production / assembly or costs by a construction-space-identical kit for different environmental conditions (vehicle configurations). By an embodiment of the intermediate mass 34 as a completely encircling pot, consisting of a motor-side sealing plate 31, the intermediate element 7, a starter ring gear 35, and a motor-side sealing plate 12, all rotatably with the second hub disc 70 of the second spring unit 58 directly or with said parts are connected, a very large inertia of the intermediate mass 34 can be achieved. In this case, a total mass inertia of the torsional vibration damping arrangement 10 is not substantially increased since the primary side can be designed with the primary mass 1b with a correspondingly lower mass inertia. Because the large mass inertia of the intermediate mass 34 is usually more favorable for a performance of the torsional vibration damping arrangement 10 than a large inertia of the primary mass 1 b, this embodiment is very advantageous. The inertia of the secondary flywheel 13 remains unaffected.
Weiterhin ist in Fig. 2 die konstruktive Ausführung der Koppelanordnung Pos. 41 vorteilhaft, da das Planetenrad 46 möglichst radial außen um die Drehachse A sitzt und dadurch nur geringe Mengen eines Schmiermittels wie Öl oder Fett nötig sind, da diese durch die Zentrifugalkraft nach außen zu dem dort positionierten Planetenrad 46 gedrückt werden. Furthermore, in Fig. 2, the structural design of the coupling arrangement Pos. 41 is advantageous because the planet 46 as possible radially outward sitting around the axis of rotation A and thus only small amounts of a lubricant such as oil or grease are necessary, as these by the centrifugal force to the outside the planetary gear 46 positioned there are pressed.
Ein Nassraumes 63, der zumindest teilweise die Phasenschieberanordnung 43 und die Koppelanordnung 41 aufnimmt und durch das motorseitiges Dichtblech 31 , das Zwischenelement 7 und das getriebeseitiges Dichtblech 12 nach außen gegenüber einem Trockenraum 74, der den, die Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10 umgebenden Raum bildet, begrenzt wird, wird durch drei Dichtelemente, hier mit einem Dichtelement 27, einem Nabenscheibendichtelement 1 6 und einem Sekundärdichtelement 15 abgedichtet. Dabei sind die Dichtelemente 27, 1 6 und 15 vorteilhaft möglichst radial weit innen angeordnet um eine Reibung zu reduzieren. Das Dichtelement 27 dichtet einerseits gegen eine radial nach innen verlaufende Verlängerung des motorseitigen Dichtbleches 31 und andererseits gegen einen flanschartigen Fortsatz 79 der Primär- masse 1 b ab. Das Nabenscheibendichtelement 1 6 dichtet radial außen gegen einen nach radial innen abgewinkelten Flansch 80, der durch die erste Nabenscheibe 5 gebildet wird und radial innen gegen eine flanschartige Ausgestaltung des Verbindungsflansches 22 ab. Das Sekundärdichtelement 15 dichtet radial außen gegen das getriebesei- tige Deckblech 12 und radial innen gegen eine flanschartige Ausformung des Sekundärschwungrades 13 ab. A wet space 63, which at least partially accommodates the phase shifter assembly 43 and the coupling arrangement 41 and is limited by the motor side sealing plate 31, the intermediate member 7 and the transmission side sealing plate 12 to the outside against a drying space 74, which forms the space surrounding the torsional vibration damping assembly 10, is sealed by three sealing elements, here with a sealing element 27, a Nabenscheibendichtelement 1 6 and a secondary sealing element 15. In this case, the sealing elements 27, 1 6 and 15 are advantageously arranged as far as possible radially inward in order to reduce friction. The sealing element 27 seals on the one hand against a radially inwardly extending extension of the motor-side sealing plate 31 and on the other hand against a flange-like extension 79 of the primary mass 1 b. The hub disc sealing element 1 6 seals radially outward against a radially inwardly angled flange 80, which is formed by the first hub disc 5 and radially inward against a flange-like configuration of the connecting flange 22 from. The secondary sealing element 15 seals radially outward against the getriebesei- term cover plate 12 and radially inwardly against a flange-like shape of the secondary flywheel 13 from.
Durch diese Anordnung der Dichtelemente 27, 15 und 1 6 möglichst radial innen kann die Reibung reduziert werden. Durch diese Anordnung der Dichtelemente kann eine Verschraubung 61 , hier durch eine Kurbelwellenschraube 28 gebildet, mit der die Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10 an die Kurbelwelle 19 verschraubt wird, frei zugänglich bleiben. Das ist besonders vorteilhaft bei der Montage, da eine Durchführungsöffnung 83 in dem Zwischenflansch 62 in axialer Flucht zu der Kurbelwellenschraube 28 zu einer Durchführung eines Montagewerkzeuges für die Kurbelwellenschraube 28 positioniert werden kann. By this arrangement of the sealing elements 27, 15 and 1 6 radially inside as possible, the friction can be reduced. By this arrangement of the sealing elements, a screw 61, here formed by a crankshaft screw 28, with which the torsional vibration damping assembly 10 is bolted to the crankshaft 19, remain freely accessible. This is particularly advantageous during assembly, since a passage opening 83 can be positioned in the intermediate flange 62 in axial alignment with the crankshaft screw 28 to a passage of a mounting tool for the crankshaft screw 28.
Bezuqszeichen REFERENCE CHARACTERS
Primärmasseprimary mass
b Primärmasseb primary mass
a Deckblechfortführung a cover sheet continuation
Federanordnung  spring assembly
erste Nabenscheibe  first hub disc
Abdeckblech Cover plate
b Abdeckblech b Cover plate
Zwischenelement  intermediate element
Antriebshohlrad  drive internal gear
Planetenradträger  planet
0 Drehschwingungsdämpfungsanordnung 1 Abtriebshohlrad0 torsional vibration damping arrangement 1 output ring gear
2 getriebeseitiges Deckblech2 gearbox side cover plate
3 Sekundärschwungrad3 secondary flywheel
5 Sekundärdichtelement5 secondary sealing element
6 Nabenscheibendichtelement6 Hub disc sealing element
7 Zwischenblech7 intermediate sheet
9 Kurbelwelle9 crankshaft
1 Adapter1 adapter
2 Verbindungsflansch2 connecting flange
7 Dichtelement7 sealing element
8 Kurbelwellenschraube8 crankshaft bolt
1 motorseitiges Dichtblech1 motor-side sealing plate
2 Abstandsstück2 spacer
4 Zwischenmasse4 intermediate mass
5 Anlasserzahnkranz5 starter ring gear
1 Koppelanordnung1 coupling arrangement
3 Phasenschieberanordnung3 phase shifter assembly
6 Planetenrad6 planetary gear
7 erster Drehmomentübertragungsweg zweiter Drehmomentübertragungsweg Ausgangsteil 7 first torque transmission path second torque transmission path output part
Eingangsbereich entrance area
Planetenradbolzen pinion pin
erstes Eingangsteil first entrance part
zweites Eingangsteil second entrance part
Ausgangsbereich output range
Schwingungssystem vibration system
erste Federeinheit first spring unit
zweite Federeinheit second spring unit
Stützscheibe support disc
Antriebsaggregat power unit
Verschraubung screw
Zwischenflansch Wafer
Nassraum wet room
Schraubverbindung screw
Anfahrelement starting element
Federelement spring element
Federelement spring element
Raumbereich space area
zweite Nabenscheibe second hub disc
Nietverbindung rivet
Antriebshohlradträger Antriebshohlradträger
Schraubverbindung screw
Trockenraum drying room
Nietverbindung rivet
Nietverbindung rivet
Nietverbindung rivet
flanschartiger Fortsatz flange-like extension
Flansch  flange
Zwischenblechdichteiement Zwischenblechdichteiement
Ansteuerblech Ansteuerblech
Durchführungsöffnung 85 Vernietung Through opening 85 riveting
86 Überlagerungseinheit 86 superposition unit
90 Eingang 90 entrance
91 Ausgang  91 output
92 Abdeckblech  92 cover plate
95 Federsatz  95 spring set
96 Schraubverbindung 96 screw connection
97 Summationsgetriebe97 summation gear
98 Planetengetriebe 98 planetary gear

Claims

Patentansprüche claims
1 . Drehschwingungsdämpfungsanordnung (10) für den Antriebsstrang eines Kraftfahrzeugs, umfassend 1 . A torsional vibration damping arrangement (10) for the drive train of a motor vehicle, comprising
- einen zur Drehung um eine Drehachse (A) anzutreibenden Eingangsbereich (50) und einen Ausgangsbereich (55) und - An input to be driven for rotation about a rotation axis (A) input area (50) and an output area (55) and
- einen ersten Drehmomentübertragungsweg (47) und parallel dazu einen zweiten Drehmomentübertragungsweg (48), die beide von dem Eingangsbereich (50) ausgehen und - A first torque transmission path (47) and in parallel a second torque transmission path (48), both of which emanate from the input area (50) and
- eine, mit dem Ausgangsbereich (55) in Verbindung stehende Koppelanordnung (41 ) zur Überlagerung der über die Drehmomentübertragungswege (47; 48) geleiteten Drehmomente und a coupling arrangement (41), which is connected to the output area (55), for superimposing the torques transmitted via the torque transmission paths (47; 48) and
- eine Phasenschieberanordnung (43) für den ersten Drehmomentübertragungsweg (47) zur Erzeugung einer Phasenverschiebung von über den ersten Drehmomentübertragungsweg (47) geleiteten Drehungleichförmigkeiten bezüglich über den zweiten Drehmomentübertragungsweg (48) geleiteten Drehungleichförmigkeiten dadurch gekennzeichnet, dass die Phasenschieberanordnung (43) zumindest aus einer ersten Federeinheit (57) und einer zweiten Federeinheit (58) besteht, welche axial gestaffelt sind und wobei die Koppelanordnung (41 ) und die Phasenschieberanordnung (43) zumindest teilweise axial überdeckend angeordnet sind. - A phase shifter assembly (43) for the first torque transmission path (47) for generating a phase shift of on the first torque transmission path (47) guided rotational irregularities with respect to the second torque transmission path (48) guided rotational irregularities characterized in that the phase shifter assembly (43) at least a first Spring unit (57) and a second spring unit (58) which are axially staggered and wherein the coupling arrangement (41) and the phase shifter assembly (43) are arranged at least partially axially overlapping.
2. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (10) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Koppelanordnung (41 ) ein erstes Eingangsteil (53), ein zweites Eingangsteil (54), eine Überlagerungseinheit (86) und ein Ausgangsteil (49) umfasst, wobei das erste Eingangsteil (53) mit der Phasenschieberanordnung (43) und der Überlagerungseinheit (86) verbunden ist und das zweite Eingangsteil (54) mit dem Eingangsbereich (50) und der Überlagerungseinheit (86) verbunden ist und die Überlagerungseinheit (86) sowohl mit dem ersten Eingangsteil (53), als auch mit dem zweiten Eingangsteil (54) und dem Ausgangsteil (49) verbunden ist und wobei das Ausgangsteil (49) den Ausgangsbereich (55) bildet. 2. torsional vibration damping arrangement (10) according to claim 1, characterized in that the coupling arrangement (41) has a first input part (53), a second Input part (54), a superposition unit (86) and an output part (49), wherein the first input part (53) with the phase shifter assembly (43) and the superposition unit (86) is connected and the second input part (54) with the input area (54). 50) and the overlay unit (86) and the overlay unit (86) is connected both to the first input part (53), and to the second input part (54) and the output part (49) and wherein the output part (49) Output area (55) forms.
3. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (1 0) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Phasenschieberanordnung (43) ein Schwingungssystem (56) mit einer Primärmasse (1 ) und einem gegen die Wirkung einer Federanordnung (4) bezüglich der Primärmasse (1 ) um die Drehachse (A) drehbaren Zwischenelement (7) umfasst. 3. torsional vibration damping arrangement (1 0) according to claim 1 or 2, characterized in that the phase shifter assembly (43) comprises a vibration system (56) with a primary mass (1) and against the action of a spring arrangement (4) with respect to the primary mass (1) the axis of rotation (A) rotatable intermediate element (7).
4. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (1 0) nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Phasenschieberanordnung (43) und die Koppelanordnung (41 ) zumindest teilweise in einen Nassraum (63) aufgenommen werden, der zumindest teilweise mit einem Fluid befüllt ist. 4. torsional vibration damping arrangement (1 0) according to claim 1 to 3, characterized in that the phase shifter assembly (43) and the coupling arrangement (41) are at least partially received in a wet space (63) which is at least partially filled with a fluid.
5. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (1 0) nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Koppelanordnung (41 ) zumindest weitgehend radial innerhalb der Phasenschieberanordnung (43) angeordnet ist, wobei sich die Phasenschieberanordnung (43) und die Koppelanordnung zumindest abschnittweise axial überlappen. 5. torsional vibration damping arrangement (1 0) according to one of claims 1 to 4, characterized in that the coupling arrangement (41) is arranged at least substantially radially within the phase shifter assembly (43), wherein the phase shifter assembly (43) and the coupling arrangement at least partially axially overlap ,
6. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (1 0) nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Koppelanordnung (41 ) zumindest weitgehend radial au ßerhalb der Phasenschieberanordnung (43) angeordnet ist, wobei sich die Pha- senschieberanordnung (43) und die Koppelanordnung (41 ) zumindest abschnittweise überlappen. 6. torsional vibration damping arrangement (1 0) according to one of claims 1 to 4, characterized in that the coupling arrangement (41) at least substantially radially au outside the phase shifter assembly (43) is arranged, wherein the phase Sash slide assembly (43) and the coupling assembly (41) overlap at least in sections.
7. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (1 0) nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Koppelanordnung (41 ) ein Summationsgetriebe (97) umfasst. 7. torsional vibration damping arrangement (1 0) according to one of claims 1 to 6, characterized in that the coupling arrangement (41) comprises a summation gear (97).
8. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (1 0) nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass das Summationsgetriebe (97) ein Planetengetriebe (98) mit einem Planetenrad (46), einem Planetenradbolzen (52), sowie einem Antriebshohlrad (8) und einem Abtriebshohlrad (1 1 ) umfasst. 8. torsional vibration damping arrangement (1 0) according to claim 7, characterized in that the summation gear (97) a planetary gear (98) with a planetary gear (46), a Planetenradbolzen (52), and a Antriebshohlrad (8) and a Abtriebshohlrad (1 1 ).
9. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (1 0) nach einem der Ansprüche 1 bis 5 und 7 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Eingang (90) der Phasenschieberanordnung (43) eine Stützscheibe (59) bildet, die mit einem Ende des Planetenradbol- zens(52) der Koppelanordnung (41 ) dreh fest verbunden ist. 9. torsional vibration damping arrangement (1 0) according to one of claims 1 to 5 and 7 to 8, characterized in that the input (90) of the phase shifter assembly (43) forms a support disc (59), which with one end of Planetenradbol- zen (52 ) of the coupling arrangement (41) rotatably connected.
1 0. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (1 0) nach einem der Ansprüche 1 bis 4 und 6 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Ausgang (91 ) der Phasenschieberanordnung (43) mit zumindest einem Gehäuseabschnitt bildenden Element verbunden ist. 1 0. torsional vibration damping arrangement (1 0) according to one of claims 1 to 4 and 6 to 9, characterized in that the output (91) of the phase shifter assembly (43) is connected to at least one housing portion forming element.
PCT/EP2013/064760 2012-08-16 2013-07-12 Torsional vibration damping arrangement for the powertrain in a vehicle WO2014026814A1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102012214571.0A DE102012214571A1 (en) 2012-08-16 2012-08-16 Torsional vibration damping arrangement for the drive train of a vehicle
DE102012214571.0 2012-08-16

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014026814A1 true WO2014026814A1 (en) 2014-02-20

Family

ID=48874255

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2013/064760 WO2014026814A1 (en) 2012-08-16 2013-07-12 Torsional vibration damping arrangement for the powertrain in a vehicle

Country Status (2)

Country Link
DE (1) DE102012214571A1 (en)
WO (1) WO2014026814A1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016023692A1 (en) * 2014-08-13 2016-02-18 Zf Friedrichshafen Ag Rotary vibration damping arrangement for the drivetrain of a vehicle

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102013226941A1 (en) * 2013-12-20 2015-06-25 Zf Friedrichshafen Ag Torsional vibration damping arrangement for the drive train of a vehicle
DE102013226939A1 (en) * 2013-12-20 2015-06-25 Zf Friedrichshafen Ag Torsional vibration damping arrangement for the drive train of a vehicle
DE102014206230B4 (en) * 2014-04-02 2019-06-27 Zf Friedrichshafen Ag vibration

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011007118A1 (en) 2010-05-25 2011-12-01 Zf Friedrichshafen Ag Torsional vibration damping arrangement
DE102011075240A1 (en) * 2010-05-25 2011-12-01 Zf Friedrichshafen Ag Hybrid drive module for use in drive strand of vehicle, has phase shifter arrangement provided in one of paths to create phase shift of rotational non-uniformity that is guided via path related to non-uniformity guided via other path
DE102011075244A1 (en) * 2010-05-25 2011-12-01 Zf Friedrichshafen Ag Hydrodynamic coupling arrangement i.e. torque converter, for use in drive train of vehicle, has phase shifter arrangement for generating phase shift of rotational non-uniformity over torque transmission path

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011075242A1 (en) * 2010-05-25 2011-12-01 Zf Friedrichshafen Ag Torsional vibration attenuation arrangement for drive train with automatic transmission in vehicle, has phase shifter arrangement producing phase shift of rotational irregularities with respect to another rotational irregularities

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011007118A1 (en) 2010-05-25 2011-12-01 Zf Friedrichshafen Ag Torsional vibration damping arrangement
DE102011075240A1 (en) * 2010-05-25 2011-12-01 Zf Friedrichshafen Ag Hybrid drive module for use in drive strand of vehicle, has phase shifter arrangement provided in one of paths to create phase shift of rotational non-uniformity that is guided via path related to non-uniformity guided via other path
DE102011075244A1 (en) * 2010-05-25 2011-12-01 Zf Friedrichshafen Ag Hydrodynamic coupling arrangement i.e. torque converter, for use in drive train of vehicle, has phase shifter arrangement for generating phase shift of rotational non-uniformity over torque transmission path

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016023692A1 (en) * 2014-08-13 2016-02-18 Zf Friedrichshafen Ag Rotary vibration damping arrangement for the drivetrain of a vehicle
CN106574686A (en) * 2014-08-13 2017-04-19 Zf腓特烈斯哈芬股份公司 Rotary vibration damping arrangement for drivetrain of vehicle

Also Published As

Publication number Publication date
DE102012214571A1 (en) 2014-02-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2875257B1 (en) Rotational vibration damping arrangement for the drive train of a vehicle
EP2906853A1 (en) Torsional vibration damping arrangement for the powertrain of a vehicle
EP2951462B1 (en) Torsional vibration damping arrangement for the drivetrain of a vehicle
DE102008057648A1 (en) Power transmission device, in particular for power transmission between a prime mover and an output
DE102009045727A1 (en) Drive unit for a hybrid vehicle
WO2013167345A1 (en) Torsional vibration damping arrangement, in particular for the powertrain of a vehicle
EP2951461A1 (en) Torsional vibration damping arrangement for the drive train of a vehicle
EP3589862A1 (en) Transmission arrangement for a transmission of a vehicle or the like
EP2108859B1 (en) Method and system for oscillation reduction in the power transmission of a motor vehicle including a gearbox
WO2018001661A1 (en) Torque-transmission device
WO2014026814A1 (en) Torsional vibration damping arrangement for the powertrain in a vehicle
DE102014209222A1 (en) Torsional vibration damping unit for the drive train of a motor vehicle
DE102015207825A1 (en) Torsional vibration damping arrangement for the drive train of a vehicle
EP3084261B1 (en) Torsional vibration damping arrangement for the drive train of a motor vehicle
DE102012214363A1 (en) Torsional vibration damper arrangement with power split
EP2885555B1 (en) Torsional vibration damping arrangement for the powertrain in a vehicle
WO2015139912A1 (en) Torsion damping arrangement for the powertrain in a vehicle
DE102013201621A1 (en) Torsional vibration attenuation arrangement for powertrain of motor car, has planetary gear body matched with another planetary gear body, where planetary gear bodies are rotatably supported at pinion carrier
DE102007049075A1 (en) Torisionsschwingungsdämpferanordnung
DE102015207828A1 (en) Torsional vibration damping arrangement for a drive train of a vehicle
WO2015090866A1 (en) Rotary vibration damping arrangement for the drivetrain of a vehicle
DE102015224339A1 (en) Torsional vibration damping arrangement for the drive train of a motor vehicle

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13740223

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 13740223

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1