WO2013136019A2 - Actionneur électromagnétique a impédance maîtrisée - Google Patents

Actionneur électromagnétique a impédance maîtrisée Download PDF

Info

Publication number
WO2013136019A2
WO2013136019A2 PCT/FR2013/050535 FR2013050535W WO2013136019A2 WO 2013136019 A2 WO2013136019 A2 WO 2013136019A2 FR 2013050535 W FR2013050535 W FR 2013050535W WO 2013136019 A2 WO2013136019 A2 WO 2013136019A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
coils
electromagnetic actuator
limiting
coil
actuator according
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/FR2013/050535
Other languages
English (en)
Other versions
WO2013136019A3 (fr
Inventor
Edouard Dezille
Pascal FRITSCH
Vincent BOITEUX
Jean-Marc Voirpin
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hager Electro SAS
Original Assignee
Hager Electro SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hager Electro SAS filed Critical Hager Electro SAS
Priority to CN201380020321.1A priority Critical patent/CN104246923B/zh
Priority to IN1909MUN2014 priority patent/IN2014MN01909A/en
Priority to ES13715321.9T priority patent/ES2587656T3/es
Priority to EP13715321.9A priority patent/EP2826048B1/fr
Priority to AU2013234192A priority patent/AU2013234192B2/en
Publication of WO2013136019A2 publication Critical patent/WO2013136019A2/fr
Publication of WO2013136019A3 publication Critical patent/WO2013136019A3/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R29/00—Arrangements for measuring or indicating electric quantities not covered by groups G01R19/00 - G01R27/00
    • G01R29/20—Measuring number of turns; Measuring transformation ratio or coupling factor of windings
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/50—Testing of electric apparatus, lines, cables or components for short-circuits, continuity, leakage current or incorrect line connections
    • G01R31/72—Testing of electric windings
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
    • H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
    • H01F41/04—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets for manufacturing coils
    • H01F41/06—Coil winding
    • H01F41/079—Measuring electrical characteristics while winding
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F7/00—Magnets
    • H01F7/06—Electromagnets; Actuators including electromagnets
    • H01F7/08—Electromagnets; Actuators including electromagnets with armatures
    • H01F7/127—Assembling
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F7/00—Magnets
    • H01F7/06—Electromagnets; Actuators including electromagnets
    • H01F7/08—Electromagnets; Actuators including electromagnets with armatures
    • H01F7/16—Rectilinearly-movable armatures
    • H01F7/1638—Armatures not entering the winding
    • H01F7/1646—Armatures or stationary parts of magnetic circuit having permanent magnet

Definitions

  • the present invention relates to an electromagnetic actuator of the differential relay type, and relates to a method for controlling the impedance of such devices during industrial manufacture, that is to say in series.
  • the actuator of the invention is a high sensitivity device, used in particular in the field of differential protection, when it is considered independently of the mains voltage.
  • the actuators or differential relays used in industry or the tertiary sector are of different types in order to be able to meet the standards in force (differential products of type A, AC, G, S, etc.). Now, they are geometrically identical, ie the parts constituting them are the same, with the exception of the coil, whose number of turns and the section of the wire are adapted to each type of relay mentioned above. .
  • This type of electromagnetic actuator conventionally comprises the following components:
  • a fixed magnetic frame generally U-shaped, the ends of the two legs constitute two coplanar polar surfaces;
  • a pallet of magnetic material capable of pivoting between two positions respectively at a distance, ie leaving a space with the armature and, in the armed position of the release, in contact with said polar surfaces, thereby closing the magnetic circuit constituted by said armature and said pallet, the point of rotation of the pallet being in the immediate vicinity of the end of one of the legs of the armature;
  • a permanent magnet for polarization of the magnetic circuit arranged between the legs of the armature and creating a permanent magnetic force of attraction of the pallet towards the polar surfaces, magnetic force exerted against the restoring force of a spring ; an induction coil surrounding the magnetic circuit, connected for example to a circuit to be controlled, in order to modify the initial equilibrium between the magnetic force and the restoring force of the spring.
  • the operating principle is the following: for example when a differential-order incident occurs in lines protected by the differential device, inducing a current in the wire of the coil, the flux created on this occasion in the circuit Magnetic actuator by the coil combines with the flux generated by the permanent magnet.
  • the movement of the pallet causes that of a mechanical member, for example a rod, able to unlock the lock of a differential product placed near the electromagnetic actuator, so that said rod can act on a trigger.
  • each relay is controlled and is classified according to its impedance in several classes.
  • Each of these impedance classes is associated with a particular torus that is not oversized relative to the actuator with which it operates. The realization of such sorting is economically more interesting than the choice of a torus of larger volume.
  • a well-known solution to act directly on the impedance would consist in a setting of said impedance by the magnet, the adjustment of the power then being done by the spring mounted on a screw.
  • the disadvantage of this solution is that such an adjustment must be made once the differential product is assembled, and that the adjustment by the spring is long and difficult to set up in production, which makes this solution industrially inadequate.
  • the coil can make it possible to vary rather simply the impedance of the relay, which becomes different from one type of relay to another if the coils are distinct in terms of the number of turns.
  • the idea underlying the invention is to wind a number of turns which allows to achieve, with a small gap, a given impedance.
  • a number of turns could be wound in all cases, which is known to represent a surplus of turns with respect to expected result, then unwind the exact number of turns to reach the desired impedance. Or to do the opposite with the initial winding of a number of turns obviously underestimated, followed by the winding of a number of additional turns resulting in the desired impedance.
  • the pallet is closed and held in the closed position either by mechanical action on the actuating member, which echoes the action on the pallet and the plate against the armature, or by passage of a direct current in the induction coil, the continuous flow thus generated resulting in attracting the pallet to the contact of the magnetic armature, or by magnetization of the magnet which generates a magnetic flux capable of holding the relay in the closed position.
  • the calculation can thus be based on two coils, respectively n turns and a turn, which are wound around adjacent zones the frame.
  • n can then be equal to a number which amounts to using a kind of "dummy" coil unrealistic for real use, for measurement purposes, by example with 5 turns. It is this same "dummy" number that can be used when two reels are implemented.
  • the number n can be much higher and represent a real winding, that is to say with a realistic number of turns for an actuator.
  • the current used can take different forms, depending on the magnetization state of the permanent magnet, the means used to close and keep closed the pallet in contact with the frame etc.
  • the current signal sent into the coil may be sinusoidal, or consist of a DC component and a sinusoidal component.
  • the current signal sent into the coil may be sinusoidal, or consist of a DC component and a sinusoidal component.
  • it can still be two current signals constituted in both cases of a DC component and a sinusoidal component.
  • the actuator comprises a housing allowing the induction coil to be wound out of the housing around a branch of the armature, when said housing is closed on all other components.
  • the exact winding can occur at the last moment, in the production line, on already pre-equipped boxes, on which it remains only to wind a number of turns given by the method of the invention, which guarantees a minimum variability of the impedance for almost identical products (with the exception of the number of turns of the coils).
  • the impedance of such an actuator is in particular a function of the permanent magnet which equips it, besides it depends on the gap and the material of the magnetic circuit. If the impedance variations due to the permanent magnet are too high, the actuator may, in the context of the method of the invention, be arranged between Helmholtz coils during the realization of the steps a / to g / such that previously described.
  • the impedance even if it is very much a function of the gap and the magnetic circuit material, also depends on the magnet, and in particular on its degree of magnetization.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnets (AREA)
  • Relay Circuits (AREA)
  • Reciprocating, Oscillating Or Vibrating Motors (AREA)

Description

ACTIONNEUR ELECTROMAGNETIQUE A IMPEDANCE MAÎTRISÉE
La présente invention a trait à un actionneur électromagnétique du type relais différentiel, et concerne un procédé visant à maîtriser l'impédance de tels appareils au cours d'une fabrication industrielle, c'est-à-dire en série. L'actionneur de l'invention est un dispositif à haute sensibilité, utilisé notamment dans le domaine de la protection différentielle, lorsque celle-ci est envisagée indépendamment de la tension secteur.
Dans ce cadre, les actionneurs ou relais différentiels utilisés dans l'industrie ou le tertiaire sont de différents types pour pouvoir répondre aux normes en vigueur (produits différentiels de type A, AC, G, S etc). Or, ils sont géométriquement identiques, c'est à dire que les pièces les constituant sont les mêmes, à l'exception de la bobine, dont le nombre de spire et la section du fil sont adaptés à chaque type de relais mentionné ci-dessus.
Ce type d'actionneur électromagnétique comprend en fait classiquement les composants suivants :
- une armature magnétique fixe, en général en forme de U, dont les extrémités des deux jambages constituent deux surfaces polaires coplanaires ;
- une palette en matériau magnétique apte à pivoter entre deux positions respectivement à distance, c'est à dire laissant subsister un espace avec l'armature et, en position armée du déclencheur, au contact desdites surfaces polaires, fermant ainsi le circuit magnétique constitué par ladite armature et ladite palette, le point de rotation de la palette se situant au voisinage immédiat de l'extrémité de l'un des jambages de l'armature ;
- un aimant permanent de polarisation du circuit magnétique, disposé entre les jambages de l'armature et créant une force magnétique permanente d'attraction de la palette vers les surfaces polaires, force magnétique qui s'exerce à encontre de la force de rappel d'un ressort ; - une bobine d'induction entourant le circuit magnétique, reliée par exemple à un circuit à contrôler, en vue de modifier l'équilibre initial entre la force magnétique et la force de rappel du ressort.
Le principe de fonctionnement, bien connu, est le suivant : lorsque par exemple un incident d'ordre différentiel survient dans des lignes protégées par le dispositif différentiel, induisant un courant dans le fil de la bobine, le flux créé à cette occasion dans le circuit magnétique de l'actionneur par la bobine se combine au flux généré par l'aimant permanent. La combinaison des flux induits par l'aimant d'une part, et par le courant apparu dans la bobine d'autre part, détruit l'équilibre mécanique initial et fait pivoter la palette, qui se déplace par rapport à l'armature. Le déplacement de la palette entraîne celui d'un organe mécanique, par exemple une tige, apte à déverrouiller la serrure d'un produit différentiel placé à proximité de l'actionneur électromagnétique, de telle sorte que ladite tige puisse agir sur un déclencheur.
Bien que les composants constituant le relais sont en principe les mêmes pour la fabrication en série du même modèle d'actionneur, on observe en pratique des variations d'impédances d'un relais à l'autre, principalement dues aux fluctuations des caractéristiques magnétiques de la matière et des variations de l'entrefer, qui sont de l'ordre du μΐη. La maîtrise de ces variations dans un process industriel est un problème récurrent et majeur.
Pour éviter autant que possible ce problème, on peut être tenté d'agir sur le tore qui leur est associé dans le cadre de la protection différentielle, tore qui réalise en pratique la fonction mesure, c'est-à-dire qu'il mesure le déséquilibre de courant dans le circuit protégé, dont les fils le traversent, constituant en fait le primaire d'un transformateur dont le secondaire est un fil bobiné autour du tore et relié à la bobine d'induction de l'actionneur. Un déséquilibre au primaire se retrouve bien entendu au secondaire, induisant un courant qui se retrouve dans la bobine d'induction de l'actionneur. Une solution serait en effet par exemple d'associer aux relais un tore de volume plus important, dès lors plus onéreux, avec une conséquence économique sur le prix de revient global évidemment défavorable.
Pour remédier à ce problème, plutôt que d'utiliser un tel tore, une autre solution industriellement possible et souvent choisie actuellement consiste à effectuer un tri systématique des relais produits selon leur impédance. En pratique, après sa fabrication, chaque relais est contrôlé puis est classé suivant son impédance en plusieurs classes. Chacune de ces classes d'impédance est associée à un tore particulier qui n'est pas surdimensionné par rapport à l'actionneur avec lequel il fonctionne. La réalisation d'un tel tri s'avère économiquement plus intéressante que le choix d'un tore de plus gros volume.
Il n'y a donc pas, dans la manière actuelle de procéder industriellement, de traitement qui porte directement sur la variation de l'impédance des relais ou actionneurs produits, mais une prise en compte de ce qui sort effectivement des lignes de production, puis un tri sélectif.
Une solution bien connue pour agir directement sur l'impédance consisterait en un réglage de ladite impédance par l'aimant, le réglage de la puissance se faisant alors par le ressort monté sur une vis. L'inconvénient de cette solution est qu'un tel réglage doit être réalisé une fois le produit différentiel assemblé, et que le réglage par le ressort est long et difficile à mettre en place en production, ce qui rend cette solution industriellement inadéquate.
Selon une autre approche, la bobine peut permettre de faire varier assez simplement l'impédance du relais, qui devient différente d'un type de relais à l'autre si les bobines sont distinctes en termes de nombre de spires. Pour limiter les variations d'impédance des relais, l'idée à la base de l'invention est donc de bobiner un nombre de spires qui permette d'atteindre, avec un écart réduit, une impédance donnée.
On pourrait par exemple bobiner dans tous les cas un certain nombre de spires dont on sait que cela représente un surplus de spires par rapport au résultat attendu, puis débobiner le nombre exact de spires pour atteindre l'impédance voulue. Ou encore faire l'inverse avec le bobinage initial d'un nombre de spires manifestement sous-estimé, suivi du bobinage d'un nombre de spires additionnel aboutissant à l'impédance recherchée.
Le résultat serait correct, précis, mais la mise en oeuvre impose des temps de cycle très importants, pas réellement compatible avec une fabrication industrielle en grande série.
Le problème est clairement de combiner l'idée de travailler sur le nombre de spires avec les exigences liées à une industrialisation des relais.
C'est ce que se propose de réaliser le procédé de fabrication de l'invention, qui vise par conséquent essentiellement à limiter les variations d'impédance au cours de la fabrication industrielle, et se caractérise à titre principal par les étapes suivantes :
- a/ fermeture et maintien de la palette au contact de l'armature ;
- b/ montage d'une ou deux bobines autour de l'armature ;
- cl envoi d'au moins un signal de courant I dans la ou les bobines ;
- d/ mesure de la tension U aux bornes de la ou de l'une des bobines;
- e/ mesure du courant I dans la ou l'autre des bobines ;
- f/ calcul de l'impédance Zcal = U/l ;
- g/ détermination du nombre de spires à bobiner en utilisant une abaque de bobinage représentant Nspires = f(Zcal).
En d'autres termes, lorsque le circuit magnétique du produit en cours de fabrication est fermé, on y bobine une ou deux bobines, on mesure dans la ou les bobines la tension aux bornes et le courant, on en déduit l'impédance, qui est par conséquent une impédance calculée, et on se sert d'une abaque pré-réalisée pour obtenir finalement le nombre de spires à bobiner en fonction de l'impédance telle que calculée.
Cette manière de procéder est beaucoup pus rapide que celle qui a été mentionnée auparavant et elle est également précise, suffisamment pour valider la pertinence industrielle du procédé. Plus précisément, le procédé de l'invention peut comporter la génération et l'utilisation d'une première abaque représentant Zreel = f-i(Zcal) pour un nombre prédéterminé d'actionneurs munis d'une succession de bobines ayant une pluralité prédéterminée de valeurs de nombres de spires, puis par la génération et l'utilisation d'une seconde abaque représentant Nspires = f2(Zreel) pour un nombre prédéterminé d'actionneurs munis d'une succession de bobines ayant une pluralité prédéterminée de valeurs de nombres de spires, et le croisement des deux abaques précédentes pour générer l'abaque de bobinage.
Pour l'obtention de la première abaque, on réalise en réalité des mesures systématiques des impédances réelles de plusieurs centaines d'actionneurs auxquels on a bobiné successivement des bobines de plusieurs centaines de spires à partir d'une valeur basse prédéterminée incrémentée d'un nombre de spires de l'ordre d'une dizaine ou d'un multiple d'une dizaine à chaque fois, et pour un nombre prédéterminé de fois. Alternativement, la valeur initiale du nombre de spires bobinées peut être une valeur haute qui est alors décrémentées d'un nombre de spires de l'ordre d'une dizaine ou d'un multiple d'une dizaine à chaque fois. Pour chaque actionneur on calcule par ailleurs l'impédance. L'ensemble des résultats obtenus permet de représenter l'abaque, qui est en pratique un nuage de points situés entre deux courbes enveloppe.
En ce qui concerne la seconde abaque, le nombre de spires est par exemple mis en ordonnée, et l'impédance réelle en abscisse. C'est donc l'impédance réelle qui est le trait d'union entre les deux abaques mentionnées ci-dessus, qui permettent d'en déduire l'abaque finale de bobinage représentant Nspires = f(Zcal), et combinant les deux premières.
Pour pouvoir effectuer les différentes mesures en situation réelle, la palette est fermée et maintenue en position fermée soit par action mécanique sur l'organe d'actionnement, lequel répercute l'action à la palette et la plaque contre l'armature, soit par passage d'un courant continu dans la bobine d'induction, le flux continu ainsi généré aboutissant à attirer la palette au contact de l'armature magnétique, soit par magnétisation de l'aimant qui engendre un flux magnétique apte à maintenir le relais en position fermé.
Pour effectuer les calculs d'impédance, nécessitant des mesures de tension U aux bornes d'au moins une bobine et de courant dans la ou lesdites bobines, plusieurs solutions sont possibles, modifiant quelque peu la mise en œuvre du procédé de l'invention. Le calcul peut ainsi être basé sur deux bobines, respectivement de n spires et d'une spire, qui sont enroulées autour de zones adjacentes l'armature.
Alternativement, une unique bobine de n spires peut être montée autour de l'armature, n pouvant alors être égal à un nombre qui revient à utiliser une sorte de bobine « fictive » non réaliste pour une utilisation réelle, à des fins de mesure, par exemple comportant 5 spires. C'est ce même nombre « fictif » qui peut être utilisé lorsque deux bobines sont mis en œuvre. Alternativement, le nombre n peut être bien plus élevé et représenter un bobinage réel, c'est-à-dire avec un nombre de spires réaliste pour un actionneur.
De même, le courant utilisé peut prendre différentes formes, selon l'état d'aimantation de l'aimant permanent, le moyen utilisé pour fermer et maintenir fermé la palette au contact de l'armature etc.
Ainsi, le signal de courant envoyé dans la bobine peut être d'allure sinusoïdale, ou constitué d'une composante continue et d'une composante d'allure sinusoïdale. De même, lorsqu'il y a deux bobines, il peut encore s'agir de deux signaux de courant constitués dans les deux cas d'une composante continue et d'une composante sinusoïdale.
Lors de la mesure de l'impédance, il y a une variabilité supplémentaire liée à la résistance de la bobine, qui rend la mesure moins précise lorsqu'il n'y a qu'une seule bobine, quelque soit le nombre de ses spires. En revanche, lorsqu'il y a deux bobines, la mesure de la tension U est effectuée aux bornes de la bobine à quelques spires (n) et la mesure du courant I s'effectue dans la bobine à une spire, ce qui diminue notablement l'imprécision dans la mesure du courant. En bref, si la variabilité constatée est faible, on peut n'utiliser qu'une seule bobine, alors que si elle excède un seuil prédéterminé, il est préférable d'en utiliser deux, pour s'en affranchir.
Pour que le procédé de l'invention ait une efficacité accrue, sur un plan industriel, l'actionneur comporte un boîtier permettant à la bobine d'induction d'être bobinée hors du boîtier autour d'une branche de l'armature, lorsque ledit boîtier est refermé sur tous les autres composants. Dans cette hypothèse, le bobinage exact peut intervenir au dernier moment, dans la chaîne de fabrication, sur des boîtier déjà pré-équipés, sur lesquels il ne reste plus qu'à bobiner un nombre de spires donné par le procédé de l'invention, qui garantit une variabilité minimale de l'impédance pour des produits identiques ou presque (à l'exception du nombre de spires des bobines).
L'impédance d'un tel actionneur est notamment fonction de l'aimant permanent qui l'équipe, outre qu'elle dépend de l'entrefer et du matériau du circuit magnétique. Si les variations d'impédances dues à l'aimant permanent sont trop fortes, l'actionneur peut, dans le cadre du procédé de l'invention, être disposé entre des bobines de Helmholtz pendant la réalisation des étapes a/ à g/ telles que décrites auparavant.
L'impédance, même si elle est très majoritairement fonction de l'entrefer et du matériau du circuit magnétique, dépend aussi de l'aimant, et en particulier de son degré d'aimantation.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Procédé de limitation des variations d'impédance d'un actionneur électromagnétique de type relais comportant un circuit magnétique constitué d'une armature magnétique fixe et d'une palette mobile à encontre d'un ressort et apte à déplacer un organe mécanique d'actionnement dépassant d'un boîtier via un orifice pratiqué dans celui- ci, un aimant permanent apte à attirer la palette au contact de l'armature, ainsi qu'au moins une bobine d'induction, caractérisé par les étapes suivantes :
- a/ fermeture et maintien de la palette au contact de l'armature ;
- b/ montage d'une ou deux bobines autour de l'armature ;
- cl envoi d'au moins un signal de courant I dans la ou les bobines ;
- d/ mesure de la tension U aux bornes de la ou de l'une des bobines;
- e/ mesure du courant I dans la ou l'autre des bobines ;
- f/ calcul de l'impédance Zcal = U/l ;
- g/ détermination du nombre de spires à bobiner en utilisant une abaque de bobinage représentant Nspires = f(Zcal).
2. Procédé de limitation des variations d'impédance d'un actionneur électromagnétique selon la revendication précédente, caractérisée par la génération et l'utilisation d'une première abaque représentant Zreel = f-i(Zcal) pour un nombre prédéterminé d'actionneurs munis d'une succession de bobines ayant une pluralité prédéterminée de valeurs de nombres de spires, puis par la génération et l'utilisation d'une seconde abaque représentant Nspires = f2(Zreel) pour un nombre prédéterminé d'actionneurs munis d'une succession de bobines ayant une pluralité prédéterminée de valeurs de nombres de spires, et le croisement des deux abaques précédentes pour générer l'abaque de bobinage.
3. Procédé de limitation des variations d'impédance d'un actionneur électromagnétique selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la palette est fermée et maintenu en position fermée par action mécanique sur l'organe d'actionnement.
4. Procédé de limitation des variations d'impédance d'un actionneur électromagnétique selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la palette est fermée et maintenue en position fermée par passage d'un courant continu dans la bobine d'induction.
5. Procédé de limitation des variations d'impédance d'un actionneur électromagnétique selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que deux bobines, respectivement de n spires et d'une spire sont enroulées autour de l'armature.
6. Procédé de limitation des variations d'impédance d'un actionneur électromagnétique selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'une unique bobine de n spires est montée autour de l'armature.
7. Procédé de limitation des variations d'impédance d'un actionneur électromagnétique selon l'une des revendications 5 et 6, caractérisé en ce que n est égal à 5.
8. Procédé de limitation des variations d'impédance d'un actionneur électromagnétique selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le signal de courant envoyé dans la ou les bobines est d'allure sinusoïdale.
9. Procédé de limitation des variations d'impédance d'un actionneur électromagnétique selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le signal de courant envoyé dans la ou les bobines est constitué d'une composante continue et d'une composante d'allure sinusoïdale.
10. Procédé de limitation des variations d'impédance d'un actionneur électromagnétique selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que deux signaux de courant sont envoyés dans la ou les bobines, constitués de deux composantes continues distinctes et d'une composante sinusoïdale.
1 1 . Procédé de limitation des variations d'impédance d'un actionneur électromagnétique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, lorsqu'il y a deux bobines, la mesure de la tension U s'effectue aux bornes de la bobine à n spires et la mesure du courant I s'effectue dans la bobine à une spire.
12. Procédé de limitation des variations d'impédance d'un actionneur électromagnétique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'actionneur comporte un boîtier permettant à la bobine d'induction d'être bobinée hors du boîtier autour d'une branche de l'armature, lorsque ledit boîtier est refermé sur tous les autres composants.
13. Procédé de limitation des variations d'impédance d'un actionneur électromagnétique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'actionneur est disposé entre des bobines de Helmholtz pendant la réalisation des étapes a/ à g/.
PCT/FR2013/050535 2012-03-16 2013-03-15 Actionneur électromagnétique a impédance maîtrisée Ceased WO2013136019A2 (fr)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201380020321.1A CN104246923B (zh) 2012-03-16 2013-03-15 具有受控阻抗的电磁致动器
IN1909MUN2014 IN2014MN01909A (fr) 2012-03-16 2013-03-15
ES13715321.9T ES2587656T3 (es) 2012-03-16 2013-03-15 Actuador electromagnético con impedancia controlada
EP13715321.9A EP2826048B1 (fr) 2012-03-16 2013-03-15 Actionneur électromagnétique a impédance maîtrisée
AU2013234192A AU2013234192B2 (en) 2012-03-16 2013-03-15 Electromagnetic actuator having controlled impedance

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1252397 2012-03-16
FR1252397A FR2988216B1 (fr) 2012-03-16 2012-03-16 Actionneur electromagnetique a impedance maitrisee

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2013136019A2 true WO2013136019A2 (fr) 2013-09-19
WO2013136019A3 WO2013136019A3 (fr) 2013-12-19

Family

ID=48083500

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR2013/050535 Ceased WO2013136019A2 (fr) 2012-03-16 2013-03-15 Actionneur électromagnétique a impédance maîtrisée

Country Status (9)

Country Link
EP (1) EP2826048B1 (fr)
CN (1) CN104246923B (fr)
AU (1) AU2013234192B2 (fr)
ES (1) ES2587656T3 (fr)
FR (1) FR2988216B1 (fr)
IN (1) IN2014MN01909A (fr)
PL (1) PL2826048T3 (fr)
PT (1) PT2826048T (fr)
WO (1) WO2013136019A2 (fr)

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2618941B1 (fr) * 1987-07-28 1995-01-06 Merlin Gerin Declencheur electromagnetique a haute sensibilite et son procede de fabrication
FR2745913B1 (fr) * 1996-03-11 1998-04-10 Electricite De France Dispositif et procede de controle d'un mecanisme equipe d'une bobine a noyau plongeur
US7054772B2 (en) * 2003-09-30 2006-05-30 Delphi Technologies, Inc. Apparatus and method for monitoring and compensating for variation in solenoid resistance during use
WO2009018850A1 (fr) * 2007-08-06 2009-02-12 Siemens Aktiengesellschaft Procédé de détermination de couplage de flux de dispersion magnétique d'un transformateur
CN101315836B (zh) * 2008-06-17 2010-07-21 西安交通大学 电磁斥力系统和永磁系统相耦合的自适应操动机构
CN101447365A (zh) * 2008-12-19 2009-06-03 南京因泰莱配电自动化设备有限公司 一种单稳态永磁操动机构
FR2943171B1 (fr) * 2009-03-10 2011-04-08 Hager Electro Sas Actionneur electromagnetique a derivation de flux

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
None

Also Published As

Publication number Publication date
AU2013234192B2 (en) 2015-10-08
FR2988216B1 (fr) 2014-04-25
FR2988216A1 (fr) 2013-09-20
WO2013136019A3 (fr) 2013-12-19
PL2826048T3 (pl) 2016-11-30
EP2826048A2 (fr) 2015-01-21
IN2014MN01909A (fr) 2015-07-10
CN104246923B (zh) 2016-12-14
PT2826048T (pt) 2016-08-18
ES2587656T3 (es) 2016-10-26
CN104246923A (zh) 2014-12-24
AU2013234192A1 (en) 2014-10-23
EP2826048B1 (fr) 2016-05-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2630554C (fr) Dispositif autonome de generation d'energie electrique
EP4040173B1 (fr) Procédé d estimation d'un état de fonctionnement d'un appareil de commutation électrique et appareil de commutation électrique pour la mise en oeuvre d'un tel procédé
EP2826048B1 (fr) Actionneur électromagnétique a impédance maîtrisée
FR3007888A1 (fr) Contacteur electrique et procede de commande d'un tel contacteur
EP2702601B1 (fr) Actionneur électromagnétique à générateur magnétique
EP3652845B1 (fr) Convertisseur d'energie electromagnetique
FR2837616A1 (fr) Appareil electrique a actionneur piezoelectrique pilote
WO1984001662A1 (fr) Percuteur a grande sensibilite
FR3055736A1 (fr) Procede de commande d'un dispositif d'actionnement, dispositif d'actionnement et appareil de commutation associes
FR2999014A1 (fr) Actionneur a shunt magnetothermique, en particulier pour le declenchement de disjoncteur
FR3102293A1 (fr) Appareil de protection d’une installation électrique en courant alternatif
FR2612276A1 (fr) Procedes et dispositifs inducteurs electromagnetiques bistables pour electrovannes et circuits electroniques connexes, a tres faible consommation electrique; avec application a l'arrosage automatique asservi au besoin en eau des plantes a la profondeur desiree
EP3699943A1 (fr) Déclencheur magnétique pour appareil électrique de coupure
EP0004801A2 (fr) Disjoncteur à dispositif électromagnétique d'ouverture rapide du contact mobile
FR2891946A1 (fr) Dispositif ouvrant de mesure d'un courant electrique
EP1850361A1 (fr) Actionneur sensible à une surintensité électrique et à déclenchement rapitde, et application
FR2616584A1 (fr) Ensemble magnetothermique de disjonction pour disjoncteur ou disjoncteur differentiel
EP2463885A2 (fr) Disjoncteur limiteur de courant
FR2835061A1 (fr) Procede de mesure de la position de l'armature mobile d'un electroaimant
BE488657A (fr)
EP2820658B1 (fr) Actionneur electromagnetique a bobinage externe
FR2942908A1 (fr) Actionneur electromagnetique a aimant permanent
FR2575325A1 (fr) Ensemble d'entrainement de contact a grande vitesse pour dispositif de coupure d'un circuit
Valenta et al. Diagnostics of Various Phenomena in LV Devices Under Real Switching Conditions
CH279679A (fr) Compteur chronométrique d'impulsions électriques.

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13715321

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A2

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2013715321

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2013234192

Country of ref document: AU

Date of ref document: 20130315

Kind code of ref document: A

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112014022651

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112014022651

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20140912