WO2013028093A1 - Способ холодной деформации непрерывной металлической полосы - Google Patents

Способ холодной деформации непрерывной металлической полосы Download PDF

Info

Publication number
WO2013028093A1
WO2013028093A1 PCT/RU2011/000639 RU2011000639W WO2013028093A1 WO 2013028093 A1 WO2013028093 A1 WO 2013028093A1 RU 2011000639 W RU2011000639 W RU 2011000639W WO 2013028093 A1 WO2013028093 A1 WO 2013028093A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
strip
bending
deformation
bending device
tension
Prior art date
Application number
PCT/RU2011/000639
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Иван Тимофеевич ТОЦКИЙ
Original Assignee
Totsky Ivan Timofeevich
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Totsky Ivan Timofeevich filed Critical Totsky Ivan Timofeevich
Priority to PCT/RU2011/000639 priority Critical patent/WO2013028093A1/ru
Priority to RU2012127542/02A priority patent/RU2553733C2/ru
Priority to DE112011105154.9T priority patent/DE112011105154B4/de
Publication of WO2013028093A1 publication Critical patent/WO2013028093A1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C21D7/10—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the whole cross-section, e.g. of concrete reinforcing bars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
    • B21C37/02—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length

Definitions

  • the invention relates to the processing of metals without removing chips, in particular, to the production of a metal strip by cold deformation.
  • a known method of cold deformation of a continuous metal strip in the manufacture of welded pipes comprising pulling the strip with a pulling device between three non-driven rollers of the bending device, in which the middle roller has a diameter less than the diameter of the extreme rollers and together with the strip covering it at an angle of more than 180 °, is pressed by the tension of the strip to the extreme rollers with a gap between them more than two strip thicknesses (a. s. USSR j ⁇ ° 1500405, on. 08/15/1989 g).
  • the disadvantage of this method is the lack of regulation of the magnitude of the deformation of the strip.
  • a known method of cold deformation of a continuous metal strip in the manufacture of welded pipes including pulling it with rear and front tension created respectively by tension and pulling devices, between three non-driven rollers of the bending device, in which the middle roller having a diameter smaller than the diameter of the extreme rollers is covered by a strip of the angle is more than 180 ° and is pressed together with it by pulling the strip to the extreme rollers with a gap between them more than two strip thicknesses, and adjusting the amount of deformation TVOC change its tension without exceeding front tension level, which corresponds to a pulling stress in pulling the strip of 0.85 yield strength of its metal (Russian patent for invention M ° 2,412,016, op 20.02 2011..) - prototype.
  • the prototype provides the ability to control the magnitude of the deformation of the strip, but its disadvantage is the small value of the deformation of the strip and the increased specific energy consumption per unit of its deformation.
  • the task of the invention is to increase the magnitude of the deformation of the strip and reduce the specific energy consumption per unit of its deformation.
  • the method of cold deformation of a continuous metal strip includes stretching the strip with rear and front tension between three non-driven rollers of the bending device, in which the middle roller having a diameter less than the diameter of the extreme rollers is covered by a strip at an angle of more than 180 ° and is pressed along with it, the tension of the strip to the extreme rollers with a gap between them more than two strip thicknesses, and the regulation of the deformation of the strip by changing its tension without exceeding ednim tension level, corresponding to the pulling tension in the band 0.85 yield strength of its metal.
  • the strip is successively stretched between three non-driven rollers of each of at least two similar bending devices, and in each bending device the tension of the strip is controlled in the range close to its maximum permissible level using a tensioner installed in front of the input side the first bending device, auxiliary pulling devices installed between the bending devices, and the pulling device installed behind the output side of the last bending device devices.
  • the magnitude of the strip tension is regulated in each bending device by changing the ratio of the speed of the strip exiting a particular bending device to the speed of the strip entering this device.
  • the speed of the strip exiting the bending device is adjusted with using located directly behind its output side of the auxiliary pulling device or pulling device.
  • the speed of the strip included in the bending device is controlled using a tensioning device located directly in front of its input side or an auxiliary pulling device.
  • the ratio of the indicated strip speeds is provided at a level not higher than the maximum permissible coefficient of strip drawing in each individual bending device.
  • the increase in the deformation of the strip is achieved due to its sequential deformation in several bending devices (instead of one bending device in the prototype) using a tensioner, auxiliary pulling devices and a pulling device that provide adjustment in all bending devices of the strip tension in a range close to the maximum permissible level. Reducing the specific energy consumption per unit of deformation of the strip is achieved by sequential deformation of the strip in several bending devices, allowing approximately 15-20% of the front tension to be used to pull the strip from one bending device, and the remaining approximately 80-85% of it - to pull the strip from other bending devices.
  • the drawing shows a diagram of an implementation of the proposed method using a tensioner, four bending devices, three auxiliary pulling devices and a pulling device.
  • This rest part of the unspent traction force is the rear tension of the strip 6 included in the bending device 8.
  • the magnitude of the deformation of the strip is controlled by changing its tension in the range close to its maximum permissible level, without exceeding the front tension level corresponding to the pulling stress in the stretch strip of 0.85 of the yield strength of its metal.
  • the tension of the strip is controlled by changing the ratio of the speed of the strip exiting the bending device to the speed of the strip entering this device.
  • the speed of exit of the strip from the bending device is controlled using the one located directly behind its output side.
  • the speed of entry of the strip into the bending device is controlled by a tensioning device located directly in front of its input side or an auxiliary pulling device.
  • the ratio of the speed of exit of the strip from the bending device to the speed of its entry into this device is provided at a level not higher than the maximum permissible coefficient of stretching of the strip in this bending device, which corresponds to the front tension, which creates a pulling stress of 0.85 of the yield strength of its metal in the drawn strip.
  • the strain value of the continuous source strip is controlled by changing its tension so that after deformation the finished strip has a predetermined thickness regardless of the longitudinal thickness difference of the original strip.
  • a constant exit speed of the strip 6 from the bending device 7 is provided, and with the help of the tensioning device 1, the entry speed of the strip 6 into the bending device 7 is controlled depending on the thickness of the initial strip at the entrance to this bending device.
  • This regulation and the choice of the constant speed level of the strip 6 at the exit from the bending device 7 is carried out so that the strip 6 at the exit from it has a constant thickness regardless of the longitudinal thickness difference of the original strip, and the ratio of the speed of the exit of the strip 6 from the bending device 7 to its input speed in this device was not higher than the maximum permissible coefficient of strip stretching in this bending device.
  • G using auxiliary pulling devices 3 and 4 and pulling device 5 provide their constant level of exit speed of the strip 6 from each bending device, respectively 8, 9 and 10, in which the coefficient of stretching of the strip in each of them does not exceed its maximum permissible value.
  • the indicated levels of speed of the strip 6 should be selected so as to provide a common coefficient of stretching of the strip in the bending devices 7, 8, 9 and 10, sufficient to obtain the required thickness of the finished strip 6.
  • the maximum permissible coefficient of strip drawing depends mainly on the ratio of the strip thickness to the diameter of the middle roller. The larger the value of this ratio, the greater the maximum permissible coefficient of stretching the strip. That is, the greater the thickness of the strip and the smaller the diameter of the middle roller, the greater the maximum permissible coefficient of stretching the strip.
  • the test showed that when using a middle roller with a diameter of 39 mm in the bending device, the maximum permissible drawing coefficient of a steel strip with a width of 58 mm is grade 10 according to GOST 16523, corresponding to grade DD1 1 according to the European normal EN 101 11, 2.80 thick; 2, 15; 1, 72; 1.42; 1.19 and 1.03 mm were 1.32, respectively; 1.27; 1.23; 1.20; 1.18 and 1.16.
  • the required number of bending devices and auxiliary pulling devices depends on the required overall strip drawing coefficient and on the maximum permissible strip drawing coefficient in each individual bending device.
  • the proposed method which provides, in comparison with the prototype, an increase in the total value of the deformation of the strip and a decrease in the specific energy consumption for each percent of its deformation, will make it possible to use it instead of cold rolling a continuous metal strip on a continuous rolling mill.
  • Using the proposed method instead of cold rolling will reduce several times the capital costs for the purchase of equipment and the construction of the installation for deformation strip, reduce tensile wear of the deforming tool, reduce the surface roughness of the strip, increase the accuracy of the strip in thickness and reduce the energy consumption for the deformation of the strip.
  • the metal pressure on the rolls during its cold rolling is approximately 5-8 times higher than the metal pressure on the extreme rollers of the bending device during its cold deformation by the proposed method. Therefore, the mass of equipment of the installation for cold deformation of a continuous metal strip according to the proposed method will be several times less than the mass of equipment of a continuous rolling mill for its cold rolling. Accordingly, the cost of equipment and the cost of building such a facility will be several times lower compared to the cost of equipment and the cost of building a continuous rolling mill.
  • the rollers of the bending device create two deformation centers, which are located in zones of changing the strip bending direction. In these foci, the strip undergoes shear deformation practically without slipping relative to the rollers.
  • the absence of slippage of the strip relative to the rollers and the reduced specific pressure of the metal on the rollers will allow tens of times to reduce the wear of these rollers compared to the wear of the rolls during cold rolling to provide a low surface roughness of the strip, especially the surface in contact with the middle rollers of the bending devices.
  • the middle rollers have a small diameter and therefore will provide a good study of the surface of the strip.
  • the methods used in the technique provide high accuracy in controlling the speed of the drives. Therefore, the regulation of the speed of entry of the strip into each bending device and the speed of its exit from this device using the drives of the tensioning device, auxiliary pulling devices and the pulling device will provide high accuracy in controlling the magnitude of the deformation of the strip and, accordingly, will ensure high accuracy of strip manufacturing in thickness.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)

Abstract

Изобретение относится к производству металлической полосы холодным деформированием. Непрерывную металлическую полосу последовательно протягивают с задним и передним натяжениями между неприводными роликами гибочных устройств. В каждом гибочном устройстве величину деформации полосы регулируют изменением ее натяжения. При этом натяжение полосы регулируют изменением величины отношения скорости полосы, выходящей из гибочного устройства, к скорости полосы, входящей в это устройство. Обеспечивают величину отношения указанных скоростей на уровне, не превышающем предельно-допустимый коэффициент вытяжки полосы в каждом гибочном устройстве. Изобретение позволяет повысить величину деформации и снизить удельный расход энергии на единицу ее деформации.

Description

Способ холодной деформации непрерывной металлической полосы.
Область техники
Изобретение относится к обработке металлов без снятия стружки, в частности, к производству металлической полосы холодным деформированием.
Предшествующий уровень техники
Известен способ холодной деформации непрерывной металлической полосы при изготовлении сварных труб, включающий протягивание полосы тянущим устройством между тремя неприводными роликами гибочного устройства, в котором средний ролик имеет диаметр меньше диаметра крайних роликов и вместе с охватывающей его на угол более 180° полосой прижимается натяжением полосы к крайним роликам при зазоре между ними больше двух толщин полосы (а. с. СССР j\° 1500405, on. 15.08.1989 г).
Недостатком известного способа является отсутствие регулирования величины деформации полосы.
Известен способ холодной деформации непрерывной металлической полосы при изготовлении сварных труб, включающий ее протягивание с задним и передним натяжениями, создаваемыми соответственно натяжным и тянущим устройствами, между тремя неприводными роликами гибочного устройства, в котором средний ролик, имеющий диаметр меньше диаметра крайних роликов, охватывается полосой на угол более 180° и прижимается вместе с ней натяжением полосы к крайним роликам при зазоре между ними больше двух толщин полосы, и регулирование величины деформации полосы изменением ее натяжения без превышения передним натяжением уровня, который соответствует тянущему напряжению в вытягиваемой полосе 0,85 предела текучести ее металла (патент России на изобретение М° 2412016, оп. 20.02. 2011 года) - прототип. Прототип обеспечивает возможность регулирования величины деформации полосы, но его недостатком является малая величина деформации полосы и повышенный удельный расход энергии на единицу ее деформации.
Раскрытие изобретения
" Задачей заявляемого изобретения является повышение величины деформации полосы и снижение удельного расхода энергии на единицу ее деформации.
Технический результат достигается за счет того, что способ холодной деформации непрерывной металлической полосы включает протягивание полосы с задним и передним натяжениями между тремя неприводными роликами гибочного устройства, в котором средний ролик, имеющий диаметр меньше диаметра крайних роликов, охватывается полосой на угол более 180° и прижимается вместе с ней натяжением полосы к крайним роликам при зазоре между ними больше двух толщин полосы, и регулирование величины деформации полосы изменением ее натяжения без превышения передним натяжением уровня, соответствующего тянущему напряжению в полосе 0,85 предела текучести ее металла. Новым является то, что полосу последовательно протягивают между тремя неприводными роликами каждого, по меньшей мере, из двух аналогичных гибочных устройств и в каждом гибочном устройстве натяжение полосы регулируют в диапазоне, приближенном к предельно- допустимому его уровню с помощью натяжного устройства, установленного перед входной стороной первого гибочного устройства, вспомогательных тянущих устройств, установленных между гибочными устройствами, и тянущего устройства, установленного за выходной стороной последнего гибочного устройства. Величину натяжения полосы регулируют в каждом гибочном устройстве изменением величины отношения скорости полосы, выходящей из конкретного гибочного устройства, к скорости полосы, входящей в это устройство. Скорость полосы, выходящей из гибочного устройства, регулируют с помощью расположенного непосредственно за его выходной стороной вспомогательного тянущего устройства или тянущего устройства. Скорость полосы, входящей в гибочное устройство, регулируют с помощью расположенного непосредственно перед его входной стороной натяжного устройства или вспомогательного тянущего устройства. Величину отношения указанных скоростей полосы обеспечивают на уровне не выше предельно- допустимого коэффициента вытяжки полосы в каждом отдельном гибочном устройстве.
Повышение величины деформации полосы достигается за счет ее последовательного деформирования в нескольких гибочных устройствах (вместо одного гибочного устройства в прототипе) с использованием натяжного устройства, вспомогательных тянущих устройств и тянущего устройства, обеспечивающих регулирование во всех гибочных устройствах натяжения полосы в диапазоне, приближенном к предельно-допустимому уровню. Снижение удельного расхода энергии на единицу деформации полосы достигается за счет последовательного деформирования полосы в нескольких гибочных устройствах, позволяющего примерно 15-20% переднего натяжения использовать для вытягивания полосы из одного гибочного устройства, а остальные примерно 80-85% его - для вытягивания полосы из других гибочных устройств.
На чертеже приведена схема осуществления предлагаемого способа с использованием натяжного устройства, четырех гибочных устройств, трех вспомогательных тянущих устройств и тянущего устройства.
Вариант осуществления изобретения
С помощью натяжного устройства 1, вспомогательных тянущих устройств
2, 3, 4 и тянущего устройства 5 непрерывную металлическую полосу 6 последовательно протягивают с задним и передним натяжениями между тремя неприводными роликами каждого гибочного устройства 7, 8, 9 и 10. Ha преодоление сопротивления деформации полосы 6 в гибочном устройстве 10 затрачивается часть (около 15-20%) силы тяги тянущего устройства 5. Остальная часть (около 80-85%) этой силы тяги вместе с помогающей ей силой тяги вспомогательных тянущих устройств 2, 3 и 4 преодолевает сопротивление деформации полосы 6 в гибочных устройствах 9, 8 и 7 и преодолевает сопротивление натяжного устройства 1. Эта остальная часть силы тяги является задним натяжением полосы 6, входящей в гибочное устройство 10.
При деформации полосы в остальных гибочных устройствах картина подобна.
Например, на преодоление сопротивления деформации полосы 6 в гибочном устройстве 8 затрачивается часть (около 15-20%) не израсходованной на ее деформацию в гибочных устройствах 9 и 10 суммарной силы тяги вспомогательных тянущих устройств 3, 4 и тянущего устройства 5. Остальная часть (около 80-85%) этой не израсходованной суммарной силы тяги вместе с помогающей ей силой тяги вспомогательного тянущего устройства 2 преодолевает сопротивление деформации полосы 6 в гибочном устройстве 7 и преодолевает сопротивление натяжного устройства 1. Эта остальная часть не израсходованной силы тяги является задним натяжением полосы 6, входящей в гибочное устройство 8.
В каждом гибочном устройстве величину деформации полосы регулируют изменением ее натяжения в диапазоне, приближенном к предельно-допустимому его уровню, без превышения передним натяжением уровня, соответствующего тянущему напряжению в вытягиваемой полосе 0,85 предела текучести ее металла.
Натяжение полосы регулируют изменением величины отношения скорости полосы, выходящей из гибочного устройства, к скорости полосы, входящей в это устройство. Скорость выхода полосы из гибочного устройства регулируют с помощью расположенного непосредственно за его выходной стороной вспомогательного тянущего устройства или тянущего устройства. Скорость входа полосы в гибочное устройство регулируют с помощью расположенного непосредственно перед его входной стороной натяжного устройства или вспомогательного тянущего устройства.
Величину отношения скорости выхода полосы из гибочного устройства к скорости ее входа в это устройство обеспечивают на уровне не выше предельно-допустимого коэффициента вытяжки полосы в этом гибочном устройстве, который соответствует переднему натяжению, создающему в вытягиваемой полосе тянущее напряжение 0,85 предела текучести ее металла.
Величину деформации непрерывной исходной полосы регулируют изменением ее натяжения таким образом, чтобы после деформации готовая полоса имела заданную толщину независимо от продольной разнотолщинности исходной полосы.
Наиболее предпочтительным является следующий вариант регулирования деформации полосы.
С помощью вспомогательного тянущего устройства 2 обеспечивают постоянную скорость выхода полосы 6 из гибочного устройства 7, а с помощью натяжного устройства 1 регулируют скорость входа полосы 6 в гибочное устройство 7 в зависимости от значения толщины исходной полосы на входе в это гибочное устройство. Это регулирование и выбор уровня постоянной скорости полосы 6 на выходе из гибочного устройства 7 осуществляют так, чтобы полоса 6 на выходе из него имела постоянную толщину независимо от продольной разнотолщинности исходной полосы, а величина отношения скорости выхода полосы 6 из гибочного устройства 7 к скорости ее входа в это устройство была не выше предельно-допустимого коэффициента вытяжки полосы в этом гибочном устройстве.
G помощью вспомогательных тянущих устройств 3 и 4 и тянущего устройства 5 обеспечивают свой постоянный уровень скорости выхода полосы 6 из каждого гибочного устройства соответственно 8, 9 и 10, при котором коэффициент вытяжки полосы в каждом из них не превысит свою предельно- допустимую величину. Указанные уровни скорости полосы 6 должны быть выбраны так, , чтобы обеспечить общий коэффициент вытяжки полосы в гибочных устройствах 7, 8, 9 и 10, достаточный для получения требуемой толщины готовой полосы 6.
Предельно-допустимый коэффициент вытяжки полосы зависит, в основном, от величины отношения толщины полосы к диаметру среднего ролика. Чем больше величина этого отношения, тем больше предельно-допустимый коэффициент вытяжки полосы. То есть, чем больше Толщина полосы и меньше диаметр среднего ролика, тем больше предельно-допустимый коэффициент вытяжки полосы. Например, испытание показало, что при использовании в гибочном устройстве среднего ролика диаметром 39 мм предельно-допустимый коэффициент вытяжки стальной полосы шириной 58 мм марки 10 по ГОСТ 16523, соответствовавшей марке DD1 1 по европейской нормали EN 101 11, толщиной 2,80; 2, 15; 1 ,72; 1,42; 1,19 и 1,03 мм составил соответственно 1,32; 1,27; 1,23; 1,20; 1,18 и 1,16.
Необходимое количество гибочных устройств и вспомогательных тянущих устройств зависит от требуемого общего коэффициента вытяжки полосы и от предельно-допустимого коэффициента вытяжки полосы в каждом отдельном гибочном устройстве.
Предлагаемый способ, обеспечивающий, по сравнению с прототипом, повышение общей величины деформации полосы и снижение удельного расхода энергии на каждый процент ее деформации, позволит использовать его взамен холодной прокатки .непрерывной металлической полосы на непрерывном прокатном стане. Использование предлагаемого способа взамен холодной прокатки позволит снизить в несколько раз капитальные затраты на приобретение оборудования и строительство установки для деформации полосы, снизить в десятки раз износ деформирующего инструмента, снизить шероховатость поверхности полосы, повысить точность изготовления полосы по толщине и снизить расход энергии на деформацию полосы.
• Ниже приведено обоснование каждого перечисленного выше преимущества предлагаемого способа холодной деформации непрерывной металлической полосы по сравнению с ее холодной прокаткой на непрерывном прокатном стане.
При одинаковых параметрах деформации одной и той же полосы величина давления металла на валки при ее холодной прокатке примерно в 5-8 раз выше величины давления металла на крайние ролики гибочного устройства при ее холодной деформации по предлагаемому способу. Поэтому масса оборудования установки для холодной деформации непрерывной металлической полосы по предлагаемому способу будет в несколько раз меньше массы оборудования непрерывного прокатного стана для ее холодной прокатки. Соответственно в несколько раз будет ниже стоимость оборудования и стоимость строительства такой установки по сравнению со стоимостью оборудования и стоимостью строительства непрерывного прокатного стана.
При холодной прокатке металлической полосы ее скорость в зоне отставания очага деформации меньше, а в зоне опережения очага деформации больше окружной скорости прокатных валков. Проскальзывание в указанных зонах очага деформации полосы относительно прокатных валков и большое удельное давление металла на валки приводят к их интенсивному износу.
- При деформации полосы по предлагаемому способу ролики гибочного устройства создают два очага деформации, которые расположены в зонах изменения направления изгиба полосы. В этих очагах полоса подвергается сдвиговой деформации практически без проскальзывания относительно роликов. Отсутствие проскальзывания полосы относительно роликов и пониженное удельное давление металла на ролики позволят в десятки раз снизить износ этих роликов по сравнению с износом валков при холодной прокатке полосы и обеспечить низкую шероховатость поверхности полосы, особенно поверхности, контактирующей со средними роликами гибочных устройств. Средние ролики имеют малый диаметр и поэтому обеспечат хорошую проработку поверхности полосы.
Используемые в технике методы обеспечивают высокую точность регулирования скорости приводов. Поэтому регулирование скорости входа полосы в каждое гибочное устройство и скорости ее выхода из этого устройства с помощью приводов натяжного устройства, вспомогательных тянущих устройств и тянущего устройства обеспечит высокую точность регулирования величины деформации полосы и, соответственно, обеспечит высокую точность изготовления полосы по толщине.
Известно, что при одинаковых параметрах деформации одной и той же полосы различными методами минимальные затраты энергии имеют место при применении метода сдвиговой деформации, который и используется в предлагаемом способе. Кроме того, в предлагаемом способе деформации полосы отсутствует проскальзывание деформируемого металла относительно роликов, что не требует затрат энергии на преодоление сил трения, возникающих в случае наличия такого проскальзывания, как, например, при прокатке полосы.
Расчеты, выполненные с использованием результатов испытания предлагаемого способа деформации стальной полосы, показали, что этот способ, по сравнению с холодной прокаткой полосы, позволит снизить примерно на 10-30% расход энергии на деформацию стальной полосы. При этом величина снижения расхода энергии тем больше, чем меньше диаметр используемых средних роликов гибочных устройств.

Claims

Ф о р м у л а и з о б р е т е н и я
Способ холодной деформации непрерывной металлической полосы, включающий протягивание полосы с задним и передним натяжениями между тремя неприводными роликами гибочного устройства, в котором средний ролик, имеющий диаметр меньше диаметра крайних роликов, охватывается полосой на угол более 180° и прижимается вместе с ней натяжением полосы к крайним роликам при зазоре между ними больше двух толщин полосы, и регулирование величины деформации полосы изменением ее натяжения без превышения передним натяжением уровня, соответствующего тянущему напряжению в полосе 0,85 предела текучести ее металла, о т л и ч а ю щ и й с я тем, что полосу последовательно протягивают между тремя неприводными роликами, по меньшей мере, двух гибочных устройств, натяжение полосы в каждом из которых регулируют в диапазоне, приближенном к предельно-допустимому уровню, натяжным устройством, установленным перед входной стороной первого гибочного устройства, вспомогательными тянущими устройствами, установленными между гибочными устройствами, и тянущим устройством, установленным за выходной стороной последнего гибочного устройства, а величину натяжения полосы регулируют в каждом гибочном устройстве изменением величины отношения скорости полосы, выходящей из гибочного устройства и обеспечиваемой расположенным за его выходной стороной вспомогательным тянущим устройством или тянущим устройством, к скорости полосы, входящей в это гибочное устройство и обеспечиваемой расположенным перед его входной стороной натяжным устройством или вспомогательным тянущим устройством, при обеспечении величины отношения указанных , скоростей на уровне, не превышающем предельно-допустимый коэффициент вытяжки полосы в каждом гибочном устройстве.
PCT/RU2011/000639 2011-08-25 2011-08-25 Способ холодной деформации непрерывной металлической полосы WO2013028093A1 (ru)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/RU2011/000639 WO2013028093A1 (ru) 2011-08-25 2011-08-25 Способ холодной деформации непрерывной металлической полосы
RU2012127542/02A RU2553733C2 (ru) 2011-08-25 2011-08-25 Способ холодной деформации непрерывной металлической полосы
DE112011105154.9T DE112011105154B4 (de) 2011-08-25 2011-08-25 Verfahren zur Kaltumformung eines durchgehenden Metallbandes

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/RU2011/000639 WO2013028093A1 (ru) 2011-08-25 2011-08-25 Способ холодной деформации непрерывной металлической полосы

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2013028093A1 true WO2013028093A1 (ru) 2013-02-28

Family

ID=47746673

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2011/000639 WO2013028093A1 (ru) 2011-08-25 2011-08-25 Способ холодной деформации непрерывной металлической полосы

Country Status (3)

Country Link
DE (1) DE112011105154B4 (ru)
RU (1) RU2553733C2 (ru)
WO (1) WO2013028093A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111515284A (zh) * 2020-04-30 2020-08-11 燕山大学 一种板材强变形装置及其工艺

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE202017101090U1 (de) * 2017-01-30 2017-03-27 Andritz Sundwig Gmbh Biegerichtmaschine zum Biegerichten eines metallischen Flachprodukts

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1648585A1 (ru) * 1989-01-13 1991-05-15 Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности Способ изготовлени сварных труб и агрегат дл его осуществлени
SU1704878A1 (ru) * 1990-01-12 1992-01-15 Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности Способ производства электросварных труб
US5704237A (en) * 1995-03-14 1998-01-06 Bwg Bergwerk- Und Walzwerk- Maschinenbau Gmbh Apparatus for continuously leveling thin metal strip
RU2351423C2 (ru) * 2007-03-06 2009-04-10 Открытое акционерное общество "Северский трубный завод" Способ изготовления труб на непрерывных трубосварочных агрегатах
RU2412016C1 (ru) * 2010-03-01 2011-02-20 Открытое акционерное общество "Северский трубный завод" Способ изготовления труб на непрерывных трубосварочных агрегатах

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1648585A1 (ru) * 1989-01-13 1991-05-15 Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности Способ изготовлени сварных труб и агрегат дл его осуществлени
SU1704878A1 (ru) * 1990-01-12 1992-01-15 Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности Способ производства электросварных труб
US5704237A (en) * 1995-03-14 1998-01-06 Bwg Bergwerk- Und Walzwerk- Maschinenbau Gmbh Apparatus for continuously leveling thin metal strip
RU2351423C2 (ru) * 2007-03-06 2009-04-10 Открытое акционерное общество "Северский трубный завод" Способ изготовления труб на непрерывных трубосварочных агрегатах
RU2412016C1 (ru) * 2010-03-01 2011-02-20 Открытое акционерное общество "Северский трубный завод" Способ изготовления труб на непрерывных трубосварочных агрегатах

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111515284A (zh) * 2020-04-30 2020-08-11 燕山大学 一种板材强变形装置及其工艺
CN111515284B (zh) * 2020-04-30 2021-05-18 燕山大学 一种板材强变形装置及其工艺

Also Published As

Publication number Publication date
RU2553733C2 (ru) 2015-06-20
DE112011105154T5 (de) 2014-01-09
DE112011105154B4 (de) 2016-05-25
RU2012127542A (ru) 2015-04-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2460598C2 (ru) Прокатная установка и способ для управления работой прокатной установки
EP2813299B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Streckbiegerichten von Metallbändern
US7552611B2 (en) Sheet processing apparatus, method of use, and plastically deformed sheet
US5448901A (en) Method for controlling axial shifting of rolls
EP1908534B1 (de) Walzwerk und Verfahren zum flexiblen Kalt- oder Warm-Einweg- oder Reversierwalzen von Metallband
KR20160101153A (ko) 열간 압연 방법
CN1108886C (zh) 金属薄带的拉延装置
WO2013028093A1 (ru) Способ холодной деформации непрерывной металлической полосы
US3527078A (en) Strip flattening
JP5338139B2 (ja) 熱間仕上圧延における蛇行防止方法、および、それを用いた熱延金属板の製造方法
TWI486218B (zh) 串列式軋機之動作控制方法以及使用其之熱軋鋼板之製造方法
RU2566132C2 (ru) Способ и прокатный стан для прокатки металлической полосы
US3292402A (en) Method and apparatus for rolling flat strip
RU2275263C2 (ru) Способ правки растяжением холоднокатаной ленты и устройство для его осуществления
RU2557843C2 (ru) Способ холодной деформации непрерывной металлической полосы
CN100531949C (zh) 用于连续拉伸金属带的装置和这种装置的工作方法
KR101239187B1 (ko) 2 스탠드 압연기의 강판 연신율 제어 장치 및 제어 방법
EP1025918A2 (de) Verfahren und Anlage zum Umformen von Metallband
US4414832A (en) Start-up and steady state process control for cooperative rolling
KR101800317B1 (ko) 압연코일의 형상교정장치
KR20170102092A (ko) 선재를 신선하는 하이브리드 장치 및 방법
DE102020209347B3 (de) Verfahren zum beschleunigten Herstellen von weichgeglühtem Bandstahl
US20230060110A1 (en) Hot-rolling stand for a hot-rolling mill and for producing a flat metal product, hot-rolling mill and method for operating a hot-rolling mill
RU2225272C2 (ru) Способ холодной прокатки полос в многоклетьевом стане
JP6051941B2 (ja) 差厚鋼板の製造装置および製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11871216

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2012127542

Country of ref document: RU

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 112011105154

Country of ref document: DE

Ref document number: 1120111051549

Country of ref document: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 11871216

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1