WO2012125069A1 - Испаритель - Google Patents

Испаритель Download PDF

Info

Publication number
WO2012125069A1
WO2012125069A1 PCT/RU2011/000644 RU2011000644W WO2012125069A1 WO 2012125069 A1 WO2012125069 A1 WO 2012125069A1 RU 2011000644 W RU2011000644 W RU 2011000644W WO 2012125069 A1 WO2012125069 A1 WO 2012125069A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
plate
evaporator
heat
eutectic
eutectic liquid
Prior art date
Application number
PCT/RU2011/000644
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Сергей Иванович ПЕТРОВ
Original Assignee
ГРАМШ, Владимир Анатольевич
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ГРАМШ, Владимир Анатольевич filed Critical ГРАМШ, Владимир Анатольевич
Publication of WO2012125069A1 publication Critical patent/WO2012125069A1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F25B39/02—Evaporators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F25D11/00—Self-contained movable devices, e.g. domestic refrigerators
    • F25D11/006—Self-contained movable devices, e.g. domestic refrigerators with cold storage accumulators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/24—Storage receiver heat
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F25D16/00—Devices using a combination of a cooling mode associated with refrigerating machinery with a cooling mode not associated with refrigerating machinery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F25D25/00—Charging, supporting, and discharging the articles to be cooled
    • F25D25/02—Charging, supporting, and discharging the articles to be cooled by shelves
    • F25D25/028—Cooled supporting means

Definitions

  • the inventive utility model relates to the field of refrigeration and can be used as an evaporator of a domestic refrigerator, as well as an evaporator of any refrigeration device for industrial or commercial use.
  • the main task in the field of refrigeration is to reduce the amount of electricity consumed by a household refrigerator and other refrigeration devices.
  • the amount of electricity consumed is directly dependent on the operating time of the refrigeration unit, during which the process of cooling the air contained in the cavity of the refrigerating cabinet is carried out, as well as on the length of the time interval between shutting down the refrigerating unit and its subsequent switching on.
  • a in is the heat transfer coefficient of the cooled air
  • ⁇ ⁇ is the gradient between the temperature of the cooled air and the temperature of the evaporator.
  • the density of the heat flux q supplied to the evaporated refrigerant is directly dependent on the temperature gradient ⁇ ⁇ .
  • the temperature of the air contained in the cavity of the refrigerating chamber is equal to the ambient temperature (for example, + 25 ° C), and the temperature gradient ⁇ ⁇ reaches its maximum value of 35 - 40 degrees.
  • the maximum value ⁇ ⁇ provides the maximum density and value of the heat flux supplied to the evaporated refrigerant from the cooled air.
  • the cooling capacity of the refrigeration unit also reaches its maximum value equal to the maximum cooling capacity of the compressor.
  • the average temperature of the air contained in the cavity of the refrigerator compartment drops to + 5 ° C.
  • the temperature gradient ⁇ ⁇ decreases to 15–20 degrees, and the density and magnitude of the heat flux supplied to the evaporated refrigerant from the cooled air decreases by a factor of 2–2.5. Accordingly, the cooling capacity of the refrigeration unit is also reduced.
  • the low density of the heat flux supplied to the evaporated refrigerant directly from the cooled air is the main reason for the relatively low cooling capacity of the refrigeration unit.
  • a direct consequence of the low cooling capacity of the refrigeration unit is an increase in the time it takes to complete one air cooling cycle.
  • the refrigeration device described in WO 2006/008276 A1 is known from the prior art.
  • the refrigeration device in question comprises a container with a heat storage medium.
  • the upper wall of the container is a shelf for placing products, and the lower wall of the container is made of flexible material and is in contact with the upper part of the evaporator, which is made of a metal pipe.
  • the heat storage medium is cooled, and by means of the lower part of the evaporator, the air contained in the cavity of the refrigerator is cooled.
  • a water-ethanol mixture with a given phase transition temperature (eutectic liquid) is used as a heat storage medium, which, as it cooling goes into a solid phase state.
  • a significant amount of heat that is released during the crystallization of the eutectic liquid, in combination with a higher (in comparison with air) value of its heat transfer coefficient, provides an increase in the density of the heat flux supplied to the evaporated refrigerant.
  • the eutectic liquid is cooled by heat exchange with the evaporated refrigerant.
  • the liquid cooling time is determined by the value of its heat transfer coefficient - ae, the area of the upper part of the evaporation channel with which the eutectic liquid is in contact, as well as the magnitude of the temperature gradient between the eutectic liquid and the surface of the evaporator - ⁇ .
  • the value of the heat transfer coefficient of the eutectic liquid ae is equal to the thermal conductivity of the layer of the cooled liquid, which is defined as the ratio ⁇ 3 / ⁇ .5 ⁇ ⁇ 3, where e is the thermal conductivity of the eutectic liquid, and 0.5-5e is the average thickness of the layer of cooled liquid.
  • the thermal conductivity coefficient does not exceed 0.5 W / (mK).
  • the heat transfer coefficient of the evaporated refrigerant - a x can reach 1000 W / (m 2 -K), which is an order of magnitude higher than the calculated value of the heat transfer coefficient of the eutectic liquid. Therefore, even in the case where the distance between the tubes of the evaporator in question does not exceed 20 mm, the density of the heat flux supplied to the evaporated refrigerant from the eutectic liquid (ae x AT) is an order of magnitude less than its maximum value, the value of which is equal to ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ .
  • eutectic liquid as an accumulating substance does not make it possible to ensure the maximum possible density of the heat flux supplied to the evaporated refrigerant.
  • a direct consequence of the relatively low density of this heat flux is the relatively low cooling capacity of the refrigeration unit, as well as an increase in the operating time necessary for crystallization of the eutectic liquid. Disclosure of invention
  • the claimed utility model is based on the task of creating an evaporator, the essential features of which provide a reduction in the amount of electricity consumed by the refrigeration device.
  • the evaporator containing an accumulating substance, which is a eutectic liquid
  • the evaporator comprises a metal plate, preferably made of aluminum, and channels for refrigerant evaporation, located in the body of the specified evaporator plate with the possibility of transferring heat from the material from which the stove is made, to the evaporated refrigerant; one side of the evaporator plate is in contact with the cooled air or with a lining panel that is in contact with the cooled air, and at least one cavity is located on the opposite side of the plate, which contains a eutectic liquid or container with eutectic liquid, while the eutectic liquid is in contact with the surface the evaporator plate, which is the heat exchange surface of the liquid with the plate material, while the area of the specified heat transfer surface exceeds the area on top awn evaporation channels.
  • the surface of the evaporation channels is the heat exchange surface of the evaporated refrigerant with the material of the evaporator plate, which is preferably made of aluminum, the thermal conductivity of which ⁇ is 209 W / (mK), which ensures high thermal conductivity of the sections of the plate located between the evaporation channels.
  • the material of the evaporator plate which is preferably made of aluminum, the thermal conductivity of which ⁇ is 209 W / (mK), which ensures high thermal conductivity of the sections of the plate located between the evaporation channels.
  • the thickness of the layer of aluminum cooled by each of these channels is 0.05 meters, and the thermal conductivity of the cooled layer will be
  • the high thermal conductivity of aluminum ensures the transfer of heat from the eutectic liquid to the evaporated refrigerant, through the plate sections located between the evaporation channels. Moreover, the thermal conductivity of these sections of the evaporator plate exceeds the heat transfer coefficient evaporated refrigerant. Therefore, the density of the heat flux supplied to the evaporated refrigerant in the claimed evaporator is determined by the value of the heat transfer coefficient of the evaporated refrigerant a x , which will ensure the maximum density of the specified heat flux.
  • the high thermal conductivity of aluminum allows the evaporation channels to be located at such a distance from each other that the surface area of the plate in contact with the eutectic liquid exceeds the surface area of the evaporation channels.
  • the indicated surface of the evaporator plate is a cooling surface with respect to the eutectic liquid and the larger its area exceeds the area of the evaporation channels, the more heat removed from the eutectic liquid is supplied to the evaporated refrigerant per unit time through the unit area of the evaporative channel.
  • the thermal capacity of 1.0 kg of water (in the form of ice), which is heated from -10 to + 10 ° C, is 400 KJ.
  • a heat accumulator of equal thermal capacity, made of aluminum weighs more than 22 kg.
  • eutectic liquid heat as a battery in combination with the high thermal conductivity of the evaporator plate provides an increase in the cooling capacity of the refrigeration unit to a value equal to the maximum cooling capacity of the compressor.
  • a direct consequence of the increase in cooling capacity of the refrigeration unit is the reduction of its operation time, during which one cooling cycle and subsequent crystallization of the eutectic liquid are carried out.
  • the evaporator plate horizontally in the cavity of the refrigerator, preferably under the shelf for storing refrigerated products, while the cavity containing the eutectic liquid or container with eutectic liquid is made in the body of the evaporator plate and is located between the straight sections of the evaporation channel.
  • a horizontally located evaporator plate divides the cavity of the refrigerator into several compartments. Air contained in each of these compartments, absorbs the heat coming from refrigerated or frozen products, as well as the heat coming from the environment into the cabinet cavity through its walls or door seals. As heat is absorbed, the air heats up and rises to the top of the compartment, where it is cooled by heat exchange with the evaporator plate. In this case, the warmest air enters the upper part of the compartment, which ensures an increase in the temperature gradient ⁇ ⁇ and a corresponding increase in the heat flux supplied from the cooled air to the evaporator plate, as well as an increase in the heat flux supplied from the evaporator plate to the evaporated refrigerant.
  • S is the area of the lower surface of the evaporator plate, which is a cooling surface with respect to the cooled air.
  • cavities containing eutectic liquid are made in the body of the evaporator plate, and are located between the straight sections of the evaporator channel. Therefore, the thickness of the sections of the evaporator plate located between the rectilinear sections of the evaporation channel is less than the thickness of the sections of the plate located around the evaporation channel, which ensures an increase in the area (S) of the bottom surface of the plate with a constant mass of the accumulating substance.
  • the value of the heat flux Q supplied to the evaporator plate from the cooled air increases.
  • the value of the heat flux Q is directly dependent on the temperature gradient ⁇ ⁇ .
  • the value of the indicated temperature gradient increases as the temperature of the evaporator plate decreases, and the faster the temperature of the plate decreases, the higher the average value ⁇ ⁇ .
  • the average heat flux Q also increases.
  • Most of the lower surface of the evaporator plate consists of sections located between the rectilinear sections of the evaporation channel. The cooling rate of these sections of the plate is directly dependent on their mass. Therefore, the smaller the thickness of the plate sections located between the straight sections of the evaporation channel, the faster their temperature decreases and the average heat flux Q increases.
  • a direct consequence of the increase in the heat flux Q supplied to the evaporator plate from the cooled air is a reduction in the operating time of the refrigeration unit necessary for the process of cooling the air to a predetermined temperature.
  • the evaporator plate is located vertically, while one side of the plate is a plane that is in contact with the cooled air or with a cladding panel that is in contact with the cooled air, and on the opposite side of the plate between the rectilinear sections of the evaporation channel, cavities are made, while at least one of these cavities contains a eutectic liquid or con a container containing eutectic fluid.
  • the vertical arrangement of the evaporator plate provides a convective flow of cooled air, which moves as it cools from top to bottom along the surface of the evaporator plate.
  • the value of the heat transfer coefficient of the cooled air ( c ) increases, which ensures a corresponding increase in the heat flux supplied from the cooled air to the evaporator plate, as well as an increase in the heat flux supplied from the evaporator plate to the evaporated refrigerant.
  • the values of the heat flux - Q supplied from the cooled air to the evaporator plate are determined by the formula (2), where S is the area of the side surface of the evaporator plate, which represents the cooling surface with respect to the cooled air.
  • S is the area of the side surface of the evaporator plate, which represents the cooling surface with respect to the cooled air.
  • cavities containing eutectic liquid are made in the body of the evaporator plate, and are located between the straight sections of the evaporator channel. Therefore, the thickness of the sections of the evaporator plate located between the rectilinear sections of the evaporation channel is less than the thickness of the sections of the plate located around the evaporation channel, which ensures an increase in the area (S) of the side surface of the plate with a constant mass of storage material.
  • the value of the heat flux Q supplied to the evaporator plate from the cooled air increases.
  • the value of the heat flux Q is directly dependent on the temperature gradient ⁇ ⁇ .
  • the value of the specified temperature gradient increases with decreasing temperature of the evaporator plate, and the faster the temperature of the plate decreases, the higher the average value ⁇ ⁇ .
  • the average heat flux Q also increases.
  • Most of the lateral surface of the evaporator plate consists of sections located between the straight sections of the evaporation channel. The cooling rate of these sections of the plate is directly dependent on their mass. Therefore, the smaller the thickness of the plate sections located between the straight sections of the evaporation channel, the faster their temperature decreases and the average heat flux Q increases.
  • a direct consequence of the increase in the heat flux Q supplied to the evaporator plate from the cooled air is a reduction in the operating time of the refrigeration unit necessary for the process of cooling the air to a predetermined temperature.
  • the gradient between the plate temperature and the refrigerant vaporization temperature decreases. Accordingly, the value of the heat flux supplied to the evaporated refrigerant decreases. In this case, the cooling process of the evaporator plate is slowed down, and most of the refrigerant is concentrated in the lower part of the evaporation channel.
  • the proposed evaporator in its lower part is a eutectic liquid with the lowest crystallization temperature. It is advisable that the indicated crystallization temperature of the eutectic liquid exceeds the minimum temperature of the evaporator plate by about 5 to 10 degrees.
  • the process of liquid crystallization is accompanied by the release of a significant amount of heat, which ensures an increase in the heat flux supplied from the eutectic liquid to the evaporator plate, as well as an increase in the heat flux supplied from the plate to the evaporated refrigerant.
  • the declared evaporator contain straight sections of the evaporation channel located in the body of the evaporator plate with a slope, while the inlet of the channel is located in the upper part of the evaporator plate, and the outlet is located above the level of liquid refrigerant contained in the lower part of the evaporation channel after turning off the refrigeration unit.
  • the inlet of the evaporation channel is located in the upper part of the heat accumulator, and the straight sections of the channel are made with a slope.
  • the slope of the straight sections provides an additional effect of gravity on the liquid refrigerant, which moves from top to bottom along the inclined channel at a higher speed compared to the evaporator of the prototype.
  • a higher rate of movement of the liquid refrigerant through the evaporation channel in combination with a shorter length of the specified channel creates the necessary conditions for a faster flow of liquid refrigerant to the lower part of the evaporation channel.
  • the process of evaporation of the refrigerant will be carried out simultaneously along the entire length of the evaporation channel, which ensures more uniform cooling of all parts of the evaporator plate in comparison with the prototype.
  • the cooling process of the lower part of the evaporator plate can be carried out at a higher value of the refrigerant evaporation temperature, and a higher refrigerating unit cooling capacity corresponds to a higher refrigerant evaporation temperature.
  • the industrial applicability of the claimed evaporator is ensured by the fact that for its manufacture technologies that are widely used in modern industry can be used.
  • the evaporator plate may be made by die casting or die casting.
  • the use of the claimed utility model as an evaporator of a refrigeration unit does not require changes to the design of the refrigerator or refrigeration machine, which facilitates the implementation of the claimed evaporator.
  • FIG. 1 schematically depicts an evaporator made in accordance with a utility model
  • FIG. 2 schematically depicts an arrangement of an evaporator, made according to a utility model, in a cavity of a refrigerator;
  • FIG. 3 schematically depicts an embodiment of an evaporator, according to a utility model, in a wall of a refrigerator
  • FIG. 4 schematically depicts an embodiment of an evaporator according to a utility model.
  • the claimed evaporator (Fig. 1) contains a metal plate 1, preferably made of aluminum by casting.
  • a metal plate 1 In the body of the plate 1 there are channels for evaporating the refrigerant 2, which are the cavity of a steel or copper tube 3.
  • the material from which the plate 1 is made is in close contact with the outer surface of the tube 3, which ensures the transfer of heat from the material of the plate 1 through the wall of the tube 3 to the refrigerant vaporized in the cavity of the channels 2.
  • the surface 4 of the plate 1 is in contact with the cooled air, and on the opposite side of the plate 1 there is a sealed container 5 containing eutectic liquid 6.
  • the surface 7 of the plate 1 before nent is the surface heat transfer fluid 6 to the plate material 1.
  • the surface area exceeds 7, the surface area of the evaporator 2 channels.
  • the inventive evaporator shown in FIG. 2 is located in the cavity 8 of the refrigerator 9.
  • the plate 10 is located horizontally under the shelf for storing products 1 1.
  • the sealed container 12 contains a eutectic liquid 13 and is located between the plate 10 and the shelf And.
  • Plate 10 is made of variable thickness, which allows you to further increase the surface area 15, which is the heat transfer surface of the liquid 13 with the material of the plate 10.
  • the inventive evaporator shown in FIG. 3, is located vertically in the rear wall of the refrigerator 16.
  • One side of the plate 17 is the plane that the facing panel 18 is in contact with.
  • the thermal conductivity of the panel 18 exceeds the heat transfer coefficient of the cooled air.
  • the thickness of the sections of the plate 17, in the body of which the tubes of the channel 19 are located exceeds the thickness of the sections of the plate 17 located between the rectilinear sections of the channel 19.
  • the sheet 20, preferably made of a material with low thermal conductivity, together with the surface 21 of the plate 17 forms cavities located between the rectilinear sections of the evaporation channel 19. In these cavities is eutectic liquid 22.
  • the inventive evaporator shown in FIG. 4 comprises an evaporation channel 23.
  • the straight sections 24 of said channel are sloped.
  • the inlet 25 of the channel 23 is located in the upper part of the evaporator plate 26, and its outlet 27 is located above the level of liquid refrigerant, which, after turning off the refrigeration unit, is contained in the lower part of the channel 23.
  • the claimed evaporator located, for example, in the cavity of the refrigerating chamber, operates as follows (Fig. 1).
  • the refrigeration unit is turned on and the plate 1 is cooled by the refrigerant vaporized in the cavity of the channel 2, while its temperature is lowered to -15 ° C.
  • a heat exchange process occurs between the eutectic liquid 6 and the material from which the plate 1 is made. The consequence of this heat exchange process is cooling and subsequent crystallization of the eutectic liquid 6.
  • the heat removed from the eutectic liquid 6 is supplied through the plate 1 to the evaporated refrigerant through the wall of the evaporation channel 2.
  • the air contained in the cavity of the refrigerating chamber is cooled by heat exchange ene with plate material 1.
  • the refrigeration unit is switched off. In this case, the air cooling process will continue because the amount of heat removed from the cooled air per unit time will exceed the amount of heat entering per unit time into the cavity of the refrigerator compartment from the environment.
  • the temperature gradient between the cooled air and the plate 1 will decrease, and accordingly, the amount of heat flux removed from the cooled air will decrease.
  • the air temperature will reach its minimum value.
  • the air After reaching the minimum temperature, the air will heat up under the influence of the heat supplied to it. However, part of the heat supplied to the air will be diverted to the eutectic liquid 6 through the plate 1, which will increase the time interval necessary to increase the temperature of the air contained in the cavity of the refrigerator to a predetermined maximum value. Then the refrigeration unit include and carry out the next process of cooling the plate 1 and the eutectic liquid 6.
  • the set of essential features of the claimed evaporator provides an increase in the density of the heat flux supplied to the evaporated refrigerant.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)

Abstract

Заявленная полезная модель относится к области холодильной техники и может быть применена в качестве испарителя бытового холодильника, а так же в качестве испарителя любого холодильного устройства промышленного или торгового назначения. Предлагаемый испаритель содержит металлическую плиту, выполненную предпочтительно из алюминия, и каналы для испарения хладагента, расположенные в теле указанной плиты испарителя. Одна сторона плиты испарителя соприкасается с охлаждаемым воздухом или с облицовочной панелью, которая соприкасается с охлаждаемым воздухом, а на противоположной стороне плиты расположена, по меньшей мере, одна полость, которая содержит эвтектическую жидкость. Эвтектическая жидкость соприкасается с поверхностью плиты испарителя, которая представляет собой поверхность теплообмена жидкости с материалом плиты. При этом площадь указанной поверхности теплообмена превышает площадь поверхности испарительных каналов. Совокупность существенных признаков заявленного испарителя обеспечивает увеличение плотности теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту.

Description

Испаритель.
Область техники
Заявляемая полезная модель относится к области холодильной техники и может быть применена в качестве испарителя бытового холодильника, а так же в качестве испарителя любого холодильного устройства промышленного или торгового назначения.
Предшествующий уровень техники
В настоящее время главной задачей в области холодильной техники является снижение количества электроэнергии, потребляемой бытовым холодильником и другими холодильными устройствами. Количество потребляемой электроэнергии находится в прямой зависимости от времени работы холодильного агрегата, в течение которого осуществляют процесс охлаждения воздуха, содержащегося в полости холодильного шкафа, а так же от длительности интервала времени между отключением холодильного агрегата и его последующим включением.
Суть проблемы состоит в том, что в большинстве бытовых холодильников, выпускаемых современной промышленностью, применяют испарители, которые функционально предназначены для охлаждения воздуха посредством хладагента, испаряемого в полости каналов испарителя. При этом теплоту к испаряемому хладагенту подводят через стенку испарительного канала непосредственно от охлаждаемого воздуха. Поэтому, холодопроизводительность холодильного агрегата и время его работы определяется величиной теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту от охлаждаемого воздуха. Величина указанного теплового потока находится в прямой зависимости от его плотности, которая определяется по формуле:
q = aBxATB (Вт/м2) (1)
где ав - коэффициент теплоотдачи охлаждаемого воздуха, а ΔΤΒ - градиент между температурой охлаждаемого воздуха и температурой испарителя.
В условиях свободной конвенции охлаждаемого воздуха коэффициент его теплоотдачи ав равен 5 - 8 Вт/(м ·Κ), что обеспечивает относительно низкую плотность и величину теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту непосредственно от охлаждаемого воздуха.
Согласно (1) плотность теплового потока q, подводимого к испаряемому хладагенту, находится в прямой зависимости от величины температурного градиента ΔΤΒ. Когда холодильный агрегат включают после длительного периода его отключения, температура воздуха, содержащегося в полости холодильной камеры, равна температуре окружающей среды (например, + 25°С), а величина температурного градиента ΔΤΒ достигает своего максимального значения, равного 35 - 40 градусам. Максимальная величина ΔΤΒ обеспечивает максимальную плотность и величину теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту от охлаждаемого воздуха. При этом холодопроизводительность холодильного агрегата так же достигает своего максимального значения, равного максимальной холодопроизводительности компрессора. Однако после выхода холодильника на рабочий режим средняя температура воздуха, содержащегося в полости холодильной камеры, опускается до +5°С. При этом величина температурного градиента ΔΤΒ уменьшается до 15 - 20 градусов, а плотность и величина теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту от охлаждаемого воздуха, снижается в 2 - 2,5 раза. Соответственно снижается и холодопроизводительность холодильного агрегата.
Низкая плотность теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту непосредственно от охлаждаемого воздуха, является основной причиной относительно низкой холодопроизводительности холодильного агрегата. Прямым следствием низкой холодопроизводительности холодильного агрегата является увеличение времени его работы, необходимого для осуществления одного цикла охлаждения воздуха.
Из предшествующего уровня техники известно холодильное устройство, описанное в заявке WO 2006/008276 А1. Рассматриваемое холодильное устройство содержит контейнер с теплоаккумулирующей средой. Верхняя стенка контейнера представляет собой полку для размещения продуктов, а нижняя стенка контейнера выполнена из гибкого материала и соприкасается с верхней частью испарителя, который выполнен из металлической трубы. Посредством верхней части испарителя осуществляют охлаждение теплоаккумулирующей среды, а посредством нижней части испарителя осуществляют охлаждение воздуха содержащегося в полости холодильного шкафа. В качестве теплоаккумулирующей среды применяют водо-этаноловую смесь с заданной температурой фазового перехода (эвтектическую жидкость), которая по мере ее охлаждения переходит в твердое фазовое состояние. Значительное количество теплоты, которая выделяется в процессе кристаллизации эвтектической жидкости, в сочетании с более высоким (по сравнению с воздухом) значением коэффициента ее теплоотдачи обеспечивает увеличение плотности теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту.
В рассматриваемом устройстве охлаждение эвтектической жидкости осуществляют путем ее теплообмена с испаряемым хладагентом. Время охлаждения жидкости определяется величиной коэффициента ее теплоотдачи - аэ, площадью верхней части испарительного канала, с которой соприкасается эвтектическая жидкость, а так же величиной температурного градиента между эвтектической жидкостью и поверхностью испарителя - ΔΤ . Величина коэффициента теплоотдачи эвтектической жидкости аэ равна тепловой проводимости слоя охлаждаемой жидкости, которая определяется как отношение λ3/Ό.5·δ3, где э - коэффициент теплопроводности эвтектической жидкости, а 0.5-5э - средняя толщина слоя охлаждаемой жидкости. Для эвтектического раствора величина коэффициента теплопроводности не превышает 0.5 Вт/(м-К). Следовательно, в том случае, когда толщина слоя эвтектической жидкости составляет, например 0.01 м, коэффициент ее теплоотдачи аэ будет равен 100 Вт/(м2-К), что обеспечивает увеличение теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту, по сравнению с испарителем, поверхность которого соприкасается только с охлаждаемым воздухом.
Однако коэффициент теплоотдачи испаряемого хладагента - ах может достигать значения 1000 Вт/(м2-К), что на порядок превышает расчетную величину коэффициента теплоотдачи эвтектической жидкости. Следовательно, даже в том случае, когда расстояние между трубками рассматриваемого испарителя не превышает 20 мм, плотность теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту от эвтектической жидкости (аэхАТ ), на порядок меньше своего максимального значения, величина которого равна αχ χΔΤ .
Применение в качестве аккумулирующего вещества эвтектической жидкости не позволяет обеспечить максимально возможную плотность теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту. Прямым следствием относительно низкой плотности указанного теплового потока является относительно низкая холодопроизводительность холодильного агрегата, а так же увеличение времени его работы, необходимого для кристаллизации эвтектической жидкости. Раскрытие изобретения
В основу заявленной полезной модели поставлена задача создания испарителя, существенные признаки которого обеспечивают снижение количества электроэнергии, потребляемой холодильным устройством.
Поставленная задача решена путем создания испарителя, содержащего, аккумулирующее вещество, представляющее собой эвтектическую жидкость, при этом согласно полезной модели испаритель содержит металлическую плиту, выполненную предпочтительно из алюминия, и каналы для испарения хладагента, расположенные в теле указанной плиты испарителя с возможностью передачи теплоты от материала, из которого выполнена плита, к испаряемому хладагенту; одна сторона плиты испарителя соприкасается с охлаждаемым воздухом или с облицовочной панелью, которая соприкасается с охлаждаемым воздухом, а на противоположной стороне плиты расположена, по меньшей мере, одна полость, которая содержит эвтектическую жидкость или контейнер с эвтектической жидкостью, при этом эвтектическая жидкость соприкасается с поверхностью плиты испарителя, которая представляет собой поверхность теплообмена жидкости с материалом плиты, при этом площадь указанной поверхности теплообмена превышает площадь поверхности испарительных каналов.
В заявленном испарителе поверхность испарительных каналов представляет собой поверхность теплообмена испаряемого хладагента с материалом плиты испарителя, которая выполнена предпочтительно из алюминия, коэффициент теплопроводности которого λΑΐ равен 209 Вт/(м-К), что обеспечивает высокую тепловую проводимость участков плиты, расположенных между испарительными каналами. Например, в том случае, когда расстояние между каналами составляет 0.1 метра, толщина слоя алюминия, охлаждаемого посредством каждого из указанных каналов, равна 0.05 метра, а тепловая проводимость охлаждаемого слоя будет равна
209 Вт/(м-К) : (0.5 χ 0.05 м) = 8360 Вт/(м2-К),
что превышает коэффициент теплоотдачи не только эвтектической жидкости, но и испаряемого хладагента.
Высокая тепловая проводимость алюминия, обеспечивает передачу теплоты от эвтектической жидкости к испаряемому хладагенту, посредством участков плиты, расположенных между испарительными каналами. При этом тепловая проводимость указанных участков плиты испарителя превышает коэффициент теплоотдачи испаряемого хладагента. Поэтому плотность теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту в заявленном испарителе, определяется величиной коэффициента теплоотдачи испаряемого хладагента ах, что обеспечит максимальную плотность указанного теплового потока.
Кроме того, высокая тепловая проводимость алюминия позволяет располагать испарительные каналы на таком расстоянии друг от друга, при котором площадь поверхности плиты, соприкасающейся с эвтектической жидкостью, превышает площадь поверхности испарительных каналов. Указанная поверхность плиты испарителя представляет собой охлаждающую поверхность по отношению к эвтектической жидкости и чем больше ее площадь превышает площадь испарительных каналов, тем больше теплоты, отводимой от эвтектической жидкости, подводится к испаряемому хладагенту в единицу времени через единицу площади испарительного канала.
Эвтектическая жидкость отличается высоким значением удельной теплоемкости Ср = 4.2 КДж/(кг-К) и удельной теплоты плавления льда Q = 335 КДж/кг, что обеспечивает высокую тепловую емкость эвтектической жидкости. Например, тепловая емкость 1.0 кг воды (в виде льда), которую нагревают с -10 до +10°С, составляет 400 КДж. В качестве сравнения - аккумулятор теплоты равной тепловой емкости, выполненный из алюминия, весит более 22 кг.
Применение в качестве аккумулятора теплоты эвтектической жидкости в сочетании с высокой тепловой проводимостью плиты испарителя обеспечивает увеличение холодопроизводительности холодильного агрегата до значения, равного максимальной холодопроизводительности компрессора. Прямым следствием увеличения холодопроизводительности холодильного агрегата является сокращение времени его работы, в течение которого осуществляют один цикл охлаждения и последующей кристаллизации эвтектической жидкости.
Для дополнительного увеличения теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту, целесообразно, плиту испарителя располагать в полости холодильного шкафа горизонтально, предпочтительно под полкой для хранения охлажденных продуктов, при этом полость, содержащая эвтектическую жидкость или контейнер с эвтектической жидкостью, выполнена в теле плиты испарителя и расположена между прямолинейными участками испарительного канала.
Горизонтально расположенная плита испарителя делит полость холодильного шкафа на несколько отделений. Воздух, содержащийся в каждом из указанных отделений, поглощает теплоту, поступающую от охлаждаемых или замораживаемых продуктов, а также теплоту, поступающую из окружающей среды в полость шкафа через его стенки или уплотнения дверцы. По мере поглощения теплоты воздух нагревается и поднимается в верхнюю часть отделения, где он охлаждается путем его теплообмена с плитой испарителя. При этом в верхнюю часть отделения поступает самый теплый воздух, что обеспечивает увеличение температурного градиента ΔΤΒ и соответствующее увеличение теплового потока, подводимого от охлаждаемого воздуха к плите испарителя, а так же увеличение теплового потока, подводимого от плиты испарителя к испаряемому хладагенту.
Величины теплового потока - Q, подводимого от охлаждаемого воздуха к плите испарителя определятся по формуле:
Q = S х ав х ΔΤΒ (Вт) (2),
где S - площадь нижней поверхности плиты испарителя, которая представляет собой охлаждающую поверхность по отношению к охлаждаемому воздуху. В заявленном испарителе полости, содержащие эвтектическую жидкость, выполнены в теле плиты испарителя, и расположены между прямолинейными участками испарительного канала. Поэтому толщина участков плиты испарителя, расположенных между прямолинейными участками испарительного канала, меньше толщины участков плиты, расположенных вокруг испарительного канала, что обеспечивает увеличение площади (S) нижней поверхности плиты при неизменной массе аккумулирующего вещества. При этом в соответствие с формулой (2) возрастает величина теплового потока Q, подводимого к плите испарителя от охлаждаемого воздуха.
Кроме того, величина теплового потока Q, находится в прямой зависимости от температурного градиента ΔΤΒ. Величина указанного температурного градиента возрастает по мере понижения температуры плиты испарителя, и чем быстрее понижается температура плиты, тем выше средняя величина ΔΤΒ. При этом в соответствие с формулой (2) возрастает и средняя величина теплового потока Q. Большая часть нижней поверхности плиты испарителя состоит из участков, расположенных между прямолинейными участками испарительного канала. Скорость охлаждения указанных участков плиты находится в прямой зависимости от их массы. Поэтому чем меньше толщина участков плиты, расположенных между прямолинейными участками испарительного канала, тем быстрее понижается их температура и возрастает средняя величина теплового потока Q. Прямым следствием увеличения теплового потока Q, подводимого к плите испарителя от охлаждаемого воздуха, является сокращение времени работы холодильного агрегата, необходимого для осуществления процесса охлаждения воздуха до заданной температуры.
Для дополнительного увеличения теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту, целесообразно, чтобы плита испарителя была расположена вертикально, при этом одна сторона плиты представляет собой плоскость, которая соприкасается с охлаждаемым воздухом или с облицовочной панелью, которая соприкасается с охлаждаемым воздухом, а с противоположной стороны плиты между прямолинейными участками испарительного канала выполнены полости, при этом, по меньшей мере, в одной из указанных полостей расположена эвтектическая жидкость или контейнер, содержащий эвтектическую жидкость.
Вертикальное расположение плиты испарителя обеспечивает возникновение конвективного потока охлаждаемого воздуха, который по мере его охлаждения перемещается сверху вниз вдоль поверхности плиты испарителя. При этом возрастает величина коэффициента теплоотдачи охлаждаемого воздуха ( в), что обеспечивает соответствующее увеличение теплового потока, подводимого от охлаждаемого воздуха к плите испарителя, а так же - увеличение теплового потока, подводимого от плиты испарителя к испаряемому хладагенту.
Величины теплового потока - Q, подводимого от охлаждаемого воздуха к плите испарителя определятся по формуле (2), где S - площадь боковой поверхности плиты испарителя, которая представляет собой охлаждающую поверхность по отношению к охлаждаемому воздуху. В заявленном испарителе полости, содержащие эвтектическую жидкость, выполнены в теле плиты испарителя, и расположены между прямолинейными участками испарительного канала. Поэтому толщина участков плиты испарителя, расположенных между прямолинейными участками испарительного канала, меньше толщины участков плиты, расположенных вокруг испарительного канала, что обеспечивает увеличение площади (S) боковой поверхности плиты при неизменной массе аккумулирующего вещества. При этом в соответствие с формулой (2) возрастает величина теплового потока Q, подводимого к плите испарителя от охлаждаемого воздуха.
Кроме того, величина теплового потока Q, находится в прямой зависимости от температурного градиента ΔΤΒ. Величина указанного температурного градиента возрастает по мере понижения температуры плиты испарителя, и чем быстрее понижается температура плиты, тем выше средняя величина ΔΤΒ. При этом в соответствие с формулой (2) возрастает и средняя величина теплового потока Q. Большая часть боковой поверхности плиты испарителя состоит из участков, расположенных между прямолинейными участками испарительного канала. Скорость охлаждения указанных участков плиты находится в прямой зависимости от их массы. Поэтому чем меньше толщина участков плиты, расположенных между прямолинейными участками испарительного канала, тем быстрее понижается их температура и возрастает средняя величина теплового потока Q.
Прямым следствием увеличения теплового потока Q, подводимого к плите испарителя от охлаждаемого воздуха, является сокращение времени работы холодильного агрегата, необходимого для осуществления процесса охлаждения воздуха до заданной температуры.
Для увеличения теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту в конце процесса охлаждения плиты испарителя, целесообразно эвтектическую жидкость располагать в нескольких полостях, при этом, чем ниже расположена полость, тем ниже температура кристаллизации эвтектической жидкости, которая в ней содержится.
По мере охлаждения плиты испарителя уменьшается градиент между температурой плиты и температурой испарения хладагента. Соответственно уменьшается и величина теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту. При этом процесс охлаждения плиты испарителя замедляется, а большая часть хладагента концентрируется в нижней части испарительного канала. В предлагаемом испарителе в его нижней части располагается эвтектическая жидкость с самой низкой температурой кристаллизации. Целесообразно, чтобы указанная температура кристаллизации эвтектической жидкости превышала минимальную температуру плиты испарителя примерно на 5 - 10 градусов. Процесс кристаллизации жидкости сопровождается выделением значительного количества теплоты, что обеспечивает увеличение теплового потока, подводимого от эвтектической жидкости к плите испарителя, а так же увеличение теплового потока, подводимого от плиты к испаряемому хладагенту.
Для дополнительного увеличения холодопроизводительности холодильного агрегата целесообразно, что бы заявленный испаритель, содержал прямолинейные участки испарительного канала, расположенные в теле плиты испарителя с уклоном, при этом входное отверстие канала расположено в верхней части плиты испарителя, а его выходное отверстие расположено выше уровня жидкого хладагента, содержащегося в нижней части испарительного канала после отключения холодильного агрегата.
Входное отверстие испарительного канала расположено в верхней части аккумулятора теплоты, а прямолинейные участки канала выполнены с уклоном. Уклон прямолинейных участков обеспечивает дополнительное воздействие силы тяжести на жидкий хладагент, который перемещается сверху вниз по наклонному каналу с более высокой скоростью по сравнению с испарителем прототипа. Более высокая скорость перемещения жидкого хладагента по испарительному каналу в сочетании с меньшей длиной указанного канала создает необходимые условия для более быстрого поступления жидкого хладагента в нижнюю часть испарительного канала. Следовательно, процесс испарения хладагента будет осуществляться одновременно по всей длине испарительного канала, что обеспечивает более равномерное охлаждения всех частей плиты испарителя по сравнению с прототипом. При этом процесс охлаждения нижней части плиты испарителя можно осуществлять при более высоком значении температуры испарения хладагента, а более высокой температуре испарения хладагента соответствует более высокая холодопроизводительность холодильного агрегата.
После отключения холодильного агрегата весь жидкий хладагент вытесняется из конденсатора в полость испарительного канала. Расположение входного и выходного отверстий канала обеспечивает концентрацию всего поступающего хладагента в нижней части испарительного канала. После включения холодильного агрегата охлаждение верней части аккумулятора теплоты будет осуществляться путем испарения хладагента, поступающего в полость испарительного канала через капиллярную трубку. Одновременно путем испарения хладагента, расположенного в нижней части испарительного канала, будет охлаждаться нижняя часть плиты испарителя, что так же обеспечивает более равномерное охлаждения всех частей указанной плиты по сравнению с испарителем прототипа.
Промышленная применимость заявленного испарителя обеспечивается тем, что для его изготовления могут использоваться технологии, широко применяемые в современной промышленности. Например, плита испарителя может выполняться методом литья в кокиль или литья под давлением. Кроме того, применение заявленной полезной модели в качестве испарителя холодильной установки не требует внесения изменений в конструкцию холодильного шкафа или холодильной машины, что облегчает внедрение заявленного испарителя.
Краткое описание чертежей
Для более полного понимания сути полезной модели ниже приведено описание заявленного испарителя со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых:
фиг. 1 схематично изображает испаритель, выполненный согласно полезной модели;
фиг. 2 схематично изображает вариант расположения испарителя, выполненного согласно полезной модели, в полости холодильного шкафа;
фиг. 3 схематично изображает вариант расположения испарителя, выполненного согласно полезной модели, в стенке холодильного шкафа;
фиг. 4 схематично изображает вариант испарителя, выполненный согласно полезной модели.
Вариант осуществления изобретения
Заявленный испаритель (фиг. 1) содержит металлическую плиту 1 , выполненную предпочтительно из алюминия методом литья. В теле плиты 1 расположены каналы для испарения хладагента 2, которые представляют собой полость стальной или медной трубки 3. Материал, из которого выполнена плита 1, плотно соприкасается с внешней поверхностью трубки 3, что обеспечивает передачу теплоты от материала плиты 1 через стенку трубки 3 к хладагенту, испаряемому в полости каналов 2. Поверхность 4 плиты 1 соприкасается с охлаждаемым воздухом, а на противоположной стороне плиты 1 расположен, герметичный контейнер 5, содержащий эвтектическую жидкость 6. При этом поверхность 7 плиты 1 представляет собой поверхность теплообмена жидкости 6 с материалом плиты 1. Площадь поверхности 7 превышает площадь поверхности испарительных каналов 2.
Заявленный испаритель, изображенный на фиг. 2, расположен в полости 8 холодильного шкафа 9. Плита 10 расположена горизонтально под полкой для хранения продуктов 1 1. Герметичный контейнер 12 содержит эвтектическую жидкость 13 и расположен между плитой 10 и полкой И . Плита 10 выполнена переменной толщины, что позволяет дополнительно увеличить площадь поверхности 15, которая представляет собой поверхность теплообмена жидкости 13 с материалом плиты 10.
Заявленный испаритель, изображенный на фиг. 3, расположен вертикально в задней стенке холодильного шкафа 16. Одна сторона плиты 17 представляет собой плоскость, с которой соприкасается облицовочная панель 18. Тепловая проводимость панели 18 превышает коэффициент теплоотдачи охлаждаемого воздуха. Толщина участков плиты 17, в теле которых расположены трубки канала 19, превышает толщину участков плиты 17, расположенных между прямолинейными участками канала 19. Лист 20, выполненный предпочтительно из материала с низкой теплопроводностью, в совокупности с поверхностью 21 плиты 17 образует полости, расположенные между прямолинейными участками испарительного канала 19. В указанных полостях расположена эвтектическая жидкость 22.
Заявленный испаритель, изображенный на фиг. 4, содержит испарительный канал 23. Прямолинейные участки 24 указанного канала расположены с уклоном. Входное отверстие 25 канала 23 расположено в верхней части плиты испарителя 26, а его выходное отверстие 27 расположено выше уровня жидкого хладагента, который после отключения холодильного агрегата содержится в нижней части канала 23. Между прямолинейными участками 24 выполнены полости 28, в которых расположены контейнеры 29, содержащие эвтектическую жидкость.
Заявленный испаритель, расположенный, например, в полости холодильной камеры, работает следующим образом (фиг. 1). Когда температура охлаждаемого воздуха, повышается до заданного максимального значения, равного +10°С, включают холодильный агрегат и посредством хладагента, испаряемого в полости канала 2, охлаждают плиту 1, при этом ее температуру понижают до - 15°С. По мере охлаждения плиты 1 возникает процесс теплообмена между эвтектической жидкостью 6 и материалом, из которого выполнена плита 1. Следствием указанного процесса теплообмена является охлаждение и последующая кристаллизация эвтектической жидкости 6. Теплота, отводимая от эвтектической жидкости 6, посредством плиты 1 подводится к испаряемому хладагенту через стенку испарительного канала 2. Одновременно с охлаждением эвтектической жидкости 6 осуществляют охлаждение воздуха, содержащегося в полости холодильной камеры, путем его теплообмена с материалом плиты 1. Когда температура плиты 1 понижается до заданного значения, холодильный агрегат отключают. При этом процесс охлаждения воздуха будет продолжаться, потому что количество теплоты, отводимой от охлаждаемого воздуха в единицу времени, будет превышать количество теплоты, поступающей в единицу времени в полость холодильного отделения из окружающей среды. По мере повышения температуры плиты 1 температурный градиент между охлаждаемым воздухом и плитой 1 будет уменьшаться, и соответственно будет уменьшаться величина теплового потока, отводимого от охлаждаемого воздуха. Когда величина указанного теплового потока понизится до значения, равного тепловому потоку, поступающему из окружающей среды, температура воздуха достигнет своего минимального значения. После достижения минимальной температуры воздух под воздействием подводимой к нему теплоты будет нагреваться. Однако часть подводимой к воздуху теплоты будет отводиться к эвтектической жидкости 6 посредством плиты 1 , что обеспечит увеличение интервала времени, необходимого для повышения температуры воздуха, содержащегося в полости холодильной камеры, до заданного максимального значения. Затем холодильный агрегат включают и осуществляют очередной процесс охлаждения плиты 1 и эвтектической жидкости 6.
Промышленная применимость
Совокупность существенных признаков заявленного испарителя обеспечивает увеличение плотности теплового потока, подводимого к испаряемому хладагенту.

Claims

ФОРМУЛА ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ.
1. Испаритель, содержащий, аккумулирующее вещество, представляющее собой эвтектическую жидкость, отличающийся тем, что содержит металлическую плиту, выполненную предпочтительно из алюминия, и каналы для испарения хладагента, расположенные в теле указанной плиты испарителя с возможностью передачи теплоты от материала, из которого выполнена плита, к испаряемому хладагенту; одна сторона плиты испарителя соприкасается с охлаждаемым воздухом или с облицовочной панелью, которая соприкасается с охлаждаемым воздухом, а на противоположной стороне плиты расположена, по меньшей мере, одна полость, которая содержит эвтектическую жидкость или контейнер с эвтектической жидкостью, при этом эвтектическая жидкость соприкасается с поверхностью плиты испарителя, которая представляет собой поверхность теплообмена жидкости с материалом плиты, при этом площадь указанной поверхности теплообмена превышает площадь поверхности испарительных каналов.
2. Испаритель по п. 1, отличающийся тем, что плита испарителя расположена в полости холодильного шкафа горизонтально, предпочтительно под полкой для хранения охлажденных продуктов, при этом полость, содержащая эвтектическую жидкость или контейнер с эвтектической жидкостью, выполнена в теле плиты испарителя и расположена между прямолинейными участками испарительного канала.
3. Испаритель по п. 1, отличающийся тем, что плита испарителя расположена вертикально, одна сторона плиты представляет собой плоскость, которая соприкасается с охлаждаемым воздухом или с облицовочной панелью, которая соприкасается с охлаждаемым воздухом, а с противоположной стороны плиты между прямолинейными участками испарительного канала выполнены полости, при этом, по меньшей мере, в одной из указанных полостей расположена эвтектическая жидкость или контейнер, содержащий эвтектическую жидкость.
4. Испаритель по п. 3, отличающийся тем, что эвтектическая жидкость, расположена в нескольких полостях, при этом, чем ниже расположена полость, тем ниже температура кристаллизации эвтектической жидкости, которая в ней содержится.
5. Испаритель по любому из п. п. 3 или 4, отличающийся тем, что содержит прямолинейные участки испарительного канала, расположенные в теле плиты испарителя с уклоном, при этом входное отверстие канала расположено в верхней части плиты испарителя, а его выходное отверстие расположено выше уровня жидкого хладагента, содержащегося в нижней части испарительного канала после отключения холодильного агрегата.
PCT/RU2011/000644 2011-03-16 2011-08-25 Испаритель WO2012125069A1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011109691 2011-03-16
RU2011109691 2011-03-16

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2012125069A1 true WO2012125069A1 (ru) 2012-09-20

Family

ID=46830953

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2011/000644 WO2012125069A1 (ru) 2011-03-16 2011-08-25 Испаритель

Country Status (1)

Country Link
WO (1) WO2012125069A1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20160370084A1 (en) * 2013-06-28 2016-12-22 Sharp Kabushiki Kaisha Thermal energy storage member and storage container using the same, and refrigerator using the same
CN106524547A (zh) * 2016-11-07 2017-03-22 高秀民 制冷式集装箱及制冷方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3004401A (en) * 1960-07-08 1961-10-17 Gen Motors Corp Forced air cooled refrigerator
JPH04194568A (ja) * 1990-11-27 1992-07-14 Sanyo Electric Co Ltd 蓄冷装置
JPH05296642A (ja) * 1992-04-10 1993-11-09 Sanden Corp 冷却貯蔵庫
RU1361U1 (ru) * 1994-02-25 1995-12-16 Малое предприятие "Исток" Холодильная камера
WO2006008276A1 (de) * 2004-07-20 2006-01-26 BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH Kältegerät mit kältespeicher
CN201166498Y (zh) * 2007-09-30 2008-12-17 海尔集团公司 设有蓄冷器的冰箱及该冰箱的搁物架

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3004401A (en) * 1960-07-08 1961-10-17 Gen Motors Corp Forced air cooled refrigerator
JPH04194568A (ja) * 1990-11-27 1992-07-14 Sanyo Electric Co Ltd 蓄冷装置
JPH05296642A (ja) * 1992-04-10 1993-11-09 Sanden Corp 冷却貯蔵庫
RU1361U1 (ru) * 1994-02-25 1995-12-16 Малое предприятие "Исток" Холодильная камера
WO2006008276A1 (de) * 2004-07-20 2006-01-26 BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH Kältegerät mit kältespeicher
CN201166498Y (zh) * 2007-09-30 2008-12-17 海尔集团公司 设有蓄冷器的冰箱及该冰箱的搁物架

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20160370084A1 (en) * 2013-06-28 2016-12-22 Sharp Kabushiki Kaisha Thermal energy storage member and storage container using the same, and refrigerator using the same
US10823477B2 (en) * 2013-06-28 2020-11-03 Sharp Kabushiki Kaisha Thermal energy storage member and storage container using the same, and refrigerator using the same
CN106524547A (zh) * 2016-11-07 2017-03-22 高秀民 制冷式集装箱及制冷方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8596084B2 (en) Icemaker with reversible thermosiphon
RU2234645C1 (ru) Бытовой компрессионный холодильник
Omara et al. Thermal management and performance enhancement of domestic refrigerators and freezers via phase change materials: A review
JP5847198B2 (ja) 冷蔵庫
WO2010123405A1 (ru) Способ охлаждения объекта и устройство для его осуществления
US20160290689A1 (en) Refrigerator and heat exchanger used therein
WO2012125069A1 (ru) Испаритель
Pahamli et al. Application of phase change materials in refrigerator and freezer appliances: A comprehensive review
JP2010121842A (ja) 冷蔵庫
JP2012255640A (ja) 冷却方法とその器具及び装置
RU109279U1 (ru) Испаритель
RU2505756C2 (ru) Холодильный аппарат
Al Douri et al. Review regarding defrosting methods for refrigeration and heat pump systems
EP3757484B1 (en) Refrigerator appliance
RU2010144018A (ru) Холодильный аппарат, в особенности бытовой холодильный аппарат, с конденсатором, оборудованным тепловыми аккумуляторами
RU2327087C1 (ru) Низкотемпературная камера
CN104870914B (zh) 包括隔离器的冰箱
KR20170034997A (ko) 냉장고
RU109539U1 (ru) Испаритель
CN107289705B (zh) 一种低温冰箱
WO2012125068A1 (ru) Испаритель
RU109278U1 (ru) Холодильник
RU2411424C2 (ru) Способ охлаждения воздуха в замкнутой полости бытового холодильника и устройство для реализации указанного способа
WO2019070154A1 (ru) Устройство для низкотемпературного охлаждения
CN102878756A (zh) 解冻装置及设有解冻装置的冰箱

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11861232

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 11861232

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1