WO2011155912A1 - Способ прессования профилей из металлических сплавов - Google Patents

Способ прессования профилей из металлических сплавов Download PDF

Info

Publication number
WO2011155912A1
WO2011155912A1 PCT/UA2011/000046 UA2011000046W WO2011155912A1 WO 2011155912 A1 WO2011155912 A1 WO 2011155912A1 UA 2011000046 W UA2011000046 W UA 2011000046W WO 2011155912 A1 WO2011155912 A1 WO 2011155912A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
blank
workpiece
section
pressing
length
Prior art date
Application number
PCT/UA2011/000046
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Якив Юхымовыч БЭЙГЭЛЬЗИМЭР
Дмытро Викторовыч ВАРЮХИН
Роман Юрийовыч КУЛАГИН
Original Assignee
Товарыство 3 Обмэжэною Видповидальнистю "Вэнчурна Компания "Интэл Мэнэджмэнт"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Товарыство 3 Обмэжэною Видповидальнистю "Вэнчурна Компания "Интэл Мэнэджмэнт" filed Critical Товарыство 3 Обмэжэною Видповидальнистю "Вэнчурна Компания "Интэл Мэнэджмэнт"
Publication of WO2011155912A1 publication Critical patent/WO2011155912A1/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
    • B21C23/001—Extruding metal; Impact extrusion to improve the material properties, e.g. lateral extrusion
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
    • B21C23/02—Making uncoated products
    • B21C23/04—Making uncoated products by direct extrusion
    • B21C23/14—Making other products
    • B21C23/142—Making profiles

Definitions

  • the invention relates to the field of metal forming, in particular to methods of extrusion of profiles made of aluminum, magnesium and other alloys.
  • Aluminum alloy profiles are the higher, the higher the level of their mechanical properties and the more uniform their distribution over the volume of the profiles.
  • Aluminum alloys in the cast state have low strength and ductility, as well as are characterized by a rather large heterogeneity of chemical composition and structure by profile volume.
  • Hot-deformed alloys differ from cast ones for the better in all of the above indicators due to the fact that during plastic deformation the cast structure of the metal is transformed into a deformed one. For this reason, aluminum alloy profiles are made by plastic deformation methods, in particular, by rolling or pressing.
  • the disadvantages of this method include the fact that the described pressing process requires the use of homogenizing annealing, which is an energy-intensive and lengthy technological operation.
  • the outer layers of the metal fall into the spiral grooves of the second group. Due to the fact that the beginning of the grooves of the second group are located between the ends of the grooves of the first group, the metal layers less developed in the lead-in part of the matrix fall into the grooves of the second group. This, according to the authors, contributes to a more uniform development of the structure throughout the section.
  • the closest to the technical essence of the claimed is a method of pressing rectangular profiles of aluminum alloys, described in the patent of the Russian Federation JYQ 2255823, MGT: B21 C23 / 04, B21 C25 / 02, B21 J5 / 04, B21 J13 / 02, publ. July 10, 2005.
  • the method includes the preparation of the workpiece, heating, hot pressing by extruding the workpiece through the matrix and subsequent heat treatment of the profile, while in the process of extrusion the workpiece in the upper part of the matrix is additionally subjected to shear deformations due to its twisting through an angle of 40 to 50 ° matrix axes.
  • This invention solved the problem of obtaining rectangular profiles of aluminum alloys with enhanced mechanical characteristics and high uniformity of chemical composition by volume.
  • the method proposed by the authors for creating additional shear deformations is based on a smooth twisting of the metal flow with simultaneous stretching (increasing the length of the workpiece) along the pressing axis.
  • Such deformations are close to the so-called pure shear, which, in essence, is equivalent to elongation.
  • Such deformations lead to the stretching of zones with a high content of alloying elements along helical lines, but they do not lead to the homogenization of the alloy, i.e. to a uniform distribution of alloying elements by volume.
  • the proposed technical solution is based on the task of improving the method of pressing metal alloy profiles by introducing additional simple shear deformations, which will allow the homogenization of the ingot and create high-quality profiles without additional annealing.
  • the workpiece is formed in the form of a straight prism and create in it a simple shear deformation, for which they keep the billet sectional shape unchanged during the whole deformation process, affect the billet by advancing the contour of the billet cross-section from the beginning la straight along the axis of extrusion in the area of 0.1 - 0.5 D, where D the diameter of a circle, described around the section of the workpiece, then screw with a step of 0.1 - 1.0 D in a section with a length of 0.1 - 0.3 steps, and the final straight section in a section with a length of 0.1 - 0.5 D.
  • the lower boundary of the lengths of the sections of the initial and final rectilinear motion is due to the fact that, with a length of less than 0.1 D, the billet is scrolled in the rectilinear segments because of the twisting moment that occurs on the screw portion. This reduces the amount of strain of a simple shear in the workpiece.
  • the upper limit of the lengths of sections of the initial and final linear motion is chosen because, for a length greater than 0.5 D, unreasonably large forces are required to overcome friction in straight sections.
  • the lower bound of the pitch of the screw displacement chosen by the authors, because with a pitch less than 0.1 D, the screw becomes so steep that the metal of the workpiece, located far from the contour of its cross section (adjacent to its axis), does not follow a screw movement, but moves straight along the pressing axis. This prevents the implementation of a simple shift.
  • the upper bound of the pitch of the screw displacement is due to the fact that when the pitch is larger than 1.0 D, the screw is so flat that the additional deformation of the simple shear caused by the transition from straight to screw movement and back becomes insufficient for homogenizing the ingots.
  • the lower limit of the length of the section of the screw movement is chosen taking into account the fact that with a length of less than 0.1 of the step size, the screw movement of the workpiece does not have time to completely form, which reduces the amount of deformation of the simple shear.
  • the upper limit of the length of the section of the screw movement is due to the fact that with a length greater than 0.3 of the step size, the force required to overcome the screw section becomes unreasonably large.
  • FIG. 2 shows an example of a matrix for creating simple shear deformations.
  • FIG. 3 shows an example of a cross-section contour of the workpiece.
  • FIG. 4 shows the structure of the secondary aluminum alloy A1 88% Si 9.5% in the cast state and after extrusion through the matrix.
  • a device for implementing the method of pressing profiles of aluminum alloys contains a container 1 (see Fig. 1), a plunger 2, a matrix 3 and a forming matrix 4, a workpiece 5.
  • Figure 4 shows the structure of the secondary aluminum alloy A1 88% Si 9.5% in the cast state (a) and after extrusion through the matrix 3 (b).
  • the experimental data on this and other alloys are given in the table in a cast state and after pressing through a matrix.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Extrusion Of Metal (AREA)
  • Forging (AREA)

Abstract

Изобретение, относится к области обработки металлов давлением, в частности к способам прессования профилей из алюминиевых, магниевых и других сплавов. Способ заключается в формировании заготовки в виде прямой призмы, нагреве, горячем прессовании и одновременным воздействием на заготовку деформациями простого сдвига. Для создания деформаций прос того сдвига поддерживают форму сечения заготовки неизменной в течение всего процесса деформации. Воздействуют на заготовку посредством продвижения контура поперечного сечения заготовки сначала прямолинейного вдоль оси прессования на участке длиной 0,1 -0,5 D, где D диаметр окружности, описанный вокруг сечения заготовки, затем винтового с шагом 0, 1-1,0 D на участке длиной 0,1 -0,3 шага, и завершающего прямолинейного на участке длиной 0,1-0,5 D. Создание в заготовке простых сдвиговых деформаций позволит осуществить гомогенизацию слитка заготовки и создать качественные профили без применения дополнительного отжига.

Description

СПОСОБ ПРЕССОВАНИЯ ПРОФИЛЕЙ ИЗ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ СПЛАВОВ
Область техники
Изобретение относится к области обработки металлов давлением, в частности к способам прессования профилей из алюминиевых, магниевых и других сплавов.
Предшествующий уровень
Качество профилей из алюминиевых сплавов тем выше, чем выше уровень их механических свойств и чем более однородным является их распределение по объему профилей. Алюминиевые сплавы в литом состоянии имеют, как правило, низкую прочность и пластичность, а также характеризуются довольно большой неоднородностью химсостава и структуры по объему профиля. Горячедеформированные сплавы отличаются от литых в лучшую сторону по всем указанным выше показателям благодаря тому, что при пластической деформации происходит преобразование литой структуры металла в деформированную. По этой причине, профили из алюминиевых сплавов изготавливают методами пластической деформации, в частности - прокаткой или прессованием.
Известен способ прессования профилей из алюминиевых сплавов, описанный в книге В.Н. Щерба Прессование алюминиевых сплавов. М.: Интермет инжиниринг. 2001 , 767 с. с ил. (стр. 5, 205) включающий получение слитка, его гомогенизирующий отжиг, нагрев и горячее прессование путем выдавливания заготовки через матрицу с последующей термообработкой профиля. Гомогенизирующий отжиг слитков, обеспечивает снятие внутренних напряжений и уменьшение неоднородности слитка по структуре и химсоставу. Данная операция обеспечивает резкое возрастание пластических характеристик металла. Гомогенизация представляет собой нагрев слитка до температуры на 20-40°С ниже температуры плавления низкоплавких эвтектик и выдержку при этом в течение нескольких часов. В этот период растворимые составляющие переходят в твердый раствор и, благодаря диффузии выравнивается содержание легирующих элементов. Для гомогенизации применяют электрические шахтные печи.
К недостаткам данного способа можно отнести то, что описанный процесс прессования требует применения гомогенизирующего отжига, представляющего собой энергоемкую и длительную технологическую операцию.
Так же известен способ прессования алюминиевых сплавов описанный в авторском свидетельстве СССР К°776692, МПК: В 21 С 25/02, опуб. 07.1 1.80, бюл. N° 41. Способ заключается в выдавливании заготовки через матрицу, конструкция которой обеспечивает дополнительные сдвиговые деформации. Под действием усилия металл заготовки начинают деформировать, перемещают его по поверхности заходной части матрицы. Наружные слои металла затекают в спиральные канавки матрицы и перемещаются вдоль направления канавок по винтовой линии. При этом наружные слои металла воздействуют на внутренние и происходит скручи- вание материала. Кристаллиты металла вытягиваются и частично разбиваются. При входе металла в формующую часть рабочей поверхности матрицы, наружные слои металла попадают в спиральные канавки второй группы. Благодаря тому, что начала канавок второй группы находятся между концами канавок первой группы, в канавки второй группы попадают слои металла менее проработанные в заходной части матрицы. Это, по мнению авторов, способствует более равномерной проработке структуры по всему се- чению.
Данные сдвиговые деформации в процессе выдавливания алюминиевого сплава улучшают проработку литой структуры сплава и повышают равномерность распределения химических элементов по объему при получении изделий цилиндрической формы. Однако при прессовании профилей другой формы, например, прямоугольной, подобный эффект невозможен, так как при такой конфигурации, расположении и количестве канавок матрицы произойдет неравномерное распределение деформаций по периметру прямоугольного профиля. Поверхностные слои заготовки будут срезаться и тормозить истечение материала заготовки, что приведет к значительному росту удельных давлений. Несмотря на более хорошую проработку литой структуры в процессе прессования и повышенную равномерность распределения легирующих элементов по объему заготовки, этот способ не позволяет отказаться от гомогенизирующего отжига слитков.
Наиболее близким по технической сути к заявляемому является способ прессования прямоугольных профилей из алюминиевых сплавов, описанный в патенте Российской Федерации JYQ 2255823, МГЖ: В21 С23/04, В21 С25/02, B21 J5/04, B21 J13/02, опубл. 10.07.2005 г. Способ включает получение заготовки, нагрев, горячее прессование путем выдавливания заготовки через матрицу и последующую термообработку профиля, при этом в процессе выдавливания заготовку в верхней части матрицы дополнительно подвергают сдвиговым деформациям за счет закручивания её на угол от 40 до 50° к оси матрицы.
В данном изобретении решалась задача получения прямоугольных профилей из алюминиевых сплавов, обладающих повышенными механическими характеристиками и высокой однородностью химсостава по объему. Однако предложенный авторами способ создания дополнительных сдвиговых деформаций основан на плавном закручивании потока металла с одновременной вытяжкой (увеличением длины заготовки) вдоль оси прессования. Такие деформации близки к так называемому чистому сдвигу, который, по сути, эквивалентен удлинению. Такие деформации приводят к вытягиванию зон с повышенным содержанием легирующих элементов вдоль винтовых линий, но не ведут к гомогенизации сплава, т.е. к однородному распределению легирующих элементов по объему. Для того чтобы обеспечить однородное распределение легирующих элементов по объему необходимо создать в заготовке так называемый простой сдвиг.
В работе (Бейгельзимер Я.Е. Некоторые соображения по поводу больших пластических деформаций, основанные на их аналогии с турбулентностью. Физика и техника высоких давлений, 2008, том 18, N° 4, стр. 77-85) показано, что при деформации по схеме простого сдвига в сплавах, на масштабах порядка 0.1 - 10 мкм, возникают случайные вихревые потоки материала, в определенном смысле, аналогичные турбулентным движениям жидкости. Следствием вихревых потоков материала при простом сдвиге являются веретенообразные продукты износа, возникающие в зоне контакта двух твердых тел при их трении между собой (Ф.П.Боуден, Д. Тейбор Трение и смазка твердых тел. М: Машиностроение, 1968.- 543 с). Указанные вихревые потоки и переносят легирующие элементы в сплаве, создавая их однородное распределение по объему.
При чистом сдвиге вихревые потоки в сплавах не образуются. Поэтому чистый сдвиг не приводит к однородному распределению легирующих элементов по объему сплавов. По указанной причине, описанный выше способ прессования также не позволяет отказаться от гомогенизирующего отжига слитков перед операцией выдавливания.
В основу предлагаемого технического решения поставлена задача усовершенствования способа прессования профилей из металлических сплавов путем введения дополнительных простых сдвиговых деформаций, что позволит осуществить гомогенизацию слитка и создавать качественные профили без применения дополнительного отжига.
Раскрытие изобретения
Поставленная задача решается за счет того, что в способе прессования профилей из металлических сплавов, заключающемся в формировании заготовки, нагреве ее, горячем прессовании с одновременным воздействием на заготовку сдвиговыми деформациями, согласно изобретению заготовку формируют в виде прямой призмы и создают в ней деформации простого сдвига, для чего поддерживают форму сечения заготовки неизменной в течение всего процесса деформации, воздействуют на заготовку посредством продвижения контура поперечного сечения заготовки сначала прямолинейного вдоль оси прессования на участке длиной 0,1 - 0.5 D, где D диаметр окружности, описанный вокруг сечения заготовки, затем винтового с шагом 0.1 - 1.0 D на участке длиной 0,1 - 0,3 шага, и завершающего прямолинейного на участке длиной 0,1 - 0.5 D.
Причинно следственная связь существенных признаков, которые составляют суть изобретения и достигаемым техническим результатом, поясняется следующим.
Известно, (см. Процессы пластического структурообразования металлов. В.М.Сегал, В.И.Резников, В.И. опылов и др.- Минск: Навука i техшка, 1994.-232 с. (с. 18-20)), что простой сдвиг в деформируемой заготовке возникает при резком изменении направления движения материала. Для того чтобы создать резкие изменения в направлении движения материала, заготовку формируют в виде прямой призмы и поддерживают форму сечения заготовки неизменной в течение всего процесса прессования, воздействуя на заготовку посредством перемещения контура поперечного сечения заготовки сначала прямолинейного вдоль оси прессования, затем винтового и завершающего прямолинейного. Резкие изменения в направлении движения материала создаются благодаря резкому изменению направления перемещения контура поперечного сечения заготовки от прямолинейного к винтовому, а затем от винтового к прямолинейному.
Нижняя граница длин участков начального и завершающего прямолинейного движения обусловлена тем, что при длине меньшей 0,1 D заготовка прокручивается в прямолинейных участках из-за скручивающего момента, возникающего на винтовом участке. Это снижает величину деформации простого сдвига в заготовке. Верхняя граница длин участков начального и завершающего прямолинейного движения выбрана потому, что при длине большей 0.5 D требуются неоправданно большие силы для преодоления трения на прямолинейных участках.
Нижняя граница шага винтового перемещения, выбранная авторами, потому, что при шаге меньшем 0.1 D, винт становится настолько крутым, что металл заготовки, находящийся вдали от контура ее поперечного сечения (прилегающий к ее оси), не следует винтовому движению, а движется прямолинейно вдоль оси прессования. Это препятствует осуществлению простого сдвига. Верхняя граница шага винтового перемещения обусловлена тем, что при шаге большем 1.0 D винт настолько пологий, что дополнительная деформация простого сдвига, возникающего из-за перехода от прямолинейного к винтовому движению и обратно, становится недостаточной для гомогенизации слитков.
Нижняя граница длины участка винтового перемещения выбрана с учетом того, что при длине меньшей 0.1 от величины шага, винтовое движение заготовки не успевает полностью сформироваться, что снижает величину деформации простого сдвига. Верхняя граница длины участка винтового перемещения обусловлена тем, что при длине большей 0.3 от величины шага, сила, необходимая для преодоления винтового участка становится неоправданно большой.
Краткое описание чертежей
Сущность предлагаемого способа иллюстрируется с помощью устройства, схематически приведенного на фиг.1.
На фиг. 2 показан пример исполнения матрицы для создания простых сдвиговых деформаций.
На фиг. 3 показан пример исполнения контура поперечного сечения заготовки.
На фиг. 4 приведена структура вторичного алюминиевого сплава А1 88% Si 9,5% в литом состоянии и после выдавливания через матрицу.
Лучший вариант осуществления изобретения
Устройство для реализации способа прессования профилей из алюминиевых сплавов содержит контейнер 1 (см. фиг. 1), плунжер 2, матрицу 3 и формообразующую матрицу 4, заготовку 5.
Способ прессования профилей из металлических сплавов осуществляется следующим образом. В контейнер 1, закладывают нагретую заготовку 5, плунжером 2 ее деформируют и выдавливают сначала через матрицу 3, затем через формообразующую матрицу 4. В матрице 3 (см. фиг. 2) в заготовке 5 обеспечивается создание простых сдвиговых деформаций, за счет которых металл гомогенизируется. Происходит это следующим образом: на участке 6 матрицы заготовка 5 формируется в виде прямой призмы; на участке 7 задается начальное прямолинейное перемещение контура поперечного сечения заготовки 5 вдоль оси 8 прессования; на участке 9 матрицы 3 обеспечивается винтовое перемещение контура поперечного сечения заготовки 5; на участке 10 матрицы 3 обеспечивается завершающее прямолинейное перемещение контура поперечного сечения заготовки 5 вдоль оси матрицы прессования 8.
Промышленная применимость
Экспериментальная проверка способа была проведена на вторичных алюминиевых сплавах. На фиг.4 приведены структуры вторичного алюминиевого сплава А1 88% Si 9,5% в литом состоянии (а) и после выдавливания через матрицу 3 (б). Экспериментальные данные на этом и других сплавах, приведенные в таблице в литом состоянии и после прессования через матрицу.
После прессования через
В литом состоянии матрицу
Figure imgf000009_0001
где σΒ - предел прочности в мегапаскалях; στ- предел текучести, в мегапаскалях; δ— относительное удлинение до разрыва, в процентах; Ψ— относительное сужение в шейке после разрыва, в процентах. Из экспериментальных данных хорошо видно, что в литой структуре алюминиевого сплава имеется четко выраженный каркас из хрупких интерметаллических фаз, выделившихся по границам зерен. В результате применения предложенного способа прессования сплав стал гомогенизированным, а его механические свойства значительно улучшились.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
Способ прессования профилей из металлических сплавов, заключающийся в формировании заготовки, нагреве ее, горячем прессовании с одновременным воздействием на заготовку сдвиговыми деформациями, отличающийся тем, что заготовку формируют в виде прямой призмы и создают в ней деформации простого сдвига, для чего поддерживают форму сечения заготовки неизменной в течение всего процесса деформации, воздействуют на заготовку посредством продвижения контура поперечного сечения заготовки сначала прямолинейного вдоль оси прессования на участке длиной 0,1-0,5 D, где D диаметр окружности, описанный вокруг сечения заготовки, затем винтового с шагом 0,1-1,0 D на участке длиной 0,1- 0,3 шага, и завершающего прямолинейного на участке длиной 0,1-0
PCT/UA2011/000046 2010-06-08 2011-06-03 Способ прессования профилей из металлических сплавов WO2011155912A1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
UAA201007101 2010-06-08
UAA201007101A UA92301C2 (ru) 2010-06-08 2010-06-08 Способ прессования профилей из металлических сплавов

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2011155912A1 true WO2011155912A1 (ru) 2011-12-15

Family

ID=45098319

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/UA2011/000046 WO2011155912A1 (ru) 2010-06-08 2011-06-03 Способ прессования профилей из металлических сплавов

Country Status (3)

Country Link
RU (1) RU2460600C1 (ru)
UA (1) UA92301C2 (ru)
WO (1) WO2011155912A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111922106A (zh) * 2020-05-22 2020-11-13 湖南乾龙新材料有限公司 一种连续扭转挤压大塑性变形方法及其应用

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2638473C2 (ru) * 2013-06-27 2017-12-13 Анатолий Евгеньевич Волков Способ обратного винтового прессования (овп) и всестороннего винтового прессования (ввп)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1021487A1 (ru) * 1981-09-10 1983-06-07 Предприятие П/Я М-5841 Матрица дл прессовани изделий
US5400633A (en) * 1993-09-03 1995-03-28 The Texas A&M University System Apparatus and method for deformation processing of metals, ceramics, plastics and other materials
RU2255823C1 (ru) * 2003-12-19 2005-07-10 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Способ прессования прямоугольных профилей из алюминиевых сплавов и матрица для реализации данного способа
RU2341345C2 (ru) * 2006-04-10 2008-12-20 Институт физико-технических проблем Севера СО РАН Способ комбинированной интенсивной пластической деформации заготовок

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1574308A1 (ru) * 1987-12-02 1990-06-30 Киевский Политехнический Институт Им.50-Летия Великой Октябрьской Социалистической Революции Способ прессовани малопластичных металлов и сплавов и инструмент дл его осуществлени
JP2005000991A (ja) * 2003-05-16 2005-01-06 Susumu Mizunuma 材料の高温ねじり押出し法
RU2265492C1 (ru) * 2004-09-13 2005-12-10 Российская Федерация, от имени которой выступает Федеральное агентство по атомной энергии Штамп для равноканального углового прессования

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1021487A1 (ru) * 1981-09-10 1983-06-07 Предприятие П/Я М-5841 Матрица дл прессовани изделий
US5400633A (en) * 1993-09-03 1995-03-28 The Texas A&M University System Apparatus and method for deformation processing of metals, ceramics, plastics and other materials
RU2255823C1 (ru) * 2003-12-19 2005-07-10 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Способ прессования прямоугольных профилей из алюминиевых сплавов и матрица для реализации данного способа
RU2341345C2 (ru) * 2006-04-10 2008-12-20 Институт физико-технических проблем Севера СО РАН Способ комбинированной интенсивной пластической деформации заготовок

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111922106A (zh) * 2020-05-22 2020-11-13 湖南乾龙新材料有限公司 一种连续扭转挤压大塑性变形方法及其应用
CN111922106B (zh) * 2020-05-22 2022-10-25 湖南乾龙新材料有限公司 一种连续扭转挤压大塑性变形方法及其应用

Also Published As

Publication number Publication date
UA92301C2 (ru) 2010-10-11
RU2460600C1 (ru) 2012-09-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6084565B2 (ja) アルファ／ベータチタン合金の処理
Karpov et al. Radial-shear rolling of titanium alloy VT-8 bars with controlled structure for small diameter ingots (≤ 200 mm)
CN107881362B (zh) 具有高韧性的铜-镍-锡合金
US11517952B2 (en) Shear assisted extrusion process
Sepahi-Boroujeni et al. Improvements in microstructure and mechanical properties of AZ80 magnesium alloy by means of an efficient, novel severe plastic deformation process
Kim et al. Plastic forming of the equal-channel angular pressing processed 6061 aluminum alloy
JP2002525210A (ja) 金属および合金からビレットを加工する方法および物品
Kim et al. Accelerating globularization in additively manufactured Ti-6Al-4V by exploiting martensitic laths
Zayed et al. Deformation behavior and properties of severe plastic deformation techniques for bulk materials: A review
WO2011155912A1 (ru) Способ прессования профилей из металлических сплавов
Ghosh et al. Development of mechanical properties and microstructure for Al–Zn–Mg–Cu alloys through ECAP after optimizing the outer corner angles through FE modeling
Nagarajan et al. Influence of cold extrusion on the microstructure and mechanical properties of an aluminium alloy previously subjected to equal channel angular pressing
Ezatpour et al. Punching shear failure behavior of fine-grained ZK60 Mg alloy processed by a novel forward shear normal extrusion process at room and elevated temperatures
Ye et al. An extrusion− shear− expanding process for manufacturing AZ31 magnesium alloy tube
Jeon et al. Die quenching limit of AA2024 aluminum alloy billet on servo press
RU2352417C2 (ru) Способ прессования профилей и матрица для реализации данного способа
Ye et al. Effect of a new upsetting process with large height-to-diameter ratio on the microstructure of Mg-Gd-Y-Zn-Zr alloy
Zhang et al. Radial plastic flow machining: A new process for fabricating gradient-structured terminals in one step
Nukhov et al. Theoretical justification of the longitudinal rolling method of the thick sheets by the severe shear deformation
Lin et al. Tensile strength improvement of an Mg–12Gd–3Y (wt%) alloy processed by hot extrusion and free forging
CN100366380C (zh) 等径推弯角挤连续制备合金半固态棒材的装置及方法
Yun et al. Microstructure evolution of copper strip during continuous extrusion and rolling forming
Balasundar et al. Severe plastic deformation (SPD) using a combination of upsetting and extrusion
Lezhnev et al. DEVELOPMENT AND RESEARCH OF A NEW TECHNOLOGY FOR THE PRODUCTION OF HARDENED SCREW FITTINGS WITH A GRADIENT ULTRAFINE STRUCTURE
RU2203975C2 (ru) Способ обработки заготовок из металлов и сплавов

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11792757

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 11792757

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1