WO2010146279A1 - Mesure du courant d'ionisation d'un système d'allumage de moteur à combustion interne - Google Patents

Mesure du courant d'ionisation d'un système d'allumage de moteur à combustion interne Download PDF

Info

Publication number
WO2010146279A1
WO2010146279A1 PCT/FR2010/051098 FR2010051098W WO2010146279A1 WO 2010146279 A1 WO2010146279 A1 WO 2010146279A1 FR 2010051098 W FR2010051098 W FR 2010051098W WO 2010146279 A1 WO2010146279 A1 WO 2010146279A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
module
voltage
ionization
measuring
spark plug
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/FR2010/051098
Other languages
English (en)
Inventor
Franck Deloraine
Lionel Cordesses
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Renault SAS
Original Assignee
Renault SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Renault SAS filed Critical Renault SAS
Publication of WO2010146279A1 publication Critical patent/WO2010146279A1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
    • F02P17/00—Testing of ignition installations, e.g. in combination with adjusting; Testing of ignition timing in compression-ignition engines
    • F02P17/12—Testing characteristics of the spark, ignition voltage or current
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
    • F02P17/00—Testing of ignition installations, e.g. in combination with adjusting; Testing of ignition timing in compression-ignition engines
    • F02P17/12—Testing characteristics of the spark, ignition voltage or current
    • F02P2017/125—Measuring ionisation of combustion gas, e.g. by using ignition circuits
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R19/00—Arrangements for measuring currents or voltages or for indicating presence or sign thereof
    • G01R19/0046—Arrangements for measuring currents or voltages or for indicating presence or sign thereof characterised by a specific application or detail not covered by any other subgroup of G01R19/00
    • G01R19/0061—Measuring currents of particle-beams, currents from electron multipliers, photocurrents, ion currents; Measuring in plasmas
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/005—Testing of electric installations on transport means
    • G01R31/006—Testing of electric installations on transport means on road vehicles, e.g. automobiles or trucks

Definitions

  • the invention relates to measuring the ionization current of an internal combustion engine ignition system.
  • the invention relates to ignition systems of an internal combustion engine for motor vehicles.
  • the ignition of the internal combustion engines is produced, for each cylinder of the engine, by a source of ignition followed by a propagation of the combustion of a fuel in the combustion chamber of the cylinders.
  • This source of ignition is generally a spark plug, placed in a cylinder, which generates an electric arc in order to start the combustion of the fuel.
  • a spark plug placed in a cylinder, which generates an electric arc in order to start the combustion of the fuel.
  • it is important to know the quality of combustion.
  • the generation of the spark induces parasitic oscillations on the ionization signal. It is said that the ionization signal is noisy. In addition, at high engine speed, the information from the development of combustion is almost completely parasitized by these oscillations. The measurement of the generated ionization current is therefore an electrical image parasitized by the development of the combustion.
  • An object of the invention is therefore to reduce the disturbance of the ionization signal due to the spark produced by the spark plug, as well as to other elements of the signal measurement circuit. such as a coil, a capacitance, or any other inductive element that can disturb the signal.
  • a device for measuring the ionization current from a spark plug equipping an ignition system of an internal combustion engine comprising a polarization module.
  • this device comprises, a conversion module for converting the ionization current from the polarization module into an ionization voltage, a measurement module able to measure an ignition noise voltage generated by said candle, and a calculation module adapted to calculate a corrected ionization voltage from a difference between said ionization voltage from the conversion module and said ignition noise voltage. Thanks to this device, it is possible to reduce the disturbance of the ionization signal while preserving the information related to the image current of the combustion. With the aid of the measuring module, it is possible to measure an ignition noise voltage, that is to say a signal which contains the spurious oscillations generated by the spark.
  • the measuring device comprises a power transistor and a transformer for supplying the spark plug, said transformer being provided with a primary coil having a first terminal coupled to a supply voltage and a second terminal coupled to said power transistor and a secondary coil coupled between said spark plug and the polarization module.
  • Such a device makes it possible to use a transformer to power the spark plug without disturbing the measurement of the ionization current.
  • the addition of a transformer in the circuit can generate oscillations, due in part to the inductance coils of the transformer, on the ionization current.
  • the measurement module makes it possible to measure these oscillations and the calculation module makes it possible to subtract these measured oscillations from the ionization signal in order to extract the parasitic information to provide only the relevant information of the unfolding of the combustion.
  • the measuring device comprises a damping module provided with a capacitive element connected in series with a resistor, said damping module being connected in parallel with the primary coil of the transformer. Thanks to this damping module, the measurement of the ionization current is improved by damping the oscillations of the ionization current due to the spark, thus making it possible to significantly reduce the oscillations generated by the spark.
  • the measurement module may comprise a resistor connected in parallel with the power transistor.
  • the measuring module may comprise a resistive bridge provided with a second and a third resistance and which is mounted across said power transistor.
  • the measurement module comprises a second transformer provided with a second primary coil coupled between the first primary coil and the power transistor and a second secondary coil coupled between a mass and at least one resistor. of the measurement module.
  • the measurement module comprises an optocoupler whose input terminal is coupled between the capacitive element and the resistor of the damping module, and an output terminal is coupled with the second terminal of the first transformer.
  • the ionization current is converted to an ionization voltage, an ignition noise voltage generated by the spark plug is measured, and a corrected ionization voltage is calculated from a difference. between said ionization voltage and said ignition noise voltage.
  • a transformer is controlled to power said spark plug. According to another advantage, oscillations of the ionization current are damped.
  • FIG. 1 schematically illustrates a device for measuring an ionization current
  • FIG. 2 diagrammatically illustrates a curve of the ionisation voltage during a cycle of the motor
  • FIGS. 3 to 6 schematically illustrate embodiments of the measurement module
  • FIG. 7 represents a flowchart illustrating the main steps of a method for measuring an ionization current.
  • the same numbers refer to the same objects. Objects are not necessarily drawn to scale.
  • FIG. 1 diagrammatically shows a device 1 for measuring a lion ionization current.
  • This measuring device 1 comprises a voltage supply supplying a supply voltage Valim, a transformer
  • the supply voltage Valim may be, for example, a voltage of the vehicle battery or that of a vehicle alternator.
  • Transformer 2 transforms the supply voltage Valim into an output voltage Vtr.
  • This transformer 2 is provided with a primary coil 9 having a first terminal bl coupled to the supply voltage Valim and a second terminal b2 coupled to the power transistor 3.
  • This transformer 2 also comprises a secondary coil 10 coupled between the spark plug. ignition 4 and the polarization module 5.
  • the spark plug 4 comprises a first electrode 1 1 coupled to a ground 12 and a second electrode 13 coupled to the secondary coil 10 of the transformer 2. An electric arc, or spark, is generated between these two electrodes 1 1 and 13 for initiating combustion of the air / fuel mixture in a combustion chamber of a vehicle cylinder.
  • the polarization module 5 is able to bias said spark plug 4.
  • the polarization module 5 makes it possible to apply a DC voltage between the electrodes 11 and 13 of the spark plug 4 during the combustion phase. This DC voltage is used to measure the lion ionization current during the phases of fuel combustion.
  • This polarization module 5 comprises a capacitive element 14 coupled between the secondary coil 10 and the conversion module 6.
  • the polarization module 5 also comprises a Zener-type diode 15 connected in parallel with the capacitive element 14.
  • the conversion module 6 receives the lion ionization current, from the polarization module 5, and converts this lion ionization current into a Vion ionization voltage.
  • This conversion module 6 comprises an amplification means 16, for example an operational amplifier, for, in addition, amplifying the lion ionization current.
  • This amplification means 16 comprises a first input e- which receives the lion ionization current, a second input e + coupled to the ground 12 and an output s on which the polarization module 6 delivers the ionization voltage Vion.
  • the means amplification circuit comprises a resistance ROP and a capacitive element 17 which are both coupled in parallel to the first input e- and the output s of the amplification means 16.
  • This conversion module 6 comprises an amplification means 16 for both, convert the lion ionization current into a Vion ionization voltage and amplify the lion ionization current which may have a low amplitude at the end of the combustion phase.
  • Such amplification means 16 thus makes it possible to obtain a more accurate measurement of the lion ionization current during the complete combustion of the air / fuel mixture, in particular at the end of combustion.
  • the conversion module 6 also comprises two protection diodes 18 and 19 which are mounted head to tail, in parallel between the first input e and the second input e + of the amplification means 16. These two protection diodes 18 and 19 allow to protect the amplification means 16 when a high amplitude ionization current is generated during the formation of the electric arc at the spark plug 4.
  • the power transistor 3 makes it possible to control the supply of said spark plug 4.
  • This power transistor 3 has its collector C coupled to the second terminal b2 of the primary coil 9, its emitter E coupled to ground 12 and its coupled base B a control means 20 which is able to generate a step-type control for controlling the opening and closing of the power transistor 3.
  • a Zener-type diode Zener is connected in parallel across the power transistor 3, that is to say between the collector C and the mass 12.
  • the measurement module 7 is able to measure an ignition noise voltage V Nr generated by said spark plug 4.
  • This measurement module 7 comprises an input 21 which receives a noise ignition current I noise coming from the primary coil 9 of the transformer 2.
  • the input 21 of the measurement module 7 is coupled between the second terminal b2 of the primary coil 9 and the collector C of the power transistor 3.
  • the measurement module 7 receives the ignition noise current I noise directly from the second electrode 13 of the spark plug 4.
  • the input 21 of the module 7 is coupled between the second electrode 13 of the spark plug 4 and the collector C of the power transistor 3.
  • This noise current is the image of the parasitic oscillations which disturb the lion ionization current.
  • the measurement module 7 is able to convert this ignition noise current I noise to generate the ignition noise voltage V N on an output 22 and to transmit this ignition noise voltage V N to the calculation module 8.
  • the measurement module 7 is able to measure an ignition noise voltage V N which corresponds to the voltage at the terminals of the primary coil 9 of the transformer 2.
  • the measurement module 7 is able to measure an ignition noise voltage V N which corresponds to the voltage at the terminals of the spark plug 4.
  • the calculation module 8 is able to calculate a corrected ionization voltage Vcorr from said ionization voltage Vion resulting from the conversion module 6 and from said ignition noise voltage V nr.
  • the calculation module 8 is coupled to the output s of the conversion module 6 to receive the ionization voltage Vion, and to the output 22 of the measurement module 7 to receive the noise voltage V noise.
  • the calculation module 8 is able to generate, on an output 23, the corrected ionization voltage Vcorr from the ionization voltage Vion coming from the conversion module 6 and the ignition noise voltage.
  • the calculation module 8 is able to calculate the corrected ionization voltage Vcorr by subtracting said ignition noise voltage V noise from said Vion ionization voltage from the conversion module 6. Such a calculation module 8 allows to reduce significantly oscillations that parasitize the ionization current from a measurement of said oscillations.
  • damping module 24 connected in parallel with the primary coil of the transformer 2.
  • This damping module 24 comprises a capacitive element 25 connected in series with resistance 26.
  • FIG. 2 schematically illustrates a curve 70 of the Vion ionization voltage during a motor cycle.
  • the Vion ionization voltage expressed in Volts and the abscissa of the engine crankshaft angle expressed in degrees are represented on the ordinate.
  • the generation of the electric arc is divided into several phases P 1 to P 4.
  • the first phase P l corresponds to the load of the primary coil 9.
  • the power transistor 3 is closed and the power from the power supply is stored in the primary coil 9 of the transformer 2 .
  • the second phase P2 corresponds to the generation of the electric arc between the two electrodes 1 1 and 13 of the spark plug
  • the power transistor 3 opens causing a sharp increase in the voltage between the electrodes 1 1 and 13 of the spark plug 4. This sharp increase in voltage is negative and saturates the negative supply voltage of the amplification means 16. This increase in voltage triggers the generation of the spark.
  • the electric arc creates a conductive channel between the electrodes 1 1 and 13 of the spark plug 4 and consumes the energy stored in the transformer 2.
  • the third phase P3 corresponds to an oscillation phase.
  • the remaining energy of the primary coil 9 is insufficient to maintain the electric arc that goes out.
  • the resistance, the inductance of the secondary coil 10 of the transformer 2 and the sum of parasitic capacitances of the coil secondary 10 and the capacity of the spark plug 4 are equivalent to a resonant circuit RLC type.
  • the remaining energy of the primary coil 9 is therefore consumed at the rate of periodic oscillations damped in this resonant circuit RLC.
  • - L inductance of the secondary coil 10
  • - C sum of parasitic capacitances of the secondary coil 10 and the spark plug 4.
  • the fourth phase P4 corresponds to the combustion phase which begins at the beginning of the second phase P2, that is to say to the generation of the electric arc which initiates the combustion.
  • the frequency of the oscillations is equal to approximately 4.5 Hz
  • the amplitude of the oscillations becomes negligible compared to the amplitude of the ionization signal.
  • image of the combustion after about 10 pseudo-periods, ie about 2.2 milliseconds.
  • the useful information of the unfolding of the combustion is thus noisy, even masked totally, during the duration of the oscillations which are not negligible. To accurately measure the quality of combustion, it is necessary to extract the useful information from combustion for all operating points of the engine.
  • the combustion phase lasts about 1 hour. millisecond and is thus completely masked by significant parasitic oscillations having a greater duration equal to about 2.2 milliseconds.
  • the damping module 24 makes it possible to increase the damping coefficient of the parasitic damped periodic oscillations which appear after the extinction of the electric arc. With the aid of this damping module 24 the parasitic oscillations are strongly damped, but these still mask the image ionisation signal of the combustion. Since the parasitic oscillations which appear after the extinction of the electric arc are undesirable and very difficult to diminish, it is therefore proposed a means of measuring these oscillations and to subtract them from the lion ionization signal. With the aid of the measurement module 7, these parasitic oscillations are measured, and then the calculation module 8 makes it possible to subtract from the Vion ionization voltage, measured at the output of the conversion module 6, the ignition noise voltage V N which corresponds to parasitic oscillations.
  • the calculation module 8 is further adapted to apply to the ignition noise voltage V nruit an amplitude transformation to take into account the transformation ratio of the transformer 2 and the conversion module 6, and a possible phase shift.
  • the phase difference between the ionisation voltage Vion and the ignition noise voltage V - noise remains constant. This phase shift is due to the capacitance 14 of the polarization module 5 and can be easily compensated using digital or analog means known to those skilled in the art.
  • FIG. 3 diagrammatically shows a first embodiment of the measurement module 7.
  • the measurement module 7 comprises a resistor 30 coupled between the input 21 of the measurement module 7 and the ground 12.
  • the output 22 of the measurement module is also coupled to the input
  • the ignition noise voltage V Nr is proportional, with a phase shift, to the voltage across the primary coil 9.
  • the ignition noise voltage V nr is proportional, within a phase difference, to the voltage at the terminals of the spark plug 4.
  • FIG. 4 diagrammatically shows a second embodiment of the measurement module 7.
  • the measurement module 7 comprises a resistive bridge 40 provided with a second resistor R 2 coupled between the input 21 and the output 22 of the measurement module 7 and a third resistor R3 coupled between the input 21 of the measurement module 7 and the ground 12.
  • This resistive bridge is therefore connected to the terminals E and 12 of the power transistor 3
  • Vcorr Vion - G • Vandal (2)
  • Vion Vcomb + Vbruit (4)
  • transformation ratio of the transformer 2 for example equal to 80;
  • R3 third resistance of the resistive bridge 40
  • - Vcomb component of the Vion ionization voltage due to combustion
  • - V noise component of the Vion ionization voltage due to the generation of the spark
  • FIG. 5 diagrammatically shows a third embodiment of the measurement module 7.
  • the measurement module 7 comprises a second transformer 50 provided with a second primary coil 51 coupled between the first primary coil 9 of the first transformer 2 and the power transistor 3, and a second secondary coil. 52 coupled between the mass 12 and at least one resistor 30 or R 2 of the measurement module 7.
  • the resistor 26 of the damping module 24 is coupled between the second primary coil 51 of the second transformer 50 and the power transistor 3.
  • FIG. 6 diagrammatically shows a fourth embodiment of the measurement module 7.
  • the measurement module 7 comprises an optocoupler 60 of which an input terminal 61 is coupled between the capacitive element 25 and the resistor 26 of the damping module 24, and an output terminal 62 is coupled. with the second terminal b2 of the first transformer 2.
  • the optocoupler 60 comprises a diode 63 emitting a light in the direction of a phototransistor 64 which emits the noise current ignition Ibruit on the input 21 of the measuring module 7.
  • FIG. 7 shows a flowchart illustrating the main steps of a method for measuring an ionization current.
  • the method for measuring a lion ionization current from a spark plug fitted to an ignition system for a motor vehicle comprises a step S 1 in which a spark plug is polarized.
  • This measuring method may comprise another step S2 in which a transformer equipped with a primary coil is controlled to supply said spark plug.
  • This measuring method may further comprise another step S3 in which oscillations of the ionization current are damped.
  • the ionization current is converted into an ionization voltage.
  • an ignition noise voltage is measured at the terminals of the primary coil.
  • steps S4 and S5 in a step S6, a corrected ionization voltage is calculated from said ionization voltage and said ignition noise voltage.
  • the measured ionization signal contains the information of the course of the combustion, but also an unwanted parasitic component, in the form of oscillations, due to the generation of the spark and to the characteristics of the measuring circuit, for example the using a transformer.
  • said parasitized ionization signal can be subtracted from said measurement in order to obtain relevant information on the quality of the combustion.
  • the method and apparatus are applicable to any ignition system of engines having a controlled ignition and whose architecture includes a transformer for generating the ignition spark of combustion within the engine.
  • This method and device measure the voltage across the primary coil of a transformer to significantly reduce the oscillations due to ignition.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
  • Other Investigation Or Analysis Of Materials By Electrical Means (AREA)

Abstract

Mesure du courant d'ionisation d'un système d'allumage de moteur à combustion interne. Dispositif de mesure du courant d'ionisation issu d'une bougie (4) équipant un système d'allumage de moteur à combustion interne, comprenant un module de polarisation, un module de conversion(6) pour convertir le courant d'ionisation issu du module de polarisation (5) en une tension d'ionisation,un module de mesure (7) apte à mesurer une tension de bruit d'allumage généré par ladite bougie (4), et un module de calcul (8) apte à calculer une tension d'ionisation corrigée à partir d'une différence entre ladite tension d'ionisation issue du module de conversion (6) et ladite tension de bruit d'allumage.

Description

Mesure du courant d'ionisation d'un système d'allumage de moteur à combustion interne
L 'invention concerne la mesure du courant d'ionisation d'un système d'allumage de moteur à combustion interne.
Plus particulièrement, l'invention concerne les systèmes d'allumage de moteur à combustion interne pour véhicules automobile.
Actuellement, l' allumage des moteurs à combustion interne est produit, pour chaque cylindre du moteur, par une source d'inflammation suivie d'une propagation de la combustion d'un carburant dans la chambre de combustion des cylindres.
Cette source d'inflammation est généralement une bougie d'allumage, placée dans un cylindre, qui permet de générer un arc électrique afin d' amorcer la combustion du carburant. En outre, pour baisser la consommation en carburant des véhicules et pour répondre aux normes anti-pollution qui sont de plus en plus sévères, il est important de connaître la qualité de la combustion.
En effet, lors de la combustion du carburant, un déplacement de charges électriques se produit dans le mélange air/carburant de la chambre de combustion. Ce déplacement de charges génère un courant d'ionisation à travers la bougie d' allumage. Cependant, comme la bougie d' allumage est utilisée comme une sonde de mesure, le signal d'ionisation mesuré est parasité, notamment à cause de l' étincelle de la bougie qui a amorcée la combustion.
La génération de l'étincelle induit des oscillations parasites sur le signal d'ionisation. On dit alors que le signal d'ionisation est bruité. En outre, à haut régime moteur, l'information issue du développement de la combustion est presque complètement parasitée par ces oscillations. La mesure du courant d'ionisation généré est donc une image électrique parasitée du développement de la combustion.
Un but de l'invention est donc de réduire la perturbation du signal d'ionisation due à l' étincelle produite par la bougie d' allumage, ainsi qu' à d'autres éléments du circuit de mesure du signal d'ionisation comme, une bobine, une capacité, ou tout autre élément inductif pouvant perturber le signal.
Selon un aspect de l'invention, il est proposé un dispositif de mesure du courant d'ionisation issu d'une bougie équipant un système d'allumage de moteur à combustion interne, comprenant un module de polarisation.
Selon un mode de réalisation, ce dispositif comprend, un module de conversion pour convertir le courant d'ionisation issu du module de polarisation en une tension d'ionisation, un module de mesure apte à mesurer une tension de bruit d' allumage généré par ladite bougie, et un module de calcul apte à calculer une tension d'ionisation corrigée à partir d'une différence entre ladite tension d'ionisation issue du module de conversion et ladite tension de bruit d'allumage. Grâce à ce dispositif, on peut réduire la perturbation du signal d'ionisation tout en conservant l'information liée au courant image de la combustion. A l' aide du module de mesure, on peut mesurer une tension de bruit d' allumage, c'est-à-dire un signal qui contient les oscillations parasites générées par l' étincelle. En outre, à l' aide du moyen de calcul, on peut fournir un signal corrigé contenant l' information pertinente de la qualité de la combustion, c'est-à-dire un signal qui ne contient pas, ou peu, de bruits parasites liés à l' étincelle de la bougie d'allumage et aux éléments inductifs du circuit de mesure. Avantageusement, le dispositif de mesure comprend un transistor de puissance et un transformateur pour alimenter la bougie, ledit transformateur étant muni d'une bobine primaire ayant une première borne couplée à une tension d'alimentation et une deuxième borne couplée audit transistor de puissance et d'une bobine secondaire couplée entre ladite bougie et le module de polarisation.
Un tel dispositif permet d'utiliser un transformateur pour alimenter la bougie sans perturber la mesure du courant d'ionisation. En effet, l' ajout d'un transformateur dans le circuit peut générer des oscillations, dues en partie aux bobines d'inductances du transformateur, sur le courant d'ionisation. Le module de mesure permet de mesurer ces oscillations et le module de calcul permet de retrancher ces oscillations mesurées au signal d'ionisation afin d'en extraire les informations parasites pour fournir uniquement les informations pertinentes du déroulement de la combustion.
Avantageusement, le dispositif de mesure comprend un module d' amortissement muni d'un organe capacitif monté en série avec une résistance, ledit module d'amortissement étant monté en parallèle de la bobine primaire du transformateur. Grâce à ce module d' amortissement, on améliore la mesure du courant d'ionisation en amortissant les oscillations du courant d'ionisation dû à l' étincelle, permettant ainsi de réduire significativement les oscillations générées par l' étincelle.
Le module de mesure peut comprendre une résistance montée en parallèle du transistor de puissance.
On peut ainsi fournir un moyen simple et peu onéreux pour mesurer la tension d'un signal contenant les oscillations parasites générées par la bougie d' allumage et/ou un transformateur.
Selon un autre mode de réalisation, le module de mesure peut comprendre un pont résistif muni d'une deuxième et d'une troisième résistances et qui est monté aux bornes dudit transistor de puissance.
Selon encore un autre mode de réalisation, le module de mesure comprend un deuxième transformateur muni d'une deuxième bobine primaire couplée entre la première bobine primaire et le transistor de puissance et d'une deuxième bobine secondaire couplée entre une masse et au moins une résistance du module de mesure.
Selon un autre mode de réalisation, le module de mesure comprend un optocoupleur dont une borne d' entrée est couplée entre l'organe capacitif et la résistance du module d' amortissement, et une borne de sortie est couplée avec la deuxième borne du premier transformateur.
Selon un autre aspect, il est également proposé un procédé de mesure du courant d'ionisation issu d'une bougie équipant un système d'allumage de moteur à combustion interne, dans lequel on polarise ladite bougie.
Selon un mode de mise en œuvre, on convertit le courant d'ionisation en une tension d'ionisation, on mesure une tension de bruit d 'allumage généré par la bougie et on calcule une tension d'ionisation corrigée à partir d'une différence entre ladite tension d'ionisation et ladite tension de bruit d'allumage.
Avantageusement, on commande un transformateur pour alimenter ladite bougie. Selon un autre avantage, on amortit des oscillations du courant d'ionisation.
D ' autres buts, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
- la figure 1 illustre schématiquement un dispositif de mesure d'un courant d'ionisation ;
- la figure 2 illustre schématiquement une courbe de la tension d'ionisation au cours d'un cycle du moteur ; - les figures 3 à 6 illustrent schématiquement des modes de réalisation du module de mesure ; et
- la figure 7 représente un organigramme illustrant les principales étapes d'un procédé de mesure d'un courant d'ionisation. Sur les figures, les mêmes numéros font référence aux mêmes objets. Les objets ne sont pas nécessairement dessinés à l'échelle.
Sur la figure 1 , on a représenté de façon schématique un dispositif de mesure 1 d'un courant d'ionisation lion.
Ce dispositif de mesure 1 comprend une alimentation en tension délivrant une tension d' alimentation Valim, un transformateur
2, un transistor de puissance 3 , une bougie d'allumage 4, un module de polarisation 5 , un module de conversion 6, un module de mesure 7 et un module de calcul 8. La tension d' alimentation Valim peut être, par exemple, une tension de la batterie du véhicule ou celle d'un alternateur du véhicule.
Le transformateur 2, transforme la tension d' alimentation Valim en une tension de sortie Vtr. Ce transformateur 2 est muni d'une bobine primaire 9 ayant une première borne b l couplée à la tension d' alimentation Valim et une deuxième borne b2 couplée au transistor de puissance 3. Ce transformateur 2 comprend également une bobine secondaire 10 couplée entre la bougie d' allumage 4 et le module de polarisation 5.
La bougie d' allumage 4 comprend une première électrode 1 1 couplée à une masse 12 et une deuxième électrode 13 couplée à la bobine secondaire 10 du transformateur 2. Un arc électrique, ou étincelle, est généré entre ces deux électrodes 1 1 et 13 pour amorcer la combustion du mélange air/carburant dans une chambre de combustion d'un cylindre du véhicule.
Le module de polarisation 5 est apte à polariser ladite bougie 4. En outre, le module de polarisation 5 permet d' appliquer une tension continue entre les électrodes 1 1 et 13 de la bougie d' allumage 4 pendant la phase de combustion. Cette tension continue permet de mesurer le courant d'ionisation lion au cours des phases de la combustion du carburant. Ce module de polarisation 5 comprend un organe capacitif 14 couplé entre la bobine secondaire 10 et le module de conversion 6. Le module de polarisation 5 comprend également une diode 15 de type Zener montée en parallèle de l'organe capacitif 14.
Le module de conversion 6 reçoit le courant d'ionisation lion, issu du module de polarisation 5 , et convertit ce courant d'ionisation lion en une tension d'ionisation Vion. Ce module de conversion 6 comprend un moyen d'amplification 16, par exemple un amplificateur opérationnel, pour, en outre, amplifier le courant d'ionisation lion. Ce moyen d' amplification 16 comprend une première entrée e- qui reçoit le courant d'ionisation lion, une deuxième entrée e+ couplée à la masse 12 et une sortie s sur laquelle le module de polarisation 6 délivre la tension d'ionisation Vion. Par ailleurs, le moyen d'amplification comprend une résistance ROP et un organe capacitif 17 qui sont tous deux couplés en parallèle sur la première entrée e- et la sortie s du moyen d'amplification 16. Ce module de conversion 6 comprend un moyen d'amplification 16 pour à la fois, convertir le courant d'ionisation lion en une tension d'ionisation Vion et amplifier le courant d'ionisation lion qui peut présenter une amplitude faible en fin de phase de combustion. Un tel moyen d'amplification 16 permet donc d'obtenir une mesure plus précise du courant d'ionisation lion au cours de la combustion complète du mélange air/carburant, en particulier en fin de combustion.
Le module de conversion 6 comprend également deux diodes de protection 18 et 19 qui sont montées tête-bêche, en parallèle entre la première entrée e- et la deuxième entrée e+ du moyen d' amplification 16. Ces deux diodes de protection 18 et 19 permettent de protéger le moyen d'amplification 16 lorsqu'un courant d'ionisation à haute amplitude est généré au cours de la formation de l'arc électrique au niveau de la bougie d'allumage 4.
Le transistor de puissance 3 permet de commander l' alimentation de ladite bougie 4. Ce transistor de puissance 3 a son collecteur C couplé à la deuxième borne b2 de la bobine primaire 9, son émetteur E couplé à la masse 12 et sa base B couplée à un moyen de commande 20 qui est apte à générer une commande de type échelon pour commander l'ouverture et la fermeture du transistor de puissance 3. En outre, une diode Z l de type Zener est montée en parallèle aux bornes du transistor de puissance 3 , c' est-à-dire entre le collecteur C et la masse 12.
Le module de mesure 7 est apte à mesurer une tension de bruit d'allumage Vbruit généré par ladite bougie 4. Ce module de mesure 7 comprend une entrée 21 qui reçoit un courant de bruit d' allumage Ibruit issu de la bobine primaire 9 du transformateur 2.
Lorsque le dispositif de mesure 1 comprend le transformateur 2, l'entrée 21 du module de mesure 7 est couplée entre la deuxième borne b2 de la bobine primaire 9 et le collecteur C du transistor de puissance 3. En cas d'absence du transformateur 2 dans le dispositif de mesure 1 , le module de mesure 7 reçoit le courant de bruit d' allumage Ibruit directement depuis la deuxième électrode 13 de la bougie 4. Dans ce cas, l' entrée 21 du module de mesure 7 est couplée entre la deuxième électrode 13 de la bougie 4 et le collecteur C du transistor de puissance 3.
Ce courant Ibruit est l'image des oscillations parasites qui perturbent le courant d'ionisation lion.
Le module de mesure 7 est apte, à convertir ce courant de bruit d'allumage Ibruit pour générer la tension de bruit d' allumage Vbruit sur une sortie 22 et à transmettre cette tension de bruit d' allumage Vbruit au module de calcul 8.
Dans le cas où le dispositif de mesure 1 comprend le transformateur 2, le module de mesure 7 est apte à mesurer une tension de bruit d' allumage Vbruit qui correspond à la tension aux bornes de la bobine primaire 9 du transformateur 2.
En cas d'absence du transformateur 2 dans le dispositif de mesure 1 , le module de mesure 7 est apte à mesurer une tension de bruit d' allumage Vbruit qui correspond à la tension aux bornes de la bougie 4.
Le module de calcul 8 est apte à calculer une tension d'ionisation corrigée Vcorr à partir de ladite tension d' ionisation Vion issue du module de conversion 6 et de ladite tension de bruit d'allumage Vbruit. Le module de calcul 8 est couplé, à la sortie s du module de conversion 6 pour recevoir la tension d'ionisation Vion, et à la sortie 22 du module de mesure 7 pour recevoir la tension de bruit Vbruit. Le module de calcul 8 est apte à générer, sur une sortie 23 , la tension d'ionisation corrigée Vcorr à partir de la tension d' ionisation Vion issue du module de conversion 6 et de la tension de bruit d'allumage
Vbruit. Par ailleurs, le module de calcul 8 est apte à calculer la tension d'ionisation corrigée Vcorr en retranchant ladite tension de bruit d'allumage Vbruit à ladite tension d'ionisation Vion issue du module de conversion 6. Un tel module de calcul 8 permet de réduire significativement des oscillations qui parasitent le courant d'ionisation à partir d'une mesure desdites oscillations.
Pour améliorer la mesure du courant d'ionisation, on peut ajouter au dispositif de mesure 1 un module d' amortissement 24 monté en parallèle de la bobine primaire du transformateur 2. Ce module d' amortissement 24 comprend un organe capacitif 25 monté en série avec une résistance 26.
La figure 2 illustre schématiquement une courbe 70 de la tension d'ionisation Vion au cours d'un cycle du moteur. Sur la figure 2, on a représenté en ordonnée la tension d'ionisation Vion exprimée en Volts et en abscisse l 'angle du vilebrequin du moteur exprimé en degrés.
La génération de l' arc électrique se décompose en plusieurs phases P l à P4. La première phase P l correspond à la charge de la bobine primaire 9. Au cours de cette première phase P l , le transistor de puissance 3 est fermé et l'énergie issue de l' alimentation est stockée dans la bobine primaire 9 du transformateur 2.
La deuxième phase P2 correspond à la génération de l' arc électrique entre les deux électrodes 1 1 et 13 de la bougie d' allumage
4. Lors de cette deuxième phase P2, le transistor de puissance 3 s 'ouvre entraînant une forte augmentation de la tension entre les électrodes 1 1 et 13 de la bougie d'allumage 4. Cette forte augmentation de tension est négative et sature à la tension d' alimentation négative du moyen d'amplification 16. Cette augmentation de tension déclenche la génération de l' étincelle. L' arc électrique crée un canal conducteur entre les électrodes 1 1 et 13 de la bougie d'allumage 4 et consomme l' énergie stockée dans le transformateur 2. La troisième phase P3 correspond à une phase d'oscillation.
Pendant cette phase d'oscillation, l' énergie restante de la bobine primaire 9 est insuffisante pour maintenir l' arc électrique qui s ' éteint. La résistance, l'inductance de la bobine secondaire 10 du transformateur 2 et la somme des capacités parasites de la bobine secondaire 10 et de la capacité de la bougie d'allumage 4 sont équivalents à un circuit résonnant de type RLC. L ' énergie restante de la bobine primaire 9 est donc consommée au rythme d'oscillations périodiques amorties dans ce circuit résonnant RLC. Ces oscillations provenant du circuit résonnant RLC parasitent le signal d'ionisation image de la combustion en s 'ajoutant à ce dernier.
On notera que ces oscillations périodiques amorties ont pour fréquence F, selon la relation (1 ) :
F = \= ( 1 )
- F : fréquence des oscillations périodiques amorties du circuit résonnant RLC ;
- L : inductance de la bobine secondaire 10 ; - C : somme des capacités parasites de la bobine secondaire 10 et de la bougie d' allumage 4.
La quatrième phase P4 correspond à la phase de combustion qui commence au début de la deuxième phase P2, c'est-à-dire à la génération de l' arc électrique qui amorce la combustion. Lorsqu'on utilise certaines caractéristiques RLC pour les bobines du transformateur 2 de manière que la fréquence des oscillations est égale à environ 4,5 Hz, on note que l' amplitude des oscillations devient négligeable par rapport à l' amplitude du signal d'ionisation image de la combustion après environ 10 pseudo-périodes, soit environ 2,2 millisecondes. L 'information utile du déroulement de la combustion est donc bruitée, voire masquée totalement, pendant la durée des oscillations qui sont non négligeables. Pour mesurer précisément la qualité de la combustion, il est nécessaire de pouvoir extraire l'information utile issue de la combustion pour tous les points de fonctionnement du moteur. En effet, plus le régime du moteur est élevé, plus la flamme de la combustion se développe rapidement après l'extinction de l'arc électrique. Ainsi, pour un haut régime du moteur d' environ 6500 tours/min, la phase de combustion dure environ 1 milliseconde et est donc complètement masquée par les oscillations parasites non négligeables ayant une durée supérieure égale à environ 2,2 millisecondes.
Le module d'amortissement 24 permet d' augmenter le coefficient d' amortissement des oscillations périodiques amorties parasites qui apparaissent après l' extinction de l' arc électrique. A l' aide de ce module d' amortissement 24 on amortit fortement les oscillations parasites, mais celles-ci masquent encore le signal d'ionisation image de la combustion. Puisque les oscillations parasites qui apparaissent après l'extinction de l' arc électrique sont indésirables et très difficiles à amoindrir, il est donc proposé un moyen de mesurer ces oscillations et de les retrancher au signal d'ionisation lion. A l' aide du module de mesure 7 on mesure ces oscillations parasites, puis le module de calcul 8 permet de retrancher à la tension d'ionisation Vion, mesurée en sortie du module de conversion 6, la tension de bruit d' allumage Vbruit qui correspond aux oscillations parasites. Le module de calcul 8 est en outre apte à appliquer à la tension de bruit d' allumage Vbruit une transformation en amplitude pour tenir compte du rapport de transformation du transformateur 2 et du module de conversion 6, ainsi qu'un éventuel déphasage. Le déphasage entre la tension d'ionisation Vion et la tension de bruit d' allumage Vbruit reste constant. Ce déphasage est dû à la capacité 14 du module de polarisation 5 et peut être facilement compensé à l' aide de moyens numériques ou analogiques connus de l'homme du métier.
Sur la figure 3 , on a représenté schématiquement un premier mode de réalisation du module de mesure 7. Dans ce premier mode de réalisation, le module de mesure 7 comprend une résistance 30 couplée entre l' entrée 21 du module de mesure 7 et la masse 12. Sur la figure 3 , la sortie 22 du module de mesure est également couplée à l' entrée
21. Dans ce premier mode de réalisation, et lorsque le dispositif de mesure 1 comprend le transformateur 2, la tension de bruit d'allumage Vbruit est proportionnelle, à un déphasage près, à la tension aux bornes de la bobine primaire 9. En cas d' absence du transformateur 2 dans le dispositif de mesure 1 , la tension de bruit d' allumage Vbruit est proportionnelle, à un déphasage près, à la tension aux bornes de la bougie 4.
Sur la figure 4, on a représenté schématiquement un deuxième mode de réalisation du module de mesure 7. Dans ce deuxième mode de réalisation, le module de mesure 7 comprend un pont résistif 40 muni, d'une deuxième résistance R2 couplée entre l' entrée 21 et la sortie 22 du module de mesure 7 et d'une troisième résistance R3 couplée entre l' entrée 21 du module de mesure 7 et la masse 12. Ce pont résistif est donc monté aux bornes E et 12 du transistor de puissance 3. On peut donner, à titre d'exemple non limitatif, un moyen pour calculer la tension d'ionisation corrigée suivant les relations
(2) à (5) :
Vcorr = Vion - G • Vbruit ( 2 )
G = ^ - ^- (3) n2 R3
Vion = Vcomb + Vbruit (4)
Vbruit = G - Vbruit (5)
- G : facteur de transformation en amplitude ;
- n2/ni : rapport de transformation du transformateur 2, par exemple égal à 80 ;
- R3 : troisième résistance du pont résistif 40 ;
- Vion : tension d'ionisation issue du module de conversion 6 ;
- Vcomb : composante de la tension d'ionisation Vion due à la combustion ; - Vbruit : composante de la tension d'ionisation Vion due à la génération de l' étincelle ;
- Vcorr : tension d'ionisation corrigée qui correspond à la composante Vcomb due à la combustion. Sur la figure 5 , on a représenté schématiquement un troisième mode de réalisation du module de mesure 7. On a reporté sur la figure 5 certains objets décrits aux figures précédentes. Dans ce troisième mode de réalisation, le module de mesure 7 comprend un deuxième transformateur 50 muni d'une deuxième bobine primaire 51 couplée entre la première bobine primaire 9 du premier transformateur 2 et le transistor de puissance 3 , et d'une deuxième bobine secondaire 52 couplée entre la masse 12 et au moins une résistance 30 ou R2 du module de mesure 7. Dans ce troisième mode de réalisation, la résistance 26 du module d' amortissement 24 est couplée entre la deuxième bobine primaire 51 du deuxième transformateur 50 et le transistor de puissance 3.
Sur la figure 6, on a représenté schématiquement un quatrième mode de réalisation du module de mesure 7. On a reporté sur la figure 6 certains objets décrits aux figures précédentes. Dans ce quatrième mode de réalisation, le module de mesure 7 comprend un optocoupleur 60 dont une borne d' entrée 61 est couplée entre l'organe capacitif 25 et la résistance 26 du module d' amortissement 24, et une borne de sortie 62 est couplée avec la deuxième borne b2 du premier transformateur 2. En outre, l'optocoupleur 60 comprend une diode 63 émettant une lumière en direction d'un phototransistor 64 qui émet le courant de bruit d' allumage Ibruit sur l'entrée 21 du module de mesure 7.
Sur la figure 7, on a représenté un organigramme illustrant les principales étapes d'un procédé de mesure d'un courant d'ionisation.
Le procédé de mesure d'un courant d'ionisation lion issu d'une bougie équipant un système d'allumage pour véhicule automobile comprend une étape S l dans laquelle on polarise une bougie d'allumage. Ce procédé de mesure peut comprendre une autre étape S2 dans laquelle on commande un transformateur muni d'une bobine primaire pour alimenter ladite bougie. Ce procédé de mesure peut, en outre, comprendre une autre étape S3 dans laquelle on amortit des oscillations du courant d'ionisation. Puis, dans une autre étape S4 on convertit le courant d'ionisation en une tension d' ionisation. Dans une autre étape S5 , simultanément aux étapes S3 et S4 précédentes, on mesure une tension de bruit d' allumage aux bornes de la bobine primaire. Après les étapes S4 et S5 , on calcule, dans une étape S6, une tension d'ionisation corrigée à partir de ladite tension d'ionisation et de ladite tension de bruit d' allumage.
Le signal d'ionisation mesuré contient l'information du déroulement de la combustion, mais aussi une composante parasite indésirable, sous la forme d'oscillations, due à la génération de l'étincelle et aux caractéristiques du circuit de mesure, par exemple l'utilisation d'un transformateur.
A partir de la mesure de ces oscillations parasites, on peut retrancher au signal d'ionisation parasité ladite mesure pour obtenir l' information pertinente de la qualité de la combustion.
Ce procédé et ce dispositif sont applicables à tout système d'allumage de moteurs munis d'un allumage commandé et dont l' architecture comprend un transformateur pour générer l' étincelle d'amorce de la combustion au sein du moteur. Ce procédé et ce dispositif permettent de mesurer la tension aux bornes de la bobine primaire d'un transformateur afin de réduire significativement les oscillations dues à l'allumage.

Claims

REVENDICATIONS
1. Dispositif de mesure du courant d'ionisation issu d'une bougie (4) équipant un système d' allumage de moteur à combustion interne, comprenant un module de polarisation (5), caractérisé en ce qu'il comprend, un module de conversion (6) pour convertir le courant d'ionisation issu du module de polarisation (5) en une tension d'ionisation, un module de mesure (7) apte à mesurer une tension de bruit d' allumage généré par ladite bougie (4), et un module de calcul (8) apte à calculer une tension d'ionisation corrigée à partir d'une différence entre ladite tension d'ionisation issue du module de conversion (6) et ladite tension de bruit d' allumage.
2. Dispositif de mesure selon la revendication 1 , comprenant un transistor de puissance (3) et un transformateur (2) pour alimenter la bougie (4), ledit transformateur (2) étant muni d'une bobine primaire (9) ayant une première borne (b l ) couplée à une tension d' alimentation et une deuxième borne (b2) couplée audit transistor de puissance (3) et d'une bobine secondaire ( 10) couplée entre ladite bougie (4) et le module de polarisation (5).
3. Dispositif de mesure selon la revendication 2, comprenant un module d'amortissement (24) muni d'un organe capacitif (25) monté en série avec une résistance (26), ledit module d' amortissement (24) étant monté en parallèle de la bobine primaire (9) du transformateur
(2).
4. Dispositif de mesure selon l'une des revendications 2 ou 3 , dans lequel le module de mesure (7) comprend une résistance (30) montée en parallèle du transistor de puissance (3).
5. Dispositif de mesure selon l'une des revendications 2 ou 3 , dans lequel le module de mesure (7) comprend un pont résistif (40) muni d'une deuxième (R2) et d'une troisième (R3) résistances et qui est monté aux bornes dudit transistor de puissance (3).
6. Dispositif de mesure selon l'une des revendications 4 ou 5 , dans lequel le module de mesure (7) comprend un deuxième transformateur (50) muni d'une deuxième bobine primaire (51 ) couplée entre la première bobine primaire (9) et le transistor de puissance (3) et d'une deuxième bobine secondaire (52) couplée entre une masse ( 12) et au moins une résistance (30, R2) du module de mesure (7).
7. Dispositif de mesure selon l'une des revendications 3 à 5 , dans lequel le module de mesure (7) comprend un optocoupleur (60) dont une borne d' entrée (61 ) est couplée entre l'organe capacitif (25) et la résistance (26) du module d' amortissement (24), et une borne de sortie (62) est couplée avec la deuxième borne (b2) du premier transformateur (2).
8. Procédé de mesure du courant d'ionisation issu d'une bougie équipant un système d' allumage de moteur à combustion interne, dans lequel on polarise (S l ) ladite bougie, caractérisé en ce qu'on convertit
(54) le courant d'ionisation en une tension d' ionisation, on mesure
(55) une tension de bruit d' allumage généré par la bougie et on calcule (S6) une tension d'ionisation corrigée à partir d'une différence entre ladite tension d'ionisation et ladite tension de bruit d'allumage.
9. Procédé de mesure selon la revendication 8, dans lequel on commande (S2) un transformateur pour alimenter ladite bougie.
10. Procédé de mesure selon la revendication 9, dans lequel on amortit (S3) des oscillations du courant d'ionisation.
PCT/FR2010/051098 2009-06-18 2010-06-04 Mesure du courant d'ionisation d'un système d'allumage de moteur à combustion interne Ceased WO2010146279A1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0954094A FR2947059B1 (fr) 2009-06-18 2009-06-18 Mesure de courant d'ionisation d'un systeme d'allumage de moteur a combustion interne.
FR0954094 2009-06-18

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2010146279A1 true WO2010146279A1 (fr) 2010-12-23

Family

ID=41818448

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR2010/051098 Ceased WO2010146279A1 (fr) 2009-06-18 2010-06-04 Mesure du courant d'ionisation d'un système d'allumage de moteur à combustion interne

Country Status (2)

Country Link
FR (1) FR2947059B1 (fr)
WO (1) WO2010146279A1 (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103703233A (zh) * 2011-08-02 2014-04-02 意玛克股份公司 汽化控制系统

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5271268A (en) * 1990-11-26 1993-12-21 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Ionic current sensing apparatus
US5337716A (en) * 1992-02-04 1994-08-16 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Control apparatus for internal combustion engine
US20030097870A1 (en) * 2001-11-28 2003-05-29 Takayoshi Honda Combustion detecting apparatus of engine
US7444232B1 (en) * 2007-05-11 2008-10-28 Mitsubishi Electric Corporation Knock control apparatus for internal combustion engine
WO2008155496A1 (fr) * 2007-06-12 2008-12-24 Renault S.A.S. Dispositif de mesure dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5271268A (en) * 1990-11-26 1993-12-21 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Ionic current sensing apparatus
US5337716A (en) * 1992-02-04 1994-08-16 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Control apparatus for internal combustion engine
US20030097870A1 (en) * 2001-11-28 2003-05-29 Takayoshi Honda Combustion detecting apparatus of engine
US7444232B1 (en) * 2007-05-11 2008-10-28 Mitsubishi Electric Corporation Knock control apparatus for internal combustion engine
WO2008155496A1 (fr) * 2007-06-12 2008-12-24 Renault S.A.S. Dispositif de mesure dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103703233A (zh) * 2011-08-02 2014-04-02 意玛克股份公司 汽化控制系统

Also Published As

Publication number Publication date
FR2947059A1 (fr) 2010-12-24
FR2947059B1 (fr) 2011-06-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2153056B1 (fr) Dispositif de mesure dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne
EP2205858B1 (fr) Dispositif de mesure du courant d'ionisation dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne
FR2787834A1 (fr) Dispositif de detection d'etat de combustion pour moteur a combustion
FR2788811A1 (fr) Dispositif detecteur d'etat de combustion pour un moteur a combustion interne
EP2321524B1 (fr) Dispositif de mesure du courant d'ionisation dans un systeme d'allumage radiofrequence pour un moteur a combustion interne
FR2914530A1 (fr) Pilotage optimal a la frequence de resonance d'un resonateur d'un allumage radiofrequence.
FR2864172A1 (fr) Circuit de detection d'ionisation a double etage
FR2799510A1 (fr) Appareil de detection de l'etat de combustion pour un moteur a combustion interne
EP0055176A1 (fr) Dispositif d'allumage et de réallumage pour turbine à gaz
EP2002117A1 (fr) Procede de mesure d'un courant d'ionisation d'une bougie de type a structure resonante, et disposititf correspondant
FR2788566A1 (fr) Dispositif detecteur d'etat de combustion pour un moteur a combustion interne
EP0491589B1 (fr) Générateur d'allumage haute énergie notamment pour turbine à gaz
FR2475639A1 (fr) Systeme d'allumage par magneto sans contact
EP0825343B1 (fr) Procédé et dispositif de diagnostic de l'allumage d'un moteur thermique par mesure de l'impédance d'ionisation
FR2947059A1 (fr) Mesure de courant d'ionisation d'un systeme d'allumage de moteur a combustion interne.
FR2859506A1 (fr) Procede de conditionnement d'un signal d'ionisation d'un moteur a combustion interne
EP0654604A1 (fr) Procédé et dispositif d'allumage à bobine avec des décharges additionnelles pour diagnostics
FR2788559A1 (fr) Dispositif de detection d'etat de combustion pour un moteur a combustion interne
FR2884980A1 (fr) Dispositif de commande pour generateur automobile
EP0735801B1 (fr) Perfectionnements aux dispositifs d'alimentation de lampes à décharge de projecteurs de véhicules automobiles
EP0926337A1 (fr) Capteur d'ionisation dans un système d'allumage pour moteur à combustion interne
EP0922857B1 (fr) Capteur d'ionisation dans un système d'allumage d'un moteur à combustion interne
FR2968360A1 (fr) Procede pour determiner la temperature d'une bobine d'allumage
FR2946190A1 (fr) Procede de detection du type d'etincelle generee par une bobine-bougie d'allumage radiofrequence, et dispositif correspondant.
BE1014398A6 (fr) Dispositif d'allumage dans un moteur a combustion interne.

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 10734227

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 10734227

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1