WO2010085170A1 - Способ электрического каротажа обсаженных скважин - Google Patents
Способ электрического каротажа обсаженных скважин Download PDFInfo
- Publication number
- WO2010085170A1 WO2010085170A1 PCT/RU2009/000421 RU2009000421W WO2010085170A1 WO 2010085170 A1 WO2010085170 A1 WO 2010085170A1 RU 2009000421 W RU2009000421 W RU 2009000421W WO 2010085170 A1 WO2010085170 A1 WO 2010085170A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- current
- electrodes
- probe
- potential
- electric
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V3/00—Electric or magnetic prospecting or detecting; Measuring magnetic field characteristics of the earth, e.g. declination, deviation
- G01V3/18—Electric or magnetic prospecting or detecting; Measuring magnetic field characteristics of the earth, e.g. declination, deviation specially adapted for well-logging
- G01V3/20—Electric or magnetic prospecting or detecting; Measuring magnetic field characteristics of the earth, e.g. declination, deviation specially adapted for well-logging operating with propagation of electric current
Definitions
- the invention relates to the field of geophysical research of wells and is intended to determine the electrical resistivity of rocks surrounding a cased metal column well.
- the disadvantage of this method is that when a current is applied to the current electrodes of the probe, the power cable passes by the electric lines of the receiving electrodes. Because of this, induction induction on the receiving circuits arises, which significantly reduces the dynamic range of measuring the specific electrical resistances of the rock formations surrounding the column to 25 Ohm.m with an error of more than 10%.
- any method of electric logging of wells cased by a solid metal casing is set in working conditions with useful signals in the nanovolt range, which are many times lower than interference signals if they are not suppressed.
- the above methods are based on differential measurement between two pairs of measuring electrodes of the probe of the second electric potential difference, either using a bridge consisting of two identical electrical resistances (the first option), or by separately measuring both electric potential differences by two separate meters, followed by subtracting their testimonies at the output (second option).
- the second option also has the disadvantage that it is technically difficult to create two amplifiers with the same and stable gain, suitable for differential measurement of the second potential difference.
- Such methods of measuring the second electric potential difference are in principle permissible in cased hole logging, provided that the linear base between the two pairs of measuring electrodes is constant. But since the measuring electrodes of the cased hole electric logging devices are constructed in the form of clamping structures, and the diameter of the casing is variable, for example, due to its swelling after perforation or due to the peculiarities of its rolling technology, when changing the diameter of the electrodes, the distance between their pairs can vary by up to one centimeter. Since the resistivity of the column and the resistivity of the rocks surrounding it differ by 7 to 7 times or more, such a change in the distance between the measuring electrodes in the differential measurement of the second difference in electric potentials can lead to an error that is many times higher than the permissible one.
- the proposed method solves the problem of eliminating these disturbances against the background of useful measured signals and, as a result of this, solves the problem of increasing the dynamic range for determining the true electrical resistivity • of rock formations surrounding the well above 100 Ohm.m with a measurement error of up to 5%.
- ⁇ z is the electrical resistance of the well section, measured between the extreme measuring electrodes of the probe Mi and Mr,
- ⁇ U WN ⁇ I A ⁇ ), ⁇ U mlN (I A2 ) are the first potential differences of the electric field measured by one meter between the extreme measuring electrode Mi and the central N after their digital filtering and averaging, respectively, depending on the currents of the first Ax and second Ai current electrodes a probe;
- the technical result is achieved by the fact that in the cased-hole electric logging method according to the invention, the geometrical coefficient of the probe k is determined using a mathematical grid model.
- FIG. 1 shows a block diagram of a device that implements the proposed method.
- 1 is the casing; 2- rock formations surrounding the well; 3- Mi and 4-N - electrodes of the measuring sensor of the first difference of electric potentials between these electrodes; 3- Mx and 5- Mi- electrodes of the measuring sensor of the first difference of electric potentials between these electrodes; 6- Ax and 7- Ai-current probe electrodes located symmetrically outside the measuring electrodes relative to the central measuring electrode N.
- 16- borehole electronic device for telemetric transmission by cable to a ground-based electronic device- 21 digital measurement data from the outputs of digital meters 8, 9, 10, 12 and 14.
- 19 - ground programmable device for controlling the current switch 15 and its supply to the current electrodes 6-A ⁇ and 7-Ai.
- the ADC digitization frequency in this particular embodiment is 5 Hertz.
- 23 - cable core for connecting the remote electrode N U d (casing mouth) with the input of the potential meter 10.
- 25 - cable core for transmitting digital measurement data from a downhole electronic device to a surface electronic device - 16.
- Figure 2-a shows a diagram of the propagation of an electric current between current electrodes A ⁇ and Ai when the first difference in electric potentials AU (I Al , I A2 ) between the extreme meters is equal to zero
- Figure 2-b is a graph of the distribution of elec ⁇
- Figure 2-c shows a graph of the distribution of electric potential along the casing from the action of current I A2 from the current electrode Ai, taking into account the scaling focusing coefficient k, obtained from the condition that the first potential difference is equal to zero
- any variant of the method of electric logging cased by a continuous metal casing of wells is put in conditions of working with useful signals in the nanovolt range, which are many times lower than interference signals, among which are: interference associated with a change in the distance between the probe’s measuring electrodes due to a change in the inner diameter of the casing string and, as a consequence of this change in the angle of inclination of the levers of the pressure contacts of these electrodes; interference associated with the inconstancy of the linear electrical resistance of the casing string; interference due to the inconstancy of the current supply to the current electrodes of the probe, caused both by the insufficient stability of the power source for operation in the nanovolt range and by the inconstancy of the electrical resistance of the current circuit; interference associated with induction leads supplying the current electrodes of the probe lines on the line of the measuring electrodes of the probe; interference associated with contact electrode potentials; thermal noise; telluri
- the measured electric potential, its first differences and the currents of both current electrodes are digitized with a quantization frequency of 5 Hertz or more.
- a high frequency of supply of the probe current electrodes is required, but it cannot be higher than 0.25 Hertz due to the influence of induction interference.
- the measurement and digitization of the signals in the measuring circuits must begin after attenuation of the emissions associated with the switching process of the current in the probe current electrodes (note that in each rectangular current pulse there are 10 digitizing quanta at a quantization frequency of 5 Hz and a frequency of alternating rectangular pulses of direct current 0 , 25 Hertz).
- the time interval between switching the current and the beginning of the measurement of the signals of the first potential differences depends on the length of the current and measuring lines located together with one another.
- this interval is not less than 0.4 seconds (which, at a quantization frequency of 5 Hertz, corresponds to two quantization quanta), since the current and measuring lines of the first potential differences are combined only in an interval of several meters equal to the length of the measuring lines of the first differences. In order to avoid the distorting effect of induction interference on the results of measuring the first potential differences, the information from these two quantization quanta is not used.
- this interval is already at least one second (which corresponds to five quantization quanta at the same quantization frequency of 5 Hertz), since the current and measuring lines in this case are combined in the interval of several thousand meters, i.e. the entire length of the logging cable connecting the downhole tool to the ground devices. Based on the foregoing, the most optimal is the frequency of bipolar rectangular current pulses of 0.25 Hertz or less.
- each digitizing digit of all signals located under its number in the zone of the positive half-cycle of the bipolar current pulse is subtracted from the value of the digitizing quantum located under the same number in the zone of the negative half-period;
- the value of each obtained differential quantum of digitization of the electric potential and its first and second differences following one or another number are divided (normalized) by the dimensionless module of the current quantum of the corresponding number;
- the obtained values of the arrays of all digitized differential and normalized quanta currents of quanta of electric potential, its first and second differences are filtered using a high-pass filter to minimize the effect of thermal noise, telluric currents and sharply distinguished values.
- High-pass filtering is as follows. From each following period with a frequency of 0.25 Hertz, quanta with the same number and the ones quantized to current modules are selected and filtered, for example, by the median distribution method (G. Korn, T. Korn. Handbook of mathematics. "Hayka”. Moscow. 1974. P. 545) [3]. After this filtering, one filtered quantum remains under its serial number of the potential and its first differences and current, regardless of the number of periods of supply of rectangular current pulses.
- each remaining filtered quanta of the potential and its first differences and current quanta are respectively summed together and averaged, that is, the resulting sums are divided by the number of summed quanta.
- the medium under study is approximated as two-dimensionally inhomogeneous in the coordinates Z and Y.
- the well is not an ideal linear electrode, i.e., its linear electrical resistance ⁇ z along the Z coordinate between the extreme measuring electrodes is unstable ( ⁇ g ⁇ sopst) and can vary several times from one section to another.
- U (z) is the electric potential in the well at the observation point with the coordinate Z;
- I 2 (z) is the electric current through the cross section of the well with the same coordinate
- J r (z) is the current flowing from the borehole wall into the surrounding rock per unit of the depth interval (linear current density with dimension [A / m]);
- ⁇ r is the electrical resistance provided by the medium to the current L W;
- ⁇ g is a function of the electrical resistance of the wellbore, which changes in a real well with a change in the Z coordinate, i.e.
- N electrodes M 1 and M 2 was equal to zero, i.e.
- the implementation of the proposed method of electrical logging is carried out on the basis of determining the electrical resistivity
- K is the focusing coefficient, determined from the condition that the resulting normalized potential difference between the extreme measuring electrodes of the probe be equal to zero from the equation
- ⁇ z is the electrical resistance of the well section, measured between the extreme measuring electrodes of the probe;
- the electrical resistance ⁇ z of the column section between the extreme measuring electrodes of the probe is usually determined by the formula
- the electrical resistivity P n in this particular embodiment is obtained from formula (12). As noted above, this formula is deduced from the assumption that the resulting axial component of the current flowing along the highly conductive metal column between the 3-Mi and 5-Mg measuring electrodes is zero. Due to this, in particular, there is no distorting effect of the inconstancy of the electrical resistance of the column on the measurement results, and the processor after processing the signals determines the true formation resistance using formula (12), which is confirmed by modeling on mathematical models.
- formula (12) for determining the electrical resistivity P n takes the form:
- Formula (19) quantitatively for determining the electrical resistivity P n does not differ from formula (12), but it qualitatively differs in that it replaces the differentially measured second potential differences ⁇ U (I Al ) and ⁇ U (I A2 ) by integral measured by the same meter 9 (Fig. l) the first potential differences ⁇ U mN (I A] ) and ⁇ U m lN (I A2 ) between one of the external measuring electrodes Mi and the central N. Due to this, the accuracy of determining the true specific electric co- rubbing P n . Subject to the use of a highly stable source
- the geometric coefficient of the probe k and the linearity range between the true electrical resistivity P n and the readings of the device created by this method are determined using a grid mathematical model (V. Druskin, L. Knizhnerman. The method for solving direct problems of electric logging and electrical prospecting at constant Toke, Izv. AN SSSR, ser. "Physics of the Earth", 1987,
- the device based on the proposed method tested in wells.
- the error in determining the electrical resistivity P n when logging cased wells is not more than 5%.
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Geology (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Geophysics (AREA)
- Geophysics And Detection Of Objects (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области геофизических исследований скважин и предназначено для определения удельного электрического сопротивления горных пород в обсаженных скважинах. В способе электрического каротажа обсаженных скважин используют пятиэлектродный зонд, выполненный в виде последовательно и равноудаленно расположенных вдоль оси скважины трех измерительных электродов и установленных за пределами измерительных симметрично относительно среднего измерительного электрода двух токовых. В токовые электроды зонда поочередно подают двуполярные прямоугольные импульсы постоянного электрического тока, проводят измерение и оцифровку электрического потенциала и его первых разностей. Все оцифрованные кванты сигналов соответствующим образом обрабатывают, фильтруют и на их основе определяют удельное электрическое сопротивление окружающих обсадную колонну пластов горных пород.
Description
Способ электрического каротажа обсаженных скважин
Изобретение относится к области геофизических исследований скважин и предназначено для определения удельного электрического сопротивления горных пород, окружающих обсаженную металлической колонной скважину.
Известен способ электрического каротажа обсаженных скважин на основе двухполюсного симметричного пятиэлектродого зонда, где измеряют потенциал электрического поля, его певую и вторую разности (Ka- шик A.C., Рыхлинский H.И., и др. Способ электрического каротажа обсаженных скважин. Патент .Nb 2176802 от 20.02.2001. Бюл. JVb 34. 2001.) [1]. При исследовании этим способом исключаются связанные с непостоянством погонного элекрического сопротивления обсадной колонны искажения за счет поддержания тока в токовых электродах зонда такой величины, которая вызывает появление экстремума электрического потенциала в точке его измерения. Недостатком этого способа является то, что при подаче тока в токовые электроды зонда силовой кабель проходит мимо электрических линий приемных электродов. Из- за этого возникает индукционная наводка на приемные цепи, что существенно снижает динамический диапазон измерения удельных электрических сопротивлений окружающих колонну пластов горных пород до 25 Ом.м с погрешностью, выше 10%.
Известен способ электрического каротажа обсаженных скважин на основе двухполюсного симметричного пятиэлектродого зонда (Кашик A.C., Рыхлинский H.И., и др. Способ электрического каротажа обсаженных скважин. Патент JVb 2229735 от 22.04.2003. Бюл. JVb 15. 2004.) [2], где эти индукционные наводки устраняются. Но этим способом поддержание экстремума потенциала осуществляется при помощи расположенного в скважинном приборе автоматического аналогового автокомпенсатора, который управляется там же в скважинном приборе полезными сигналами в
нановольтовом диапазоне, которые во много раз ниже сигналов- помех, связанных с тепловыми шумами, индукционными наводками, теллурическими токами, контактными электродными потенциалами и др., что приводит к неустойчивой работе этого автокомпенсатора и делает недоступным контроль за его работой. Поэтому этот способ не нашел применения в практике каротажа обсаженных скважин.
Отметим, что любой способ электрического каротажа обсаженных сплошной металлической колонной скважин, поставлен в условия работы с полезными сигналами в нановольтовом диапазоне, которые во много раз ниже сигналов- помех, если последние не подавлять.
Отметим также, что упомянутые выше способы основаны на дифференциальном измерении между двумя парами измерительных электродов зонда второй разности электрических потенциалов либо при помощи состоящего из двух одинаковых электрических сопротивлений моста (первый вариант), либо при помощи раздельного измерения обеих разностей электрических потенциалов двумя отдельными измерителями с последующим вычитанием на выходе их показаний (второй вариант). Причем второй вариант обладает еще и тем недостатком, что технически трудно создать два усилителя с одинаковым и стабильным коэффициентом усиления, пригодных для дифференциального измерения второй разности потенциалов.
Такие способы измерения второй разности электрических потенциалов в принципе допустимы в каротаже обсаженных скважин при условии сохранения постоянства линейной базы между обеими парами измерительных электродов. Но поскольку измерительные электроды устройств электрического каротажа обсаженных скважин построены в виде прижимных конструкций, а диаметр обсадной колонны непостоянен, например,
из-за её вздутия после перфорации или из-за особенностей технологии её проката, то при изменении диаметра прижима электродов расстояние межу их парами может меняться на величину до одного сантиметра. Поскольку удельное сопротивление колонны и удельное сопротивление окружающих её пород отличается в Ю7paз и более, то такое изменение расстояния между измерительными электродами при дифференциальном измерении второй разности электрических потенциалов может привести к погрешности, многократно превышающей допустимую.
В предложенном способе решается задача исключения этих помех на фоне полезных измеряемых сигналов и, как следствие этого, решается задача повышения динамического диапазона определения истинного удельного электрического сопротивления • окружающих скважину пластов горных пород свыше 100 Ом.м с погрешностью измерения до 5%.
Этот технический результат достигается тем, что в способе электрического каротажа обсаженных скважин с пятиэлектродным зондом, выполненным в виде последовательно и равноудаленно расположенных вдоль оси скважины трех измерительных электродов и установленных за их пределами симметрично относительно среднего измерительного электрода двух токовых электродов, в которые поочередно подают двуполяр- ные прямоугольные импульсы постоянного электрического тока, и при каждой из подач тока через заданное время после его каждой переполю- совки измеряют потенциал электрического поля среднего измерительного электрода и первую разность потенциалов между крайними измерительными электродами; на основе указанных измеренных электрических сигналов при равенстве нулю результирующей -от суммарного действия токов обоих токовых электродов разности потенциалов электрического поля
между крайними измерительными электродами определяют электрическое сопротивление окружающих скважину пластов горных пород; согласно изобретению, дополнительно измеряют первую разность электрических потенциалов между одним из крайних измерительных электродов и центральным при каждой из подач электрического тока в оба токовые электрода; двуполярные импульсы тока задают с частотой 0,25 Герца и менее; измеренные электрический потенциал, его первые разности и токи обоих токовых электродов оцифровывают с частотой квантования 5 Герц и более, причем начало оцифровки первых разностей потенциалов и токов осуществляют не ранее, чем через 0,4 секунды после переполюсовки тока, а начало оцифровки потенциала - не ранее, чем через одну секунду; значение каждого кванта оцифровки всех сигналов, находящегося под своим номером в зоне положительного полупериода двуполярного импульса тока, вычитают из значения кванта оцифровки, находящегося под тем же номером в зоне отрицательного полупериода; значение каждого полученного разностного кванта оцифровки электрического потенциала и его первых разностей, следующего под тем или иным номером, делят на безразмерный модуль значения кванта тока соответствующего номера; полученные значения массивов всех оцифрованных разностных и пронормированных на модули токов квантов электрического потенциала и его первых разностей фильтруют с помощью высокочастотного фильтра для минимизации влияния тепловых шумов, теллурических токов и резко выделяющихся значений; каждые отфильтрованные групцы квантов потенциала и его первых разностей и группы квантов токов, соответственно, суммируют, осредняют и,
используя их, определяют удельное электрическое сопротивление pп окружающих скважину пластов горных пород по формуле
Ωz - электрическое сопротивление участка скважины, измеренное между крайними измерительными электродами зонда Mi и Mr,
К - коэффициент фокусировки, определяемый из условия необходимости равенства нулю результирующей нормированной разности потенциалов между крайними измерительными электродами зонда из уравнения A2l)) _ = 0.
UN (^ АХ ) , UN (J A2 ) - потенциалы электрического поля центрального измерительного электрода зонда после их цифровой фильтрации и осреднения, соответственно, зависящие от токов первого Ax и второго Ai токовых электродов зонда;
ΔU ШN\I A\) , ΔUмlN{IA2) - измеряемые одним измерителем первые разности потенциалов электрического поля между крайним измерительным электродом Mi и центральным N после их цифровой фильтрации и осреднения, соответственно, зависящие от токов первого Ax и второго Ai токовых электродов зонда;
мxм2 ми' UмιM2{ ' A2) - измеряемые одним измерителем первые разности потенциалов электрического поля между крайними измерительными электродами Mi и Мг после их цифровой фильтрации и осредне-
ния, соответственно, зависящие от токов первого Ax и второго Ai токовых электродов зонда;
I A\ •> I Ai - токи токовых электродов зонда Ax и Aг\
I A\\ , *- Ai I - безразмерные модули токов 1 A\ , 1 Ai ', к- геометрический коэффициент зонда.
Также технический результат достигается тем, что в способе электрического каротажа обсаженных скважин, согласно изобретению, геометрический коэффициент зонда к определяют при помощи математической сеточной модели.
Изобретение поясняется чертежами, где на фиг. 1 представлена блок - схема устройства, реализующего предложенный способ. Здесь 1- обсадная колонна; 2- окружающие скважину пласты горных пород; 3- Mi и 4- N - электроды измерительного датчика первой разности электрических потенциалов между этими электродами; 3- Mx и 5- Mi- электроды измерительного датчика первой разности электрических потенциалов между этими электродами; 6- Ax и 7- Ai- токовые электроды зонда, расположенные за пределами измерительных электродов симметрично относительно центрального измерительного электрода N. 8- цифровой измеритель первой разности электрических потенциалов, вход которого подключен к крайним измерительным электродам зонда Mx и Mi. 9- цифровой измеритель первой разности электрических потенциалов, вход которого подключен к крайнему измерительному электроду зонда Mx и к центральному измерительному электроду N': 10-: цифровой1 измеритель электрического потенциала центрального измерительного электрода зонда N , измеряемого относительно удаленного электрода 17- Nуд, который подключают к верхнему концу обсадной колонны 1; 11 и 13- шунты в цепях токовых электро-
дов 6- Ai и 7- Ai зонда для измерения силы токов, текущих через эти электроды. 12 и 14- цифровые измерители токов, текущих через электроды 6- A\ и 7- Ai. 15- управляемый с дневной поверхности переключатель тока в токовые электроды 6- A\ и 7- Ai зонда. 16- скважинное электронное устройство для телеметрической передачи по кабелю в наземное электронное устройство- 21 данных цифровых измерений с выходов цифровых измерителей 8, 9, 10, 12 и 14. 18- наземный источник питания двуполярными прямоугольными импульсами постоянного тока, питающий токовые электроды зонда током около пяти ампер. 19- наземное программируемое устройство для управления переключателем 15 тока и его подачи в токовые электроды 6- A\ и 7- Ai. 20- обратный токовый электрод В, заземляемый в произвольной точке на дневной поверхности. 22- процессор, служащий для управления скважинным прибором, для обработки и фильтрации всех измеряемых сигналов и для вычисления удельного электрического сопротивления окружающих обсаженную скважину пластов горных пород. Частота оцифровки АЦП в данном примере конкретного выполнения равна 5 Герц. 23 -жила кабеля для соединения удаленного электрода NУд (устье обсадной колонны) со входом измерителя потенциала 10. 24- токовая жила кабеля. 25- жила кабеля для передачи в наземное электронное устройство данных цифровых измерений от скважинного электронного устройства- 16.
На фиг.2-a дана схема распространения электрического тока между токовыми электродами А ι и Ai при равенстве нулю первой разности электрических потенциалов AU(IAl , IA2 ) между крайними измеритель¬
ными электродами M1 и M2 . На фиг.2-б дан график распределения элек¬
трического потенциала вдоль обсадной колонны от действия тока 1 AX от
токового электрода Аι. На фиг.2-в дан график распределения электрического потенциала вдоль обсадной колонны от действия тока I A2 от токового электрода Ai с учетом масштабирующего коэффициента фокусировки к, полученного из условия равенства нулю первой разности потенциалов
ΔU(IAl , IA2 ) между крайними измерительными электродами M1 и M2 . Как уже отмечалось выше, любой вариант способа электрического каротажа обсаженных сплошной металлической колонной скважин, поставлен в условия работы с полезными сигналами в нановольтовом диапазоне, которые во много раз ниже сигналов- помех, среди которых являются: помехи, связанные с изменением расстояния между измерительными электродами зонда из-за изменения внутреннего диаметра обсадной ко- лонны и как следствие этого изменения угла наклона рычагов прижимных контактов этих электродов; помехи, связанные с непостоянством погонного электрического сопротивления обсадной колонны; помехи, связанные с непостоянством тока питания токовых электродов зонда, вызванного как с недостаточной для работы в нановольтовом диапазоне стабильностью источника питания, так и с непостоянством электрического сопротивления токовой цепи; помехи, связанные с индукционными наводками питающих токовые электроды зонда линий на линии измерительных электродов зонда; помехи, связанные с контактными электродными потенциалами; тепловые помехи; теллурические помехи; случайные импульсные помехи.
Для борьбы с указанными выше помехами измеренные электрический потенциал, его первые разности и токи обоих токовых электродов оцифровывают с частотой квантования 5 Герц и более.
Также для успешной фильтрации полезных сигналов от тепловых, теллурических и других случайных помех требуется высокая частота питания токовых электродов зонда, но она не может быть выше 0,25 Герца
из- за влияния индукционных наводок. Для исключения искажающего влияния индукционных наводок, которые имеют место при совмещении токовых и измерительных линий, предпочтительно питание токовых электродов зонда осуществлять знакопеременными прямоугольными импульсами постоянного тока, где помехи, связанные с индукционными наводками, через некоторое время после переполюсовки прямоугольных импульсов постоянного тока исчезают (см. [2]). При этом измерение и оцифровку сигналов в измерительных цепях необходимо начинать после затухания выбросов, связанных с процессом переключения тока в токовых электродах зонда (отметим, что в каждом прямоугольном импульсе тока размещается 10 квантов оцифровки при частоте квантования 5 Герц и частоте знакопеременных прямоугольных импульсов постоянного тока 0,25 Герц). Интервал времени между переключением тока и началом измерения сигналов первых разностей потенциалов, как показали экспериментальные исследования, зависит от длины расположенных совместно одна с другой токовой и измерительной линий. Этот интервал составляет при измерении первых разностей потенциалов не менее 0.4ceкyнды (что при частоте квантования 5 Герц соответствует двум квантам оцифровки), так как токовая и измерительные линии первых разностей потенциалов совмещены всего- лишь в интервале несколько метров, равном длине измерительных линий первых разностей. Во избежание искажающего влияния индукционных наводок на результаты измерения первых разностей потенциалов информацию от этих двух квантов оцифровки не используют.
При измерении потенциала этот интервал составляет уже не менее одной секунды (что соответствует пяти квантам оцифровки при той же частоте квантования 5 Герц), так как токовая и измерительная линии в этом случае совмещены в интервале несколько тысяч метров, то есть на
всю длину каротажного кабеля, соединяющего скважинный прибор с наземными устройствами. Исходя из вышесказанного, наиболее оптимальной является частота двуполярных прямоугольных импульсов тока 0,25 Герца и менее.
Для устранения контактных потенциалов электродов зонда значение каждого кванта оцифровки всех сигналов, находящегося под своим номером в зоне положительного полупериода двуполярного импульса тока, вычитают из значения кванта оцифровки, находящегося под тем же номером в зоне отрицательного полупериода;
Для минимизации влияния нестабильности тока питания токовых электродов значение каждого полученного разностного кванта оцифровки электрического потенциала и его первой и второй разностей, следующего под тем или иным номером, делят (нормируют) на безразмерный модуль значения кванта тока соответствующего номера;
Учитывая, что экранирование зонда высокопроводящей обсадной колонной понижает сигналы второй разности до нановольтовых уровней на входе усилителя второй разности потенциалов, приходится применять меры борьбы с тепловыми помехами, которые являются одними из наиболее интенсивных помех. Подавление влияния тепловых помех так же осуществляют путем высокочастотной фильтрации квантов оцифровки измеряемых сигналов.
Полученные значения массивов всех оцифрованных разностных и пронормированных на модули токов квантов электрического потенциала, его первой и второй разностей фильтруют с помощью высокочастотного фильтра для минимизации влияния тепловых шумов, теллурических токов и резко выделяющихся значений. Высокочастотная фильтрация осуществ-
ляется следующим образом. Из каждого следующего с частотой 0,25 Герца периода выделяют разностные и пронормированные на модули токов кванты с одним и тем же номером и их фильтруют, например, методом медианы распределения (Г.Корн, Т.Корн. Справочник по математике. «Hayкa». Москва. 1974. Cтp.545)[3]. После этой фильтрации остается по одному отфильтрованному кванту под своим порядковым номером потенциала и его первых разностей и тока независимо от количества периодов подачи прямоугольных импульсов тока.
После этого каждые оставшиеся отфильтрованные кванты потенциала и его первых разностей и кванты токов соответственно суммируют между собой и осредняют, то есть, полученные суммы делят на количество суммируемых квантов.
Рассмотрим также принцип исключения искажающего влияния непостоянства электрического сопротивления обсадной колонны.
В каротаже при решении газонефтеразведочных задач исследуемая среда апроксимируется как двумернонеоднородная по координатам Z и У . Вместе с тем, скважина не является идеальным линейным электродом, т. е. ее линейное электрическое сопротивление Ωz вдоль координаты Z между крайними измерительными электродами непостоянно ( Ωг ≠ сопst ) и может меняться от одного участка к другому в несколько раз.
Поместим в скважину, в точку А , источник, от которого в исследуемую среду подводится электрический ток / , и определим распределение электрического потенциала вдоль ее оси. Известно [1], что
1 dU(z)
и только при условии, что Ωr /Ωz »1 s
где
U(z) - электрический потенциал в скважине в точке наблюдений с координатой Z ;
I2 (z) -электрический ток через поперечное сечение скважины с этой же координатой;
J r (z) - ток, стекающий со стенки скважины в окружающую породу на единицу интервала глубин (линейная плотность тока с размерностью [А/м]);
Ωr - электрическое сопротивление, оказываемое средой току Л W;
Ωz - (как уже отмечалось выше) электрическое сопротивление отрезка скважины между крайними измерительными электродами току осевого направления, функционально зависящее от координаты Z вследствие непостоянства геометрических и других параметров скважины.
Выделим отрезок столба скважины в точке Z с высотой Δz и с центром в точке наблюдения (средний измерительный электрод N ). К замкнутой поверхности этого цилиндрического отрезка применим уравнение непрерывности вектора плотности тока j (div7 =0), взятое в интегральной форме, т. е. fi-ds = 0 (3)
Поверхность S состоит из оснований цилиндра S p и Sq и его боко¬
вой поверхности Sb . Следовательно, левая часть уравнения (3) представляет сумму трёх потоков
fi - ds = Ix(z + Δz/2),
таким образом, согласно (3), имеем
Iz(z + Az /2) - Iz(z - Az /2) + Jr(z) - Az = O(Az), (4)
откуда AI2 (z)l Az = -J r (z) + o(ϊ) и в пределе при Az -» 0 :
Продифференцируем выражение (1) по Z , учитывая, что Ωг есть функция электрического сопротивления ствола скважины, изменяющегося в реальной скважине с изменением координаты Z , т. е.
Ω. = Ω. (z) ≠ сопst :
dlz (z) _ 1 (Ki2 dϋ(z) 1_ d2U(z) dz ~ ΩZ 2 dz ' dz Ωz ' dz2 • (6)
Подставив в уравнение (6) равенства (2) и (5), получим уравнение распределения потенциала источника вдоль оси скважины с непостоянным вдоль ее оси электрическим сопротивлением Ω2 [1] d2U(z) 1 d£ϊz dU(z) Ω;
U(z) = О dz' ςi -^-dz^^ dz Ω. (7)
Анализ уравнения (7) показывает, что измерение электрического потенциала и его второй производной не определяет искомое соотношение
Ωz /Ωr ввиду присутствия в этом уравнении члена ddz I dz s сильно зависящего от изменчивости электрического сопротивления ствола скважины.
Способ электрического каротажа [1], на результаты измерений которого практически не влияют непостоянство погонного электрического сопротивления колонны, отличается тем, что благодаря применению соответствующих технических приемов и средств, кривая распределения потенциала вдоль оси скважины приобретает экстремум в области измерительных электродов (в области координаты z = zN )5 т. e.
dU(zN ) / dz = 0 . Следовательно, из уравнения (7) исключается член, со¬
держащий неопределенную величину dΩz I dz , и это уравнение в точке z = ZN принимает следующий вид:
Ω Оr - - ΩОг • I UU [Z7N J)I —d2U —(z —N) . (9)
На основании уравнения (9), измерив электрическое сопротивление отрезка колонны между крайними измерительными электродами, потенциал и его вторую производную в точке с координатой zN при наличии там экстремума, можно определить искомое электрическое сопротивление окружающих скважину пластов горных пород Ωr .
Достижение экстремума потенциала в месте нахождения измерительных электродов осуществляется при помощи двух источников A1 и A2 , расположенных с обеих сторон на одинаковом расстоянии от среднего электрода N (точка измерения), и подбора в них токов таких величин, чтобы разность потенциалов между двумя симметричными относительно
N электродами M1 и M2 равнялось нулю, т. е.
Достижение экстремума в точке измерения z — zN означает исклю¬
чение осевой составляющей тока Iz {zN ) , которая в скважине, при возбуждении исследуемой среды однополюсным источником, многократно больше радиальной составляющей JГ \Z N ) - На практике для измерения
сопротивления Ωr вместо второй производной потенциала из (9) используют пропорциональную ей вторую конечную разность потенциалов
A2U(ZN ) = [/„, + Uщ - 2UN ~ ( 2 гJ (Ю)
Таким образом способом электрического каротажа обсаженных скважин можно определять сопротивление Ωr при условии фокусировки тока в месте приема сигнала, т.е. если в центре зонда в точке электрода A^ обеспечивать поддержание экстремума потенциала электрического поля
U(z) {dUN/dz = 0) , Согласно закону Ома в этой точке осевая состав¬
ляющая плотности тока вдоль оси скважины равна нулю ( J ∑N = 0 ).
Реализация предлагаемого способа электрического каротажа осуществляется на основе определения удельного электрического сопротивления
Pn окружающих обсаженную скважину пластов горных пород по формулам (9) и (10), т. е.
п - к О U^∑^
при выполнении условия равенства нулю первой результирующей от действия обоих токовых электродов разности электрических потенциалов
AU(I AX , IA2) между крайними измерительными электродами Mx и M2 }
где
UN (ZN ) И Δ UN (ZN ) - соответственно, электрический потенциал поля электрода N и вторая разность электрических потенциалов на участке электропроводящего цилиндра между внешними измерительными электродами Mx M2 при равенстве нулю первой результирующей разности потенциалов между этими электродами, вольты; к- геометрический коэффициент зонда, метры.
При цифровой регистрации с учётом необходимой из- за нестабильности тока питания токовых электродов зонда нормировки измеряемых оцифрованных квантов сигналов на модули соответствующих квантов оцифровки тока питания токовых электродов зонда формула (11) примет вид
U N (I Ai ) , U N (I Ai ) - соответственно, зависящие от токов первого A\ и второго Ai токовых электродов зонда потенциалы электрического поля центрального измерительного электрода зонда, полученные после суммирования и осреднения отфильтрованных их квантов;
AtZ(T 41 ) , AU(I A2) , A2U(I ^1 ) , A2U(I A2) - соответственно, зависящие от токов первого Ai и второго Ai токовых электродов зонда первые и вторые разности потенциалов электрического поля, полученные после суммирования и осреднения отфильтрованных их квантов;
I Ai > I Ai - токи токовых электродов зонда Ai и Ai;
Ϋ Ai , V A2\ - безразмерные модули токов 1 A\ , IA2 , полученные после суммирования и осреднения отфильтрованных их квантов; к- геометрический коэффициент зонда.
Ω z - электрическое сопротивление участка скважины, измеренное между крайними измерительными электродами зонда;
Электрическое сопротивление Ωz участка колонны между крайними измерительными электродами зонда обычно определяют по формуле
_ AU(IAI ) AU(I A2) 2 ~ I 1 Al . 1 IAl • (14)
Удельное электрическое сопротивление Pn в данном примере конкретного выполнения получено из формулы (12). Как уже отмечалось выше, эта формула выведена из предпосылки, что результирующая осевая составляющая тока, текущего вдоль высокопроводящей металлической колонны между измерительными электродами 3- Mi и 5- Мг, равна нулю. Благодаря этому, в частности, искажающее влияние непостоянства электрического сопротивления колонны на результаты измерения отсутствует, и процессор после обработки сигналов определяет по формуле (12) истинное сопротивление пластов, что подтверждено моделированием на математических моделях.
Но, как отмечалось выше, способы основанные на дифференциальном измерении между двумя парами измерительных электродов зонда второй разности электрических потенциалов как при помощи состоящего из двух одинаковых электрических сопротивлений моста, так и при помощи раздельного измерения обеих разностей электрических потенциалов двумя отдельными измерителями с последующим вычитанием на выходе их показаний, не обладают необходимой точностью измерения этой разности в условиях, когда отношение удельного электрического сопротивления окружающих колонну пластов горных пород к её сопротивлению составляет Ю7paз и более (на практике такое соотношение существует всегда). Поэтому в предлагаемом способе из формулы (12) надо исключить члены, содержащие вторые разности потенциалов Δ U(I Al ) и Δ U(I A1) . Для этого воспользуемся фиг.2 и формулой (13), откуда следует, что при ис- пользовании коэффициента к
UMi(1 Ai) = K - UM2(IA2) , (15)
UN (1 AI ) = ^ - UN (IA2) , (16)
VM2 (!л\ ) = к - Vm(Iл2) . (17)
Выделим из формулы (12) знаменатель, содержащий дифференциально измеряемые вторые разности потенциалов Δ U(IAi ) ц A U (I A2) (для
упрощения анализа будем считать, что токи / A\ И |/ Al равны единице).
Тогда с учетом формул (10) и (15- 17):
A2U(IAI) + к-A2U(IA2) =
Um VЛ) + UU2 (I M )-Uн(Iм)-UиVλ,) + к-Um(IA1) + tc-UM2(IA1) -к-UN(IA2)-к-UN(Iлг) =
2{[UШ(IM) - UЛIAI)]+ K- [UШ(IA2) - UN(IA2)]} =
$ΔUШN(Iм) + к-AUш/l(IA2)]. (18)
Теперь с учетом (18) формула (12) для определения удельного электрического сопротивления Pn примет вид:
тока питания токовых электродов зонда, когда токи I A\ ~ ^ AI = Сопst, формула (19) упрощается и принимает вид:
В предлагаемом способе геометрический коэффициент зонда k и диапазон линейности между истинным удельным электрическим сопротивлением Pn и показаниями устройства, созданного по этому способу, определяют при помощи сеточной математической модели (В. Друскин, Л. Книжнерман. Метод решения прямых задач электрокаротажа и электроразведки на постоянном токе. Изв. АН СССР, сер. «Физикa Зeмли», 1987,
N° 4, c.63-71) [4], находя при заданных Ω z , Pn , I A\ и I A2 значения элек¬
трических потенциалов UN (I AΪ ) , UN (I A2 ) И ИХ разностей ΔUмlN (I AX ) 5
ΔUmN(Iлl) t ΔUMШ2(IAl) , ΔU MШ2(I A2) t которые подставляют в формулу (19).
Устройство, созданное на основе предлагаемого способа, испытано в скважинах. Погрешность определения удельного электрического сопротивления Pn при каротаже обсаженных скважин составляет не более 5%.
Claims
1. Способ электрического каротажа обсаженных скважин с пятиэлек- тродным зондом, выполненным в виде последовательно и равноудаленно расположенных вдоль оси скважины трех измерительных электродов и установленных за их пределами симметрично относительно среднего измерительного электрода двух токовых электродов, в которые поочередно подают двуполярные прямоугольные импульсы постоянного электрического тока, и при каждой из подач тока через заданное время после его каждой переполюсовки измеряют потенциал электрического поля среднего измерительного электрода и первую разность потенциалов между крайними измерительными электродами; на основе указанных измеренных электрических сигналов при равенстве нулю результирующей от суммарного действия токов "обоих токовых электродов разности потенциалов электрического поля между крайними измерительными электродами определяют электрическое сопротивление окружающих скважину пластов горных пород; отличающийся тем, что дополнительно измеряют первую разность электрических потенциалов между одним из крайних измерительных электродов и центральным при каждой из подач электрического тока в оба токовые электрода; двуполярные импульсы тока задают с частотой 0,25 Герца и менее; измеренные электрический потенциал, его первые разности и токи обоих токовых электродов оцифровывают с частотой квантования 5 Герц и более, причем начало оцифровки первых разностей потенциалов и токов осуществляют не ранее, чем через 0,4 секунды после переполюсовки тока, а начало оцифровки потенциала - не ранее, чем через одну секунду; значение каждого кванта оцифровки всех сигналов, находящегося под своим номером в зоне положительного полупериода двуполярного импульса тока, вычитают из значения кванта оцифровки, находящегося под тем же номером в зоне отрицательного полупериода; значение каждого полученного разностного кванта оцифровки электрического потенциала и его первых разностей, следующего под тем или иным номером, делят на безразмерный модуль значения кванта тока соответствующего номера; полученные значения массивов всех оцифрованных разностных и пронормированных на модули токов квантов электрического потенциала и его первых разностей фильтруют с помощью высокочастотного фильтра для минимизации влияния тепловых* шумов, теллурических токов и резко выделяющихся значений; каждые отфильтрованные группы квантов потенциала и его первых разностей и группы квантов токов, соответственно, суммируют, осредняют и, используя их, определяют удельное электрическое сопротивление рп окружающих скважину пластов горных пород по формуле
Qz - электрическое сопротивление участка скважины, измеренное между крайними измерительными электродами зонда Mi и Mr,
К - коэффициент фокусировки, определяемый из условия необходимости равенства нулю результирующей нормированной разности потенциалов между крайними измерительными электродами зонда из уравнения _ Q 
^N (I Ai ) , UN (J A2 ) - потенциалы электрического поля центрального измерительного электрода зонда после их цифровой фильтрации и осреднения, соответственно, зависящие от токов первого Ax и второго Ai токовых электродов зонда;
^U M\N \L A\) , ΔUмlN(IA2) - измеряемые одним измерителем первые разности потенциалов электрического поля между крайним измерительным электродом Mi и центральным N после их цифровой фильтрации и осреднения, соответственно, зависящие от токов первого Ax и второго Ai токовых электродов зонда;
мхмi 
измеряемые одним измерителем первые разности потенциалов электрического поля между крайними измерительными электродами Mi и Мг после их цифровой фильтрации и осреднения, соответственно, зависящие от токов первого Ax и второго Ai токовых электродов зонда;
I АХ > -* Ai - токи токовых электродов зонда А х и Ai;
* АХ , 1 Ai - безразмерные модули токов I Aλ , IA2 ; к- геометрический коэффициент зонда.
2. Способ электрического каротажа обсаженных скважин по п. 1, отличающийся тем, что геометрический коэффициент зонда к определяют при помощи математической сеточной модели.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN2009801138463A CN102066983A (zh) | 2009-01-26 | 2009-08-20 | 套管井电测井方法 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009102185 | 2009-01-26 | ||
| RU2009102185/28A RU2382385C1 (ru) | 2009-01-26 | 2009-01-26 | Способ электрического каротажа обсаженных скважин |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2010085170A1 true WO2010085170A1 (ru) | 2010-07-29 |
Family
ID=42127183
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/RU2009/000421 WO2010085170A1 (ru) | 2009-01-26 | 2009-08-20 | Способ электрического каротажа обсаженных скважин |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN102066983A (ru) |
| RU (1) | RU2382385C1 (ru) |
| WO (1) | WO2010085170A1 (ru) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102176058A (zh) * | 2011-03-01 | 2011-09-07 | 中国有色金属工业昆明勘察设计研究院 | 一种sdj-kt型孔中激电可调测量电极距装置 |
| CN103913634A (zh) * | 2014-04-03 | 2014-07-09 | 中色地科矿产勘查股份有限公司 | 一种岩矿石标本真电参数测试方法及装置 |
| CN104198793A (zh) * | 2014-09-17 | 2014-12-10 | 辽宁工程技术大学 | 一种岩体自电位传感器 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2631099C2 (ru) * | 2011-12-13 | 2017-09-18 | Цой Валентин | Устройство для электрического каротажа через металлическую колонну |
| RU173699U1 (ru) * | 2011-12-16 | 2017-09-06 | Цой Валентин | Устройство для электрического каротажа через металлическую колонну |
| RU2630991C1 (ru) * | 2011-12-27 | 2017-09-15 | Цой Валентин | Устройство для каротажа скважин, обсаженных металлической колонной |
| RU2615404C1 (ru) * | 2015-10-09 | 2017-04-04 | Общество с ограниченной ответственностью "ИНТЕХ-Внедрение" | Способ электрического каротажа в скважинах, обсаженных металлической колонной |
| CN106353827A (zh) * | 2016-08-06 | 2017-01-25 | 黄河勘测规划设计有限公司 | 钻孔内探测泥化夹层的小极距阵列扫描电测井方法 |
| RU2691920C1 (ru) * | 2018-06-13 | 2019-06-18 | Цой Валентин | Способ и устройство электрического каротажа обсаженных скважин |
| CN114137619B (zh) * | 2021-12-01 | 2022-09-23 | 中国科学院地质与地球物理研究所 | 一种用于伟晶岩脉的勘探方法及系统 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4820989A (en) * | 1986-11-04 | 1989-04-11 | Paramagnetic Logging, Inc. | Methods and apparatus for measurement of the resistivity of geological formations from within cased boreholes |
| US5510712A (en) * | 1994-05-02 | 1996-04-23 | Schlumberger Technology Corporation | Method and apparatus for measuring formation resistivity in cased holes |
| RU2229735C1 (ru) * | 2003-04-22 | 2004-05-27 | Кашик Алексей Сергеевич | Способ электрического каротажа обсаженных скважин |
| RU2302019C1 (ru) * | 2006-04-18 | 2007-06-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Интерлог" | Способ электрического каротажа обсаженных скважин |
-
2009
- 2009-01-26 RU RU2009102185/28A patent/RU2382385C1/ru not_active IP Right Cessation
- 2009-08-20 WO PCT/RU2009/000421 patent/WO2010085170A1/ru active Application Filing
- 2009-08-20 CN CN2009801138463A patent/CN102066983A/zh active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4820989A (en) * | 1986-11-04 | 1989-04-11 | Paramagnetic Logging, Inc. | Methods and apparatus for measurement of the resistivity of geological formations from within cased boreholes |
| US5510712A (en) * | 1994-05-02 | 1996-04-23 | Schlumberger Technology Corporation | Method and apparatus for measuring formation resistivity in cased holes |
| RU2229735C1 (ru) * | 2003-04-22 | 2004-05-27 | Кашик Алексей Сергеевич | Способ электрического каротажа обсаженных скважин |
| RU2302019C1 (ru) * | 2006-04-18 | 2007-06-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Интерлог" | Способ электрического каротажа обсаженных скважин |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102176058A (zh) * | 2011-03-01 | 2011-09-07 | 中国有色金属工业昆明勘察设计研究院 | 一种sdj-kt型孔中激电可调测量电极距装置 |
| CN102176058B (zh) * | 2011-03-01 | 2013-04-03 | 中国有色金属工业昆明勘察设计研究院 | 一种sdj-kt型孔中激电可调测量电极距装置 |
| CN103913634A (zh) * | 2014-04-03 | 2014-07-09 | 中色地科矿产勘查股份有限公司 | 一种岩矿石标本真电参数测试方法及装置 |
| CN103913634B (zh) * | 2014-04-03 | 2016-08-17 | 中色地科矿产勘查股份有限公司 | 一种岩矿石标本真电参数测试方法及装置 |
| CN104198793A (zh) * | 2014-09-17 | 2014-12-10 | 辽宁工程技术大学 | 一种岩体自电位传感器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN102066983A (zh) | 2011-05-18 |
| RU2382385C1 (ru) | 2010-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2382385C1 (ru) | Способ электрического каротажа обсаженных скважин | |
| RU2408039C1 (ru) | Способ электрического каротажа обсаженных скважин | |
| CA1278826C (en) | Method and apparatus for measuring resistivity of geologic formations | |
| RU2284555C1 (ru) | Способ морской геоэлектроразведки с фокусировкой электрического тока (варианты) | |
| US6667621B1 (en) | Method and apparatus for determining the resistivity of a formation surrounding a cased well | |
| EP1173782B1 (en) | A method and apparatus for determining the resistivity of a formation through which a cased well passes | |
| EP1175629B1 (en) | Method for determining the resistivity of a formation through which a cased well passes | |
| CN115469366A (zh) | 一种油基泥浆微电阻率扫描成像测井参数确定方法 | |
| RU2361246C1 (ru) | Способ электрического каротажа обсаженных скважин | |
| RU2229735C1 (ru) | Способ электрического каротажа обсаженных скважин | |
| US20010026156A1 (en) | Method of determining the resistivity of a formation around a cased well | |
| EA006537B1 (ru) | Способ морской геоэлектроразведки (варианты) | |
| US6894500B2 (en) | Method and apparatus for determining the resistivity of a formation surrounding a cased well | |
| EP2317344A1 (en) | Method and system to monitor a hydrocarbon reservoir | |
| RU2176802C1 (ru) | Способ электрического каротажа обсаженных скважин | |
| RU2235347C1 (ru) | Способ геоэлектроразведки (варианты) | |
| Kirsch et al. | Geoelectrical methods | |
| RU2691920C1 (ru) | Способ и устройство электрического каротажа обсаженных скважин | |
| RU2172006C1 (ru) | Способ электрического каротажа обсаженных скважин | |
| Urang | Design and construction of a simp | |
| RU2200967C1 (ru) | Способ электрического каротажа обсаженных скважин | |
| JP2007285728A (ja) | 地層の流電電位法及びその補助装置 | |
| RU2231089C1 (ru) | Способ геоэлектроразведки (варианты) | |
| RU2384867C1 (ru) | Способ электрического каротажа обсаженных скважин | |
| RU2279106C1 (ru) | Способ геоэлектроразведки с фокусировкой электрического тока (варианты) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 200980113846.3 Country of ref document: CN |
|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 09838952 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
| 122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 09838952 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |