WO2010052420A1 - Dispositif de bruleur d'oxycombustion - Google Patents

Dispositif de bruleur d'oxycombustion Download PDF

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Jean-Xavier Morin
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Jean-Xavier Morin
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C3/00—Combustion apparatus characterised by the shape of the combustion chamber
    • F23C3/006—Combustion apparatus characterised by the shape of the combustion chamber the chamber being arranged for cyclonic combustion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D1/00—Burners for combustion of pulverulent fuel
    • F23D1/02—Vortex burners, e.g. for cyclone-type combustion apparatus
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Definitions

  • the invention relates to a compact burner device for oxycombustion.
  • the new regulations on carbon dioxide emissions have led to the development of fossil fuel oxyfuel combustion, a technology that can be applied in industrial boilers and large power plants.
  • the fumes produced are then concentrated to carbon dioxide without dilution by nitrogen, which reduces the capture of carbon dioxide to condensation and purification with respect to trace elements and conditioning before transport and storage. underground.
  • the contact between the oxidizing gas and the fuel is effected by a rapid helical movement imposed on the constituents of the mixture.
  • This helical movement is printed with oxidizing gas and fuel by their introduction into a suitable enclosure, in the manner of a cyclone.
  • the fuel is fed by an axial pipe at one end of the enclosure consisting of a metal casing lined internally with a refractory material.
  • the enclosure ends with a convergent output.
  • the oxidizing gas is supplied radially through openings arranged axially offset in the chamber to form the helical movement of the mixture of fuel and oxidant.
  • the object of the invention is to design a burner of this type operating in oxycombustion with a high oxygen temperature from an unconventional unit for producing oxygen, knowing that the oxygen content at the burner inlet is much higher than the oxygen content in the air of 20.79% and can reach more than 60% by volume.
  • burners must be able to be adapted to hearths with various architectures of burners and flows either of the tangential type, or frontal type or vault type.
  • burners must be able to be installed on new or existing industrial boilers whose fireplaces are very compact.
  • the invention proposes a burner device comprising an enclosure having at one end an axial fuel inlet pipe and having at an opposite second end an outlet of the mixture of this fuel with an oxidizing gas, this oxidizing gas. being introduced into said enclosure by means of a series of first oxidant gas injection inlets disposed near said first end, so as to form a first axial helical movement of the mixture within said enclosure, characterized it comprises at least a second oxidizing gas injection inlet disposed near said second end of the enclosure, the injection axis of this second inlet intersecting the longitudinal axis of said enclosure, so as to forming a second helical movement of annular section of the mixture inside said enclosure, of direction opposite that of said p first axial helical movement.
  • this second inlet of the oxidizing gas creates a similar flow to that existing in a reverse-flow cyclone, bottom closed by the level of solids entering, and a protection of the generally divergent zone of reversal by a barrier layer of gas again giving a helical structure to the flow taking an opposite axial direction, to avoid a disordered flow detrimental to the residence time and promoting collages.
  • the double helical movement created provides a significant residence time temperature of the mixture of oxidizing gas and fuel and turbulence conducive to good mixing.
  • the annular zone of gas injected by the second injection inlet protects the walls of the burner device against clashes of fuel solids and their ashes.
  • Figure 1 is a vertical sectional view of a burner device according to a first embodiment of the invention.
  • Figure 2 is a schematic view illustrating the structure of the flow of the fuel mixture and oxidizing gas in such a burner device.
  • Figure 3 is a side view of this burner device.
  • Figure 4 is a detailed view of the orientation of the injectors of such a burner device.
  • Figure 5 is a vertical sectional view of a burner device according to a second embodiment of the invention.
  • FIG. 6 is a side view of such a burner device.
  • Figures 1 to 3 show a first embodiment of the invention.
  • the burner device comprises an enclosure 1 comprising at a first end an axial fuel inlet duct IA and having at its second opposite end an outlet of the mixture of this fuel with an oxidizing gas ID.
  • the enclosure comprises an open convergent frustoconical ID portion of the mixture of the fuel with the oxidizing gas towards the furnace 3.
  • the oxidizing gas G is introduced into the chamber 1 by means of a series of first injection inlets 2A, 2B of the oxidizing gas arranged near the first end, around a diverging portion IC, so as to form a first axial helical movement MH1 of the mixture inside the enclosure.
  • the device also comprises a series of second injection inlets 4A, 4B distributed around the convergent open portion of the ID mixture outlet, arranged near said second end of the chamber, the injection axis of these second inputs cutting the longitudinal axis X of the chamber, so as to form a second helical movement MH2 annular section of the mixture inside the chamber, opposite direction to that of said first axial movement MH l.
  • the diverging portion IC and the converging portion ID are inclined relative to the longitudinal axis X of the burner device, at an angle of between 20 and 80 degrees and preferably at an angle equal to 45 degrees.
  • Figure 2 illustrates the flow structure of the fuel and oxidant gas mixture in such a burner device.
  • the first inputs 2A, 2B due to their inclination and their distribution on a diverging portion IC at the first end of the enclosure, around the fuel inlet pipe, thus induce an axial helical movement MH, symbolized by an arrow on this figure.
  • the first 21 and second 41 gas inlets are identically angularly regularly distributed around the enclosure. There may be six angularly spaced angularly at an angle of 60 °, four angularly spaced at an angle of 90 ° or the number of three angularly spaced an angle of 120 °. As illustrated in FIG. 4, the second injection inlets
  • the injection jets of the first and second injection inlets may be of circular section or of rectangular section.
  • Figures 5 and 6 show a second embodiment of the invention.
  • the burner device comprises an enclosure having at one end an axial conduit A of fuel inlet C and having at its second opposite end an outlet of the mixture of this fuel with an oxidizing gas B.
  • the oxidizing gas G is introduced into the chamber 1 by means of a series of first injection inlets 2'A, 2'B of the oxidizing gas arranged near the first end, so as to form a first axial helical movement MHl of the mixture inside the enclosure.
  • the device also comprises a second injection inlet 4 'disposed tangentially to the enclosure and near the second end of the enclosure, the injection axis of this second inlet being perpendicular to the longitudinal axis X of the housing. enclosure, so as to form a second helical movement MH2 annular section of the mixture inside the chamber, opposite direction to that of said first axial annular movement MHl.
  • this tangential injection induces the second helical movement MH2 annular section which abuts and turn against the diverging wall C and join the first axial helical movement
  • the use of the burner device according to the invention consists in using, as an oxidizing gas, a mixture of oxygen, water vapor and recycled carbon dioxide with an oxygen content of up to 60 % in volume.
  • This oxidizing gas is injected at a temperature of between 300 and 800 ° C. and at an injection speed of between 50 and 250 m / s.
  • the enclosure 1, can be of circular or polygonal section. It is preferably cased with a thin conductive refractory such as silicon carbide to minimize the skin temperature and avoid collages on the walls but it can also be metallic and lined with insulating refractories.
  • This burner device is applicable to any type of solid fuel, liquid or gaseous, of fossil origin or not. The implantation of this burner device can be horizontal, vertical or inclined.
  • the burner device according to the invention is also applicable to the autothermal reformer synthesis gas (CO, CO2, H2, H20, CH4, C n H m) tar-containing, and said fuel above to crack at 1200 degrees and beyond, CH 4 and contained tars that are unacceptable for downstream chemical synthesis such as the manufacture of transport fuels or synthetic gas.
  • CO autothermal reformer synthesis gas

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Abstract

L'invention concerne un dispositif de brûleur comportant une enceinte (1, 1') comportant à une première extrémité une conduite axiale d'entrée (1A, 1'A) de combustible (C) et présentant à une seconde extrémité opposée une sortie du mélange de ce combustible avec un gaz oxydant (1B, 1'B), ce gaz oxydant (G) étant introduit dans ladite enceinte au moyen d'une série de premières entrées d'injection (21) du gaz oxydant disposées à proximité de ladite première extrémité, de manière à former un premier mouvement hélicoïdal axial (MH1) du mélange à l'intérieur de ladite enceinte. Selon l'invention, le dispositif comporte au moins une seconde entrée d'injection (4I, 4') du gaz oxydant disposées à proximité de ladite seconde extrémité de l'enceinte, l'axe d'injection de cette seconde entrée coupant l'axe longitudinal (X) de ladite enceinte, de manière à former un second mouvement hélicoïdal (MH2) de section annulaire du mélange à l'intérieur de ladite enceinte, de direction opposée à celle dudit premier mouvement hélicoïdal axial (MH1).

Description

DISPOSITIF DE BRULEUR D'OXYCOMBUSTION
L'invention concerne un dispositif de brûleur compact d'oxycombustion. Les nouvelles réglementations en matière d'émissions de dioxyde de carbone ont fait se développer le domaine de l'oxycombustion de combustibles fossiles, technologie applicable dans les chaudières industrielles et les grandes centrales de production d'électricité. Les fumées produites sont alors concentrées en dioxyde de carbone sans dilution par de l'azote, ce qui réduit la capture du dioxyde de carbone à une condensation et à une purification vis à vis d'éléments en traces et à un conditionnement avant transport puis stockage souterrain.
Mais l'inconvénient majeur de la production d'oxygène par voie de distillation, pour une utilisation à grande échelle est la consommation importante d'appareillages auxiliaires électriques pour entraîner les divers compresseurs. C'est ainsi que des consommations typiques de 250 KWh par tonne d'oxygène sont nécessaires, dépendantes du niveau de pureté recherché dans l'oxygène produit.
Un autre inconvénient majeur est la très forte consommation d'eau de refroidissement, nécessaire pour évacuer les pertes de ces compresseurs. Ceci constitue un véritable point de blocage dans la localisation de futures centrales et dans la conversion de celles-ci à l'oxycombustion.
Ces inconvénients se traduisent par une perte de rendement des centrales d'environ dix points, ce qui annule les développements de rendements des centrales à combustibles solides d'origine fossile effectués depuis quarante ans, et entraîne une augmentation très importante des coûts de production d'électricité. La faisabilité de l'adaptation de l'oxycombustion au parc mondial de chaudières est directement liée au verrou que constitue la production massive d'oxygène à coût minimum.
Les brûleurs existants en oxycombustion sont dérivés des brûleurs à air puisque la teneur en oxygène ne dépasse pas 30 % en volume. Ils possèdent des pertes de charges plus élevées pour des raisons de stabilisation d'écoulement et de non retour de réactants injectés.
Des alternatives sont proposées pour réduire la pénalité énergétique, par la production d'oxygène haute température, mais un autre problème reste à résoudre concernant le système de brûleurs qui doit être adapté à ce mélange oxygène/vapeur d'eau/ dioxyde de carbone recyclé qui est admis aux brûleurs dans la plage 300 à 8000C, soit très au-dessus de la température maximum admise de 250 voire
3000C. Un tel oxygène est extrêmement réactif vis à vis des combustibles fossiles carbonés, ce qui engendre de nouveaux dangers.
Il est par ailleurs industriellement connu que le mélange de fluides à haute température est difficile à réaliser, compte tenu des viscosités mises en jeu et des limitations de tenue des matériaux.
Un brûleur d'injection d'un mélange de gaz oxydant chaud et de combustible est décrit dans le document de brevet BE 586 047.
Le contact entre le gaz oxydant et le combustible s'y effectue par un mouvement hélicoïdal rapide imposé aux constituants du mélange.
Ce mouvement hélicoïdal est imprimé au gaz oxydant et au combustible par leur introduction dans une enceinte appropriée, à la manière d'un cyclone.
Le combustible est alimenté par une conduite axiale à une extrémité de l'enceinte composé d'une enveloppe métallique garnie intérieurement d'un matériau réfractaire. L'enceinte se termine par un convergent de sortie. L'arrivée du gaz oxydant s'effectue de façon radiale par des ouvertures disposées de façon décalée axialement dans l'enceinte afin de former le mouvement hélicoïdal du mélange du combustible et du comburant. L'objet de l'invention est de concevoir un brûleur de ce type fonctionnant en oxycombustion avec une haute température d'oxygène issu d'une unité non conventionnelle de production d'oxygène, sachant que la teneur en oxygène à l'entrée du brûleur est bien supérieure à la teneur en oxygène dans l'air de 20,79 % et peut atteindre plus de 60 % en volume.
Enfin de tels brûleurs doivent pouvoir être adaptés à des foyers avec des architectures variées de brûleurs et d'écoulements soit du type tangentiel, soit de type frontal, soit de type voûte. De plus ces brûleurs doivent pouvoir être installés sur des chaudières industrielles nouvelles ou existantes dont les foyers sont très compacts.
Pour ce faire, l'invention propose un dispositif de brûleur comportant une enceinte comportant à une première extrémité une conduite axiale d'entrée de combustible et présentant à une seconde extrémité opposée une sortie du mélange de ce combustible avec un gaz oxydant, ce gaz oxydant étant introduit dans ladite enceinte au moyen d'une série de premières entrées d'injection du gaz oxydant disposées à proximité de ladite première extrémité, de manière à former un premier mouvement hélicoïdal axial du mélange à l'intérieur de ladite enceinte, dispositif caractérisé en ce qu'il comporte au moins une seconde entrée d'injection du gaz oxydant disposées à proximité de ladite seconde extrémité de l'enceinte, l'axe d'injection de cette seconde entrée coupant l'axe longitudinal de ladite enceinte, de manière à former un second mouvement hélicoïdal de section annulaire du mélange à l'intérieur de ladite enceinte, de direction opposée à celle dudit premier mouvement hélicoïdal axial. Grâce à cette seconde entrée du gaz oxydant, il est créé un écoulement similaire à celui existant dans un cyclone à écoulement renversé, à fond obturé par le niveau de solides entrant, et une protection de la zone en général divergente de retournement par une couche barrière de gaz redonnant à nouveau une structure hélicoïdale à l'écoulement en train de prendre une direction axiale opposée, afin d'éviter un écoulement désordonné préjudiciable au temps de séjour et favorisant les collages. Le double mouvement hélicoïdal créé procure un temps de séjour important en température du mélange de gaz oxydant et du combustible et une turbulence propice à un bon mélange.
La zone annulaire de gaz injecté par la seconde entrée d'injection protège les parois du dispositif de brûleur contre les accrochages de solides de combustible et de leurs cendres.
L'invention est décrite ci-après plus en détail à l'aide de figures ne représentant que des modes de réalisation préférés de l'invention.
La figure 1 est une vue en coupe verticale d'un dispositif de brûleur selon un premier mode de réalisation de l'invention. La figure 2 est une vue schématique illustrant la structure de l'écoulement du mélange de combustible et de gaz oxydant dans un tel dispositif de brûleur.
La figure 3 est une vue de côté de ce dispositif de brûleur. La figure 4 est une vue de détail de l'orientation des injecteurs d'un tel dispositif de brûleur.
La figure 5 est une vue en coupe verticale d'un dispositif de brûleur selon un second mode de réalisation de l'invention.
La figure 6 est une vue de côté d'un tel dispositif de brûleur. Les figures 1 à 3 représentent un premier mode de réalisation de l'invention. Le dispositif de brûleur comporte une enceinte 1 comportant à une première extrémité une conduite axiale IA d'entrée de combustible C et présentant à sa seconde extrémité opposée une sortie du mélange de ce combustible avec un gaz oxydant ID. L'enceinte comporte une partie convergente ID tronconique ouverte de sortie du mélange du combustible avec le gaz oxydant vers le foyer 3.
Le gaz oxydant G est introduit dans l'enceinte 1 au moyen d'une série de premières entrées d'injection 2A, 2B du gaz oxydant disposées à proximité de la première extrémité, autour d'une partie divergente IC, de manière à former un premier mouvement hélicoïdal axial MHl du mélange à l'intérieur de l'enceinte.
Le dispositif comporte également une série de secondes entrées d'injection 4A, 4B réparties autour de la partie convergente ouverte de sortie du mélange ID, disposées à proximité de ladite seconde extrémité de l'enceinte, l'axe d'injection de ces secondes entrées coupant l'axe longitudinal X de l'enceinte, de manière à former un second mouvement hélicoïdal MH2 de section annulaire du mélange à l'intérieur de l'enceinte, de direction opposée à celle dudit premier mouvement axial MH l . La partie divergente IC et la partie convergente ID sont inclinées par rapport à l'axe longitudinal X du dispositif de brûleur, d'un angle compris entre 20 et 80 degrés et de préférence d'un angle égal à 45 degrés.
La figure 2 illustre la structure de l'écoulement du mélange de combustible et de gaz oxydant dans un tel dispositif de brûleur.
Les premières entrées 2A, 2B de part leur inclinaison et leur répartition sur une partie divergente IC à la première extrémité de l'enceinte, autour de la conduite d'entrée du combustible, induisent donc un mouvement hélicoïdal axial MH, symbolisé par une flèche sur cette figure. Les secondes entrées 4A, 4B de part leur inclinaison et leur répartition sur une partie convergente ID à la seconde extrémité de l'enceinte, autour de la sortie du mélange IB, induisent par l'effet centrifuge EC un second mouvement hélicoïdal MH2 qui, en fin de trajectoire axiale, par butée sur la partie divergente IC de la première extrémité de l'enceinte, se renverse et vient se joindre au premier mouvement hélicoïdal MHl, pour former une structure d'écoulement hélicoïdale complexe de forte turbulence.
Comme illustré sur la figure 3, les premières 21 et secondes 41 entrées de gaz sont identiquement angulairement régulièrement réparties autour de l'enceinte. Elles peuvent être au nombre de six espacées angulairement d'un angle de 60°, au nombre de quatre espacées angulairement d'un angle de 90° ou au nombre de trois espacées angulairement d'un angle de 120°. Comme illustré sur le figure 4, les secondes entrées d'injection
41 sont inclinées par rapport à une ligne perpendiculaire à la paroi de la partie convergente de sortie ID sur une zone angulaire avec un angle α de 20 à 80 degrés, préférentiellement de 45 degrés.
Il en est de même des premières entrées d'injection 21, par rapport à la partie divergente IC.
Les jets d'injection des premières et secondes entrées d'injection peuvent être de section circulaire ou de section rectangulaire.
Les figures 5 et 6 représentent un second mode de réalisation de l'invention.
Le dispositif de brûleur comporte une enceinte l' comportant à une première extrémité une conduite axiale l'A d'entrée de combustible C et présentant à sa seconde extrémité opposée une sortie du mélange de ce combustible avec un gaz oxydant l'B. Le gaz oxydant G est introduit dans l'enceinte 1 au moyen d'une série de premières entrées d'injection 2'A, 2'B du gaz oxydant disposées à proximité de la première extrémité, de manière à former un premier mouvement hélicoïdal axial MHl du mélange à l'intérieur de l'enceinte.
Le dispositif comporte également une seconde entrée d'injection 4' disposée tangentiellement à l'enceinte et à proximité de la seconde extrémité de l'enceinte, l'axe d'injection de cette seconde entrée étant perpendiculaire à l'axe longitudinal X de l'enceinte, de manière à former un second mouvement hélicoïdal MH2 de section annulaire du mélange à l'intérieur de l'enceinte, de direction opposée à celle dudit premier mouvement annulaire axial MHl.
De même que selon la premier mode de réalisation, cette injection tangentielle induit le second mouvement hélicoïdal MH2 de section annulaire qui vient buter et se retourner contre la paroi divergente l'C et se joindre au premier mouvement hélicoïdal axial
MHl.
L'utilisation du dispositif de brûleur conforme à l'invention, consiste à utiliser en tant que gaz oxydant, un mélange d'oxygène, de vapeur d'eau et de dioxyde de carbone recyclé, avec une teneur en oxygène pouvant atteindre plus de 60% en volume. Ce gaz oxydant est injecté à une température comprise entre 300 à 8000C et à une vitesse d'injection comprise entre 50 et 250 m/s.
L'enceinte 1, l' peut être de section circulaire ou polygonale. Elle est de préférence tubée avec un réfractaire mince conducteur tel que du carbure de silicium pour abaisser au maximum la température de peau et éviter les collages sur les parois mais elle peut aussi être métallique et garnie de réfractaires isolants. Ce dispositif de brûleur s'applique à tout type de combustible solide, liquide ou gazeux, d'origine fossile ou non. L'implantation de ce dispositif de brûleur peut être horizontale, verticale ou inclinée.
Le dispositif de brûleur conforme à l'invention est également applicable au réformage autothermique de gaz de synthèse (CO, CO2, H2, H20, CH4, CnHm) contenant des goudrons, et dit le combustible ci- dessus, afin de craquer à 1200 degrés et au-delà, le CH4 et les goudrons contenus qui sont inacceptables pour une synthèse chimique en aval tel que la fabrication de carburants de transport ou de gaz synthétique.

Claims

REVEN DICATIONS
1. Dispositif de brûleur comportant une enceinte (1, l') comportant à une première extrémité une conduite axiale d'entrée (IA, l'A) de combustible (C) et présentant à une seconde extrémité opposée une sortie du mélange de ce combustible avec un gaz oxydant (IB, l'B), ce gaz oxydant (G) étant introduit dans ladite enceinte au moyen d'une série de premières entrées d'injection (21) du gaz oxydant disposées à proximité de ladite première extrémité, de manière à former un premier mouvement hélicoïdal axial (MHl) du mélange à l'intérieur de ladite enceinte, dispositif caractérisé en ce qu'il comporte au moins une seconde entrée d'injection (41, 4') du gaz oxydant disposées à proximité de ladite seconde extrémité de l'enceinte, l'axe d'injection de cette seconde entrée coupant l'axe longitudinal (X) de ladite enceinte, de manière à former un second mouvement hélicoïdal (MH2) de section annulaire, du mélange, à l'intérieur de ladite enceinte, de direction opposée à celle dudit premier mouvement hélicoïdal axial (MHl).
2. Dispositif selon la revendication 1, comportant une partie convergente (ID) ouverte de sortie du mélange du combustible avec le gaz oxydant, caractérisé en ce qu'il comporte une série de dites secondes entrées d'injection (41) réparties autour de ladite partie convergente (ID) ouverte de sortie du mélange.
3. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdites secondes entrées d'injection (41) sont inclinées par rapport à une ligne perpendiculaire à la paroi de ladite partie convergente (ID) de sortie sur une zone angulaire de 20 à 80 degrés, préférentiellement de 45 degrés.
4. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte une dite seconde entrée d'injection (4') disposée tangentiellement à ladite enceinte.
5. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdites premières entrées d'injection (21) sont inclinées par rapport à une ligne perpendiculaire à la paroi de ladite enceinte, dont la première extrémité est une partie divergente, sur une zone angulaire de 20 à 80 degrés, préférentiellement de 45 degrés.
6. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que ladite partie divergente (IC) et ladite partie convergente (ID) sont inclinées par rapport à l'axe longitudinal (X) du dispositif de brûleur, d'un angle compris entre 20 et 80 degrés et de préférence d'un angle égal à 45 degrés.
7. Utilisation du dispositif de brûleur selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que ledit gaz oxydant est de un mélange d'oxygène, de vapeur d'eau et de dioxyde de carbone recyclé, avec une teneur en oxygène pouvant atteindre plus de 60% en volume.
8. Utilisation selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le gaz oxydant est injecté à une température comprise entre 300 à 8000C.
9. Utilisation selon la revendication 7 ou 8, caractérisé par une vitesse d'injection du gaz oxydant comprise entre 50 et 250 m/s.
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