WO2010037616A1 - Stromversorgungsanlage für einen drehstrom-lichtbogenofen mit zwischenkreisumrichter zwischen netzanschluss und ofentransformator - Google Patents

Stromversorgungsanlage für einen drehstrom-lichtbogenofen mit zwischenkreisumrichter zwischen netzanschluss und ofentransformator Download PDF

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WO2010037616A1
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furnace
converter
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PCT/EP2009/061605
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Wolfgang HÖRGER
Wolfgang Meusel
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Siemens Aktiengesellschaft
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    • Y02P10/25—Process efficiency

Definitions

  • the present invention relates to a power supply system for a three-phase electric arc furnace, wherein the power supply system has at least one furnace transformer, which is connected on the primary side to a three-phase supply network and secondary side to the three-phase electric arc furnace.
  • Three-phase arc furnaces represent a highly nonlinear load.
  • the nonlinearities result in significant network perturbations, in particular so-called flicker.
  • power supply systems for three-phase electric arc furnaces usually have a reactive power compensator.
  • the reactive power compensator is connected in parallel to the furnace transformer.
  • the reactive power compensator can be designed, for example, as a so-called TCR (thyristor control-led reactor), see the cited EP 0 847
  • a power supply system for a three-phase electric arc furnace in which the three-phase electric arc furnace, a DC-link converter is arranged directly upstream.
  • the DC link converter has a rectifier on the input side, an inverter on the output side and an intermediate circuit in between.
  • a furnace transformer is not mentioned in DE 199 20 049 C2. It should be part of a three-phase source mentioned in DE 199 20 049 C2.
  • EP 0 023 058 A1 a power supply system for a three-phase electric arc furnace is known, in which primary or secondary side of a transformer control means or converters with thyristors can be present.
  • the control means and converters are designed according to EP 0 023 058 A1 as a current controller.
  • a power supply system for a three-phase electric arc furnace in which a furnace transformer primary side directly to a three-phase power supply network and secondary side is connected directly to the three-phase electric arc furnace.
  • the output-side phases of the furnace transformer are interconnected via bridge circuits, the bridge circuits each consisting of a series connection of a capacitor and a switch.
  • the object of the present invention is to provide a power supply system for a three-phase electric arc furnace, in which a decoupling of the phase number and operating frequency of the three-phase arc furnace from the three-phase supply network is possible. Furthermore, network perturbations should be limited as far as possible to the symmetrical active power.
  • the object is achieved by a power supply system with the features of claim 1. Advantageous embodiments of the power supply system are the subject of the dependent claims 2 to 10.
  • the furnace transformer is connected on the primary side via a DC link converter to the three-phase supply network.
  • the DC link converter has at least one rectifier on the line side, at least one inverter on the transformer side, and an intermediate circuit between the rectifier and the inverter.
  • Each phase of the three-phase supply network is connected via two converter elements of the rectifier to the intermediate circuit.
  • Each primary-side phase of the furnace transformer is connected to the DC link via two converter elements each of the inverter.
  • the embodiment according to the invention makes it possible, in particular, to avoid connection of the DC link converter to the secondary side of the furnace transformer.
  • the DC link converter can therefore be arranged outside the oven house.
  • each converter element consists of a multi-stage series connection of submodules.
  • Each submodule includes a storage capacitor and self-commutated solid state switches.
  • the semiconductor switches of each submodule can be switched independently of the semiconductor switches of the other submodules of the same converter element and of the other converter elements, so that the storage capacitor of the respective submodule is bridged or active by means of the semiconductor switches of the respective submodule depending on their switching state.
  • the semiconductor switches of the converter elements are controlled such that on the symmetrical loading of the phases of the three-phase supply system with active power beyond repercussions of the phases of the three-phase arc furnace are minimized to the three-phase supply network. Due to this staltung unwanted network perturbations (in particular reactive power components and uneven loads on the phases of the three-phase supply network) can be easily compensated. Furthermore, a greater flexibility in the spatial arrangement of the individual components of the power system is created.
  • the number of semiconductor switches per sub-module is two.
  • the submodule usually has a single storage capacitor.
  • the furnace transformer no Blindleis- compensator is connected in parallel.
  • the furnace transformer may be connected in parallel with a reactive power compensator or filter circuits.
  • each further converter element consists in this case of a multi-stage series connection of further submodules, each of which comprises a storage capacitor and self-commutated semiconductor switches.
  • the semiconductor switches of each further submodule are switchable independently of the semiconductor switches of the other further submodules of the same further converter element and the other further converter elements, so that the storage capacitor of the respective further submodule is bridged or active by means of the semiconductor switches of the further submodule depending on their switching state.
  • the semiconductor switches of the other submodules are controlled in such a way that the symmetrical loading of the phases of the three-phase supply network with active power beyond the effects of the phases of the three-phase arc furnace are minimized to the three-phase supply system.
  • the reactive power compensator may be connected to the primary-side phases of the furnace transformer and / or to the phases of the three-phase supply network.
  • a capacitor circuit for example a capacitor bank, can be connected, for example, to the primary-side phases of the furnace transformer and / or to the phases of the three-phase supply network.
  • the power supply system has a single furnace transformer, a single rectifier and a single inverter.
  • the components mentioned can be present several times.
  • the power supply system can have a plurality of rectifiers connected in parallel.
  • a larger current can be fed into the DC link.
  • the power supply system may have several inverters connected in parallel.
  • a furnace transformer can be supplied with a larger primary current or several furnace transformers can be supplied with primary current or else other components can be supplied with electrical energy.
  • each inverter is preferably connected to a maximum of one furnace transformer.
  • FIG. 1 shows a power supply system for a three-phase electric arc furnace
  • FIG. 2 shows a converter unit
  • FIG. 3 shows a submodule
  • a three-phase electric arc furnace 1 has a plurality of electrodes 2, which are fed from a three-phase supply network 3.
  • the feeding of the three-phase arc furnace 1 is carried out, as is customary, via a furnace transformer 4, the relatively high voltage Ul of the three-phase supply network 3 (for example, 30 kV or 110 kV) to a relatively low furnace voltage U2 (usually several 100 volts down to a maximum of 2 kV).
  • the electrodes 2 are directly connected to the secondary side of the furnace transformer 4.
  • the furnace transformer 4 is thus designed as a three-phase transformer. It has at least two, usually three phases.
  • the three-phase supply network 3 may be an external, larger network. Alternatively, it may be an internal network of the operator of the three-phase arc furnace 1. In the case of an internal network, it may alternatively be an autonomous network or a network connected to an external network via a step-down transformer.
  • the furnace transformer 4 is not connected directly to the three-phase supply network 3.
  • a DC-link converter 5 is arranged between the primary side of the furnace transformer 4 and the three-phase supply network 3.
  • the DC-link converter 5 has a rectifier 6 on the network side and an inverter 7 on the transformer side. Between the rectifier 6 and the inverter 7, a DC link 8 is arranged.
  • Each phase of the three-phase supply network 3 is connected via two converter elements 11 of the rectifier 6 to the intermediate circuit 8.
  • each primary-side phase of the furnace transformer 4 is connected via two converter elements 12 of the inverter 7 to the intermediate circuit 8.
  • the intermediate circuit 8 may alternatively be designed as a current intermediate circuit or as a voltage intermediate circuit. If the intermediate circuit 8 is designed as a current intermediate circuit is in one of the connecting lines 9 of the intermediate circuit 8 between rectifier 6 and inverter 7, a throttle 10 is arranged. If the intermediate circuit 8 is designed as a voltage intermediate circuit, the throttle 10 can be omitted. In this case, alternatively, a central support capacitor may be arranged in the intermediate circuit 8 or capacitors may be arranged in the converter elements 11, 12 of the rectifier 6 and / or of the inverter 7.
  • the converter elements 11 of the rectifier 6 are constructed equal to one another.
  • the inverter elements 12 of the inverter 7 are generally constructed equal to each other in the rule.
  • the converter elements 11 of the rectifier 6 and the converter elements 12 of the inverter 7 have the same structure.
  • the converter elements 11, 12 can be designed and operated as required.
  • Each of the converter elements 11, 12 according to FIG. 2 preferably consists of a multi-stage series connection of submodules 13.
  • the number of submodules 13 is selected as required. As a rule, ten or more such submodules 13 are present per converter element 11, 12.
  • the number of submodules 13 per inverter element 11, 12 is twenty to two hundred.
  • the number is between 30 and 80 submodules 13.
  • the submodules 13 are constructed the same among themselves. In FIG 2, one of the submodules 13 is shown in detail. In this submodule 13, the following statements relate.
  • each submodule 13 comprises a storage capacitor 14 and self-commutated semiconductor switches 15.
  • self-commutated means that the semiconductor switches 15 can be switched on and off externally supplied by the semiconductor switches 15.
  • the self-commutated semiconductor switches 15 can
  • self-guided is in contrast to the term “network-guided.” This term means that the respective switching element can indeed be selectively switched on, but not can be turned off by an external control signal.
  • An example of a line-commutated semiconductor switching element is a "normal" thyristor
  • the storage capacitors 14 of the submodules 13 in their entirety realize a supporting capacitance, so that the intermediate-circuit converter 5 is designed as a voltage source converter in this embodiment.
  • the submodules 13 each have a single storage capacitor 14 and exactly two semiconductor switches 15. This configuration is the minimum configuration of the
  • Submodules 13 Alternatively, the submodules 13 according to the illustration of FIG 3, for example, a storage capacitor 14 and four semiconductor switches 15 have in bridge circuit.
  • the submodules 13 could also have a plurality of storage capacitors 14. In this case, at least two semiconductor switches 15 must be present per storage capacitor 14.
  • the semiconductor switches 15 of each submodule 13 are switchable independently of the semiconductor switches 15 of the other submodules 13. This applies regardless of whether the other submodules 13 are arranged in the same or in another of the converter elements 11, 12 as the respective submodule 13.
  • the storage capacitor 14 of the respective submodule 13 is alternatively bridged or active.
  • the upper semiconductor switch 15 of a submodule 13 in FIG. 2 is closed and the other semiconductor switch 15 is open, the storage capacitor 14 of the respective submodule 13 is active.
  • the upper semiconductor switch 15 in FIG. 2 is opened and the lower semiconductor switch 15 is closed, the storage capacitor 14 of the respective submodule 13 is bridged.
  • the semiconductor switches 15 of the converter elements 11, 12 are - as shown in addition to FIG. 1 - driven by a control device 16 in such a way that via the symmetrical loading of the phases of the three-phase supply network 3 with active power. nausierende repercussions of the phases of the three-phase arc furnace 1 are minimized to the three-phase supply network 3.
  • the control device 16 receives at least the primary and / or secondary phase voltages of the furnace transformer 4 and / or the phase currents of the furnace transformer 4 flowing in the respective phases and / or the storage capacitors 14 of the submodules 13 applied voltages.
  • the control device 16 can be supplied with the phase voltages and / or the phase currents of the three-phase supply network 3 and / or the DC link voltage and / or the DC link current.
  • the furnace transformer 4 no reactive power compensator is connected in parallel.
  • the furnace transformer 4 it is possible for the furnace transformer 4 to have a reactive power compensator 18 connected in parallel.
  • the reactive power compensator 18 is conventionally formed, for example, as a conventional SVC or as a conventional TCR.
  • the reactive power compensator 18 - see FIG. 5 - has a number of further converter elements 19.
  • Each further converter element 19 according to FIG. 5 consists of a multi-stage series connection of further submodules 20.
  • Each further submode 20 is designed at least in accordance with the embodiment of FIG. It comprises at least one storage capacitor 21 and four self-commutated semiconductor switches 22, the self-commutated semiconductor switches 22 being arranged in a full-bridge circuit and the storage capacitor 21 being arranged in the bridge branch of the full-bridge circuit.
  • the semiconductor switches 22 of each further submodule 20 are independent of the semiconductor switches 22 of the other further submodules 20 of the same further converter element 19 and of the other submodules 20 of the further converter elements 19 switchable other other inverter elements 19.
  • the corresponding storage capacitor 21 is alternatively bridged or active. In the case that the respective storage capacitor 21 is active, the polarity is still adjustable.
  • the semiconductor switches 22 of the further submodules 20 are controlled by the control device 16 in such a way that beyond the symmetrical loading of the phases of the three-phase supply network 3 with active power, retroactive effects of the phases of the three-phase arc furnace 1 on the
  • Three-phase supply network 3 can be minimized.
  • the determination of the corresponding drive signals for the semiconductor switches 22 is known, see, for example, the aforementioned US 6,075,350 A.
  • the further converter elements 19 of the reactive power compensator 18 correspond structurally to the structure of the converter elements 11, 12 of the rectifier 6 and of the inverter 7.
  • the number of further submodules 20 per further converter element 19 can be of the same order of magnitude as the number of Submodules 13 per inverter element 11, 12. However, the number may alternatively have a different value.
  • the further converter elements 19 are connected, on the one hand, to one of the primary-side phases of the furnace transformer 4 and, on the other hand, to a common star point 23 of the primary-side phases of the furnace transformer 4.
  • the further converter elements 19 it would be possible for the further converter elements 19 to be connected in each case to two primary-side phases of the furnace transformer 4.
  • the reactive power compensator 18 is connected to the primary-side phases of the furnace transformer 4.
  • the reactive power compensator 18 or another reactive power compensator 18 it is possible, as shown in phantom in FIG. 4, for the reactive power compensator 18 or another reactive power compensator 18 to be connected to the phases of the three-phase supply network 3.
  • a star connection according to the representation of FIG. 5 or a delta connection between every two phases is possible.
  • capacitor circuits 24 may be present according to FIG.
  • the number of phases of the three-phase arc furnace 1 is independent of the number of phases of the three-phase supply network 3. It could, for example, the three-phase supply network 3 have three phases, the three-phase electric arc furnace 1 four or five phases. A reverse embodiment is possible.
  • the furnace current can be regulated and influenced in terms of amplitude, curve shape, degree of symmetry, etc.
  • the operation of the three-phase arc furnace 1 can be decoupled from the frequency of the three-phase supply network 3.
  • the three-phase supply network 3 As is common practice, a mains frequency of 50 Hz or 60 Hz, for example, the three-phase electric arc furnace 1 with a higher frequency of - for example - 100 Hz or 150 Hz or at a lower frequency of For example, 30 Hz or 40 Hz are operated. This can influence the regulation of the arc. Due to the fact that the reactive power compensator 18 can be omitted or even connected directly to the three-phase supply network 3, an optimized operation of the three-phase arc furnace 1 is still possible.
  • the DC-link converter 5 does not have to be arranged inside the furnace house.

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Abstract

Eine Stromversorgungsanlage für einen Drehstrom-Lichtbogenofen (1) weist mindestens einen Ofentransformator (4) auf. Der Ofentransformator (4) ist sekundärseitig an den Drehstrom-Lichtbogenofen (1) angeschlossen. Primärseitig ist der Ofentransformator (4) über einen Zwischenkreisumrichter (5) an ein Drehstrom-Versorgungsnetz (3) angeschlossen. Der Zwischenkreisumrichter (5) weist netzseitig mindestens einen Gleichrichter (6), transformatorseitig mindestens einen Wechselrichter (7) und zwischen dem Gleichrichter (6) und dem Wechselrichter (7) einen Zwischenkreis (8) auf. Jede Phase des Drehstrom-Versorgungsnetzes (3) ist über je zwei Umrichterelemente (11) des Gleichrichters (6) mit dem Zwischenkreis (8) verbunden. Jede primärseitige Phase des Ofentransformators (4) ist über je zwei Umrichterelemente (12) des Wechselrichters (7) mit dem Zwischenkreis (8) verbunden.

Description

Beschreibung
Stromversorgungsanlage für einen Drehstrom-Lichtbogenofen mit Zwischenkreisumrichter zwischen Netzanschluss und Ofentrans- formator
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Stromversorgungsanlage für einen Drehstrom-Lichtbogenofen, wobei die Stromversorgungsanlage mindestens einen Ofentransformator aufweist, der primärseitig an ein Drehstrom-Versorgungsnetz und sekundär- seitig an den Drehstrom-Lichtbogenofen angeschlossen ist.
Derartige Stromversorgungsanlagen sind allgemein bekannt. Rein beispielhaft wird auf die EP 0 847 612 Bl und auf die EP 0 023 058 Al verwiesen.
Drehstrom-Lichtbogenöfen stellen eine stark nichtlineare Last dar. Die Nichtlinearitäten haben deutliche Netzrückwirkungen zur Folge, insbesondere sogenannten Flicker. Aus diesem Grund weisen Stromversorgungsanlagen für Drehstrom-Lichtbogenöfen in der Regel einen Blindleistungskompensator auf. Der Blind- leistungskompensator ist dem Ofentransformator parallel geschaltet. Im einfachsten Fall kann der Blindleistungskompensator beispielsweise als sogenannter TCR (thyristor control- led reactor) ausgebildet sein, siehe die genannte EP 0 847
612 Bl. Ebenso ist bekannt, den Blindleistungskompensator als STATCOM (static compensator) auszubilden. Diesbezüglich wird rein beispielhaft auf die US 6,075,350 A verwiesen.
Der Strom zum Betreiben eines Drehstrom-Lichtbogenofens ist sehr hoch. Aus diesem Grund wird versucht, den Ofentransformator möglichst nahe am Drehstrom-Lichtbogenofen selbst anzuordnen, damit die Leitungslänge vom Ofentransformator zum Drehstrom-Lichtbogenofen möglichst kurz gehalten werden kann. In der Regel werden der Ofentransformator und die dem Ofentransformator nachgeordneten Komponenten im Ofenhaus angeordnet. Auf Grund dieses Umstands herrschen im Ofenhaus recht beengte Platzverhältnisse. Weiterhin stimmen Phasenzahl und Betriebsfrequenz des Drehstrom-Lichtbogenofens im Stand der Technik zwangsweise mit Phasenzahl und Betriebsfrequenz des Drehstrom-Versorgungsnetzes überein .
Aus der DE 199 20 049 C2 ist eine Stromversorgungsanlage für einen Drehstrom-Lichtbogenofen bekannt, bei welchem dem Drehstrom-Lichtbogenofen ein Zwischenkreisumrichter unmittelbar vorgeordnet ist. Der Zwischenkreisumrichter weist eingangs- seitig einen Gleichrichter, ausgangsseitig einen Wechselrich- ter und dazwischen einen Zwischenkreis auf. Ein Ofentransformator ist in der DE 199 20 049 C2 nicht erwähnt. Er dürfte Bestandteil einer in der DE 199 20 049 C2 erwähnten Drehstromquelle sein.
Aus der EP 0 023 058 Al ist eine Stromversorgungsanlage für einen Drehstrom-Lichtbogenofen bekannt, bei welcher primär- oder sekundärseitig eines Transformators Steuermittel oder Umformer mit Thyristoren vorhanden sein können. Die Steuermittel und Umformer sind gemäß der EP 0 023 058 Al als Stromsteller ausgebildet.
Aus der DE 30 25 644 Al ist eine Stromversorgungsanlage für einen Drehstrom-Lichtbogenofen bekannt, bei welcher ein Ofentransformator primärseitig unmittelbar an ein Drehstromver- sorgungsnetz und sekundärseitig direkt an den Drehstrom- Lichtbogenofen angeschlossen ist. Die ausgangsseitigen Phasen des Ofentransformators sind über Brückenschaltungen miteinander verbunden, wobei die Brückenschaltungen jeweils aus einer Reihenschaltung eines Kondensators und eines Schalters beste- hen.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, eine Stromversorgungsanlage für einen Drehstrom-Lichtbogenofen zu schaffen, bei der eine Entkopplung von Phasenzahl und Be- triebsfrequenz des Drehstrom-Lichtbogenofens vom Drehstrom- Versorgungsnetz möglich ist. Weiterhin sollen Netzrückwirkungen nach Möglichkeit auf die symmetrische Wirkleistung begrenzt werden. Die Aufgabe wird durch eine Stromversorgungsanlage mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Stromversorgungsanlage sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche 2 bis 10.
Erfindungsgemäß ist der Ofentransformator primärseitig über einen Zwischenkreisumrichter an das Drehstrom-Versorgungsnetz angeschlossen. Der Zwischenkreisumrichter weist netzseitig mindestens einen Gleichrichter, transformatorseitig mindes- tens einen Wechselrichter und zwischen dem Gleichrichter und dem Wechselrichter einen Zwischenkreis auf. Jede Phase des Drehstromversorgungsnetzes ist über je zwei Umrichterelemente des Gleichrichters mit dem Zwischenkreis verbunden. Jede pri- märseitige Phase des Ofentransformators ist über je zwei Um- richterelemente des Wechselrichters mit dem Zwischenkreis verbunden .
Durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung kann insbesondere ein Anschluss des Zwischenkreisumrichters an der Sekundärsei- te des Ofentransformators vermieden werden. Der Zwischenkreisumrichter kann daher außerhalb des Ofenhauses angeordnet werden .
In einer bevorzugten Ausgestaltung der Stromversorgungsanlage besteht jedes Umrichterelement aus einer mehrstufigen Reihenschaltung von Submodulen. Jedes Submodul umfasst einen Speicherkondensator und selbstgeführte Halbleiterschalter. Die Halbleiterschalter jedes Submoduls sind unabhängig von den Halbleiterschaltern der anderen Submodule desselben Umrich- terelements und der anderen Umrichterelemente schaltbar, so dass der Speicherkondensator des jeweiligen Submoduls mittels der Halbleiterschalter des jeweiligen Submoduls je nach deren Schaltzustand überbrückt oder aktiv ist. Die Halbleiterschalter der Umrichterelemente werden derart angesteuert, dass über die symmetrische Belastung der Phasen des Drehstrom- Versorgungsnetzes mit Wirkleistung hinausgehende Rückwirkungen der Phasen des Drehstrom-Lichtbogenofens auf das Drehstrom-Versorgungsnetz minimiert werden. Durch diese Ausge- staltung können unerwünschte Netzrückwirkungen (insbesondere Blindleistungskomponenten und ungleichmäßige Belastungen der Phasen des Drehstrom-Versorgungsnetzes) auf einfache Weise kompensiert werden. Weiterhin wird eine größere Flexibilität bei der räumlichen Anordnung der einzelnen Komponenten der Stromversorgungsanlage geschaffen .
In einer Minimalkonfiguration ist die Anzahl an Halbleiterschaltern pro Submodul zwei. In diesem Fall weist das Submo- dul in der Regel einen einzigen Speicherkondensator auf.
Bei der bevorzugten Ausgestaltung der Stromversorgungsanlage ist es möglich, dass dem Ofentransformator kein Blindleis- tungskompensator parallel geschaltet ist. Alternativ können dem Ofentransformator ein Blindleistungskompensator oder Filterkreise parallel geschaltet sein.
Wenn der Blindleistungskompensator vorhanden ist, weist er in einer bevorzugten Ausgestaltung der vorliegenden Erfindung eine Anzahl von weiteren Umrichterelementen auf. Jedes weitere Umrichterelement besteht in diesem Fall aus einer mehrstufigen Reihenschaltung von weiteren Submodulen, von denen jedes einen Speicherkondensator und selbstgeführte Halbleiterschalter umfasst. Die Halbleiterschalter jedes weiteren Sub- moduls sind unabhängig von den Halbleiterschaltern der anderen weiteren Submodule desselben weiteren Umrichterelements und der anderen weiteren Umrichterelemente schaltbar, so dass der Speicherkondensator des jeweiligen weiteren Submoduls mittels der Halbleiterschalter des weiteren Submoduls je nach deren Schaltzustand überbrückt oder aktiv ist. Die Halbleiterschalter der weiteren Submodule werden derart angesteuert, dass über die symmetrische Belastung der Phasen des Drehstrom-Versorgungsnetzes mit Wirkleistung hinausgehende Rückwirkungen der Phasen des Drehstrom-Lichtbogenofens auf das Drehstrom-Versorgungsnetz minimiert werden. Der Blindleistungskompensator kann mit den primärseitigen Phasen des Ofentransformators und/oder mit den Phasen des Drehstrom-Versorgungsnetzes verbunden sein.
Alternativ oder zusätzlich zum Vorhandensein des Blindleis- tungskompensators kann beispielsweise mit den primärseitigen Phasen des Ofentransformators und/oder mit den Phasen des Drehstrom-Versorgungsnetzes eine Kondensatorschaltung verbunden sein, beispielsweise eine Kondensatorbank.
In der Regel weist die erfindungsgemäße Stromversorgungsanlage einen einzigen Ofentransformator, einen einzigen Gleichrichter und einen einzigen Wechselrichter auf. Die genannten Komponenten können jedoch mehrfach vorhanden sein. So kann die Stromversorgungsanlage beispielsweise mehrere parallel geschaltete Gleichrichter aufweisen. Dadurch kann ein größerer Strom in den Zwischenkreis eingespeist werden. Alternativ oder zusätzlich kann die Stromversorgungsanlage mehrere parallel geschaltete Wechselrichter aufweisen. Dadurch kann beispielsweise ein Ofentransformator mit einem größeren Primärstrom versorgt werden oder können mehrere Ofentransformatoren mit Primärstrom versorgt werden oder auch andere Komponenten mit elektrischer Energie versorgt werden. Insbesondere in dem Fall, dass mehrere Ofentransformatoren vorhanden sind, ist jedoch jeder Wechselrichter vorzugsweise mit maximal einem Ofentransformator verbunden.
Weitere Vorteile und Einzelheiten ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung von Ausführungsbeispielen in Verbin- düng mit den Zeichnungen. Es zeigen in Prinzipdarstellung:
FIG 1 eine Stromversorgungsanlage für einen Drehstrom-Lichtbogenofen,
FIG 2 eine Umrichtereinheit, FIG 3 ein Submodul,
FIG 4 eine alternative Ausgestaltung einer Stromversorgungsanlage und FIG 5 eine weiteres Umrichterelement. Gemäß FIG 1 weist ein Drehstrom-Lichtbogenofen 1 mehrere Elektroden 2 auf, die aus einem Drehstrom-Versorgungsnetz 3 gespeist werden. Die Speisung des Drehstrom-Lichtbogenofens 1 erfolgt, wie allgemein üblich, über einen Ofentransformator 4, der eine relativ hohe Spannung Ul des Drehstrom-Versorgungsnetzes 3 (beispielsweise 30 kV oder 110 kV) auf eine relativ niedrige Ofenspannung U2 (in der Regel mehrere 100 Volt bis maximal 2 kV) herunter transformiert. Die Elektroden 2 sind mit der Sekundärseite des Ofentransformators 4 direkt verbunden. Der Ofentransformator 4 ist folglich als Drehstrom-Transformator ausgebildet. Er weist mindestens zwei, in der Regel drei Phasen auf.
Bei dem Drehstrom-Versorgungsnetz 3 kann es sich um ein ex- ternes, größeres Netz handeln. Alternativ kann es sich um ein internes Netz des Betreibers des Drehstrom-Lichtbogenofens 1 handeln. Im Falle eines internen Netzes kann es sich alternativ um ein eigenständiges Netz handeln oder um ein Netz, das über einen Abspanntransformator an ein externes Netz angebun- den ist.
Im Unterschied zum Stand der Technik ist der Ofentransformator 4 nicht direkt an das Drehstrom-Versorgungsnetz 3 angebunden. Erfindungsgemäß ist zwischen der Primärseite des Ofentransformators 4 und dem Drehstrom-Versorgungsnetz 3 ein Zwischenkreisumrichter 5 angeordnet. Der Zwischenkreisumrich- ter 5 weist netzseitig einen Gleichrichter 6 und transforma- torseitig einen Wechselrichter 7 auf. Zwischen dem Gleichrichter 6 und dem Wechselrichter 7 ist ein Zwischenkreis 8 angeordnet. Jede Phase des Drehstrom-Versorgungsnetzes 3 ist über je zwei Umrichterelemente 11 des Gleichrichters 6 mit dem Zwischenkreis 8 verbunden. Ebenso ist jede primärseitige Phase des Ofentransformators 4 über je zwei Umrichterelemente 12 des Wechselrichters 7 mit dem Zwischenkreis 8 verbunden.
Der Zwischenkreis 8 kann alternativ als Stromzwischenkreis oder als Spannungszwischenkreis ausgebildet sein. Wenn der Zwischenkreis 8 als Stromzwischenkreis ausgebildet ist, ist in einer der Verbindungsleitungen 9 des Zwischenkreises 8 zwischen Gleichrichter 6 und Wechselrichter 7 eine Drossel 10 angeordnet. Wenn der Zwischenkreis 8 als Spannungszwischenkreis ausgebildet ist, kann die Drossel 10 entfallen. Es kann in diesem Fall alternativ ein zentraler Stützkondensator im Zwischenkreis 8 angeordnet sein oder es können in den Umrichterelementen 11, 12 des Gleichrichters 6 und/oder des Wechselrichters 7 Kondensatoren angeordnet sein.
In der Regel sind die Umrichterelemente 11 des Gleichrichters 6 untereinander gleich aufgebaut. Ebenso sind in der Regel die Umrichterelemente 12 des Wechselrichters 7 untereinander gleich aufgebaut. Weiterhin sind in der Regel die Umrichterelemente 11 des Gleichrichters 6 und die Umrichterelemente 12 des Wechselrichters 7 gleich aufgebaut. Die Umrichterelemente 11, 12 können nach Bedarf ausgebildet sein und betrieben werden. Vorzugsweise besteht jedes der Umrichterelemente 11, 12 gemäß FIG 2 aus einer mehrstufigen Reihenschaltung von Submo- dulen 13. Die Anzahl an Submodulen 13 ist nach Bedarf ge- wählt. In der Regel sind pro Umrichterelement 11, 12 zehn oder mehr derartiger Submodule 13 vorhanden. Vorzugsweise beträgt die Anzahl an Submodulen 13 pro Umrichterelement 11, 12 zwanzig bis zweihundert. Bevorzugt liegt die Anzahl zwischen 30 und 80 Submodulen 13. Die Submodule 13 sind untereinander gleich aufgebaut. In FIG 2 ist eines der Submodule 13 detailliert dargestellt. Auf dieses Submodul 13 beziehen sich die nachfolgenden Ausführungen.
Gemäß FIG 2 umfasst jedes Submodul 13 einen Speicherkondensa- tor 14 und selbstgeführte Halbleiterschalter 15. Der Begriff „selbstgeführt" bedeutet, dass die Halbleiterschalter 15 durch den Halbleiterschaltern 15 von außen zugeführte Steuersignale sowohl zuschaltbar als auch abschaltbar sind. Beispielsweise können die selbstgeführten Halbleiterschalter 15 als IGBTs oder als GTO-Thyristoren ausgebildet sein. Der Begriff „selbstgeführt" steht im Gegensatz zum Begriff „netzgeführt". Dieser Begriff bedeutet, dass das jeweilige Schaltelement zwar gezielt zugeschaltet werden kann, jedoch nicht durch ein externes Steuersignal abgeschaltet werden kann. Ein Beispiel für ein netzgeführtes Halbleiterschaltelement ist ein „normaler" Thyristor. Die Speicherkondensatoren 14 der Submodule 13 realisieren in ihrer Gesamtheit eine Stützkapa- zität. Der Zwischenkreisumrichter 5 ist daher in dieser Ausgestaltung als Spannungszwischenkreisumrichter ausgebildet.
Gemäß FIG 2 weisen die Submodule 13 jeweils einen einzigen Speicherkondensator 14 und genau zwei Halbleiterschalter 15 auf. Diese Konfiguration ist die Minimalkonfiguration der
Submodule 13. Alternativ könnten die Submodule 13 gemäß der Darstellung von FIG 3 beispielsweise einen Speicherkondensator 14 und vier Halbleiterschalter 15 in Brückenschaltung aufweisen. Auch könnten die Submodule 13 mehrere Speicherkon- densatoren 14 aufweisen. In diesem Fall müssen pro Speicherkondensator 14 mindestens zwei Halbleiterschalter 15 vorhanden sein.
Die Halbleiterschalter 15 jedes Submoduls 13 sind unabhängig von den Halbleiterschaltern 15 der anderen Submodule 13 schaltbar. Dies gilt unabhängig davon, ob die anderen Submodule 13 im selben oder in einem anderen der Umrichterelemente 11, 12 angeordnet sind wie das betreffende Submodul 13. Je nach Schaltzustand der Halbleiterschalter 15 des jeweiligen Submoduls 13 ist der Speicherkondensator 14 des jeweiligen Submoduls 13 alternativ überbrückt oder aktiv. Wenn der in FIG 2 obere Halbleiterschalter 15 eines Submoduls 13 geschlossen ist und der andere Halbleiterschalter 15 geöffnet ist, ist der Speicherkondensator 14 des jeweiligen Submoduls 13 aktiv. Wenn umgekehrt der in FIG 2 obere Halbleiterschalter 15 geöffnet ist und der untere Halbleiterschalter 15 geschlossen ist, ist der Speicherkondensator 14 des jeweiligen Submoduls 13 überbrückt.
Die Halbleiterschalter 15 der Umrichterelemente 11, 12 werden - siehe ergänzend FIG 1 - von einer Steuereinrichtung 16 derart angesteuert, dass über die symmetrische Belastung der Phasen des Drehstrom-Versorgungsnetzes 3 mit Wirkleistung hi- nausgehende Rückwirkungen der Phasen des Drehstrom-Lichtbogenofens 1 auf das Drehstrom-Versorgungsnetz 3 minimiert werden. Der Steuereinrichtung 16 werden hierzu mittels geeigneter, dem Fachmann bekannter Sensoren 17 zumindest die pri- märseitigen und/oder die sekundärseitigen Phasenspannungen des Ofentransformators 4 und/oder die in den jeweiligen Phasen fließenden Phasenströme des Ofentransformators 4 und/oder die an den Speicherkondensatoren 14 der Submodule 13 anstehenden Spannungen zugeführt. Weiterhin können der Steuerein- richtung 16 die Phasenspannungen und/oder die Phasenströme des Drehstrom-Versorgungsnetzes 3 und/oder die Zwischenkreis- spannung und/oder der Zwischenkreisstrom zugeführt werden.
Die Ermittlung der entsprechenden Steuersignale für die HaIb- leiterschalter 15 ist als solche bekannt. Insbesondere erfolgt eine Ansteuerung auf die gleiche Art und Weise wie sie beispielsweise aus einem der folgenden Fachaufsätze bekannt ist :
- „A new modular voltage source inverter topology" von A. Lesnicar et al . , European Power Electronics Conference,
Toulouse 2003,
- „An Innovative Modular Multilevel Converter Topology Suit- able for a Wide Power Range", von A. Lesnicar et al . , IEEE- Powertech Conference, Bologna 2003, - "Modulares Stromrichterkonzept für Netzkupplungsanwendung bei hohen Spannungen" von Rainer Marquardt et al . , ETG Fachtagung 2002 in Bad Nauheim.
Bereits auf Grund der entsprechenden Ansteuerung der Halbei- terschalter 15 der Umrichterelemente 11, 12 des Gleichrichters 6 und des Wechselrichters 7 ist die Rückwirkung des Betriebs des Drehstrom-Lichtbogenofens 1 auf das Drehstrom- Versorgungsnetz 3 deutlich reduziert. In vielen Fällen ist es daher möglich, dass entsprechend der Darstellung von FIG 1 dem Ofentransformator 4 kein Blindleistungskompensator parallel geschaltet ist. In einer alternativen Ausgestaltung (siehe FIG 4) ist es jedoch möglich, dass dem Ofentransformator 4 ein Blindleistungskompensator 18 parallel geschaltet ist. Durch das (gegebenenfalls zusätzliche) Vorhandensein des Blindleistungskompensators 18 können die Rückwirkungen auf das Drehstrom-Versorgungsnetz 3 (gegebenenfalls noch weiter) minimiert werden.
Es ist möglich, dass der Blindleistungskompensator 18 konventionell ausgebildet ist, beispielsweise als üblicher SVC oder als üblicher TCR. Alternativ ist es möglich, dass der Blindleistungskompensator 18 - siehe FIG 5 - eine Anzahl von wei- teren Umrichterelementen 19 aufweist. Jedes weitere Umrichterelement 19 besteht gemäß FIG 5 aus einer mehrstufigen Reihenschaltung von weiteren Submodulen 20. Jedes weitere Submo- dul 20 ist mindestens entsprechend der Ausgestaltung von FIG 3 ausgebildet. Es umfasst mindestens einen Speicherkondensa- tor 21 und vier selbstgeführte Halbleiterschalter 22, wobei die selbstgeführten Halbleiterschalter 22 in einer Vollbrü- ckenschaltung angeordnet sind und der Speicherkondensator 21 im Brückenzweig der Vollbrückenschaltung angeordnet ist.
Analog zu den Umrichterelementen 11, 12 des Gleichrichters 6 und des Wechselrichters 7 sind auch bei den weiteren Submodulen 20 der weiteren Umrichterelemente 19 die Halbleiterschalter 22 jedes weiteren Submoduls 20 unabhängig von den Halbleiterschaltern 22 der anderen weiteren Submodule 20 dessel- ben weiteren Umrichterelements 19 und der anderen weiteren Umrichterelemente 19 schaltbar. Je nach Schaltzustand der Halbleiterschalter 22 des jeweiligen weiteren Submoduls 20 ist der entsprechende Speicherkondensator 21 alternativ überbrückt oder aktiv. In dem Fall, dass der jeweilige Speicher- kondensator 21 aktiv ist, ist weiterhin die Polung einstellbar. Die Halbleiterschalter 22 der weiteren Submodule 20 werden von der Steuereinrichtung 16 derart angesteuert, dass über die symmetrische Belastung der Phasen des Drehstrom- Versorgungsnetzes 3 mit Wirkleistung hinausgehende Rückwir- kungen der Phasen des Drehstrom-Lichtbogenofens 1 auf das
Drehstrom-Versorgungsnetz 3 minimiert werden. Die Ermittlung der entsprechenden Ansteuersignale für die Halbleiterschalter 22 ist bekannt, siehe beispielsweise die eingangs erwähnte US 6,075,350 A.
Die weiteren Umrichterelemente 19 des Blindleistungskompensa- tors 18 korrespondieren von ihrer Struktur her mit dem Aufbau der Umrichterelemente 11, 12 des Gleichrichters 6 und des Wechselrichters 7. Die Anzahl an weiteren Submodulen 20 pro weiterem Umrichterelement 19 kann in der gleichen Größenordnung liegen wie die Anzahl von Submodulen 13 pro Umrichter- element 11, 12. Die Anzahl kann jedoch alternativ einen anderen Wert aufweisen.
Gemäß der Darstellung von FIG 5 sind die weiteren Umrichterelemente 19 einerseits mit je einer der primärseitigen Phasen des Ofentransformators 4 und andererseits mit einem gemeinsamen Sternpunkt 23 der primärseitigen Phasen des Ofentransformators 4 verbunden. Alternativ wäre es möglich, dass die weiteren Umrichterelemente 19 mit jeweils zwei primärseitigen Phasen des Ofentransformators 4 verbunden sind.
Bei der Ausgestaltung gemäß FIG 4 ist der Blindleistungskom- pensator 18, wie bereits erwähnt, mit den primärseitigen Phasen des Ofentransformators 4 verbunden. Alternativ oder zusätzlich ist es jedoch möglich, wie in FIG 4 gestrichelt ein- gezeichnet, dass der Blindleistungskompensator 18 oder ein weiterer Blindleistungskompensator 18 mit den Phasen des Drehstrom-Versorgungsnetzes 3 verbunden ist. Auch in diesem Fall ist alternativ eine Sternschaltung entsprechend der Darstellung von FIG 5 oder eine Dreieckschaltung zwischen je zwei Phasen möglich. Alternativ oder zusätzlich zu dem Blindleistungskompensator 18 (bzw. den Blindleistungskompensatoren 18) können gemäß FIG 4 Kondensatorschaltungen 24 vorhanden sein. Die Kondensatorschaltungen 24 sind, falls sie vorhanden sind, rein passiv aufgebaut. Sie bestehen zumindest aus kapa- zitiven Blindwiderständen. Sie können gegebenenfalls zusätzlich induktive Blindwiderstände aufweisen, so dass die Kondensatorschaltungen 24 zu Filterkreisen erweitert sind. Die erfindungsgemäße Stromversorgungsanlage weist viele Vorteile auf. So ist beispielsweise die Anzahl an Phasen des Drehstrom-Lichtbogenofens 1 unabhängig von der Anzahl an Phasen des Drehstrom-Versorgungsnetzes 3. Es könnte beispiels- weise das Drehstrom-Versorgungsnetz 3 drei Phasen aufweisen, der Drehstrom-Lichtbogenofen 1 vier oder fünf Phasen. Auch eine umgekehrte Ausgestaltung ist möglich. Der Ofenstrom kann hinsichtlich Amplitude, Kurvenform, Symmetriegrad usw. geregelt und beeinflusst werden. Weiterhin kann der Betrieb des Drehstrom-Lichtbogenofens 1 von der Frequenz des Drehstrom- Versorgungsnetzes 3 entkoppelt werden. Wenn beispielsweise das Drehstrom-Versorgungsnetz 3, wie allgemein üblich, eine Netzfrequenz von 50 Hz oder von 60 Hz aufweist, kann beispielsweise der Drehstrom-Lichtbogenofen 1 mit einer höheren Frequenz von - rein beispielhaft - 100 Hz oder 150 Hz oder mit einer niedrigeren Frequenz von beispielsweise 30 Hz oder 40 Hz betrieben werden. Hierdurch kann Einfluss auf die Regelung des Lichtbogens genommen werden. Auf Grund des Umstands, dass der Blindleistungskompensator 18 entfallen kann bzw. so- gar direkt an das Drehstrom-Versorgungsnetz 3 angebunden sein kann, ist weiterhin ein optimierter Betrieb des Drehstrom- Lichtbogenofens 1 möglich. Der Zwischenkreisumrichter 5 muss nicht innerhalb des Ofenhauses angeordnet sein.
Die obige Beschreibung dient ausschließlich der Erläuterung der vorliegenden Erfindung. Der Schutzumfang der vorliegenden Erfindung soll hingegen ausschließlich durch die beigefügten Ansprüche bestimmt sein.

Claims

Patentansprüche
1. Stromversorgungsanlage für einen Drehstrom-Lichtbogenofen
(D, - wobei die Stromversorgungsanlage mindestens einen Ofentransformator (4) aufweist, der primärseitig über einen Zwischenkreisumrichter (5) an ein Drehstrom-Versorgungsnetz (3) und sekundärseitig an den Drehstrom-Lichtbogenofen (1) angeschlossen ist, - wobei der Zwischenkreisumrichter (5) netzseitig mindestens einen Gleichrichter (6), transformatorseitig mindestens einen Wechselrichter (7) und zwischen dem Gleichrichter (6) und dem Wechselrichter (7) einen Zwischenkreis (8) aufweist, - wobei jede Phase des Drehstrom-Versorgungsnetzes (3) über je zwei Umrichterelemente (11) des Gleichrichters (6) mit dem Zwischenkreis (8) verbunden ist und
- wobei jede primärseitige Phase des Ofentransformators (4) über je zwei Umrichterelemente (12) des Wechselrichters (7) mit dem Zwischenkreis (8) verbunden ist.
2. Stromversorgungsanlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
- dass jedes Umrichterelement (11, 12) aus einer mehrstufigen Reihenschaltung von Submodulen (13) besteht,
- dass jedes Submodul (13) einen Speicherkondensator (14) und selbstgeführte Halbleiterschalter (15) umfasst,
- dass die Halbleiterschalter (15) jedes Submoduls (13) unabhängig von den Halbleiterschaltern (15) der anderen Submo- dule (13) desselben Umrichterelements (11, 12) und der anderen Umrichterelemente (11, 12) schaltbar sind, so dass der Speicherkondensator (14) des jeweiligen Submoduls (13) mittels der Halbleiterschalter (15) des jeweiligen Submoduls (13) je nach deren Schaltzustand überbrückt oder aktiv ist, und
- dass die Halbleiterschalter (15) der Umrichterelemente (11, 12) derart angesteuert werden, dass über die symmetrische Belastung der Phasen des Drehstrom-Versorgungsnetzes (3) mit Wirkleistung hinausgehende Rückwirkungen der Phasen des Drehstrom-Lichtbogenofens (1) auf das Drehstrom-Versorgungsnetz (3) minimiert werden.
3. Stromversorgungsanlage nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Anzahl an Halbleiterschaltern (15) pro Submodul (13) zwei ist.
4. Stromversorgungsanlage nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass dem Ofentransformator (4) kein Blindleistungskompensator parallel geschaltet ist.
5. Stromversorgungsanlage nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass dem Ofentransformator (4) ein Blindleistungskompensator (18) parallel geschaltet ist.
6. Stromversorgungsanlage nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet,
- dass der Blindleistungskompensator (18) eine Anzahl von weiteren Umrichterelementen (19) aufweist,
- dass jedes weitere Umrichterelement (19) aus einer mehrstu- figen Reihenschaltung von weiteren Submodulen (20) besteht, von denen jedes einen Speicherkondensator (21) und selbstgeführte Halbleiterschalter (22) umfasst,
- dass die Halbleiterschalter (22) jedes weiteren Submoduls
(20) unabhängig von den Halbleiterschaltern (22) der ande- ren weiteren Submodule (20) desselben weiteren Umrichterelements (19) und der anderen weiteren Umrichterelemente
(19) schaltbar sind, so dass der Speicherkondensator (21) des jeweiligen weiteren Submoduls (20) mittels der Halbleiterschalter (22) des jeweiligen weiteren Submoduls (20) je nach deren Schaltzustand überbrückt oder aktiv ist, und
- dass die Halbleiterschalter (22) der weiteren Submodule
(20) derart angesteuert werden, dass über die symmetrische Belastung der Phasen des Drehstrom-Versorgungsnetzes (3) mit Wirkleistung hinausgehende Rückwirkungen der Phasen des Drehstrom-Lichtbogenofens (1) auf das Drehstrom-Versorgungsnetz (3) minimiert werden.
7. Stromversorgungsanlage nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Blindleistungskompensator (18) mit den primärseiti- gen Phasen des Ofentransformators (4) verbunden ist.
8. Stromversorgungsanlage nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Blindleistungskompensator (18) mit den Phasen des Drehstrom-Versorgungsnetzes (3) verbunden ist.
9. Stromversorgungsanlage nach einem der obigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mit den primärseitigen Phasen des Ofentransformators (4) und/oder mit den Phasen des Drehstrom-Versorgungsnetzes (3) eine Kondensatorschaltung (24) verbunden ist.
10. Stromversorgungsanlage nach einem der obigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass jeder Wechselrichter (7) mit maximal einem Ofentransformator (4) verbunden ist.
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