WO2009072925A1 - Barrel-mounted device for a fire arm - Google Patents

Barrel-mounted device for a fire arm Download PDF

Info

Publication number
WO2009072925A1
WO2009072925A1 PCT/RU2008/000654 RU2008000654W WO2009072925A1 WO 2009072925 A1 WO2009072925 A1 WO 2009072925A1 RU 2008000654 W RU2008000654 W RU 2008000654W WO 2009072925 A1 WO2009072925 A1 WO 2009072925A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
muzzle
channel
barrel
compartment
gas
Prior art date
Application number
PCT/RU2008/000654
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Andrey Albertovich Polovnev
Volodymyr Shaymukhametovich Khasiakhmetov
Original Assignee
Andrey Albertovich Polovnev
Khasiakhmetov Volodymyr Shaymu
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Andrey Albertovich Polovnev, Khasiakhmetov Volodymyr Shaymu filed Critical Andrey Albertovich Polovnev
Priority to EP08857912.3A priority Critical patent/EP2224200B1/en
Priority to US12/746,173 priority patent/US8464625B2/en
Publication of WO2009072925A1 publication Critical patent/WO2009072925A1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F41—WEAPONS
    • F41A—FUNCTIONAL FEATURES OR DETAILS COMMON TO BOTH SMALLARMS AND ORDNANCE, e.g. CANNONS; MOUNTINGS FOR SMALLARMS OR ORDNANCE
    • F41A21/00—Barrels; Gun tubes; Muzzle attachments; Barrel mounting means
    • F41A21/32—Muzzle attachments or glands
    • F41A21/34—Flash dampers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F41—WEAPONS
    • F41A—FUNCTIONAL FEATURES OR DETAILS COMMON TO BOTH SMALLARMS AND ORDNANCE, e.g. CANNONS; MOUNTINGS FOR SMALLARMS OR ORDNANCE
    • F41A21/00—Barrels; Gun tubes; Muzzle attachments; Barrel mounting means
    • F41A21/28—Gas-expansion chambers; Barrels provided with gas-relieving ports
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F41—WEAPONS
    • F41A—FUNCTIONAL FEATURES OR DETAILS COMMON TO BOTH SMALLARMS AND ORDNANCE, e.g. CANNONS; MOUNTINGS FOR SMALLARMS OR ORDNANCE
    • F41A21/00—Barrels; Gun tubes; Muzzle attachments; Barrel mounting means
    • F41A21/32—Muzzle attachments or glands
    • F41A21/36—Muzzle attachments or glands for recoil reduction ; Stabilisators; Compensators, e.g. for muzzle climb prevention

Definitions

  • the invention relates to trunks of rifled and smooth-bore firearms, and more specifically, muzzle devices designed to reduce the recoil momentum, the muzzle flame and the sound shock wave when firing in the air, and also to reduce the recoil momentum and the hydraulic shock wave when firing in water.
  • Most of the muzzle devices contain an acceleration part and an outer casing, the gap between which forms one or more compartments bounded by walls in the longitudinal and / or transverse direction.
  • the booster part contains an internal channel, which is a continuation of the barrel channel, since in it the powder gas continues to disperse the bullet (shell).
  • the upper part contains side vent windows through which the powder gas flows into the compartments.
  • vent windows through which the powder gas flows from the compartments into the environment.
  • the impact of the powder gas on the walls of the vent windows and on the transverse walls of the compartments reduces the recoil momentum during the shot, and the partial cooling of the powder gas in the compartments reduces the sound shock wave and the muzzle flame during the shot.
  • Known muzzle device made according to the scheme of the active muzzle brake including the mount to the barrel, the upper part with gas vents, a casing and two longitudinal compartments (see the description of US patent N ° 7143680 B2, IPC 7 F41A 21/00 dated 12/01/2006) .
  • the booster channel is a continuation of the barrel channel, and the vent windows are grouped into transverse rows containing two windows, the dimensions and angle of which can vary along the length of the booster section.
  • the diameter of the channel of the upper part exceeds the caliber of the barrel channel.
  • the attachment site of the muzzle device to the barrel includes a clamp tightened by screws.
  • the powder gas flows through the exhaust windows of the upper stage into the compartment, and flows through the exhaust windows in the casing into the environment.
  • the impact of the powder gas on the front walls of the exhaust windows reduces the recoil momentum, and the partial braking of the powder gas in the compartment due to the partial overlap of the exhaust windows with a casing partially reduces the sound shock wave and the muzzle flame.
  • the disadvantage of this muzzle device is that when shooting in the air, the reflection of the powder gas in the lateral direction from the firing line significantly enhances the effect on the shooter of a sound shock wave, which cannot be significantly weakened by the increase in the size of the exhaust windows towards the muzzle end of the accelerating part, not partial overlap of vent windows with a casing.
  • the reflection of the powder gas and the water pushed out of the barrel in the lateral direction significantly enhances the effect of the hydraulic shock wave on the arrow.
  • a muzzle device that combines a jet and active muzzle brake circuit, including a barrel mount, an acceleration part with gas vents, and a casing with one compartment (see US Pat. No. 5,414,757, IPC 6 F41A 21/00, September 29, 1998). .
  • the booster channel is a continuation of the barrel channel, and the vent windows are grouped in transverse rows.
  • gas vents are made, which are offset from the gas vents of the overclocking part.
  • the vent windows of the upper part and the casing are made in the form of cylindrical openings, the angle of inclination of which to the longitudinal axis of the channel, measured from the muzzle end, is 70 ... 85 °.
  • the muzzle device is fixed to the barrel by a threaded connection with fixation by a transverse screw.
  • the outflowing powder gas changes direction, acts on the front walls of the windows and creates a reactive thrust, which reduces the recoil momentum.
  • the powder gas partially cools, and when it expires through the vent windows, the casing is partially redirected toward the target. This achieves attenuation of the muzzle flame and sound shock wave.
  • the disadvantage of this muzzle device is that when shooting in the air, the reflection of the powder gas in the lateral direction from the firing line enhances the effect on the shooter of a sound shock wave, which cannot partially weaken the partial redirection of the powder gas flow towards the target.
  • the reflection of the powder gas and the water pushed out of the barrel in the lateral direction significantly enhances the effect of the hydraulic shock wave on the arrow.
  • Known muzzle device made according to the scheme of the thermal muzzle brake, including the mount to the barrel, the upper part with gas vents and the casing with transverse compartments (see the description of the patent of the Russian Federation N ° 2202751 C2, IPC 7 F41A 21/32 from 04/20/2003).
  • the muzzle device is attached to the barrel by a threaded connection.
  • the diameter of the channel of the booster part exceeds the caliber of the barrel channel.
  • the vent windows of the upper stage channel are made in the form of annular openings passing into the toroidal cavities of the compartments, in which, according to the description of this patent, the powder gas must be twisted, change direction and slow down the powder gas moving behind the bullet.
  • the disadvantage of this muzzle device is its low efficiency.
  • the sound shock wave and the muzzle flame decrease in proportion to the ratio of the volume of the compartments and the volume of the barrel channel.
  • the barrel and the muzzle device When shooting in water, the barrel and the muzzle device will be filled with water, and when passing the bullet of the muzzle device, the powder gas will not be able to push the water out of the closed compartments.
  • the closest analogue (prototype) of the claimed invention is a muzzle device made according to the scheme of a thermal muzzle brake, including a mount to the barrel, an acceleration part with gas vents, a casing and one or more compartments (see description of US patent N ° 5136923, IPC 5 F41A 21/00 from 08/11/1992).
  • the booster channel is a continuation of the barrel channel, and the vent windows are grouped in transverse rows and made in the form of cylindrical holes, the angle of inclination of which to the longitudinal axis of the channel, measured from the muzzle end, is 30 ... 60 °, and the diameter exceeds 0.5 the diameter of the channel of the upper part.
  • the transverse walls of the compartments are designed to fix the porous material, which can be installed in the compartments.
  • the relative position of the vent windows of the upper part and the transverse walls of the compartments is not provided.
  • the muzzle device is attached to the barrel by a threaded connection.
  • the outflowing powder gas acts on the front walls of the windows, which somewhat reduces the recoil momentum, fills the compartment where it accumulates and partially cools.
  • the powder gas additionally acts on the transverse walls of the compartments and is cooled in the porous material.
  • the powder gas flows out of the compartment through the vent windows into the booster section and leaves the muzzle device with a lower speed, which reduces the muzzle flame and the sound shock wave.
  • the objective of the invention is to increase the effectiveness of the muzzle device of the barrel of a firearm when firing in the air and in water.
  • each compartment covers at least two vent windows with the possibility of the expiration of the powder gas from the channel of the booster portion into the compartment through the first of these vent windows and the expiration of peanut gas from the compartment to the booster channel through the second gas outlet window, while the compartment length is 0.5 to 3.0 caliber of the bore and in each plane of the cross-section of the muzzle device passing through at least one compartment, the condition is fulfilled:
  • M is the number of compartments in the indicated plane of the cross section, 1 ⁇ M ⁇ N.
  • a compartment is understood to mean in any way a separate portion of the space between the outer surface of the upper part and the inner surface of the casing.
  • isolation can be carried out using walls, partitions, protrusions playing the role of partitions or walls, and similar elements (hereinafter, for simplicity of presentation, the terms wall or partitions are used).
  • These walls or partitions can be solid, perforated or have cutouts of various shapes.
  • the compartments can be separated by means of transverse walls or partitions (i.e., which are made essentially perpendicular to the longitudinal axis of the barrel), and also, if necessary, longitudinal (located essentially along the axis of the barrel), although if necessary, the walls and partitions can be located at an angle to the longitudinal axis of the barrel.
  • transverse walls or partitions i.e., which are made essentially perpendicular to the longitudinal axis of the barrel
  • longitudinal located essentially along the axis of the barrel
  • the walls and partitions can be located at an angle to the longitudinal axis of the barrel.
  • Condition (1) essentially means that in any plane of the cross-section of the muzzle device that passes (imaginaryly passes) through one or more compartments, the smallest sectional area of the compartment (the total sectional area of all compartments) located (located) in this section is intended for the passage of gas, is within 0.4 - 4.5 of the bore.
  • the smallest area in this case refers to the cross-sectional area of the compartment (s) without taking into account the cross-sectional area of the vent windows covered by this compartment (these compartments).
  • the pressure in the channel of the booster section decreases, then the powder gas rushes from the compartment into the channel through both gas outlet windows, where it intersects with the powder gas flowing from the barrel channel and slows it down.
  • Reducing the recoil momentum is achieved by the action of the powder gas on the front walls of the vent windows, the intense gas flow in the radial direction from the firing line and due to inertial braking of the powder gas flowing from the barrel.
  • the elimination of the muzzle flame and the reduction of the sound shock wave is achieved due to a more complete combustion of the powder and a decrease in the rate of expiration of the powder gas from the muzzle device.
  • the effectiveness of the muzzle device increases, since when expanding in a heated compartment, the powder gas with more energy inhibits the powder gas flowing from the barrel.
  • the specified set of features of the invention allows for firing in water to increase the efficiency of the muzzle device, namely, to reduce the hydraulic shock wave and recoil momentum due to gas-dynamic and hydrodynamic braking of the powder gas flowing from the barrel, which occurs as follows:
  • Reducing the recoil momentum is achieved by the action of water and powder gas on the front walls of the vent windows, the flow of gas and water in the radial direction from the firing line and due to inertial braking of the powder gas flowing from the barrel. Reducing the rate of expiration of the powder gas from the muzzle device reduces the effect of the hydraulic shock wave on the arrow.
  • the compartment can cover more than two vent windows, however, in this case the efficiency of the muzzle device does not increase significantly, although the intermediate windows increase the amount of powder gas flowing out into the compartment, they inhibit the powder gas flowing out of the vent window located at the beginning of the compartment.
  • the efficiency of the muzzle device increases in proportion to the number of compartments with two gas vents due to multiple hydrodynamic and / or gasdynamic braking of the powder gas flowing out of the bore.
  • the orientation of the flow of the powder gas in each compartment increases the efficiency of the muzzle device by increasing the speed of the jets of powder gas, preventing the outflow of powder gas from the bore.
  • the longitudinal offset relative to each other of the compartments located in the same plane of the cross-section of the muzzle device allows you to further increase the efficiency of the muzzle device by lengthening the zone of hydrodynamic and / or gas-dynamic braking.
  • the length and number of compartments, as well as the smallest cross-sectional area of the compartment (s), intended for the passage of powder gas (water) between the exhaust windows, is established taking into account the requirements for the efficiency of the muzzle device, taking into account the muzzle velocity of the bullet (projectile), the mass of the powder charge , caliber and barrel length, as well as the environment of use of weapons.
  • the muzzle velocity of the bullet projectile
  • the mass of the powder charge e.g., caliber and barrel length
  • each compartment is 0.5 - 1, 6 caliber barrel bore, and in each plane of the cross-section of the muzzle device compartment, the smallest compartment (s) area is from 0.5 - 0.8 of the cross-sectional area of the barrel channel.
  • each compartment is 1.8 - 2.5 caliber of the bore, and in each plane of the cross-section of the compartment of the muzzle device the smallest area of the compartment (compartments) equal to 0.4 - 1.5 of the cross-sectional area of the bore.
  • V 250 - 400 m / s;
  • each compartment is equal to 1.0 - 1.5 caliber of the bore, and in each plane of the cross-section of the compartment of the muzzle device the smallest area of the compartment (compartments) is 1.5 - 4.5 cross-sectional area of the bore.
  • This size ratio provides the necessary efficiency of the muzzle device by increasing the flow velocity of the powder gas in the compartments. It is taken into account that the length of the leading belt of the projectile is 0.3 - 0.4 caliber of the barrel, therefore, the second row of gas vents does not overlap with the leading belt at the beginning of the expiration of the powder gas from the first row of gas vents, and the closed powder compartment fills the powder gas with a higher speed ;
  • each compartment is equal to 1.5 - 3.0 caliber of the bore, and in each plane of the cross-section of the compartment of the muzzle device the smallest area of the compartment (compartments) is 1.5 - 4.5 cross-sectional areas of the bore.
  • This ratio of sizes when shooting in the air increases the flow velocity of the powder gas in the compartments, and when shooting in water, it allows to displace part of the water from the compartments.
  • the vent windows are grouped in transverse rows, each of which contains at least two windows, while the total area of the vent windows in each row, measured from the side of the acceleration part, is 0.3 - 1.5 cross-sectional area of the bore.
  • This option allows to increase the efficiency of the invention by increasing the number of compartments on a limited length of the muzzle device, as well as due to more intensive symmetric hydrodynamic and / or gas-dynamic braking.
  • the area of the vent windows is established taking into account the requirements for the effectiveness of the muzzle device, taking into account the muzzle velocity of the bullet (projectile), the caliber of the barrel, the mass of the powder charge and the environment for using weapons.
  • the radial and longitudinal stiffness of the upper part and the casing are taken into account, which should be made of strong steel or titanium alloys with tensile strength ( ⁇ ) of at least 700 N / mm.
  • Permissible wall thicknesses of the muzzle device are determined by known formulas that take into account the pressure of the powder gas in the muzzle device.
  • the total area of the vent windows in each row, measured from the side of the booster section, is 0.3 - 0.7 cross-sectional area of the bore;
  • the total area of the vent windows in each row, measured from the side of the booster section, is 0.4 - 1.2 of the cross-sectional area of the barrel channel;
  • the total area of the gas vent windows in each row, measured from the side of the booster section channel, is 0.5 - 0.9 of the cross-sectional area of the barrel channel;
  • the muzzle device further comprises a muzzle compartment with a front wall protruding beyond the muzzle section of the acceleration part and provided with a muzzle hole, the diameter of which is 1.05 - 1.2 caliber of the bore and the longitudinal axis coincides with the longitudinal axis of the bore the upper part, while the muzzle compartment covers at least one gas outlet, connecting it with the muzzle hole, the gap between the muzzle section of the upper part and the front wall with the muzzle hole does not exceed bbl of the bore, while in the plane of the cross-section of the muzzle device the smallest muzzle area intended for the passage of gas from the vent window or windows to the muzzle of the upper part is 0.4 to 4.5 of the bore.
  • the smallest area intended for the passage of gas from the exhaust windows to the muzzle of the upper part may correspond to the gas passage between the exhaust windows in the previous compartments.
  • the diameter of the muzzle hole in the compartment should be 1.05 - 1.2 caliber of the barrel channel, and the gap between the wall with the muzzle hole and the muzzle end the upper part must not exceed the caliber of the bore.
  • the angle between the walls of the vent windows and the longitudinal axis of the channel of the booster section, measured from the side of the muzzle section of the booster section, is 30 ° - 150 °, and in the plane of the cross section of the muzzle device the angle between the side walls of the gas outlet windows is 30 - 120.
  • This option allows you to increase the efficiency of the invention by ensuring the required orientation of the motion of the powder gas when it expands from the upper part to the compartments and by increasing the speed of the jets of powder gas, preventing the outflow of powder gas from the bore.
  • angles of inclination of the walls of the vent windows are selected taking into account the muzzle velocity of the bullet (projectile), the mass of the powder charge, the caliber of the bore, and for effective gas-dynamic and hydrodynamic drag of powder gas can correspond to the following sizes:
  • the angle between the walls of the windows and the longitudinal axis of the channel of the booster section, measured from the muzzle end of the booster section, is 30 ° - 90 °;
  • the angle between the walls of the windows and the longitudinal axis of the channel of the booster section, measured from the muzzle end of the booster section, is 90 ° - 150 °;
  • each of said N> 1 compartments has two at least transverse walls, wherein one of the at least two vent windows covered by the compartment is located near the first of said walls, and the second vent window is located near the second of these walls.
  • This option allows to increase the efficiency of the invention by strictly restricting the flow of powder gas between the vent windows in the compartment, and due to the effect of water and powder gas not only on the front walls of the vent windows, but also on the front walls of the compartments, the recoil momentum is further reduced.
  • At least one of the compartments has two longitudinal walls defining the compartment in the longitudinal direction. This option improves the efficiency of the invention due to the longitudinal orientation of the flow of the powder gas between the vent windows in the compartment.
  • At least one compartment is provided with a perforated partition installed between the lateral surface of the upper part and the inner side surface of the casing, the smallest area in the plane of the cross-section of the muzzle device for gas to pass between the outer lateral surface of the perforated the septum and the inner side surface of the casing, equal to 2.5 - 4.0 of the bore.
  • each of said N> 1 compartments has two at least transverse walls made with perforation, while the muzzle device is configured to block perforation in the transverse walls of adjacent compartments.
  • This option allows to increase the efficiency of the invention in muzzle devices with a perforated baffle, which is installed between the lateral surface of the upper part and the inner side surface of the casing, since partial flow and additional cooling of the powder gas in adjacent compartments is provided through perforation of the walls of the compartments.
  • Perforation in the muzzle wall of the muzzle compartment reduces the intensity of the jet of powder gas flowing from the channel of the muzzle hole of the compartment.
  • This option allows you to increase the efficiency of the invention in muzzle devices with a small length of compartments for shooting in water, in which through perforation of the transverse walls of the compartments partial water is pushed into adjacent compartments. Moreover, when shooting in the air, the perforation in the transverse walls of the compartments may overlap.
  • the muzzle device further comprises an outer casing with the formation between the casing and the outer casing R> 1 of additional compartments bounded in the transverse direction by the walls, the side surface of the casing being perforated, and in the plane of the cross-section of the muzzle device the area intended for the gas passage between the outer side surface of the casing and the inner side surface of the body is 4.0 to 8.0 of the bore.
  • This option allows to increase the efficiency of the invention when shooting in the air due to the additional adiabatic expansion of a part of the powder gas, which fills the increased volume compartment through the perforated casing and leaves the muzzle device with a lower speed, which allows to significantly reduce the sound shock wave.
  • the muzzle velocity of the bullet is less than 330 m / s (less than the speed of sound in air)
  • this option allows for silent shooting in the air.
  • the powder gas displaces a larger amount of water from the compartment of the increased volume into the acceleration part, which increases the efficiency of hydrodynamic braking of the powder gas flowing out of the bore and significantly reduces the hydraulic shock wave.
  • perforation is performed in the walls of adjacent compartments of the additional external housing.
  • adjacent we mean any two compartments having a common wall (or a common section of one of its walls). This option allows to increase the efficiency of the invention due to partial overflow and additional cooling of the powder gas in adjacent compartments of the additional housing.
  • partial expulsion of water into adjacent compartments is provided.
  • the longitudinal axis of the additional outer casing is offset from the longitudinal axis of the booster portion.
  • This option allows the invention to be used in weapons with a low aiming bar, for example, in pistols, revolvers and smoothbore guns, since when aiming the additional external casing downward relative to the longitudinal axis of the accelerating part, the aiming device does not overlap.
  • the channel of the booster section which is a continuation of the rifled bore of the barrel, is made smooth, while its diameter is 1.01 - 1.06 of the diameter of the rifled channel of the barrel, measured along the rifling fields.
  • 1.03 of the barrel bore diameter, measured along the rifling fields, provides stable guidance of the bullet in the channel of the accelerating part, due to crimping its outer surface, while maintaining the angular velocity of rotation of the bullet obtained in threaded bore.
  • the diameter of the smooth channel of the booster part is 1.03 - 1.06
  • the diameter of the barrel channel, measured along the rifling fields the free passage of the projectile in the muzzle device is ensured, since the lead belt of the projectile does not touch the inner surface of the channel of the booster part.
  • grooves are made in the channel of the acceleration part, which are a continuation of grooves of the barrel channel, while the vent windows are oriented along the bottom of the grooves, and in the channel having more than five grooves, the number of vent windows in each row does not exceed half the number of grooves, while not less than half the number of grooves is located between the vent windows.
  • the number of vent windows in each row does not exceed half the number of grooves, and the vent windows are made along adjacent rifles, and the rifles located between the vent windows have a full profile.
  • the booster portion is made in the muzzle of the threaded barrel, while the muzzle of the booster portion coincides with the muzzle of the barrel.
  • This option allows you to use the invention in a permanent muzzle devices of rifled weapons, in which the upper part is made in the muzzle of the barrel. This allows you to without exacting adjustment to maintain the exact coincidence of the profile of the rifling of the bore channel with the profile of the rifling of the channel of the upper part and to provide increased accuracy and accuracy of fire, while not increasing the dimensions of the weapon, which is especially important in aviation weapons.
  • the channel of the upper part is smooth, and its diameter is 0.99 - 1.03 of the diameter of the smooth bore.
  • the booster section can be made in the muzzle of a smooth barrel, and the muzzle section of the booster section coincides with the muzzle section of the barrel.
  • the accelerating part of the muzzle device can be performed in the muzzle of the barrel or in a removable muzzle device.
  • the diameter of the channel for the upper part is 0.99 - 1.0 of the diameter of the barrel.
  • the longitudinal axis of the outer surface of the barrel, to which the muzzle device is mounted may not coincide with the axis of the barrel channel, therefore, to compensate for the non-symmetry, the diameter of the channel of the upper part is 1.01 - 1.03 of the diameter of the barrel channel.
  • the channel of the upper part is provided with a muzzle narrowing, the smallest diameter of which is 0.95 - 0.98 of the diameter of the channel of the upper part.
  • the booster part can be performed in the muzzle of the smooth trunk, and the muzzle of the booster part coincides with the muzzle of the barrel.
  • This option allows you to use the invention in smoothbore weapons with a constant narrowing, located between after the vent windows in the muzzle of the upper part.
  • the diameter of the muzzle narrowing should be at least 0.95 of the diameter of the channel of the upper part, and for effective shooting with shot and buckshot the diameter of the muzzle narrowing should be no more than 0.98 of the diameter of the channel of the upper part.
  • the casing is made up of at least two elements, and at least one compartment is formed between each of the casing elements and the booster portion, covering at least two vent windows.
  • the upper part is made integral, and contains at least two elements that are a continuation of the bore. This option allows you to use the invention in the modular design of the booster, for example, in a smoothbore weapon with a replaceable muzzle attachment.
  • the attachment unit of the muzzle device comprises a collet with an external conical surface and an external thread and is provided with a nut with an internal conical surface, the nut being installed with the possibility of longitudinal movement, impact on the conical surface of the collet and compression of the collet.
  • This option in combination with a standard threaded connection, allows the invention to be used for reliable and quick-detachable fastening of the upper part and / or external housing to the barrel, which is especially necessary in small arms.
  • this option allows you to use the invention for mounting the muzzle device in sports and hunting weapons.
  • this option allows you to use the invention for mounting the outer casing to the upper part of the muzzle device.
  • FIG. 1 and FIG. 2 is a first example embodiment of the invention in a removable muzzle device of a rifled weapon
  • FIG. 3 and FIG. 4 is a second exemplary embodiment of the invention in a muzzle device of a smoothbore weapon with a replaceable muzzle narrowing.
  • FIG. 5 and FIG. 6 is a third exemplary embodiment of the invention in a muzzle device of a rifled weapon
  • FIG. 7 and FIG. 8 is a fourth embodiment of the invention in a muzzle device of a rifled weapon.
  • FIG. 1 and FIG. 2 shows a muzzle device mounted on a rifled barrel of 7.62 mm caliber
  • FIG. 1 shows an axial longitudinal section of a device
  • FIG. 2 shows a cross section of a device in the AA plane with a bullet moving in it
  • Muzzle device includes booster part 1 with twenty-gas output windows grouped transverse rows 2, 2 1, 3, W 1, 4 and a casing 5, a divided wall gas outlet window 6b 1 and the longitudinal edges 7 of accelerating portion 1 into eight compartments 8, 8i , 8 2 , 8 3 and 9, 9 ⁇ , 9 2 , 9 3 and the muzzle compartment 10.
  • Front wall 11 muzzle compartment 10 stands for the muzzle 12 and the accelerating portion 1 is provided with a bore 13 and muzzle perforations 14.
  • the smooth channel 15 of the booster portion 1 is a continuation of the threaded channel of the barrel 16 and is provided with a transition cone 17.
  • the mounting unit of the booster portion 1 to the barrel 18 contains a threaded connection 19 and a collet 20 with an external conical surface 21 and mouth
  • the nut 23 mounted on the threaded joint 22 with the inner conical surface 24. When the nut 23 is screwed on, the conical surfaces 21 and 24 are mated, while the collet 20 is compressed and firmly fastened to the barrel 18.
  • the casing 5 is attached to the booster part 1 on the threaded joint 25 with fixation elastic split washer 26.
  • This size ratio provides stable guidance of the bullet in the channel 15 due to crimping the outer surface of the bullet 27 from diameter Dj to diameter D 2 , while maintaining the angular velocity of rotation of the bullet obtained in the threaded bore 16.
  • the muzzle compartment 10 from the wall b 1 of the row of vent windows 4 to the muzzle end 12 of the booster portion 1 is divided by longitudinal faces 7 into four segments.
  • the powder gas flowing from the bore of the barrel 16 collides in front of the windows 3 with a pressure zone and rushes into the compartments 8 - 8 3 through a series of gas outlet windows 2;
  • the pressure in the channel 15 decreases, then the powder gas from the compartments 8 - 8 3 rushes through the rows of exhaust windows 2 and 3 into the channel 15, where it intersects with the powder gas flowing from the barrel 16 and brakes it.
  • Re-braking of the expiring powder gas occurs when a bullet 27 of the compartments 9 - 9 3 passes and between the muzzle section 12 of the booster part 1 and the muzzle hole 13, where more intense circular braking of the powder gas takes place.
  • Reducing the recoil momentum is achieved by the action of the powder gas on the front walls of the vent windows, the intense gas flow in the radial direction from the firing line, and also due to inertial braking of the powder gas flowing from the barrel.
  • the orientation of the flow of powder gas in each radially separated compartment 8, 8i, 8 2 , 8 3 , 9, 9i, 9 2 , 9 3 increases the efficiency of the muzzle device by increasing the speed of the jets of powder gas, preventing the outflow of powder gas from the bore 16.
  • muzzle flame and reduction of the sound shock wave is achieved due to a more complete combustion of the powder and a decrease in the rate of expiration of the powder gas from muzzle device.
  • the perforation 14 in the front wall 11 reduces the intensity of the jet of powder gas flowing from the muzzle opening 13.
  • the authors of this invention determined that when firing ammunition 7.62x39 and 7.62x51 (.308 Wihssester) from a weapon mounted in a stand with shock absorbers, this muzzle device reduces the recoil length by 12 - 18%, and when shooting in the dark it practically eliminates muzzle flash.
  • this muzzle device When shooting from a barrel 415 mm long with 7.62x39 ammunition, it was determined that the muzzle device reduces the sound level at a distance lm behind the muzzle section by 9.5 - 11 dB.
  • 7.62x51 ammunition (.308 Wipschester) was determined that the muzzle device reduces the sound level at a distance lm behind the muzzle by 12.6 - 14 dB.
  • the powder gas flowing from the bore of the barrel 16 collides in front of the windows 3 with a pressure zone and rushes into the compartments 8 - 8 3 through a series of gas outlet windows 2; - due to the movement of the bullet 27, the pressure in the channel 15 decreases, then the powder gas from the compartments 8 - 8 3 rushes through the rows of exhaust windows 2 and 3 into the channel 15, where it intersects with the powder gas flowing from the barrel 16 and brakes it.
  • Re-braking of the expiring powder gas occurs when a bullet 27 of 9% compartments passes and between the muzzle section 12 of the booster part 1 and the muzzle hole 13, where there is a more intense circular braking of the powder gas by a circular flow of water.
  • Reducing the recoil momentum is achieved by the action of the powder gas and water on the front walls of the vent windows, the intense flow of gas and water in the radial direction from the firing line, and also due to inertial braking of the powder gas flowing from the barrel.
  • Perforation 14 in the front wall 11 reduces the intensity of the jet of powder gas flowing from the muzzle opening 13.
  • compartments 8, and 8 2 , as well as 9 and 9 2 , relative to compartments 8j and 8 3 , as well as 9 ⁇ and 9 3 and gas vent windows of these compartments by a length of 0.2 - 0.3 L can further increase the efficiency muzzle device by lengthening the zone of hydrodynamic and / or gas-dynamic braking.
  • the efficiency of the muzzle device increases due to an increase in the flow velocity of the powder gas in the compartments. It should be borne in mind that the muzzle device reduces the recoil momentum when firing, so the possibility of using the muzzle device in weapon systems, the automation of which works due to recoil, requires verification.
  • a similar design of a removable muzzle device can be used in smoothbore sport-hunting and combat weapons for firing in and out of the water with underwater bullets, as well as for firing in the air with a bullet, shot and buckshot.
  • the circular compressive effect of the powder gas on the shot (bucket) projectile in the gap between the muzzle section 12 of the booster part 1 and the muzzle hole 13 reduces the dispersion and increases the uniformity of the location of the holes from the shot and buckshot in the set target.
  • a typical muzzle narrowing with the smallest diameter Dc - 0.95 - 0.98 D 2 can be performed.
  • FIG. 3 and FIG. 4 shows a muzzle device of a 12-gauge smooth-bore weapon with a muzzle narrowing
  • FIG. 3 shows an axial longitudinal section of the device
  • FIG. 4 shows a cross section of the device in the plane B - B.
  • Muzzle device includes booster unit 28 with twenty-four gas output windows, grouped in transverse rows 29, 29 1 minutes 29, 30, 30, 1 January 30 H casing consisting of three parts 31, 32 and 33.
  • Each body comprises one compartment 34, 35 and 36, and each compartment covers two rows of vent windows 29 and 30, 29 and 30 1 , 29 and 30 located on opposite sides of the compartments.
  • the upper part 28 is made in the muzzle part of the barrel 37 of the smooth-bore weapon, and the smooth channel 38 of the upper part 28 is equipped with a muzzle narrowing 39 made in a replaceable muzzle nozzle 40.
  • the housing 31, 32 and 33 are mounted with the possibility of rotation around the longitudinal axis of the accelerating part 28 and overlapping the perforation 42.
  • the mounting unit of the muzzle device includes a threaded connection 43 of the muzzle nozzle 40 with the accelerating part 28; surface 44 and a split resilient washer 45.
  • the total area of the four vent windows in each row, measured from the side of the channel 38, is S 5 0.35 S 4 .
  • the axes of the vent windows in rows 29 1 and 30 1 are offset 45 ° relative to the axes of the vent windows in rows 29 and 30, 29 "and 30 11 , which improves the gas-dynamic braking of the powder gas.
  • the authors of the present invention determined that in the case of using this muzzle device in standard shotguns with a standard muzzle narrowing 39, the accuracy of shooting with shot and buckshot increases by 15 - 25%.
  • the muzzle device works as follows:
  • the powder gas flowing from the bore of the barrel 37 collides in front of the windows 30 with a pressure zone and rushes into the compartment 34 through a series of gas vents 29; - due to the movement of the bullet, the pressure in the channel 38 decreases, then the powder gas from the compartment 34 rushes through the rows of gas vents 29 and 30 into the channel 38, where it intersects with the powder gas flowing out of the barrel 37 and brakes it.
  • FIG. 5 and FIG. 6 shows a muzzle device of a rifled barrel of 12.7 mm caliber, and FIG. 5 shows an axial longitudinal section of the device, and FIG. 6 shows a cross section of the device in the plane B - B.
  • the muzzle device includes an acceleration portion 46 with twenty-four gas vents, grouped in transverse rows 47, 48, 47 1 , 48 1 , 47 11 48 11 , a perforated casing 49 and an outer casing 50.
  • the acceleration part is made in the muzzle part of the threaded barrel 51, and the channel 52 of the booster portion 46 has grooves 53, with the profile of which the geometry of the rows of vent windows is matched.
  • three compartments 56, 57 and 57 1 are formed with perforated adjacent walls 58.
  • Each compartment 54 covers two rows of vent windows 47 and 48, 47 1 and 48 1 , 47 11 and 48 11 .
  • the housing 50 with a perforated casing 49 is attached to the acceleration portion 46 on the threaded connection 59.
  • Syu 0,8 S 8
  • Reducing the recoil momentum is achieved by the action of the powder gas on the front walls of the vent windows and on the compartment walls, the intense gas flow in the radial direction from the firing line, and also due to the inertial braking of the powder gas flowing from the barrel.
  • the elimination of the muzzle flame and the reduction of the sound shock wave are achieved due to the complete combustion of the powder, cooling of part of the powder gas in the compartments 56 - 57 'and the decrease in the rate of expiration of the powder gas from the muzzle device.
  • the muzzle device works as follows:
  • the pressure in the channel 52 decreases, then the powder gas from the compartments 54 and 56 rushes through the rows of gas vents 47 and 48 into the channel 52, where it intersects with the powder gas flowing out of the bore 51 and slows it down.
  • the reduction of the hydraulic shock wave is achieved by cooling part of the powder gas in the compartments 56 - 57 'and reducing the rate of expiration of the powder gas from the muzzle device.
  • This design of the muzzle device requires refinement of the muzzle of the barrel of existing weapons, which can be produced in weapons workshops. It is advisable to make new weapons with a muzzle device.
  • the main advantage of this design is that the muzzle part of a rifled or smooth barrel is used in the upper part, therefore the weight, dimensions and balancing of the weapon practically do not change, deterioration of accuracy and accuracy of fire is not possible, while all the positive qualities of the muzzle device are ensured.
  • a similar construction muzzle device can be used in shotguns, it does not require alignment with the rifling of the vapor windows accelerating channel portion at the muzzle which after a series of windows 48 minutes of the vapor can be additionally performed choke.
  • the authors of the present invention determined that the use of the design of the perforated casing 49 with the additional housing 50 shown in FIG. 5 and FIG. 6, in the design of the casing of the 12-gauge smoothbore weapon shown in FIG. 3 and FIG. 4, reduces the sound level when fired by hunting ammunition with a shot or bullet at 28- ⁇ Play ⁇ .
  • the muzzle device includes an acceleration portion 62 with four gas vents 63, 64, 63 ', 64 1 and a casing 65 with two compartments 66, 66 1 with walls 67, 67 1 and technological slots 68. Each compartment covers two gas vents 63 and 64 , 63 'and 64' located on opposite sides of the compartment.
  • the upper part 62 is made in the muzzle of the threaded barrel 69, and the channel 70 of the upper part 62 has five grooves 71, with the profile of which the geometry of the vent windows is aligned.
  • the attachment site of the muzzle device includes a threaded connection 72 of the barrel nut 73 with the acceleration portion 62, the front sight housing 74 and the abutment surface 75 of the barrel casing 76, the vertical orientation of the front sight 77 being provided by the screw 78.
  • the muzzle device works as follows:
  • the pressure in the channel 70 decreases, then the powder gas from the compartment 66 rushes through the gas vents 63 and 64 into the channel 70, where it intersects with the powder gas flowing from the barrel 9 and brakes it. Re-braking of the expiring powder gas occurs when passing through the bullet compartment 66 1 .
  • Reducing the recoil momentum is achieved by the action of powder gas on the front walls of the vent windows and on the walls of the compartments, the intense flow of gas in radial direction from the firing line, as well as due to inertial braking of the powder gas flowing from the barrel.
  • the orientation of the flow of powder gas in each compartment increases the efficiency of the muzzle device by increasing the speed of the jets of powder gas preventing the outflow of powder gas from the bore 69.
  • the elimination of the muzzle flame and the reduction of the sound shock wave are achieved due to a more complete combustion of the powder and a decrease in the rate of expiration of the powder gas from muzzle device.
  • the muzzle device When shooting in water with ammunition with an underwater bullet, the muzzle device works as follows: - when passing the bottom cut of the underwater bullet of the vent window 63, the powder gas rushes into the compartment 66 filled with water, from which it manages to push out part of the water until the lateral surface of the bullet window 64 is blocked;
  • the powder gas flowing out of the bore of the barrel 69 collides with the pressure zone in front of the window 64 and rushes into the compartment 66 through the vent window 63; - due to the movement of the bullet, the pressure in the channel 70 decreases, then the powder gas from the compartment 66 rushes through the gas vents 63 and 64 into the channel 70, where it intersects with the powder gas flowing from the bore 69 and slows it down.
  • Re-braking of the expiring powder gas occurs when the passage of the bullet compartment 66 '. Reducing the recoil momentum is achieved by the action of the powder gas and water on the front walls of the vent windows and on the compartment walls, the intense flow of gas and water in the radial direction from the firing line, and also due to the inertial braking of the powder gas flowing from the barrel.
  • This design of the muzzle device requires refinement of the muzzle of the barrel of existing revolvers, which can be produced in weapons workshops. It is advisable to make new weapons with a muzzle device.
  • the main advantage of this design is that the muzzle of the threaded barrel is used in the upper part, while the appearance, weight, dimensions and balancing revolvers do not change, deterioration in accuracy and accuracy of fire is not possible, while all the positive qualities of a muzzle device are ensured.
  • this design of the muzzle device is advisable to use in double-barreled hunting rifles, in which the compartments of the muzzle device are placed between the trunks, while the appearance, weight and balance of the weapon will not be disturbed.
  • the invention will find its application in muzzle devices of barrels of rifled and smooth-bore firearms.
  • the design of the muzzle devices according to the invention can be used in small arms, as well as in rifled and smooth-bore sport-hunting weapons for firing in the air and in water with caliber and sub-caliber bullets with a detachable sump. Moreover, the feasibility of firing in water is determined for each weapon system separately.
  • the design of the muzzle devices according to the invention can also be used in smoothbore weapons of any caliber for firing in the air with bullets, shots and buckshots, as well as in artillery weapons of any caliber for firing in the air with caliber and subcaliber shells with a detachable pallet.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Toys (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)

Description

НАДУЛЬНОЕ УСТРОЙСТВО СТВОЛА ОГНЕСТРЕЛЬНОГО ОРУЖИЯ
Область техники
Изобретение относится к стволам нарезного и гладкоствольного огнестрельного оружия, а точнее надульным устройствам, предназначенным для снижения импульса отдачи, дульного пламени и звуковой ударной волны при стрельбе в воздухе, а также для снижения импульса отдачи и гидравлической ударной волны при стрельбе в воде.
Предшествующий уровень техники Необходимость создания надульных устройств обусловлена тем, что использование мощных боеприпасов в современном оружии при стрельбе в воздухе приводит к возрастанию дульного пламени, звуковой ударной и импульса отдачи, действующих на оружие и на стрелка, что снижает результативность стрельбы. Кроме того, при стрельбе в воде из спортивно - охотничьего и стрелкового оружия с использованием подводных боеприпасов (см. описание патента РФ N° 2316718, МПК7 F42B 10/42 от 10.02.2008 или международную заявку PCT/RU2007/000068 от 12.02.2007, номер публикации: WO 2007/126330 от 08.11.2007) возрастает гидравлическая ударная волна и импульс отдачи, действующие на стрелка, что снижает результативность стрельбы, например, в акватирах (см. описание патента РФ JVo 2316712, МПК7 F41J 1/18 от 10.02.2008 или европейскую заявку EP 1884736A2 от 06.02.2008).
В надульных устройствах, выполненных по схеме активного, реактивного или теплового дульного тормоза, используется сила реакции порохового газа, скорость свободного расширения которого равна U = 1800 - 2400м/с, что превышает дульную скорость пули (снаряда) V = 250 - 1450 м/с. Большинство надульных устройств содержат разгонную часть и наружный кожух, зазор между которыми образует один или несколько отсеков, ограниченных стенками в продольном и/или в поперечном направлении. Разгонная часть содержит внутренний канал, который является продолжением канала ствола, так как в нем пороховой газ продолжает разгонять пулю (снаряд). Кроме того, разгонная часть содержит боковые газоотводные окна, через которые пороховой газ истекает в отсеки. В кожухе могут быть выполнены газоотводные окна, через которые пороховой газ истекает из отсеков в окружающую среду. Воздействие порохового газа на стенки газоотводных окон и на поперечные стенки отсеков снижает импульс отдачи при выстреле, а частичное охлаждение порохового газа в отсеках снижает звуковую ударную волну и дульное пламя при выстреле.
Известно надульное устройство, выполненное по схеме активного дульного тормоза, включающее узел крепления к стволу, разгонную часть с газоотводными окнами, кожух и два продольных отсека (см. описание патента США N° 7143680 B2, МПК7 F41A 21/00 от 05.12.2006). Канал разгонной части является продолжением канала ствола, а газоотводные окна сгруппированы в поперечные ряды, содержащие по два окна, размеры и угол наклона которых могут меняться на длине разгонной части. Для свободного пролета пули (снаряда) диаметр канала разгонной части превышает калибр канала ствола. В кожухе выполнены газоотводные окна, которые частично перекрывают газоотводные окна разгонной части. Узел крепления надульного устройства к стволу включает стягиваемый винтами хомут. При пролете пули (снаряда) надульного устройства, пороховой газ через газоотводные окна разгонной части истекает в отсек, а через газоотводные окна в кожухе истекают в окружающую среду. Воздействие порохового газа на передние стенки газоотводный окон снижает импульс отдачи, а частичное торможение порохового газа в отсеке за счет частичного перекрытия газоотводных окон кожухом частично снижает звуковую ударную волну и дульное пламя.
Недостатком данного надульного устройства является то, что при стрельбе в воздухе отражение порохового газа в боковом направлении от линии стрельбы, значительно усиливает действие на стрелка звуковой ударной волны, которую не может существенно ослабить не увеличение размеров газоотводных окон в сторону дульного среза разгонной части, не частичное перекрытие газоотводных окон кожухом. При стрельбе в воде отражение порохового газа и выталкиваемой из ствола воды в боковом направлении значительно усиливает действие на стрелка гидравлической ударной волны.
Кроме того, крепление надульного устройства к стволу с помощью хомута не обеспечивает точное совмещение продольной оси канала ствола с осью канала разгонной части, что снижает меткость и кучность стрельбы. Известно надульное устройство, сочетающее схему реактивного и активного дульного тормоза, включающее узел крепления к стволу, разгонную часть с газоотводными окнами и кожух с одним отсеком (см. описание патента США N° 5814757, МПК6 F41A 21/00, от 29.09.1998). Канал разгонной части является продолжением канала ствола, а газоотводные окна сгруппированы в поперечные ряды. В кожухе выполнены газоотводные окна, которые смещены относительно газоотводных окон разгонной части. Газоотводные окна разгонной части и кожуха выполнены в виде цилиндрических отверстий, угол наклона которых к продольной оси канала, измеренный со стороны дульного среза, составляет 70...85°. Крепление надульного устройства к стволу осуществляется резьбовым соединением с фиксацией поперечным винтом. При прохождении пули (снаряда) газоотводных окон разгонной части, истекающий пороховой газа меняет направление, воздействует на передние стенки окон и создает реактивную тягу, которая снижает импульс отдачи. В отсеке пороховой газ частично остывает, а при истечении через газоотводные окна кожуха частично перенаправляется в сторону мишени. Этим достигается ослабление дульного пламени и звуковой ударной волны.
Недостатком данного надульного устройства является то, что при стрельбе в воздухе отражение порохового газа в боковом направлении от линии стрельбы, усиливает действие на стрелка звуковой ударной волны, которую не может существенно ослабить частичное перенаправление потока порохового газа в сторону мишени. При стрельбе в воде отражение порохового газа и выталкиваемой из ствола воды в боковом направлении значительно усиливает действие на стрелка гидравлической ударной волны.
Известно надульное устройство, выполненное по схеме теплового дульного тормоза, включающее узел крепления к стволу, разгонную часть с газоотводными окнами и кожух с поперечными отсеками (см. описание патента РФ N° 2202751 C2, МПК7 F41A 21/32 от 20.04.2003). Крепление надульного устройства к стволу осуществляется резьбовым соединением. Для свободного пролета пули диаметр канала разгонной части превышает калибр канала ствола. Газоотводные окна канала разгонной части выполнены виде кольцевых отверстий, переходящих в торообразные полости отсеков, в которых, согласно описанию данного патента, должен закручиваться пороховой газ, менять направление и тормозить пороховой газ, движущейся за пулей. Однако согласно газодинамическим законам ствольной баллистики изменение направления струи газа возможно в газопроводах. Пороховой газ, расширяющийся со скоростью U = 1800 - 2400м/с, не может изменить направление в замкнутых торообразных отсеках. Поэтому при прохождении пули газоотводных окон разгонной части, пороховой газ будет равномерно заполнять замкнутые отсеки.
Недостатком данного надульного устройства является его низкая эффективность. При стрельбе в воздухе звуковая ударная волна и дульное пламя снижаются пропорционально отношению объёма отсеков и объёма канала ствола. При стрельбе в воде ствол и надульное устройство будут заполнены водой, а при прохождении пули надульного устройства пороховой газ не сможет вытолкнуть воду из замкнутых отсеков.
Наиболее близким аналогом (прототипом) заявленного изобретения является надульное устройство, выполненное по схеме теплового дульного тормоза, включающее узел крепления к стволу, разгонную часть с газоотводными окнами, кожух и один или несколько отсеков (см. описание патента США N° 5136923, МПК5 F41A 21/00 от 11.08.1992). Канал разгонной части является продолжением канала ствола, а газоотводные окна сгруппированы в поперечные ряды и выполнены в виде цилиндрических отверстий, угол наклона которых к продольной оси канала, измеренный со стороны дульного среза, составляет 30...60°, а диаметр превышает 0,5 диаметра канала разгонной части. Поперечные стенки отсеков предназначены для фиксации пористого материала, который может устанавливаться в отсеках. Взаимное расположение газоотводных окон разгонной части и поперечных стенок отсеков не предусмотрено. Крепление надульного устройства к стволу осуществляется резьбовым соединением. При прохождении пули газоотводных окон разгонной части, истекающий пороховой газ, воздействуют на передние стенки окон, что несколько снижает импульс отдачи, заполняет отсек, где аккумулируется и частично остывает. При наличии нескольких отсеков и пористого материала пороховой газ дополнительно воздействует на поперечные стенки отсеков и охлаждается в пористом материале. После вылета пули пороховой газ истекает из отсека через газоотводные окна в разгонную часть и с меньшей скоростью покидает надульное устройство, что снижает дульное пламя и звуковую ударную волну.
Недостатком данного надульного устройства является то, что при стрельбе в воздухе истекающий из разгонной части в отсек пороховой газ не эффективно снижает импульс отдачи. Для эффективного снижения импульса отдачи необходимо в момент выстрела интенсивное течение порохового газа в радиальном направлении от линии стрельбы или за пределы надульного устройства или из отсека обратно в канал разгонной части, а это не предусмотрено в данном надульном устройстве. Кроме того, при интенсивной стрельбе со скорострельность 10...20 выстрелов в секунду пороховой газ будет накапливаться и перестанет охлаждаться в отсеке. При стрельбе в воде ствол и надульное устройство будут заполнены водой, а конструкция отсеков и расположение газоотводных окон не позволяет эффективно тормозить истекающий из канала ствола пороховой газ. Сущность изобретения
Задачей данного изобретения является повышение эффективности надульного устройства ствола огнестрельного оружия при стрельбе в воздухе и в воде.
Решение поставленной задачи достигается тем, что в надульном устройстве ствола огнестрельного оружия, включающем узел крепления к стволу, разгонную часть с газоотводными окнами и кожух, причем канал разгонной части является продолжением канала ствола, а между кожухом и разгонной частью образовано N > 1 отсеков, согласно изобретению, каждый отсек охватывает, по меньшей мере, два газоотводных окна с обеспечением возможности истечения порохового газа из канала разгонной части в отсек через первое из указанных газоотводных окон и истечения порохового газа из отсека в канал разгонной части через второе газоотводное окно, при этом длина отсека равна 0,5 - 3,0 калибра канала ствола и в каждой плоскости поперечного сечения надульного устройства, проходящей через, по меньшей мере, один отсек, выполнено условие: м
0,4Sк ≤ ∑S, < 4,5^ , (1)
где: Sк - площадь канала ствола;
Sj - наименьшая площадь i-го отсека, предназначенная для прохода газа между газоотводными окнами;
M - число отсеков, в указанной плоскости поперечного сечения, 1< M <N.
Как и на предшествующем уровне техники в рамках настоящего изобретения под отсеком понимается каким-либо образом обособленный участок пространства между наружной поверхностью разгонной части и внутренней поверхностью кожуха. Как будет показано далее, такое обособление может осуществляться при помощи стенок, перегородок, выступов, играющих роль перегородок или стенок, и подобных им элементов (далее для простоты изложения использованы термины стенки или перегородки). Указанные стенки или перегородки могут быть цельными, перфорированными или иметь вырезы различной формы. Отсеки могут быть обособлены при помощи поперечных стенок или перегородок (т.е. которые выполненными по существу перпендикулярно продольной оси ствола), а также при необходимости продольными (расположенными по существу вдоль оси ствола), хотя при необходимости стенки и перегородки могут располагаться и под углом к продольной оси ствола. При N=I в качестве отсека может выступать либо все пространство между разгонной частью и кожухом, либо его часть, причем все пространство или указанная часть выполняются замкнутыми, например, при помощи двух поперечных перегородок (стенок - передней и задней). При N>1 между кожухом и разгонной частью имеется несколько отсеков, которые могут быть выполнены не обязательно одинаковыми и могут располагаться друг относительно друга, вообще говоря, произвольным образом.
Условие (1) по существу означает, что в любой плоскости поперечного сечения надульного устройства, которая проходит (воображаемо проходит) через один или несколько отсеков, наименьшая площадь сечения отсека (суммарная площадь сечения всех отсеков), расположенного (расположенных) в этом сечении, предназначенная для прохождения газа, находится в пределах 0,4 - 4,5 площади канала ствола. По существу под наименьшей площадью в данном случае понимается площадь сечения отсека (отсеков) без учета площади сечения охватываемых этим отсеком (этими отсеками) газоотводных окон.
Указанная выше совокупность признаков изобретения, отраженная также в независимом пункте формулы, позволяет при стрельбе в воздухе повысить эффективность надульного устройства, а именно, устранить дульное пламя, снизить звуковую ударную волну и импульс отдачи за счет газодинамического торможения истекающего из ствола порохового газа, которое происходит следующим образом:
- при прохождении донного среза пули (снаряда) газоотводного окна, расположенного в начале отсека, пороховой газ устремляется в отсек, где при свободном расширении разгоняется до скорости U = 1800 - 2400м/с;
- при прохождении донного среза пули (снаряда) газоотводного окна, расположенного в конце отсека, пороховой газ со скоростью U = I 800 - 2400м/с устремляется из отсека через это газоотводное окно в канал разгонной части, где пересекается с движущимся за пулей (снарядом) со скоростью V = 250 - 1450 м/с пороховым газом и тормозит его;
- в зоне торможения газа возрастает давление и быстрее догорает порох, а истекающий из канала ствола пороховой газ сталкивается с зоной повышенного давления и через газоотводное окно, расположенное в начале отсека, устремляется в отсек;
- за счет движения пули (снаряда) снижается давление в канале разгонной части, тогда пороховой газ через оба газоотводных окна устремляется из отсека в канал, где повторно пересекается с истекающим из канала ствола пороховым газом и тормозит его. Снижение импульса отдачи достигается воздействием порохового газа на передние стенки газоотводных окон, интенсивным течением газа в радиальном направлении от линии стрельбы и за счет инерционного торможения истекающего из ствола порохового газа. Устранение дульного пламени и уменьшение звуковой ударной волны достигается за счет более полного сгорания пороха и снижения скорости истечения порохового газа из надульного устройства. Причем при интенсивной стрельбе из скорострельного оружия эффективность надульного устройства возрастает, так как при расширении в разогретом отсеке пороховой газ с большей энергией тормозит истекающий из ствола пороховой газ.
Указанная совокупность признаков изобретения, отраженная в независимом пункте формулы, позволяет при стрельбе, в воде повысить эффективность надульного устройства, а именно, снизить гидравлическую ударную волну и импульс отдачи за счет газодинамического и гидродинамического торможения истекающего из ствола порохового газа, которое происходит следующим образом:
- при прохождении донного среза пули газоотводного окна, расположенного в начале отсека, пороховой газ устремляется в заполненный водой отсек, из которого успевает вытолкнуть часть воды до перекрытия пулей второго газоотводного окна;
- при прохождении донного среза пули газоотводного окна, расположенного в конце отсека, пороховой газ выталкивает оставшуюся в отсеке воду через это окно, при этом струя воды тормозит пороховой газ, движущийся за пулей; - в зоне торможения газа возрастает давление и быстрее догорает порох, а истекающий из канала ствола пороховой газ сталкивается с зоной повышенного давления и через газоотводное окно, расположенное в начале отсека, устремляется в отсек; - за счет движения пули снижается давление в канале разгонной части, тогда пороховой газ через оба газоотводных окна устремляется из отсека в канал, где повторно пересекается с истекающим из канала ствола пороховым газом и тормозит его. Снижение импульса отдачи достигается воздействием воды и порохового газа на передние стенки газоотводных окон, течением газа и воды в радиальном направлении от линии стрельбы и за счет инерционного торможения истекающего из ствола порохового газа. Снижения скорости истечения порохового газа из надульного устройства уменьшает действие гидравлической ударной волны на стрелка. Отсек может охватывать более двух газоотводных окон, однако в данном случае эффективность надульного устройства возрастает незначительно, хотя промежуточные окна увеличивают количество порохового газа истекающего в отсек, они при этом тормозят пороховой газ, истекающий из газоотводного окна, расположенного в начале отсека. Эффективность надульного устройства возрастает пропорционально количеству отсеков с двумя газоотводными окнами за счет многократного гидродинамического и/или газодинамического торможения истекающего из канала ствола порохового газа. Ориентация течения порохового газа в каждом отсеке (предпочтительно по существу вдоль оси ствола в направлении его дульного среза) повышает эффективность надульного устройства за счет увеличения скорости струй порохового газа, препятствующих истечению порохового газа из канала ствола. Продольное смещение относительно друг отсеков, расположенных в одной плоскости поперечного сечения надульного устройства, позволяет дополнительно увеличить эффективность надульного устройства за счет удлинения зоны гидродинамического и/или газодинамического торможения. Длина и количество отсеков, а также наименьшая площадь поперечного сечения отсека (отсеков), предназначенная для прохода порохового газа (воды) между газоотводными окнами, устанавливается с учетом требований к эффективности надульного устройства, при этом учитывается дульная скорость пули (снаряда), масса порохового заряда, калибр и длина ствола, а также среда использования оружия. Для эффективного газодинамического и гидродинамического торможения порохового газа предпочтительно выполнение следующих размеров:
- в гладкоствольном спортивном, охотничьем и боевом оружии, которое используется для стрельбы в воздухе, длина каждого отсека равна 0,5 - 1 ,6 калибра канала ствола, а в каждой плоскости поперечного сечения отсека надульного устройства наименьшая площадь отсека (отсеков) равна от 0,5 - 0,8 площади поперечного сечения канала ствола. Данное соотношение размеров позволяет уменьшить габариты надульного устройства, при этом обеспечить его необходимую эффективность при дульной скорости пули (дроби, картечи) V = 400 - 500 м/с;
- в короткоствольном оружии (пистолетах и револьверах), которое используется для стрельбы в воздухе и в воде, длина каждого отсека равна 1,8 - 2,5 калибра канала ствола, а в каждой плоскости поперечного сечения отсека надульного устройства наименьшая площадь отсека (отсеков) равна 0,4 - 1,5 площади поперечного сечения канала ствола. При данном соотношении размеров обеспечивается необходимая эффективность надульного устройства при дульной скорости пули V = 250 - 400 м/с;
- в крупнокалиберном оружии, которое используется для стрельбы в воздухе, длина каждого отсека равна 1,0 - 1,5 калибра канала ствола, а в каждой плоскости поперечного сечения отсека надульного устройства наименьшая площадь отсека (отсеков) равна 1,5 - 4,5 площади поперечного сечения канала ствола. Данное соотношение размеров обеспечивает необходимую эффективность надульного устройства за счет увеличения скорости течения порохового газа в отсеках. При этом учитывается, что длина ведущего пояска снаряда составляет 0,3 - 0,4 калибра ствола, поэтому второй ряд газоотводных окон не перекрывается ведущим пояском при начале истечения порохового газа из первого ряда газоотводных окон, а не замкнутый отсек пороховой газ заполняет с большей скоростью;
- в длинноствольном оружии, которое используется для стрельбы в воздухе и в воде, длина каждого отсека равна 1,5 - 3,0 калибра канала ствола, а в каждой плоскости поперечного сечения отсека надульного устройства наименьшая площадь отсека (отсеков) равна 1,5 - 4,5 площади поперечного сечения канала ствола. Данное соотношение размеров при стрельбе в воздухе увеличивает скорость течения порохового газа в отсеках, а при стрельбе в воде позволяет вытеснить часть воды из отсеков. Это обеспечивается тем, что длина обжимающейся в нарезах поверхности пули составляет 0,9 - 1,7 калибра ствола, поэтому второй ряд газоотводных окон не перекрывается боковой поверхностью пули при начале истечения порохового газа из первого ряда газоотводных окон, а не замкнутый отсек пороховой газ заполняет с большей скоростью. В одном из наиболее предпочтительных частных случаев осуществления изобретения в разгонной части газоотводные окна сгруппированы в поперечные ряды, каждый из которых содержит не менее двух окон, при этом суммарная площадь газоотводных окон в каждом ряду, измеренная со стороны канала разгонной части, равна 0,3 - 1,5 площади поперечного сечения канала ствола.
Такой вариант позволяет повысить эффективность изобретения за счет увеличения количества отсеков на ограниченной длине надульного устройства, а также за счет более интенсивного симметричного гидродинамического и/или газодинамического торможения. Площадь газоотводных окон устанавливаются с учетом требований к эффективности надульного устройства, при этом учитывается дульная скорость пули (снаряда), калибр канала ствола, масса порохового заряда и среда использования оружия. Кроме того, учитывается радиальная и продольная жесткость разгонной части и кожуха, которые должны изготавливаться из прочной стали или титановых сплавов, имеющих при растяжении предел текучести (σ) не менее 700 N/mm . Допустимые толщины стенок надульного устройства определяются по известным формулам, учитывающим давление порохового газа в надульном устройстве.
Для эффективного газодинамического и гидродинамического торможения порохового газа предпочтительно выполнение следующих размеров: - в гладкоствольном спортивном, охотничьем и боевом оружии, которое используется для стрельбы в воздухе, суммарная площадь газоотводных окон в каждом ряду, измеренная со стороны канала разгонной части, равна 0,3 - 0,7 площади поперечного сечения канала ствола;
- в короткоствольном оружии (пистолетах и револьверах), которое используется для стрельбы в воздухе и в воде, суммарная площадь газоотводных окон в каждом ряду, измеренная со стороны канала разгонной части, равна 0,4 — 1,2 площади поперечного сечения канала ствола;
- в крупнокалиберном оружии, которое используется для стрельбы в воздухе, суммарная площадь газоотводных окон в каждом ряду, измеренная со стороны канала разгонной части, равна 0,5 - 0,9 площади поперечного сечения канала ствола;
- в длинноствольном оружии, которое используется для стрельбы в воздухе и в воде, суммарная площадь газоотводных окон в каждом ряду, измеренная со стороны канала разгонной части, равна 0,8 - 1,5 площади поперечного сечения канала ствола. В одном из частных случаев осуществления изобретения надульное устройство дополнительно содержит дульный отсек с передней стенкой, выступающей за дульный срез разгонной части и снабженной дульным отверстием, диаметр которого равен 1 ,05 - 1,2 калибра канала ствола, а продольная ось совпадает с продольной осью канала разгонной части, при этом дульный отсек охватывает, по меньшей мере, одно газоотводное окно, соединяя его с дульным отверстием, зазор между дульным срезом разгонной части и передней стенкой с дульным отверстием не превышает калибр канала ствола, при этом в плоскости поперечного сечения надульного устройства наименьшая площадь дульного отсека, предназначенная для прохода газа от газоотводного окна или окон к дульному срезу разгонной части, равна 0,4 - 4,5 площади канала ствола.
Такой вариант позволяет повысить эффективность изобретения за счет дополнительного газодинамического и/или гидродинамического торможения порохового газа за дульным срезом разгонной части. В плоскости поперечного сечения надульного устройства наименьшая площадь, предназначенная для прохода газа от газоотводных окон к дульному срезу разгонной части, может соответствовать площади прохода газа между газоотводными окнами в предыдущих отсеках. Для исключения пересечения с передней стенкой отсека отделяющихся поддонов снарядов и пуль, а также отделяющихся частей дробового (картечного) снаряда диаметр дульного отверстия в отсеке должен быть 1,05 - 1,2 калибра канала ствола, а зазор между стенкой с дульным отверстием и дульным срезом разгонной части не должен превышать калибр канала ствола.
В варианте осуществления изобретения в плоскости осевого продольного сечения надульного устройства угол между стенками газоотводных окон и продольной осью канала разгонной части, измеренный со стороны дульного среза разгонной части, равен 30° - 150°, а в плоскости поперечного сечения надульного устройства угол между боковыми стенками газоотводных окон равен 30 - 120 .
Такой вариант позволяет повысить эффективность изобретения за счет обеспечения требуемой ориентации движения порохового газа при истечении из разгонной части в отсеки и за счет увеличения скорости струй порохового газа, препятствующих истечению порохового газа из канала ствола.
Углы наклона стенок газоотводных окон выбираются с учетом дульной скорости пули (снаряда), массы порохового заряда, калибра канала ствола, а для эффективного газодинамического и гидродинамического торможения порохового газа могут соответствовать следующим размерам:
- в газоотводных окнах, предназначенных для истечения порохового газа из канала разгонной части в отсек, угол между стенками окон и продольной осью канала разгонной части, измеренный со стороны дульного среза разгонной части, равен 30° — 90°;
- в газоотводных окнах, предназначенных для истечения порохового газа из отсека в канал разгонной части, угол между стенками окон и продольной осью канала разгонной части, измеренный со стороны дульного среза разгонной части, равен 90° - 150°;
- в плоскости поперечного сечения надульного устройства угол между боковыми стенками газоотводных окон может соответствовать формуле α = 360°/T, где T = 3...9 - количество газоотводных окон в каждом ряду.
В варианте осуществления изобретения, каждый из указанных N> 1 отсеков имеет две, по меньшей мере, поперечные стенки, причем одно из охватываемых отсеком, по меньшей мере, двух газоотводных окон расположено вблизи первой из указанных стенок, а второе газоотводное окно расположено вблизи второй из указанных стенок.
Такой вариант позволяет повысить эффективность изобретения за счет строгого ограничения течения порохового газа между газоотводными окнами в отсеке, а за счет воздействия воды и порохового газа не только на передние стенки газоотводных окон, но и на передние стенки отсеков дополнительно снижается импульс отдачи.
В варианте осуществления изобретения, по меньшей мере, один из отсеков имеет две продольные стенки, ограничивающие отсек в продольном направлении. Такой вариант позволяет повысить эффективность изобретения за счет продольной ориентации течения порохового газа между газоотводными окнами в отсеке.
В варианте осуществления изобретения, по меньшей мере, один отсек снабжен перфорированной перегородкой, установленной между боковой поверхностью разгонной части и внутренней боковой поверхностью кожуха, причем в плоскости поперечного сечения надульного устройства наименьшая площадь, предназначенная для прохода газа между наружной боковой поверхностью перфорированной перегородки и внутренней боковой поверхностью кожуха, равна 2,5 - 4,0 площади канала ствола.
Такой вариант позволяет повысить эффективность изобретения при стрельбе мощными боеприпасами за счет использования части порохового газа для активного гидродинамического и/или газодинамического торможения, а части порохового газа для пассивного адиабатического расширения при отводе через перфорированную перегородку. В результате часть газа после адиабатического расширения с меньшей скоростью покидает надульное устройство, при этом дополнительно снижается звуковая ударная волна в воздухе или гидравлическая ударная волна в воде. В варианте осуществления изобретения, каждый из указанных N> 1 отсеков имеет две, по меньшей мере, выполненные с перфорацией поперечные стенки, при этом надульное устройство выполнено с возможностью перекрытия перфорации в поперечных стенках смежных отсеков.
Такой вариант позволяет повысить эффективность изобретения в надульных устройствах с перфорированной перегородкой, которая установлена между боковой поверхностью разгонной части и внутренней боковой поверхностью кожуха, так как через перфорацию стенок отсеков обеспечивается частичное перетекание и дополнительное охлаждение порохового газа в смежных отсеках.
Перфорация в дульной стенке дульного отсека снижает интенсивность струи порохового газа истекающего из канала дульного отверстия отсека.
Такой вариант позволяет повысить эффективность изобретения в надульных устройствах с малой длинной отсеков для стрельбы в воде, в которых через перфорацию поперечных стенок отсеков обеспечивается частичное выталкивание воды в смежные отсеки. Причем при стрельбе в воздухе перфорация в поперечных стенках отсеков может перекрываться.
В варианте осуществления изобретения, надульное устройство дополнительно содержит внешний корпус с образованием между кожухом и внешним корпусом R > 1 дополнительных отсеков, ограниченных в поперечном направлении стенками, при этом боковая поверхность кожуха выполнена с перфорацией, а в плоскости поперечного сечения надульного устройства площадь, предназначенная для прохода газа между наружной боковой поверхностью кожуха и внутренней боковой поверхностью корпуса равна 4,0 - 8,0 площади канала ствола. Такой вариант позволяет повысить эффективность изобретения при стрельбе в воздухе за счет дополнительного адиабатического расширения части порохового газа, который через перфорированный кожух заполняет отсек увеличенного объёма и с меньшей скоростью покидает надульное устройство, что позволяет существенно снизить звуковую ударную волну. При дульной скорости пули менее 330 м/с (меньше скорости звука в воздухе) такой вариант позволяет обеспечить бесшумную стрельбу в воздухе. При стрельбе в воде пороховой газ вытесняет из отсека увеличенного объёма в разгонную часть большее количество воды, что увеличивает эффективность гидродинамического торможения истекающего из канала ствола порохового газа и существенно снижает гидравлическую ударную волну.
В варианте осуществления изобретения в стенках смежных отсеков дополнительного внешнего корпуса выполнена перфорация. Под смежными, понимаются любые два отсека, имеющие общую стенку (или общий участок одной из своих стенок). Такой вариант позволяет повысить эффективность изобретения за счет частичного перетекания и дополнительного охлаждения порохового газа в смежных отсеках дополнительного корпуса. При стрельбе в воде через перфорацию стенок отсеков обеспечивается частичное выталкивание воды в смежные отсеки.
В варианте осуществления изобретения продольная ось дополнительного внешнего корпуса смещена относительно продольной оси разгонной части.
Такой вариант позволяет использовать изобретение в оружии с низко распложенной прицельной планкой, например, в пистолетах, револьверах и гладкоствольных ружьях, так как при смещении дополнительного внешнего корпуса вниз относительно продольной оси разгонной части не перекрывается прицельное приспособление.
В варианте осуществления изобретения канал разгонной части, являющийся продолжением нарезного канала ствола, выполнен гладким, при этом его диаметр равен 1,01 - 1,06 диаметра нарезного канала ствола, измеренного по полям нарезов.
Такой вариант позволяет использовать изобретение в сменных надульных устройствах нарезного оружия. При диаметре гладкого канала разгонной части 1,01 -
1,03 диаметра канала ствола, измеренного по полям нарезов, обеспечивается устойчивое ведение пули в канале разгонной части, за счет обжима её наружной поверхности, при этом сохраняется угловая скорость вращения пули, полученная в нарезном канале ствола. При диаметре гладкого канала разгонной части 1,03 - 1,06 диаметра канала ствола, измеренного по полям нарезов, обеспечивается свободный пролет снаряда в надульном устройстве, так как ведущий поясок снаряда не касается внутренней поверхности канала разгонной части. В варианте осуществления изобретения в канале разгонной части выполнены нарезы, являющиеся продолжением нарезов канала ствола, при этом газоотводные окна ориентированны вдоль дна нарезов, причем в канале, имеющем более пяти нарезов, число газоотводных окон в каждом ряду не превышает половину числа нарезов, при этом не менее половины числа нарезов расположено между газоотводными окнами.
Такой вариант позволяет использовать изобретение в сменных надульных устройствах нарезного оружия. Совпадение профиля нарезов канала ствола с профилем нарезов канала разгонной части обеспечивается точной подгонкой при сборке каждого надульного устройства с каждым стволом. Для исключения срыва пули (снаряда) с нарезов канала разгонной части стенки газоотводных окон должны быть согласованы с профилем нарезов. В канале, имеющим не более пяти нарезов, газоотводные окна выполнены вдоль дна одного, двух или пяти нарезов. В канале, имеющем более пяти нарезов, число газоотводных окон в каждом ряду не превышает половину числа нарезов, причем газоотводные окна выполнены вдоль смежных нарезов, а расположенные между газоотводными окнами нарезы имеют полный профиль. Эти условия обеспечивают устойчивое ведение пули (снаряда) в канале разгонной части.
В более простом варианте осуществления изобретения разгонная часть выполнена в дульной части нарезного ствола, при этом дульный срез разгонной части совпадает с дульным срезом ствола.
Такой вариант позволяет использовать изобретение в постоянных надульных устройствах нарезного оружия, в которых разгонная часть выполнена в дульной части ствола. Это позволяет без трудоемкой подгонки соблюсти точное совпадение профиля нарезов канала ствола с профилем нарезов канала разгонной части и обеспечить повышенную точность и кучность стрельбы, при этом не увеличиваются габариты оружия, что особенно важно в авиационном вооружении.
В варианте осуществления изобретения канал разгонной части выполнен гладким, а его диаметр равен 0,99 - 1,03 диаметра гладкого канала ствола. При этом разгонная часть может быть выполнена в дульной части гладкого ствола, а дульный срез разгонной части совпадать с дульным срезом ствола.
Такой вариант позволяет использовать изобретение в гладкоствольном оружии. Разгонная часть надульного устройства может быть выполнена в дульной части ствола или в сменном надульном устройстве. В ружьях высокого качества и их дульных насадках диаметр канала разгонной части равен 0,99 - 1,0 диаметра канала ствола. В ружьях не высокого качества продольная ось наружной поверхности ствола, к которой крепится надульное устройство, может не совпадать с осью канала ствола, поэтому для компенсации не симметричности диаметр канала разгонной части равен 1,01 - 1,03 диаметра канала ствола.
В варианте осуществления изобретения канал разгонной части снабжен дульным сужением, наименьший диаметр которого равен 0,95 - 0,98 диаметра канала разгонной части. При этом разгонная часть может быть выполнена в дульной части гладкого ствола, а дульный срез разгонной части совпадать с дульным срезом ствола. Такой вариант позволяет использовать изобретение в гладкоствольном оружии с постоянным сужением, расположенным между после газоотводных окон в дульной части разгонной части. Для эффективной стрельбы пулей диаметр дульного сужения должен быть не менее 0,95 диаметра канала разгонной части, а для эффективной стрельбы дробью и картечью диаметр дульного сужения должен быть не более 0,98 диаметра канала разгонной части.
В варианте осуществления изобретения кожух выполнен составным из не менее двух элементов, причем между каждым из элементов кожуха и разгонной частью образован не менее один отсек, охватывающий не менее двух газоотводных окон. Такой вариант позволяет использовать изобретение с модульной конструкцией кожуха, например, в надульных устройствах с перфорированными поперечными стенками и обеспечивать при этом возможность перекрытия перфорации в стенках смежных отсеков за счет поворота составных элементов кожуха вокруг разгонной части.
В варианте осуществления изобретения разгонная часть выполнена составной, и содержит, по меньшей мере, два элемента, являющихся продолжением канала ствола. Такой вариант позволяет использовать изобретение в модульной конструкции разгонной части, например, в гладкоствольном оружии со сменным дульным насадком.
В варианте осуществления изобретения узел крепления надульного устройства содержит цангу с наружной конической поверхностью и наружной резьбой и снабжен гайкой с внутренней конической поверхностью, при этом гайка установлена с возможностью продольного перемещения, воздействия на коническую поверхность цанги и сжатия цанги.
Такой вариант в сочетании со стандартным резьбовым соединением позволяет использовать изобретение для надежного и быстросъемного крепления разгонной части и/или внешнего корпуса к стволу, что особенно необходимо в стрелковом оружии. При отсутствии резьбы в дульной части ствола такой вариант позволяет использовать изобретение для крепления надульного устройства в спортивном и охотничьем оружии. Кроме того, такой вариант позволяет использовать изобретение для крепления внешнего корпуса к разгонной части надульного устройства.
Краткое описание чертежей
Изобретение более подробно поясняется на конкретных примерах его осуществления, ни в коем мере не ограничивающих объём притязаний, а предназначенных лишь для лучшего понимания его сущности специалистом. При описании примеров конкретной реализации изобретения даны ссылки на прилагаемые чертежи, на которых изображено:
- на фиг. 1 и фиг. 2 - первый пример выполнения изобретения в сменном надульном устройстве нарезного оружия;
- на фиг. 3 и фиг. 4 - второй пример выполнения изобретения в надульном устройстве гладкоствольного оружия со сменным дульным сужением.
- на фиг. 5 и фиг. 6 - третий пример выполнения изобретения в надульном устройстве нарезного оружия;
- на фиг. 7 и фиг. 8 - четвертый пример выполнения изобретения в надульном устройстве нарезного оружия. Предпочтительные варианты осуществления изобретения
На фиг. 1 и фиг. 2 изображено надульное устройство, установленное на нарезном стволе калибра 7,62 мм, причем на фиг. 1 изображено осевое продольное сечение устройства, а на фиг. 2 изображено поперечное сечение устройства в плоскости A-A с движущейся в нём пули. Надульное устройство включает разгонную часть 1 с двадцатью газоотводными окнами, сгруппированными поперечные ряды 2, 21, 3, З1, 4 и кожух 5, разделенный стенками газоотводных окон 6, б1 и продольными гранями 7 разгонной части 1 на восемь отсеков 8, 8i, 82, 83 и 9, 9\, 92, 93 и дульный отсек 10. Передняя стенка 11 дульного отсека 10 выступает за дульный срез 12 разгонной части 1 и снабжена дульным отверстием 13 и перфорацией 14. Отсеки 8 - 83 и 9 - 93 охватывают ряды газоотводных окон 2 и 3, 21 и З1 расположенные с противоположных сторон отсеков, а дульный отсек 10 охватывает один ряд газоотводных окон 4 и дульное отверстие 13. Гладкий канал 15 разгонной части 1 является продолжением нарезного канала ствола 16 и снабжен переходным конусом 17. Узел крепления разгонной части 1 к стволу 18 содержит резьбовое соединение 19 и цангу 20 с наружной конической поверхностью 21 и установленную на резьбовом соединении 22 гайку 23 с внутренней конической поверхностью 24. При завинчивании гайки 23 происходит сопряжение конических поверхностей 21 и 24, при этом цанга 20 сжимается и прочно скрепляется со стволом 18. Кожух 5 крепится к разгонной части 1 на резьбовом соединении 25 с фиксацией упругой разрезной шайбой 26.
В стволе 18 калибра D = 7,62 диаметр канала ствола 16, измеренный по полям нарезов, равен D = 7,62 мм, диаметр канала ствола, измеренный по дну нарезов, равен D1 = 7,92 мм. Канал имеет четыре нареза шириной по 3,8 мм, а площадь поперечного сечения канала ствола составляет S0 = 47,6 мм2.
В разгонной части 1 диаметр гладкого канала 15 равен D2 = l,02D, а площадь поперечного сечения канала разгонной части составляет S = 47,4 мм2. Такое соотношение размеров обеспечивает устойчивое ведение пули в канале 15 за счет обжима наружной поверхности пули 27 с диаметра Dj до диаметра D2, при этом сохраняется угловая скорость вращения пули, полученная в нарезном канале ствола 16. Суммарная площадь четырех газоотводных окон в каждом ряду 2 или 3 или 4, измеренная со стороны канала 15, равна Si = 1,35 S0. Угол между стенками газоотводных окон и продольной осью канала 15 равен β = γ = 90°. Угол между боковыми стенками газоотводных окон равен α = 90°. Длина каждого отсека 8 и 9 равна L = 1,85 D, а длина отсека 10 равна L] = 1,95 D. Расстояние от дульного среза 12 разгонной части 1 до передней стенки 11 равно L2 = 0,55D. В плоскости поперечного сечения надульного устройства наименьшая суммарная площадь отсеков 8, 8i, 82, 83 или отсеков 9, 9\, 92, 93, предназначенная для прохода газа между рядами газоотводных окон 2 и 3 или 21 и З1 равна S2 = 2,1 S0. Дульный отсек 10 от стенки б1 ряда газоотводных окон 4 до дульного среза 12 разгонной части 1 разделен продольными гранями 7 на четыре сегмента. При этом в плоскости поперечного сечения надульного устройства наименьшая площадь отсека 10, предназначенная для прохода газа от ряда газоотводных окон 4 к дульному срезу 12 разгонной части 1 равна S2 = 2,1 S0, а общая площадь перфорации 14 в передней стенке 11 равна S3 = 0,3 S0. Диаметр дульного отверстия 13 в передней стенке 11 равен D3 = 1,15 D.
При стрельбе в воздухе надульное устройство работает следующим образом: - при прохождении донного среза пули 27 ряда газоотводных окон 2 пороховой газ устремляется в отсеки 8 - 83, где при свободном расширении разгоняется до скорости U = 1800 - 2400м/с;
- при прохождении донного среза пули ряда газоотводных окон 3 пороховой газ из отсеков 8 - 83, перенаправляется стенкой 6 газоотводных окон и устремляется через ряд газоотводных окон 3 в канал 15, где пересекается с движущимся за пулей 27 со скоростью V = 650 - 800 м/с пороховым газом и тормозит его.
- в канале 15 в зоне ряда газоотводных окон 3 происходит торможение газа, при этом возрастает давление и быстрее догорает порох;
- истекающий из канала ствола 16 пороховой газ сталкивается перед окнами 3 с зоной повышенного давления и через ряд газоотводных окон 2 устремляется в отсеки 8 - 83;
- за счет движения пули 27 снижается давление в канале 15, тогда пороховой газ из отсеков 8 - 83 устремляется через ряды газоотводных окон 2 и 3 в канал 15, где повторно пересекается с истекающим из канала ствола 16 пороховым газом и тормозит его. Повторное торможение истекающего порохового газа происходит при прохождении пули 27 отсеков 9 - 93 и между дульным срезом 12 разгонной части 1 и дульным отверстием 13, где происходит более интенсивное круговое торможение порохового газа.
Снижение импульса отдачи достигается воздействием порохового газа на передние стенки газоотводных окон, интенсивным течением газа в радиальном направлении от линии стрельбы, а также за счет инерционного торможения истекающего из ствола порохового газа. Ориентация течения порохового газа в каждом радиально разделенном отсеке 8, 8i, 82, 83, 9, 9i, 92, 93 повышает эффективность надульного устройства за счет увеличения скорости струй порохового газа, препятствующих истечению порохового газа из канала ствола 16. Устранение дульного пламени и уменьшение звуковой ударной волны достигается за счет более полного сгорания пороха и снижения скорости истечения порохового газа из надульного устройства. Причем перфорация 14 в передней стенке 11 снижает интенсивность струи порохового газа истекающего из дульного отверстия 13.
Авторами данного изобретения определено, что при стрельбе боеприпасами 7,62x39 и 7,62x51 (.308 Wiпсhеstеr) из оружия, закрепленного в стенде с амортизаторами, данное надульное устройство снижает длину отката на 12 - 18 %, а при стрельбе в темноте практически исключает дульную вспышку. При стрельбе из ствола длинной 415 мм боеприпасами 7,62x39 определено, что надульное устройство снижает уровень звука на расстоянии lм сзади дульного среза на 9,5 - 11 дБ. При стрельбе из ствола длинной 450 мм боеприпасами 7,62x51 (.308 Wiпсhеstеr) определено, что надульное устройство снижает уровень звука на расстоянии lм сзади дульного среза на 12,6 - 14 дБ. Разница в относительном снижении звука при стрельбе различными боеприпасами обусловлена различной массой порохового заряда, например, при испытаниях в боеприпасах 7,62x39 вес пороха ω =1,58 г, а в боеприпасах 7,62x51 (.308 Wiпсhеstеr) вес пороха со = 2,76 г. Поэтому с увеличением количества истекающего из канала ствола порохового газа возрастает эффективность надульного устройства. Причем указанные характеристики получены при диаметре надульного устройства 19,6 мм, его рабочей длине (без учета узла крепления к стволу, т.е. от переходного конуса 17 до дульного отверстия 13) равной 54 мм и объеме W = 16,2 см . В прототипе данного изобретения (см. описание патента США N° 5136923) снижение уровня звука при стрельбе боеприпасами 5,56x45 составляет 25 - 38 дБ при диаметре надульного устройства 1,75 дюйма (44,4 мм), его длине 8 дюймов (203 мм) и объеме W = 308,6 см . Сравнивая данное изобретения и прототип по показателю снижение уровня звука (ΔР) к объему надульного устройства (W) видно, что в данном изобретении показатель (ΔР/W) в 3 - 4 раза выше, чем в прототипе. При стрельбе в воде боеприпасами с подводной пулей надульное устройство работает следующим образом:
- при прохождении донного среза подводной пули 27 ряда газоотводных окон 2 пороховой газ устремляется в заполненные водой отсеки 8 - 83, из которых успевает вытолкнуть часть воды до перекрытия боковой поверхностью пули 27 ряда газоотводных окон 3;
- при прохождении донного среза пули ряда газоотводных окон 3 пороховой газ выталкивает оставшуюся в отсеках 8 - 83 воду через газоотводные окна 3 в канал 15, при этом струи воды тормозят пороховой газ, движущийся за пулей; - в канале 15 в зоне ряда газоотводных окон 3 происходит торможение газа, при этом возрастает давление и быстрее догорает порох;
- истекающий из канала ствола 16 пороховой газ сталкивается перед окнами 3 с зоной повышенного давления и через ряд газоотводных окон 2 устремляется в отсеки 8 - 83; - за счет движения пули 27 снижается давление в канале 15, тогда пороховой газ из отсеков 8 - 83 устремляется через ряды газоотводных окон 2 и 3 в канал 15, где повторно пересекается с истекающим из канала ствола 16 пороховым газом и тормозит его.
Повторное торможение истекающего порохового газа происходит при прохождении пули 27 отсеков 9 - % и между дульным срезом 12 разгонной части 1 и дульным отверстием 13, где происходит более интенсивное круговое торможение порохового газа круговым потоком воды.
Снижение импульса отдачи достигается воздействием порохового газа и воды на передние стенки газоотводных окон, интенсивным течением газа и воды в радиальном направлении от линии стрельбы, а также за счет инерционного торможения истекающего из ствола порохового газа. Перфорация 14 в передней стенке 11 снижает интенсивность струи порохового газа истекающего из дульного отверстия 13.
При стрельбе боеприпасами 7,62x39 и 7,62x51 с подводной пулей массой 14-15 г в воздухе и в воде из закрепленного в стенде с амортизаторами оружия определено, что в воде данное надульное устройство снижает длину отката на 10 - 15 % больше, чем в воздухе. Разница в длине отката обусловлена тем, что, несмотря на дополнительную массу выталкиваемой из ствола воды эффективность надульного устройства повышается за счет гидродинамического торможения порохового газа. Визуально определено, что использование надульного устройства существенно снижает гидравлическую ударную волну при подводном выстреле, а с помощью видеосъемки определено, что уменьшение гидравлической ударной волны происходит следующим образом:
- при вылете подводной пули (кавитирующего сердечника) из надульного устройства часть порохового газа временно заторможена надульным устройством и находится в стволе, при этом кавитирующий сердечник движется в воде с образованием каверны (вакуумного тоннеля);
- при удалении сердечника на расстояние 2 - Зм от ствола пороховой газ покидает ствол и заполняет каверну, при этом на расстоянии 1 - 1,5м от ствола образуется газовый пузырь, который из-за своего удаления оказывает слабое гидравлическое воздействие на стрелка.
Парное продольное смещение отсеков 8, и 82, а также 9 и 92, относительно отсеков 8j и 83, а также 9\ и 93 и газоотводных окон этих отсеков на длину 0,2 - 0,3 L позволяет дополнительно увеличить эффективность надульного устройства за счет удлинения зоны гидродинамического и/или газодинамического торможения.
Следует отметить, что при сильном нагреве во время интенсивной стрельбы из зенитного и авиационного пулеметно-пушечного вооружения в воздухе эффективность надульное устройство возрастает за счет повышения скорости течения порохового газа в отсеках. При этом следует учесть, что надульное устройство снижает импульс отдачи при выстреле, поэтому возможность использования надульное устройство в системах оружия, автоматика которых работает за счет отдачи ствола, требует проверки.
Аналогичная конструкция сменного надульного устройства может использоваться в гладкоствольном спортивно-охотничьем и боевом оружии для стрельбы в воде и из воздуха в воду подводными пулями, а также для стрельбы в воздухе пулей, дробью и картечью. При стрельбе в воздухе круговое обжимающее воздействие порохового газа на дробовой (картечный) снаряд в зазоре между дульным срезом 12 разгонной части 1 и дульным отверстием 13 снижает рассеивание и повышает равномерность расположения пробоин от дроби и картечи в зачетной мишени. Для повышения эффективной дальности стрельбы дробью в канале 15 между газоотводными окнами 4 и дульным срезом 12 может быть выполнено типовое дульное сужение с наименьшим диаметром Dc - 0,95 - 0,98 D2.
Авторами данного изобретения определено, что в ружьях 12-го калибра с диаметром канала разгонной части D2 = 18,2 - 18,5 мм при использовании надульного устройства аналогичной конструкции, представленной на фиг. 1 и фиг. 2, но с дульным сужением канала 15 равным Dc = 0,97 D2, обеспечивается кучность стрельбы дробью К = 60-70 %, что соответствует кучности стрельбы дробью из стандартных ружей без данного надульного устройства, но с дульным сужением Dc = 0,945 D2.
На фиг. 3 и фиг. 4 изображено надульное устройство гладкоствольного оружия 12-го калибра с дульным сужением, причем на фиг. 3 изображено осевое продольное сечение устройства, а на фиг. 4 изображено поперечное сечение устройства в плоскости Б - Б. Надульное устройство включает разгонную часть 28 с двадцатью четырьмя газоотводными окнами, сгруппированными в поперечные ряды 29, 291, 29й, 30, 301, 30 1 H кожух, состоящий из трех корпусов 31, 32 и 33. Каждый корпус содержит по одному отсеку 34, 35 и 36, а каждый отсек охватывает по два ряда газоотводных окон 29 и 30, 29 и 301, 29 и 30 , расположенных с противоположных сторон отсеков. Разгонная часть 28 выполнена в дульной части ствола 37 гладкоствольного оружия, а гладкий канал 38 разгонной части 28 снабжен дульным сужением 39, выполненным в сменном дульном насадке 40. Для возможности прохода части порохового газа или воды в смежные отсеки стенки 41 и 41 ' отсеков снабжены перфорацией 42. Причем корпуса 31, 32 и 33 установлены с возможностью поворота вокруг продольной оси разгонной части 28 и перекрытия перфорации 42. Узел крепления надульного устройства включает резьбовое соединение 43 дульного насадка 40 с разгонной частью 28, упорную поверхность 44 и упругую разрезную шайбу 45.
Диаметр канала 38 разгонной части 28 соответствует диаметру канала ствола охотничьего 12-го калибра и равен D4 = 18,2 - 18,6 мм, а площадь его поперечного сечения равна S4 = 260 - 270 мм2. Суммарная площадь четырех газоотводных окон в каждом ряду, измеренная со стороны канала 38, равна S5 = 0,35 S4. Угол между стенками газоотводных окон и продольной осью канала равен P1 = γi = 90°. Длина каждого отсека равна Lз = 0,8D4. Причем в плоскости поперечного сечения надульного устройства оси газоотводных окон в рядах 291 и 301 смещены на 45° относительно осей газоотводных окон в рядах 29 и 30, 29" и 3011, что улучшает газодинамическое торможение порохового газа. В плоскости поперечного сечения надульного устройства наименьшая площадь каждого отсека, предназначенная для прохода газа между рядами газоотводных окон 29 и 30 или 291 и 301 или 29" и 30" равна S6 = 0,65 S4, а общая площадь перфорации в каждой стенке 41 равна S7 = 0,25 S4. Наименьший диаметр дульного сужения 39 канала 38 разгонной части 28 равен Dc = 0,97 D4.
При стрельбе в воздухе целесообразно поворотом корпуса 32 вокруг разгонной части 28 перекрыть перфорацию 42, тогда надульное устройство работает следующим образом: - при прохождении донного среза пули (дробового снаряда) ряда газоотводных окон 29 пороховой газ устремляется в отсек 34, где при свободном расширении разгоняется до скорости U = 1800 - 2400м/с; - при прохождении донного среза пули (дробового снаряда) ряда газоотводных окон 30 пороховой газ из отсека 34 перенаправляется стенкой 41 и устремляется через ряд газоотводных окон 30 в канал 38, где пересекается с движущимся за пулей (дробовым снарядом) со скоростью V = 400 - 500 м/с пороховым газом и тормозит его; - в канале 38 в зоне ряда газоотводных окон 30 происходит торможение газа, при этом возрастает давление и быстрее догорает порох;
- истекающий из канала ствола 37 пороховой газ сталкивается перед окнами 30 с зоной повышенного давления и через ряд газоотводных окон 29 устремляется в отсек 34;
- за счет движения пули (дробового снаряда) снижается давление в канале 38, тогда пороховой газ из отсека 34 устремляется через ряды газоотводных окон 29 и 30 в канал
38, где пересекается с истекающим из канала ствола 37 пороховым газом и тормозит его.
Повторное торможение порохового газа происходит при прохождении пули (дробового снаряда) отсеков 35 и 36. Снижение импульса отдачи достигается воздействием порохового газа на передние стенки газоотводных окон и на стенки отсеков, интенсивным течением газа в радиальном направлении от линии стрельбы, а также за счет инерционного торможения истекающего из ствола порохового газа. Устранение дульного пламени и уменьшение звуковой ударной волны достигается за счет более полного сгорания пороха и снижения скорости истечения порохового газа из надульного устройства.
Кроме того, при стрельбе в воздухе характеристики рассеивания дроби и картечи зависят от конструкции дульного сужения, которое в гладкоствольном оружии обычно образовано сопряжением двух конусных поверхностей с углом φ = 4° - 5° и углом φi = 0°15' - 0 30 , a иногда может иметь параболическую поверхность. Авторами данного изобретения определено, что в случае применения данного надульного устройства в стандартных ружьях со стандартным дульным сужением 39 кучность стрельбы дробью и картечью повышается на 15 - 25 %.
При стрельбе в воде целесообразно поворотом корпуса 32 вокруг разгонной части 28 открыть перфорацию 42, тогда надульное устройство работает следующим образом:
- при прохождении донного среза подводной пули ряда газоотводных окон 29 пороховой газ устремляется в заполненный водой отсек 34, но так как боковой поверхностью подводной пули уже перекрыт ряд газоотводных окон 30, то часть воды выталкивается в следующий отсек через перфорацию 42;
- при прохождении донного среза пули ряда газоотводных окон 30 пороховой газ выталкивает оставшуюся в отсеке воду через ряд газоотводных окон 30 в канал 38, при этом струи воды тормозят пороховой газ, движущийся за пулей;
- в канале 38 в зоне ряда газоотводных окон 30 происходит торможение газа, при этом возрастает давление и быстрее догорает порох;
- истекающий из канала ствола 37 пороховой газ сталкивается перед окнами 30 с зоной повышенного давления и через ряд газоотводных окон 29 устремляется в отсек 34; - за счет движения пули снижается давление в канале 38, тогда пороховой газ из отсека 34 устремляется через ряды газоотводных окон 29 и 30 в канал 38, где пересекается с истекающим из канала ствола 37 пороховым газом и тормозит его.
Повторное торможение порохового газа струями воды происходит при прохождении пули отсеков 35 и 36. Причем при прохождении подводной пули ряда газоотводных окон 29' пороховой газ выталкивает воду из отсека 35 через перфорацию 42 в смежные отсеки 34 и 36. При прохождении подводной пули ряда газоотводных окон 29 пороховой газ выталкивает воду из отсека 36 через перфорацию 42 в смежный отсек 35.
Авторами данного изобретения определено, что при стрельбе в воде из гладкоствольного оружия калибра .410 данное надульное устройство работает и снижает гидравлическую ударную волну аналогично, надульному устройству, представленному на фиг. 1 и фиг. 2.
Данная конструкция надульного устройства требуют доработки дульной части ствола существующего оружия, которая может быть произведена в мастерских. Новое оружие целесообразно изготавливать с надульным устройством. Преимущество данной конструкции в простоте её изготовления, так как в разгонной части используется дульная часть ствола, при этом масса, габариты и балансировка оружия практически не меняются, а обеспечиваются все положительные качества надульного устройства. Кроме того, данную конструкцию надульного устройства с дульным сужением 39, предпочтительно Dc = 0,97 - 0,98 D2, можно изготавливать отдельно и крепить к стволу 37 на резьбовом соединении 38 взамен дульного насадка 40. На фиг. 5 и фиг. 6 изображено надульное устройство нарезного ствола калибра 12,7 мм, причем на фиг. 5 изображено осевое продольное сечение устройства, а на фиг. 6 изображено поперечное сечение устройства в плоскости B - B.
Надульное устройство включает разгонную часть 46 с двадцатью четырьмя газоотводными окнами, сгруппированными в поперечные ряды 47, 48, 471, 481, 4711 4811, перфорированный кожух 49 и внешний корпус 50. Разгонная часть выполнена в дульной части нарезного ствола 51, а канал 52 разгонной части 46 имеет нарезы 53, с профилем которых согласована геометрия рядов газоотводных окон. Между кожухом 49 и разгонной частью образовано три отсека 54 с поперечными стенками 55 и 55 '. Между кожухом и корпусом 50 образовано три отсека 56, 57 и 571 с перфорированными смежными стенками 58. Каждый отсек 54 охватывает по два ряда газоотводных окон 47 и 48, 471 и 481, 4711 и 4811. Корпус 50 с перфорированным кожухом 49 крепится к разгонной части 46 на резьбовом соединении 59.
Канал ствола 51, а также канал 52 разгонной части 46 имеют калибр D5 = 12,7 мм, который соответствует диаметру канала ствола, измеренному по полям нарезов, а диаметр канала ствола измеренный по дну нарезов, равен D6 = 13,0 мм. Канал имеет восемь нарезов шириной по 2,8 мм, а площадь поперечного сечения нарезного канала ствола равна S8 = 132 мм . Суммарная площадь четырех газоотводных окон в каждом ряду, измеренная со стороны канала 52, равна S9 = 1,4Sg. В рядах газоотводных окон 47, 47 ' и 4711 угол между стенками окон и продольной осью канала разгонной части равен β2 = 60 , а в рядах газоотводных окон 48, 48 ' и 4811 угол между стенками окон и продольной осью канала разгонной части равен γ2 = 120°. Угол между боковыми стенками газоотводных окон равен a\ = 90°. Газоотводные окна ориентированы вдоль нарезов 53, шаг которых в стволе калибра 12,7 мм равен H = 381 мм (угол подъема нарезов равен 6 ), поэтому боковые стенки газоотводных окон в каждом ряду смещены на угол ψ = 6 относительно боковых стенок газоотводных окон предыдущего ряда. Этим обеспечивается в зоне газоотводных окон сохранность профиля четырех нарезов из восьми и устойчивое движение пули в канале 52 разгонной части 46. Длина отсеков 54 и 56 равна L4 = 2,1D5, а длина отсеков 57 и 571 равна L5 = 2,3D5. В плоскости перечного сечения надульного устройства площадь отсеков 54, предназначенная для прохода порохового газа между рядами газоотводных окон 47 и 48 или 47 ' и 48 ' или 4711 и 48й, равна Sю = 0,8 S8, а площадь отсеков 56 и 57, предназначенная для прохода газа между наружной боковой поверхностью кожуха 49 и внутренней боковой поверхностью корпуса 50 равна Sj i = 4,3 S8. В каждом отсеке 54 общая площадь перфорации 60 в кожухе 49 равна Si2 = 0,5 S8, а общая площадь перфорации 61 в каждой смежной стенке 58 равна Si3 = 0,35 S8.
При стрельбе в воздухе надульное устройство работает следующим образом: - при прохождении донного среза пули ряда газоотводных окон 47 пороховой газ устремляется в отсек 54, при этом часть порохового газа через перфорацию 60 кожуха 49 отводится в отсек 56. В отсеках 54 и 56 расширяющийся пороховой газ разгоняется до скорости U = 1800 - 2400м/с;
- при прохождении донного среза пули ряда газоотводных окон 48 пороховой газ из отсека 54 перенаправляется стенкой 55 ' и устремляется через ряд газоотводных окон
48 в канал 52, где пересекается с движущимся за пулей со скоростью V = 800 - 950 м/с пороховым газом и тормозит его. При этом часть порохового газа через перфорацию 61 стенки 58 проникает в следующий отсек 57, а через перфорацию 60 кожуха 49 проникает в следующий отсек 54 и охлаждается в этих отсеках; - в канале 52 в зоне ряда газоотводных окон 48 происходит торможение газа, при этом возрастает давление и быстрее догорает порох.
- истекающий из канала ствола 51 пороховой газ сталкивается перед окнами 48 с зоной повышенного давления и через ряд газоотводных окон 47 устремляется в отсеки 54 и 56; - за счет движения пули снижается давление в канале 52, тогда пороховой газ из отсеков 54 и 56 устремляется через ряды газоотводных окон 47 и 48 в канал 52, где повторно пересекается с истекающим из канала ствола 51 пороховым газом и тормозит его.
Повторное торможение истекающего из канала ствола порохового газа происходит при прохождении пули следующих отсеков, при этом часть порохового газа охлаждается в отсеках 56 и 57.
Снижение импульса отдачи достигается воздействием порохового газа на передние стенки газоотводных окон и на стенки отсеков, интенсивным течением газа в радиальном направлении от линии стрельбы, а также за счет инерционного торможения истекающего из ствола порохового газа. Устранение дульного пламени и уменьшение звуковой ударной волны достигается за счет полного сгорания пороха, охлаждения части порохового газа в отсеках 56 - 57 ' и снижения скорости истечения порохового газа из надульного устройства. При стрельбе в воде надульное устройство работает следующим образом:
- при прохождении донного среза подводной пули ряда газоотводных окон 47 пороховой газ устремляется в заполненный водой отсек 54, из которого успевает вытолкнуть часть воды до перекрытия боковой поверхностью пули ряда газоотводных окон 48. При этом часть порохового газа отводится через перфорацию 60 кожуха 49 в заполненный водой отсек 56, из которого через перфорацию 61 стенки 58 вода вытесняется в отсек 57. Далее вода через перфорацию 60 кожуха 49 и перфорацию 61 стенки 58 вытесняется в следующие отсеки 54 и 57, выходит через газоотводные окна в канал 52; - при прохождении донного среза пули ряда газоотводных окон 48 пороховой газ выталкивает оставшуюся в отсеках 54 и 56 воду через перфорацию 60 и ряд газоотводных окон 48 в канал 52, при этом струи воды тормозят пороховой газ, движущийся за пулей;
- в канале 53 в зоне ряда газоотводных окон 48 происходит торможение газа, при этом возрастает давление и быстрее догорает порох.
- истекающий из канала ствола 51 пороховой газ сталкивается перед окнами 48 с зоной повышенного давления и через ряд газоотводных окон 47 устремляется в отсеки 54 и 56;
- за счет движения пули снижается давление в канале 52, тогда пороховой газ из отсеков 54 и 56 устремляется через ряды газоотводных окон 47 и 48 в канал 52, где повторно пересекается с истекающим из канала ствола 51 пороховым газом и тормозит его.
Повторное торможение струями воды движущегося из канала ствола порохового газа происходит при прохождении пули следующих отсеков. Снижение импульса отдачи достигается воздействием порохового газа и воды на передние стенки газоотводных окон и на передние стенки отсеков, интенсивным течением газа и воды в радиальном направлении от линии стрельбы, а также за счет инерционного торможения струями воды истекающего из ствола порохового газа.
Уменьшение гидравлической ударной волны достигается за счет охлаждения части порохового газа в отсеках 56 - 57 ' и снижения скорости истечения порохового газа из надульного устройства.
Данная конструкция надульного устройства требуют доработки дульной части ствола существующего оружия, которая может быть произведена в оружейных мастерских. Новое оружие целесообразно изготавливать с надульным устройством. Главное преимущество данной конструкции в том, что в разгонной части используется дульная часть нарезного или гладкого ствола, поэтому вес, габариты и балансировка оружия практически не меняются, ухудшение меткости и кучности стрельбы не возможно, при этом обеспечиваются все положительные качества надульного устройства.
Аналогичная конструкция надульного устройства, может использоваться в гладкоствольном оружии, при этом не требуется совмещения газоотводных окон с нарезами канала разгонной части, у дульного среза которого после ряда газоотводных окон 48й может быть дополнительно выполнено дульное сужение. Авторами данного изобретения определено, что использование конструкции перфорированного кожуха 49 с дополнительным корпусом 50, представленной на фиг. 5 и фиг. 6, в конструкции кожуха гладкоствольного оружия 12-го калибра, представленной на фиг. 3 и фиг. 4, снижает уровень звука при выстреле охотничьим боеприпасом с дробью или пулей на 28-ЗЗдБ. Кроме того, использование конструкции надульного устройства представленной на фиг. 5 и фиг. 6, в гладкоствольном оружии калибра .410 обеспечивает при стрельбе в воде существенное снижение гидравлической ударной волны относительно, надульного устройства, представленного на фиг. 1 и фиг. 2.
На фиг. 7 и фиг. 8 изображено надульное устройство нарезного ствола револьвера калибра .357 (0,357 дюйма = 9,06 мм), причем на фиг. 7 изображено осевое продольное сечение, а на фиг. 8 изображено поперечное сечение в плоскости Г - Г.
Надульное устройство включает разгонную часть 62 с четырьмя газоотводными окнами 63, 64, 63 ', 641 и кожух 65 с двумя отсеками 66, 661 со стенками 67, 671 и технологическими прорезями 68. Каждый отсек охватывает по два газоотводных окна 63 и 64, 63 ' и 64 ', расположенных с противоположных сторон отсека. Разгонная часть 62 выполнена в дульной части нарезного ствола 69, а канал 70 разгонной части 62 имеет пять нарезов 71, с профилем которых согласована геометрия газоотводных окон. Узел крепления надульного устройства включает резьбовое соединение 72 гайки ствола 73 с разгонной частью 62, корпус мушки 74 и упорную поверхность 75 кожуха ствола 76, причем вертикальная ориентация мушки 77 обеспечивается винтом 78.
Канал ствола 69, а также канал 70 разгонной части 62 имеют калибр .357, который равен D7 = 9,06 мм и соответствует диаметру канала ствола, измеренному по дну нарезов, а диаметр канала ствола измеренный по полям нарезов, равен Dg = 8,79 мм. Канал имеет пять нарезов шириной по 2,8 мм, площадь поперечного сечения нарезного канала ствола равна Si4 = 62,5 мм2. Длина отсеков 66 и 661 равна L6 = 2,3D7. Площадь каждого газоотводного окна, измеренная со стороны канала 70, равна S1S = 0,4S14. В плоскости перечного сечения надульного устройства площадь каждого отсека 66 и 66 ', предназначенная для прохода порохового газа между газоотводными окнами 63 и 64 или 631 и 641, равна S16 = 0,5 Si4. Угол между боковыми стенками газоотводных окон равен α2 = 30°. Угол между стенками газоотводных окон и продольной осью канала разгонной части равен β3 =γ3 = 90°, причем в газоотводных окнах 63 и 63 ' угол β4 = 45°. Газоотводные окна ориентированы вдоль нарезов 71, шаг которых в стволе калибра .357 равен H1 = 18 дюймов = 457 мм (угол подъема нарезов равен 3,5°), поэтому боковые стенки газоотводных окон 63, 64, 63 ' и 641 смещены на угол ψi = 3,5° относительно боковых стенок предыдущих газоотводных окон. Этим обеспечивается в зоне газоотводных окон сохранность профиля четырех нарезов из пяти и устойчивое движение пули в канале 70 разгонной части 62. При стрельбе в воздухе надульное устройство работает следующим образом:
- при прохождении донного среза пули газоотводного окна 63 пороховой газ устремляется в отсек 66, где при свободном расширении разгоняется до скорости U = 1800 - 2400м/с;
- при прохождении донного среза пули газоотводного окна 64 пороховой газ из отсека 66 перенаправляется стенкой 67 и устремляется через газоотводное окно 64 в канал 70, где пересекается с движущимся за пулей со скоростью V = 280 - 450 м/с пороховым газом и тормозит его;
- в канале 70 в зоне газоотводного окна 64 происходит торможение газа, при этом возрастает давление и быстрее догорает порох; - истекающий из канала ствола 69 пороховой газ сталкивается перед окнами 64 с зоной повышенного давления и через газоотводное окно 63 устремляется в отсек 66;
- за счет движения пули снижается давление в канале 70, тогда пороховой газ из отсека 66 устремляется через газоотводные окна 63 и 64 в канал 70, где повторно пересекается с истекающим из канала ствола 9 пороховым газом и тормозит его. Повторное торможение истекающего порохового газа происходит при прохождении пули отсека 661.
Снижение импульса отдачи достигается воздействием порохового газа на передние стенки газоотводных окон и на стенки отсеков, интенсивным течением газа в радиальном направлении от линии стрельбы, а также за счет инерционного торможения истекающего из ствола порохового газа. Ориентация течения порохового газа в каждом отсеке повышает эффективность надульного устройства за счет увеличения скорости струй порохового газа, препятствующих истечению порохового газа из канала ствола 69. Устранение дульного пламени и уменьшение звуковой ударной волны достигается за счет более полного сгорания пороха и снижения скорости истечения порохового газа из надульного устройства.
При стрельбе в воде боеприпасами с подводной пулей надульное устройство работает следующим образом: - при прохождении донного среза подводной пули газоотводного окна 63 пороховой газ устремляется в заполненный водой отсек 66, из которого успевает вытолкнуть часть воды до перекрытия боковой поверхностью пули газоотводного окна 64;
- при прохождении донного среза пули газоотводного окна 64 пороховой газ выталкивает оставшуюся в отсеке 66 воду через газоотводные окна 64 в канал 70, при этом струи воды тормозят пороховой газ, движущийся за пулей;
- в канале 70 в зоне газоотводного окна 64 происходит торможение газа, при этом возрастает давление и быстрее догорает порох;
- истекающий из канала ствола 69 пороховой газ сталкивается перед окном 64 с зоной повышенного давления и через газоотводное окно 63 устремляется в отсек 66; - за счет движения пули снижается давление в канале 70, тогда пороховой газ из отсека 66 устремляется через газоотводные окна 63 и 64 в канал 70, где повторно пересекается с истекающим из канала ствола 69 пороховым газом и тормозит его.
Повторное торможение истекающего порохового газа происходит при прохождении пули отсека 66 '. Снижение импульса отдачи достигается воздействием порохового газа и воды на передние стенки газоотводных окон и на стенки отсеков, интенсивным течением газа и воды в радиальном направлении от линии стрельбы, а также за счет инерционного торможения истекающего из ствола порохового газа.
Данная конструкция надульного устройства требуют доработки дульной части ствола существующих револьверов, которая может быть произведена в оружейных мастерских. Новое оружие целесообразно изготавливать с надульным устройством. Главное преимущество данной конструкции в том, что в разгонной части используется дульная часть нарезного ствола, при этом внешний вид, вес, габариты и балансировка револьвера не меняются, ухудшение меткости и кучности стрельбы не возможно, при этом обеспечиваются все положительные качества надульного устройства. Кроме того, данная конструкция надульного устройства целесообразно использовать в двуствольных охотничьих ружьях, в которых отсеки надульного устройства разместить между стволами, при этом не будет нарушены внешний вид, вес и балансировка оружия.
При стрельбе боеприпасами .357 Маgпum из закрепленного в стенде с амортизаторами револьвера со стволом длинной 175 мм определено, что данное надульное устройство снижает длину отката на 10 - 12 %. При стрельбе в темноте практически исключается дульная вспышка. Снижение уровня звука зависит от мощности используемых боеприпасов и на дистанции 1 м сзади дульного среза составляет 3,5 - 4,2 дБ. Для повышения эффективности от использования надульного устройства в револьверах целесообразно дополнительно использовать конструкцию надульного устройства, представленную на фиг. 1 и фиг .2, которую крепить к столу на резьбовом соединении 72 вместо гайки ствола 73.
Промышленная применимость
Изобретение найдет свое применение в надульных устройствах стволов нарезного и гладкоствольного огнестрельного оружия.
Конструкции надульных устройств по изобретению могут применяться в стрелковом оружии, а также в нарезном и гладкоствольном спортивно - охотничьем оружии для стрельбы в воздухе и в воде калиберными и подкалиберными пулями с отделяемым поддоном. Причем целесообразность стрельбы в воде определяется для каждой системы оружия отдельно. Конструкции надульных устройств по изобретению также могут применяться в гладкоствольном оружии любого калибра для стрельбы в воздухе пулей, дробью и картечью, а также в артиллерийском вооружении любого калибра для стрельбы в воздухе калиберными и подкалиберными снарядами с отделяемым поддоном.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Надульное устройство ствола огнестрельного оружия, включающее узел крепления к стволу, разгонную часть с газоотводными окнами и кожух, причем канал разгонной части является продолжением канала ствола, а между кожухом и разгонной частью образовано N > 1 отсеков, отличающееся тем, что каждый отсек охватывает, по меньшей мере, два газоотводных окна с обеспечением возможности истечения порохового газа из канала разгонной части в отсек через первое из указанных газоотводных окон и истечения порохового газа из отсека в канал разгонной части через второе газоотводное окно, при этом длина отсека равна 0,5 - 3,0 калибра канала ствола и в каждой плоскости поперечного сечения надульного устройства, проходящей через по меньшей мере один отсек, выполнено условие:
Figure imgf000035_0001
SK - площадь канала ствола;
Sj - наименьшая площадь i-го отсека, предназначенная для прохода газа между газоотводными окнами;
M - число отсеков, в указанной плоскости поперечного сечения, 1< M <N.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что в разгонной части газоотводные окна сгруппированы в поперечные ряды, каждый из которых содержит не менее двух окон, при этом суммарная площадь газоотводных окон в каждом ряду, измеренная со стороны канала разгонной части, равна 0,3 - 1,5 площади поперечного сечения канала ствола.
3. Устройство по любому из пп. 1 или 2, отличающееся тем, что оно дополнительно содержит дульный отсек с передней стенкой, выступающей за дульный срез разгонной части и снабженной дульным отверстием, диаметр которого равен 1,05 — 1,2 калибра канала ствола, а продольная ось совпадает с продольной осью канала разгонной части, при этом дульный отсек охватывает, по меньшей мере, одно газоотводное окно, соединяя его с дульным отверстием, зазор между дульным срезом разгонной части и передней стенкой с дульным отверстием не превышает калибр канала ствола, при этом в плоскости поперечного сечения надульного устройства наименьшая площадь дульного отсека, предназначенная для прохода газа от газоотводного окна или окон к дульному срезу разгонной части, равна 0,4 - 4,5 площади канала ствола.
4. Устройство по любому из пп. 1 или 2, отличающееся тем, что в плоскости осевого продольного сечения надульного устройства угол между стенками газоотводных окон и продольной осью канала разгонной части, измеренный со стороны дульного среза разгонной части, равен 30 - 150°, а в плоскости поперечного сечения надульного устройства угол между боковыми стенками газоотводных окон равен 30° - 120°.
5. Устройство по любому из пп. 1 или 2, отличающееся тем, что каждый из указанных N> 1 отсеков имеет две, по меньшей мере, поперечные стенки, причем одно из охватываемых отсеком, по меньшей мере, двух газоотводных окон расположено вблизи первой из указанных стенок, а второе газоотводное окно расположено вблизи второй из указанных стенок.
6. Устройство по п. 5, отличающееся тем, что, по меньшей мере, один из отсеков также имеет две продольные стенки, ограничивающие отсек в продольном направлении.
7. Устройство по пп. 1 или 2, отличающееся тем, что, по меньшей мере, один отсек снабжен перфорированной перегородкой, установленной между боковой поверхностью разгонной части и внутренней боковой поверхностью кожуха, причем в плоскости поперечного сечения надульного устройства наименьшая площадь, предназначенная для прохода газа между наружной боковой поверхностью перфорированной перегородки и внутренней боковой поверхностью кожуха, равна 2,5 - 4,0 площади канала ствола.
8. Устройство по любому из пп. 1 или 2, отличающееся тем, что каждый из указанных N> 1 отсеков имеет две, по меньшей мере, выполненные с перфорацией поперечные стенки.
9. Устройство по п. 8, отличающееся тем, что оно выполнено с возможностью перекрытия перфорации в стенках смежных отсеков.
10. Устройство по пп. 1 или 2, отличающееся тем, что оно дополнительно содержит внешний корпус с образованием между кожухом и внешним корпусом R > 1 дополнительных отсеков, ограниченных в поперечном направлении стенками, при этом боковая поверхность кожуха выполнена с перфорацией, а в плоскости поперечного сечения надульного устройства площадь, предназначенная для прохода газа между наружной боковой поверхностью кожуха и внутренней боковой поверхностью корпуса равна 4,0 - 8,0 площади канала ствола.
11. Устройство по п. 10, отличающееся тем, что в стенках смежных отсеков дополнительного внешнего корпуса выполнена перфорация.
12. Устройство по п. 10, отличающееся тем, что продольная ось дополнительного внешнего корпуса смещена относительно продольной оси разгонной части.
13. Устройство по пп. 1 или 2, отличающееся тем, что канал разгонной части, являющийся продолжением нарезного канала ствола, выполнен гладким, при этом его диаметр равен 1,01 - 1,06 диаметра нарезного канала ствола, измеренного по полям нарезов.
14. Устройство по пп. 1 или 2, отличающееся тем, что в канале разгонной части выполнены нарезы, являющиеся продолжением нарезов канала ствола, при этом газоотводные окна ориентированны вдоль дна нарезов, причем в канале, имеющем более пяти нарезов, число газоотводных окон в каждом ряду не превышает половину числа нарезов, при этом не менее половины числа нарезов расположено между газоотводными окнами.
15. Устройство по п. 14, отличающееся тем, что разгонная часть выполнена в дульной части нарезного ствола, при этом дульный срез разгонной части совпадает с дульным срезом ствола.
16. Устройство по пп. 1 или 2, отличающееся тем, что канал разгонной части выполнен гладким, а его диаметр равен 0,99 - 1 ,03 диаметра гладкого канала ствола.
17. Устройство по пункту 16, отличающееся тем, что канал разгонной части снабжен дульным сужением, наименьший диаметр которого равен 0,95 - 0,98 диаметра канала разгонной части.
18. Устройство по п. 16, отличающееся тем, что разгонная часть выполнена в дульной части гладкого ствола, а дульный срез разгонной части совпадает с дульньм срезом ствола.
19. Устройство по п. 17, отличающееся тем, что разгонная часть выполнена в дульной части гладкого ствола, а дульный срез разгонной части совпадает с дульньм срезом ствола.
20. Устройство по пп. 1 или 2, отличающееся тем, что кожух выполнен составным из не менее двух элементов, причем между каждым из элементов кожуха и разгонной частью образован не менее один отсек, охватывающий не менее двух газоотводных окон.
21. Устройство по пп. 1, 2, 17, отличающееся тем, что разгонная часть выполнена составной, и содержит, по меньшей мере, два элемента, являющихся продолжением канала ствола.
22. Устройство по пп. 1 или 2, отличающееся тем, что узел крепления надульного устройства содержит цангу с наружной конической поверхностью и наружной резьбой и снабжен гайкой с внутренней конической поверхностью, при этом гайка установлена с возможностью продольного перемещения, воздействия на коническую поверхность цанги и сжатия цанги.
PCT/RU2008/000654 2007-12-03 2008-10-15 Barrel-mounted device for a fire arm WO2009072925A1 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP08857912.3A EP2224200B1 (en) 2007-12-03 2008-10-15 Barrel-mounted device for a fire arm
US12/746,173 US8464625B2 (en) 2007-12-03 2008-10-15 Barrel-mounted device for a firearm

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2007144551 2007-12-03
RU2007144551/02A RU2355976C1 (ru) 2007-12-03 2007-12-03 Надульное устройство ствола огнестрельного оружия

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2009072925A1 true WO2009072925A1 (en) 2009-06-11

Family

ID=40717934

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2008/000654 WO2009072925A1 (en) 2007-12-03 2008-10-15 Barrel-mounted device for a fire arm

Country Status (4)

Country Link
US (1) US8464625B2 (ru)
EP (1) EP2224200B1 (ru)
RU (1) RU2355976C1 (ru)
WO (1) WO2009072925A1 (ru)

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102010019358A1 (de) * 2010-05-06 2011-11-10 Rheinmetall Waffe Munition Gmbh Signaturreduzierte Mündungsbremse
RU2498189C2 (ru) 2011-03-21 2013-11-10 Андрей Альбертович Половнев Устройство для подводной стрельбы из огнестрельного оружия
WO2013147959A2 (en) * 2012-01-06 2013-10-03 Ra Brands, L.L.C. Cancellation muzzle brake assembly
US9151560B2 (en) * 2012-06-22 2015-10-06 Spike's Tactical, Llc Firearm sound suppressor
RU2498186C1 (ru) * 2012-07-04 2013-11-10 Открытое акционерное общество "Уральский завод транспортного машиностроения" Артиллерийское орудие с дульным тормозом
US9482484B2 (en) * 2013-12-10 2016-11-01 Anthony Barney Firearm suppressor
RU2549587C1 (ru) * 2014-01-09 2015-04-27 Открытое акционерное общество "Завод им. В.А. Дегтярева" Надульник стрелкового оружия
US9562730B2 (en) 2014-01-13 2017-02-07 Ra Brands, L.L.C. Replaceable feed ramp
US9377263B1 (en) * 2014-02-24 2016-06-28 Ferfrans Inc. Muzzle brake concussion reducing device for firearms and associated muzzle brakes and compensators
US9541345B2 (en) 2014-03-18 2017-01-10 Steven H. Schwartzkopf Recoil and muzzle blast controller for firearms
RU2569690C2 (ru) * 2014-04-01 2015-11-27 Федеральное государственное бюджетное учреждение "3 Центральный научно-исследовательский институт" Министерства обороны Российской Федерации Надульное устройство для пушки
US9658010B1 (en) * 2014-10-13 2017-05-23 Paul Oglesby Heat shielding and thermal venting system
US10126084B1 (en) * 2014-10-13 2018-11-13 Paul Oglesby 3-D printed suppressor element
US9874418B2 (en) * 2015-06-26 2018-01-23 Jeff A. White Sound suppressing gun barrel
US9500427B1 (en) * 2015-10-29 2016-11-22 Mark C. LaRue Firearm sound and flash suppressor having low pressure discharge
US10209022B1 (en) * 2015-11-24 2019-02-19 Paul A. Oglesby Muzzle device and venturi blast shield
US9921021B1 (en) * 2015-12-29 2018-03-20 Rugged Design, Inc. Firearm attachment locking systems and methods
JP2019502892A (ja) * 2016-01-20 2019-01-31 エヌジーツー ディフェンス、エルエルシー 銃器サプレッサー
US10180299B2 (en) * 2017-03-15 2019-01-15 M Combat, Inc. Flash suppressor assembly and method
US10533819B2 (en) * 2017-03-23 2020-01-14 Gerald R. Thomas Suppressor for firearms
NO343475B1 (no) * 2017-03-30 2019-03-25 A Tec Holding As Lyddemper
US10520278B2 (en) * 2017-06-29 2019-12-31 Spike's Tactical, Llc Auto-loading underwater firearm
RU180895U1 (ru) * 2017-10-27 2018-06-29 Павел Викторович Виленц Дульная насадка для огнестрельного оружия
US10809033B2 (en) * 2017-11-29 2020-10-20 Michael P. Tindal Firearm compensator
US10488139B1 (en) 2018-01-19 2019-11-26 Rugged Design, Inc. Method and apparatuses for attaching devices to firearm
RU186256U1 (ru) * 2018-04-09 2019-01-14 Федеральное государственное военное казённое образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военная академия материально-технического обеспечения имени генерала армии А.В. Хрулева" Дульный тормоз
RU2709294C1 (ru) * 2019-07-29 2019-12-17 Борис Васильевич Куприянов Надульное устройство для гладкоствольного охотничьего оружия
WO2021021900A1 (en) * 2019-07-29 2021-02-04 Sturm, Ruger & Company, Inc. Ported barrel system for firearms
US11614298B2 (en) 2020-01-21 2023-03-28 Polaris Capital Corporation Firearm suppressor
US11732989B2 (en) * 2020-05-13 2023-08-22 Sig Sauer, Inc. Mounting and retention assembly for suppressors
CN114294996B (zh) * 2021-12-09 2023-09-29 西安昆仑工业（集团）有限责任公司 一种水下炮口密封装置及使用方法

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2503491A (en) * 1948-03-29 1950-04-11 Janz Robert Gun silencer, including side branch chamber
US2780962A (en) * 1953-03-23 1957-02-12 Ressler Murray Blast suppressor
US5136923A (en) 1982-07-30 1992-08-11 Walsh Donald J Jun Firearm silencer and flash attenuator
US5814757A (en) 1996-07-15 1998-09-29 Buss; Richard A. Muzzle brake
RU2124170C1 (ru) * 1997-07-29 1998-12-27 Александр Никифорович Поправко Универсальный цилиндрический ствол "тайфун"
RU2202751C2 (ru) 2000-06-07 2003-04-20 Открытое акционерное общество "Концерн "Ижмаш" Дульное устройство
US7143680B2 (en) 2003-04-08 2006-12-05 Bender Terrence D Recoil and muzzle blast dissipator
WO2007126330A1 (fr) 2006-04-27 2007-11-08 Jag Defence Group As Âme à cavitation
NO20076207L (no) 2005-05-04 2008-01-25 Jag Defence Group As Aqua Shooting Range

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3122055A (en) * 1962-06-06 1964-02-25 Sr Donald M Roeck Bore evacuator for artillery type guns
DE8701929U1 (ru) * 1987-02-09 1988-06-09 Chrobak, Peter, 8011 Forstern, De
US5033356A (en) * 1990-01-16 1991-07-23 Richardson H Gary Firearm with noise suppressor
IT1293029B1 (it) * 1997-05-23 1999-02-11 Salvatore Tedde Perfezionamento alle armi da fuoco per l'utilizzo di diversi tipi di munizionamenti in condizioni di assoluta sicurezza
US6065384A (en) * 1997-11-10 2000-05-23 Widlin Corporation Variable velocity weapon system having selective lethality and methods related thereto

Patent Citations (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2503491A (en) * 1948-03-29 1950-04-11 Janz Robert Gun silencer, including side branch chamber
US2780962A (en) * 1953-03-23 1957-02-12 Ressler Murray Blast suppressor
US5136923A (en) 1982-07-30 1992-08-11 Walsh Donald J Jun Firearm silencer and flash attenuator
US5814757A (en) 1996-07-15 1998-09-29 Buss; Richard A. Muzzle brake
RU2124170C1 (ru) * 1997-07-29 1998-12-27 Александр Никифорович Поправко Универсальный цилиндрический ствол "тайфун"
RU2202751C2 (ru) 2000-06-07 2003-04-20 Открытое акционерное общество "Концерн "Ижмаш" Дульное устройство
US7143680B2 (en) 2003-04-08 2006-12-05 Bender Terrence D Recoil and muzzle blast dissipator
US20090064888A1 (en) 2005-04-27 2009-03-12 Andrey Albertovich Polovnev Cavitating core
NO20076207L (no) 2005-05-04 2008-01-25 Jag Defence Group As Aqua Shooting Range
EP1884736A2 (en) 2005-05-04 2008-02-06 Andrey Albertovich Polovnev Aqua shooting range
RU2316712C2 (ru) 2005-05-04 2008-02-10 Владимир Шаймухаметович Хазиахметов Акватир (варианты)
US20080258396A1 (en) 2005-05-04 2008-10-23 Andrey Albertovich Polovnev Aqua Shooting Range
RU2316718C1 (ru) 2006-04-27 2008-02-10 Андрей Альбертович Половнев Кавитирующий сердечник
NO20084978L (no) 2006-04-27 2009-01-26 Volodymir Shaymukhametovich Khasiakhmetov Kaviterende Kjerne
WO2007126330A1 (fr) 2006-04-27 2007-11-08 Jag Defence Group As Âme à cavitation
EP2053342A1 (en) 2006-04-27 2009-04-29 Andrey Albertovich Polovnev Cavitating core

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2224200A4

Also Published As

Publication number Publication date
RU2355976C1 (ru) 2009-05-20
EP2224200A1 (en) 2010-09-01
EP2224200B1 (en) 2015-09-23
US20100275493A1 (en) 2010-11-04
US8464625B2 (en) 2013-06-18
EP2224200A4 (en) 2013-05-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2355976C1 (ru) Надульное устройство ствола огнестрельного оружия
US11054207B2 (en) Integrally suppressed firearm utilizing segregated expansion chambers
US4545285A (en) Matched expansion muzzle brake
US8844422B1 (en) Suppressor for reducing the muzzle blast and flash of a firearm
US6079311A (en) Gun noise and recoil suppressor
US20030019385A1 (en) Subsonic cartridge for gas-operated automatic and semiautomatic weapons
US4664014A (en) Flash suppressor
US4893544A (en) Flash suppressor
WO2016076940A2 (en) Duplex projectile cartridge and method for assembling subsonic cartridges for use with gas-operated firearms
RU2492408C1 (ru) Травматический патрон для бесствольного оружия
EP3382318B1 (en) Silencer for a shotgun
US11933567B2 (en) Muzzle braked suppressor
RU2382325C2 (ru) Артиллерийский снаряд к нарезному оружию
KR20010072177A (ko) 소형 화기 시스템
WO2006083280A2 (en) A muzzle launcher for use with impulse cartridges with fixed propellant charge
WO2015002567A1 (ru) Глушитель оружейый, преимущественно для ручного стрелкового оружия
US20180195825A1 (en) Methods and systems for firearm suppression
US6044746A (en) Projectile propulsion assembly that limits recoil force
RU2225974C1 (ru) Способ придания вращения пулевому или иному снаряду и огнестрельный комплекс яугонена для его осуществления
RU2208755C1 (ru) Глушитель звука выстрела
RU2733186C1 (ru) Ствол для огнестрельного оружия
EP3943871A1 (en) Firearm suppressor, in particular a rifle suppressor
RU2222763C1 (ru) Боеприпас
US20220381531A1 (en) Suppressor
RU2413922C2 (ru) Кинетический пучковый снаряд &#34;кимры&#34;

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 08857912

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12746173

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2008857912

Country of ref document: EP