WO2008104695A1 - Realisation d'un element ophtalmique adapte pour les visions foveale et peripherique - Google Patents

Realisation d'un element ophtalmique adapte pour les visions foveale et peripherique Download PDF

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WO2008104695A1
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wearer
vision
foveal
optical power
ophthalmic element
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Björn Drobe
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Essilor International (Compagnie Generale D'optique)
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    • G02C7/028—Special mathematical design techniques

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing an ophthalmic element for ametropia correction, which is adapted to correct the foveal and peripheral visions.
  • a lens of glasses which is placed in front of his eye in a fixed manner with respect to his face, using a frame as a support for the lens.
  • the central zone of the glass then serves mainly to correct the wearer's ametropia when the latter is looking straight ahead.
  • the image of an object that is observed under these conditions is detected by a central area of the wearer's retina, called the foveal area. For this reason, the visual perception that corresponds to the direction of the gaze ahead is called foveal vision, or central vision.
  • a goal of the ametropia correction which is achieved by the central zone of the spectacle lens therefore consists of bringing back the image of an object which is located in front of the spectacle wearer in the plane tangent to the retina in the foveal zone. .
  • Such a correction is only approximate for certain observation conditions, in particular because the exact position of the image varies along the optical axis of the eye as a function of the observation distance of the object .
  • the peripheral zone of the glass which is situated around the central zone of the latter, also participates in the formation of the image on the retina when the observer looks straight ahead, without turning his eyes, for parts of the eye. object that are eccentric.
  • the parts of the image that correspond to the eccentric parts of the object are then located outside the foveal area, in the peripheral zone of the retina.
  • the corresponding visual perception is called peripheral vision.
  • the defect of position of the image on the retina when the wearer looks straight ahead can vary between the foveal vision and the peripheral vision. This variation depends on the shape of the wearer's eye and the retinal eccentricity. It varies, in general, for different carriers. For this reason, we distinguish for each carrier an ametropia in foveal vision and an ametropia in peripheral vision, to a given eccentricity, with two corresponding ametropia corrections.
  • the direction of his gaze passes through the glass at a point in the peripheral zone.
  • the optical characteristics of the glass at this point are then no longer suitable for forming an image on the retina along the viewing direction, that is to say along the optical axis of the eye that is rotated.
  • the ametropia that occurs in these conditions along the optical axis of the eye is foveal vision ametropia, while the optical axis of the eye cuts the glass to a point where the correction of the vision that is realized corresponds to the peripheral vision.
  • the ametropia correction that is made is then not adapted to these observation conditions, and the visual comfort of the wearer is reduced.
  • An object of the present invention is then to provide a wearer with an ametropia correction which gives him good visual comfort while limiting or eliminating a long-term worsening of his ametropia.
  • the invention proposes a method for producing an ophthalmic element for ametropia correction, which is adapted to correct the foveal and peripheral visions of a wearer of this element, and which comprises the steps following:
  • the amplitude of the eye movements of the wearer which is characterized in step / 1 / is used to determine, in step / 3 /, a size of the central zone of the ophthalmic element in which correction of the foveal vision is performed.
  • This central zone size with foveal vision correction increases according to the amplitude of the eye movements of the wearer.
  • center of the ophthalmic element means a central point of the face of the latter, which corresponds to the intersection of this face with the direction of gaze of the right holder in front, for the position. of use of the ophthalmic element.
  • the optical power of the ophthalmic element at this central point is equal to the correction which is determined for the foveal vision of the wearer.
  • the optical power can vary continuously along the face of the ophthalmic element.
  • the central zone of the element in which the correction of the foveal vision is made, is then understood to mean a portion of the element which is situated around the central point thereof, parallel to the face of the element, and wherein the optical power has an absolute deviation from the power value at the center point, which is less than a determined limit.
  • This limit of the variations of the optical power inside the central zone of the ophthalmic element may be equal to 0.10 or 0.25 diopters, for example.
  • the invention consists in taking into account a behavioral characteristic of the wearer to determine a compromise between the correction of the foveal vision and that of the peripheral vision. This behavioral characteristic is the propensity of the wearer to turn the head or the eyes more to observe an object that is not located in front of him.
  • the invention therefore consists of an additional personalization of the ophthalmic element, beyond the correction of the vision of the wearer, to optimize the compromise between the ametropia corrections relating to the foveal vision and to the peripheral vision.
  • the method of the invention provides a larger area of the ophthalmic element that corrects the foveal vision of the wearer.
  • the image of an object that is observed by the wearer is correctly formed on the retina, for a higher range of angle of rotation of the eyes.
  • a peripheral zone of the element which is larger is suitable for peripheral vision.
  • a method according to the invention makes it possible to achieve an optimal compromise between the correction of the peripheral vision and that of the foveal vision, over the entire surface of the ophthalmic element.
  • This compromise varies depending on the carrier.
  • the compromise that is obtained provides a good foveal vision comfort for a wearer who mainly moves the eyes, while providing a correction of his peripheral vision near the periphery of the ophthalmic element.
  • the method of the invention provides an increased correction of peripheral vision for a wearer who moves mainly the head. In this way, the wearer's comfort of correction and non-worsening of the peripopia are optimally combined for each wearer.
  • FIGS. 1a and 1b illustrate a principle of measurement of eye and head movements for a spectacle wearer
  • FIGS. 2a and 2b are optical power characterizations of a first spectacle lens made according to the invention, for a first wearer who moves the eyes more than the head;
  • FIGS. 3a and 3b are characterizations of a second spectacle lens made according to the invention, for a second wearer who moves the head more than the eyes;
  • FIGS. 4a, 4b and 5a, 5b respectively correspond to FIGS. 2a, 2b and 3a, 3b for an alternative embodiment of the invention.
  • the invention is now described in detail in the context of the production of a corrective ophthalmic lens of the spectacle lens type. But it is understood that the invention can be applied to other ophthalmic elements that perform an ametropia correction, such as glasses of mountain masks or aquatic diving in particular.
  • a spectacle lens that is adapted to perform myopia correction is taken as an example. But it is also understood that the invention can be applied in a similar manner to any corrective glass, whatever the nature of the wearer's ametropia.
  • the relative magnitudes of eye and head movements for the future carrier to which the glass is intended are characterized.
  • a first target called reference target
  • the reference target is denoted R in Figure 1a. It is preferably located at eye level for the wearer. The wearer is therefore placed in front of the reference target, with the shoulders substantially located in a vertical plane that is perpendicular to the virtual line that connects his head to the reference target. He then has the head and the eyes that are oriented toward the reference target.
  • the bearer is then asked to look at a second target, referred to as the test target and noted T, which is offset from the reference target, without moving the shoulders.
  • the test target is horizontally offset from the reference target, so as to characterize the horizontal movements of the wearer's head and eyes.
  • the angular offset of the test target relative to that of reference is called eccentricity, and denoted E.
  • ⁇ r denotes the angle of rotation of the wearer's head, also called angular deflection of the head, to move from the first observation situation of the reference target to the second observation situation. of the test target.
  • ⁇ ⁇ is the angle of rotation of the eyes that is performed simultaneously by the wearer.
  • the eccentricity E is therefore equal to the sum of the two angles ⁇ 3 ⁇ and ⁇ ⁇ .
  • the quotient of the angular deviation of the head ai by the eccentricity E is then calculated. This quotient is equal to unity for a wearer who has exclusively turned the head to pass from the reference target to the test target, and to zero for a wearer who has only turned his eyes.
  • a G gain is then calculated for this "eye / head" motion coordination test that has been performed for the wearer.
  • the gain G can be defined by a predetermined increasing function of the quotient of the angular deviation of the head ⁇ j by the eccentricity E.
  • This "eye / head" movement coordination test can be performed by the wearer in the shop of an optician retailer where he orders his pair of glasses equipped with corrective glass.
  • two carriers will be considered which require identical corrections of foveal vision, equal to -4.00 diopters.
  • the first carrier has a gain value G equal to 0.1, indicating that it turns the eyes more than the head to observe an eccentric object, and the second carrier has a gain value G equal to 0.8, indicating that he turns his head more than the eyes under the same conditions.
  • ametropia correction that is adapted to peripheral vision can be determined for each wearer by performing a measure on this one.
  • a measure may be, in particular, a self-defeating or skiascopy measure.
  • the ametropia correction for the peripheral vision of a wearer and for a fixed eccentricity can be determined by adding a constant value to the ametropia correction value which is determined for the foveal vision of this wearer.
  • This constant value can be, in particular, +0.8 diopter, which corresponds to an average difference between the degree of myopia of a person in foveal vision and its degree of myopia for the peripheral vision, for an eccentricity of 30 °.
  • G which is calculated for each wearer
  • a central zone size of the lens in which the ametropia correction is made for the foveal vision is then determined.
  • the central zone of the lens in which the ametropia correction is performed for the foveal vision may have any shape.
  • its vertical diameter, relative to the position of use of the glass by the wearer may be smaller than its horizontal diameter.
  • the vertical head movements generally have amplitudes that are smaller than those of the horizontal head movements, with respect to corresponding eye movements.
  • This size of the central zone of the glass, in which the foveal vision correction is performed can be determined by means of a value of the optical power of the glass which is made at a point of the glass situated outside the zone. central of it. This point corresponds to a reference eccentricity. Since the optical power varies continuously from the correction value which is made at the optical center of the glass, a greater difference between the value of the optical power which is determined for the reference eccentricity and that which is realized at center of the glass corresponds to a smaller size of the central zone of the glass, in which the correction is adapted to the foveal vision of the wearer.
  • the optical power value which is determined for the point of the glass located outside the central zone itself depends on the calculated gain for each carrier.
  • the optical power of the glass which is evaluated for the reference eccentricity, and which is denoted PX can be determined using a first function predefined mathematical notation, denoted F 1 .
  • This first function depends on the optical power PO of the glass evaluated in the center thereof for the foveal vision, the ametropia correction that has been determined for the peripheral vision of the wearer and the eccentricity considered, denoted PM, and the G gain that has been calculated for the wearer.
  • PX Fi (PO, PM, G).
  • the function Fi is such that a derivative of a first difference between the optical powers of the lens for peripheral vision at the eccentricity considered and for the foveal vision at the central point, with respect to a second difference between on the one hand, the ametropia correction determined for the peripheral vision of the wearer and the same eccentricity, and on the other hand the optical power of the lens for the foveal vision at the central point, is itself an increasing function of the calculated gain (G) .
  • G calculated gain
  • PX aG n (PM - PO) + P0 + b, where n is a strictly positive number, a and b are constant coefficients, a is positive.
  • the optical power of the glass in the peripheral zone is determined from the optical power in the central zone, by modifying the latter on the basis of the correction which is determined for the peripheral vision of the wearer, and this with an amplitude which increases with the value of the eye / head movement coordination gain.
  • Figures 2a and 2b are optical power mappings of a spectacle lens established for foveal vision and peripheral vision, respectively.
  • the abscissa and ordinate axes are respectively marked by the angular offset values of the gaze with respect to the optical axis of the glass, respectively in a horizontal plane and in a vertical plane, for the position of use of the glass by the wearer. They are marked in degrees and denoted ALPHA and BETA, ALPHA denoting the offset in the vertical plane, and BETA in the horizontal plane.
  • the null values of ALPHA and BETA correspond to the direction of look straight ahead, which passes through the center of the glass.
  • the curves shown connect points for which the optical power is constant. This value is indicated on some of the curves.
  • a displacement in a cartography established for the foveal vision corresponds to a rotation of the eye behind the glass
  • a displacement in a mapping established for peripheral vision corresponds to a displacement in the image formed on the retina when the eye is motionless and looks through the center of the glass.
  • FIGS. 3a and 3b respectively correspond to Figures 2a and 2b for a second glass which is intended for the second carrier presented above.
  • the same values as above were adopted for parameters n, a and b.
  • PX -3.56 diopters (FIG. 3b). Comparing FIGS. 2a and 3a, it can be seen that the central area of the glasses in which the optical power in foveal vision is substantially equal to -4.00 diopters is greater for the first carrier (FIG. 2a) than for the second carrier (FIG. Figure 3a).
  • a second embodiment of the invention consists in determining the variation of the correction of the foveal vision when one moves radially on the glass from the optical center thereof.
  • the optical power of the glass is determined for the foveal vision at a point on the glass surface which is located outside the central zone and which corresponds to a reference eccentricity.
  • This power which is denoted PXC, can be determined by using a second predefined mathematical function denoted F 2 . This second function depends on the optical power
  • the function F 2 is such that a derivative of a difference between the optical powers of the lens for the foveal vision, respectively for the reference eccentricity and at the central point, with respect to the value of DP power failure, is itself an increasing function of the gain G.
  • PXC cG m DP + P0 + d, where m is a strictly positive number, c and d are constant coefficients, c is positive.
  • the number m is equal to 1.0 and the coefficients c and d are respectively equal to 3.0 and 0.0.
  • the tolerable defect of reference optical power DP is equal to 0.5 diopter and the reference eccentricity is still equal to 30 °.
  • FIGS. 4a and 4b are optical power maps of a third lens that corresponds to this second mode of implementation of the invention, respectively for the foveal and peripheral visions.
  • This third glass is intended for the first carrier, for which G is equal to 0.1.
  • PXC is then equal to -3.85 diopters, for the numerical values which have been quoted above. This value is visible in FIG. 4a for the 30 ° reference eccentricity.
  • Figure 4b shows that peripheral vision is corrected to a different extent with respect to foveal vision.
  • FIGS. 5a and 5b correspond to FIGS. 4a and 4b, respectively, for a fourth lens also produced according to the second embodiment of the invention, but being intended for the second wearer, for which G is equal to 0.8 .
  • PXC equals -2.60 diopters
  • FIGS. 4a and 5a The comparison of FIGS. 4a and 5a shows that the central zone of the third lens which is intended for the first carrier is again larger than that of the fourth lens intended for the second carrier.
  • Each glass is then produced by varying at least one curvature of a face thereof parallel to this face. For this, two curvatures are determined at each point of a mesh of the face from the corresponding optical power mapping, in a manner that is known per se.
  • One of the processes for machining ophthalmic lenses that are also known to a person skilled in the art can then be used to impart to the face of the glass the determined variations in curvature.
  • a refractive index of a glass material can be varied, still parallel to the face of the glass, to confer thereon local optical power characteristics which correspond to those determined for the central and peripheral areas.

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Abstract

Un procédé de réalisation d'un élément ophtalmique de correction d'amétropie, qui est adapté pour corriger les visions fovéale et périphérique d'un porteur, prend en compte les amplitudes de mouvements d'yeux et de tête dudit porteur. Une zone centrale de l'élément, dans laquelle la vision fovéale est corrigée, est dimensionnée par rapport à l'amplitude des mouvements d'yeux pour procurer un bon confort visuel. La vision périphérique est corrigée dans une zone périphérique de l'élément ophtalmique, pour éviter une augmentation à long terme de l'amétropie du porteur.

Description

REALISATION D'UN ELEMENT OPHTALMIQUE ADAPTE POUR LES VISIONS FOVEALE ET PERIPHERIQUE
La présente invention concerne un procédé de réalisation d'un élément ophtalmique de correction d'amétropie, qui est adapté pour corriger les visions fovéale et périphérique.
Pour corriger l'amétropie d'un individu, on utilise un verre de lunettes qui est placé devant son œil d'une façon fixe par rapport à son visage, en utilisant une monture comme support du verre. La zone centrale du verre sert alors principalement à corriger l'amétropie du porteur lorsque celui-ci regarde droit devant lui. L'image d'un objet qui est observé dans ces conditions est détectée par une zone centrale de la rétine du porteur, appelée zone fovéale. Pour cette raison, la perception visuelle qui correspond à la direction du regard droit devant est appelée vision fovéale, ou vision centrale. Un but de la correction d'amétropie qui est réalisée par la zone centrale du verre de lunettes consiste donc à ramener l'image d'un objet qui est situé en face du porteur de lunettes dans le plan tangent à la rétine dans la zone fovéale. Une telle correction n'est qu'approchée pour certaines conditions d'observation, notamment parce que la position exacte de l'image varie le long de l'axe optique de l'œil en fonction de la distance d'observation de l'objet.
La zone périphérique du verre, qui est située autour de la zone centrale de celui-ci, participe aussi à la formation de l'image sur la rétine lorsque l'observateur regarde droit devant lui, sans tourner les yeux, pour des parties de l'objet qui sont excentrées. Les parties de l'image qui correspondent aux parties excentrées de l'objet sont alors situées en dehors de la zone fovéale, dans la zone périphérique de la rétine. Pour cette raison, la perception visuelle correspondante est appelée vision périphérique. Le défaut de position de l'image sur la rétine lorsque le porteur regarde droit devant lui, peut varier entre la vision fovéale et la vision périphérique. Cette variation dépend de la forme de l'œil du porteur et de l'excentricité rétinienne. Elle varie, d'une façon générale, pour des porteurs différents. Pour cette raison, on distingue pour chaque porteur une amétropie en vision fovéale et une amétropie en vision périphérique, à une excentricité donnée, avec deux corrections d'amétropie correspondantes.
Or il est connu que, pour un porteur myope, une formation de l'image en arrière de la rétine, provoque un allongement de l'œil. Une telle défocalisation provoque donc une augmentation du degré de myopie du porteur. Cet effet se produit non seulement lorsque l'image est formée derrière la rétine dans la zone fovéale, c'est-à-dire en vision fovéale, mais aussi lorsqu'elle est formée derrière la rétine dans la zone périphérique de celle-ci, c'est-à-dire en vision périphérique. Pour éviter une telle aggravation de l'amétropie, il a été proposé d'adapter le verre de lunettes en dehors de sa zone centrale pour corriger la vision périphérique du porteur. La zone centrale du verre réalise donc la correction de la vision fovéale, et la zone périphérique du verre, qui est située autour de la zone centrale, réalise la correction de la vision périphérique. Une telle adaptation d'un verre ophtalmique correcteur est divulguée dans le document US 2005/0105047.
Mais, lorsque le porteur du verre observe un objet qui est excentré en tournant les yeux, la direction de son regard traverse le verre en un point de la zone périphérique. Les caractéristiques optiques du verre en ce point ne sont alors plus adaptées pour former une image sur la rétine le long de la direction de regard, c'est-à-dire le long de l'axe optique de l'œil qui est tourné. En effet, l'amétropie qui intervient dans ces conditions le long de l'axe optique de l'œil est l'amétropie de vision fovéale, alors que l'axe optique de l'œil coupe le verre en un point où la correction de la vision qui est réalisée correspond à la vision périphérique. La correction d'amétropie qui est réalisée n'est alors pas adaptée à ces conditions d'observation, et le confort visuel du porteur est réduit.
Un but de la présente invention est alors de fournir à un porteur une correction d'amétropie qui lui procure un bon confort visuel tout en limitant ou supprimant une aggravation à long terme de son amétropie. Pour cela, l'invention propose un procédé de réalisation d'un élément ophtalmique de correction d'amétropie, qui est adapté pour corriger les visions fovéale et périphérique d'un porteur de cet élément, et qui comprend les étapes suivantes :
/1/ caractériser des amplitudes relatives de mouvements respectifs d'yeux et de tête du porteur ;
121 déterminer des corrections d'amétropie respectivement pour la vision fovéale et pour la vision périphérique du porteur ;
/3/ déterminer une répartition de puissance optique de l'élément ophtalmique le long d'une face de celui-ci, qui réalise la correction d'amétropie pour la vision fovéale dans une zone centrale de l'élément ophtalmique, et qui varie en dehors de la zone centrale vers une valeur de puissance optique correspondant à la correction d'amétropie pour la vision périphérique ; et
/4/ réaliser l'élément ophtalmique de façon à obtenir cette répartition de puissance optique.
Selon l'invention, l'amplitude des mouvements d'yeux du porteur qui est caractérisée à l'étape /1/ est utilisée pour déterminer, à l'étape /3/, une taille de la zone centrale de l'élément ophtalmique dans laquelle la correction de la vision fovéale est réalisée. Cette taille de zone centrale à correction de vision fovéale croît en fonction de l'amplitude des mouvements d'yeux du porteur.
Dans le cadre de l'invention, on entend par centre de l'élément ophtalmique un point central de la face de celui-ci, qui correspond à l'intersection de cette face avec la direction du regard du porteur droit devant, pour la position d'usage de l'élément ophtalmique. La puissance optique de l'élément ophtalmique en ce point central est égale à la correction qui est déterminée pour la vision fovéale du porteur. Par ailleurs, la puissance optique peut varier continûment le long de la face de l'élément ophtalmique. On entend alors par zone centrale de l'élément, dans laquelle la correction de la vision fovéale est réalisée, une partie de l'élément qui est située autour du point central de celui-ci, parallèlement à la face de l'élément, et dans laquelle la puissance optique présente un écart absolu par rapport à la valeur de puissance au point central, qui est inférieur à une limite déterminée. Cette limite des variations de la puissance optique à l'intérieur de la zone centrale de l'élément ophtalmique peut être égale à 0,10 ou 0,25 dioptrie, par exemple. Ainsi, l'invention consiste à prendre en compte une caractéristique comportementale du porteur pour déterminer un compromis entre la correction de la vision fovéale et celle de la vision périphérique. Cette caractéristique comportementale est la propension du porteur à tourner plus la tête ou les yeux pour observer un objet qui n'est pas situé en face de lui. L'invention consiste donc en une personnalisation supplémentaire de l'élément ophtalmique, au- delà de la correction de la vision du porteur, pour optimiser le compromis entre les corrections d'amétropie relatives à la vision fovéale et à la vision périphérique. Pour un porteur qui bouge surtout les yeux pour observer un objet excentré, le procédé de l'invention procure une zone plus grande de l'élément ophtalmique qui corrige la vision fovéale du porteur. Ainsi, l'image d'un objet qui est observé par le porteur est correctement formée sur la rétine, pour un intervalle supérieur d'angle de rotation des yeux. A l'inverse, pour un porteur qui bouge surtout la tête, et donc qui regarde le plus souvent à travers l'élément ophtalmique dans une zone restreinte de celui-ci située autour de son centre, une zone périphérique de l'élément qui est plus grande est adaptée pour la vision périphérique.
Ainsi, un procédé selon l'invention permet de réaliser un compromis optimal entre la correction de la vision périphérique et celle de la vision fovéale, sur toute la surface de l'élément ophtalmique. Ce compromis varie en fonction du porteur. En particulier, le compromis qui est obtenu procure un bon confort de vision fovéale pour un porteur qui bouge principalement les yeux, tout en lui apportant une correction de sa vision périphérique à proximité du pourtour de l'élément ophtalmique. Simultanément, le procédé de l'invention procure une correction accrue de la vision périphérique pour un porteur qui bouge principalement la tête. De cette façon, confort de correction et non-aggravation de Pamétropie du porteur sont combinés de façon optimale pour chaque porteur. D'autres particularités et avantages de la présente invention apparaîtront dans la description ci-après d'exemples de mise en œuvre non limitatifs, en référence aux dessins annexés, dans lesquels :
- les figures 1 a et 1 b illustrent un principe de mesure de mouvements d'yeux et de tête pour un porteur de lunettes ; - les figures 2a et 2b sont des caractérisations de puissance optique d'un premier verre de lunettes réalisé selon l'invention, pour un premier porteur qui bouge plus les yeux que la tête ;
- les figures 3a et 3b sont des caractérisations d'un second verre de lunettes réalisé selon l'invention, pour un second porteur qui bouge plus la tête que les yeux ; et
- les figures 4a, 4b et 5a, 5b correspondent respectivement aux figures 2a, 2b et 3a, 3b pour une variante de mise en œuvre de l'invention.
L'invention est maintenant décrite en détail dans le cadre de la réalisation d'un verre ophtalmique correcteur du type verre de lunettes. Mais il est entendu que l'invention peut être appliquée à d'autres éléments ophtalmiques qui réalisent une correction d'amétropie, tels que des verres de masques de montagne ou de plongée aquatique notamment.
En outre, un verre de lunettes qui est adapté pour réaliser une correction de myopie est pris à titre d'exemple. Mais il est aussi entendu que l'invention peut être appliquée de façon similaire à un verre correcteur quelconque, quelque soit la nature de l'amétropie du porteur.
On caractérise tout d'abord les amplitudes relatives de mouvements d'yeux et de tête pour le futur porteur auquel le verre est destiné. Pour cela, on demande au porteur de regarder droit devant lui une première cible, dite cible de référence, en se plaçant face à celle-ci. La cible de référence est notée R sur la figure 1 a. Elle est située de préférence à hauteur d'yeux pour le porteur. Le porteur se place donc devant la cible de référence, avec les épaules sensiblement situées dans un plan vertical qui est perpendiculaire à la ligne virtuelle qui relie sa tête à la cible de référence. Il a alors la tête et les yeux qui sont orientés en direction de la cible de référence.
A partir de cette situation, on demande ensuite au porteur de regarder une seconde cible, dite cible de test et notée T, qui est décalée par rapport à la cible de référence, sans bouger les épaules. Pour ce faire, il tourne pour partie la tête et pour partie les yeux (figure 1b), de sorte que la direction de son regard passe de la cible de référence R à la cible de test T. De préférence, la cible de test est décalée horizontalement par rapport à la cible de référence, de façon à caractériser les mouvements horizontaux de tête et d'yeux du porteur. Le décalage angulaire de la cible de test par rapport à celle de référence est appelé excentricité, et noté E. On prend le centre A de la tête comme pôle de mesure des angles dans un plan horizontal qui contient ce pôle et les deux cibles R et T. Sur la figure 1 b, αr désigne l'angle de rotation de la tête du porteur, aussi appelé déviation angulaire de la tête, pour passer de la première situation d'observation de la cible de référence à la seconde situation d'observation de la cible de test. αγ est l'angle de la rotation des yeux qui est effectuée simultanément par le porteur. L'excentricité E est donc égale à la somme des deux angles <3τ et αγ. On calcule alors le quotient de la déviation angulaire de la tête ai par l'excentricité E. Ce quotient est égal à l'unité pour un porteur qui a exclusivement tourné la tête pour passer de la cible de référence à la cible de test, et à zéro pour un porteur qui a tourné seulement les yeux.
On calcule ensuite un gain G pour ce test de coordination de mouvement "œil/tête" qui a été effectué pour le porteur. Le gain G peut être défini par une fonction croissante prédéterminée du quotient de la déviation angulaire de la tête αj par l'excentricité E. Par exemple, le gain G peut être directement égal au quotient de αj par E : G = α-r / E. Un porteur qui tourne essentiellement les yeux pour fixer la cible de test a donc une valeur du gain G proche de zéro, et un porteur qui tourne essentiellement la tête pour fixer la même cible a une valeur de G proche de l'unité.
Ce test de coordination de mouvement "œil/tête" peut être effectué par le porteur dans la boutique d'un détaillant opticien chez qui il commande sa paire de lunettes équipée du verre correcteur. A titre d'exemples comparatifs pour la suite de cette description, on considérera deux porteurs qui nécessitent des corrections identiques de vision fovéale, égales à -4,00 dioptries. Le premier porteur possède une valeur de gain G égale à 0,1 , traduisant qu'il tourne plus les yeux que la tête pour observer un objet excentré, et le second porteur possède une valeur de gain G égale à 0,8, traduisant qu'il tourne la tête plus que les yeux dans les mêmes conditions.
De façon générale, la correction d'amétropie qui est adaptée à la vision périphérique peut être déterminée pour chaque porteur en effectuant une mesure sur celui-ci. Une telle mesure peut être, en particulier, une mesure d'autoréfraction ou de skiascopie.
Alternativement, la correction d'amétropie pour la vision périphérique d'un porteur et pour une excentricité fixée peut être déterminée en ajoutant une valeur constante à la valeur de correction d'amétropie qui est déterminée pour la vision fovéale de ce porteur. Cette valeur constante peut être, notamment, +0,8 dioptrie, ce qui correspond à un écart moyen entre le degré de myopie d'une personne en vision fovéale et son degré de myopie pour la vision périphérique, pour une excentricité de 30°. En fonction du gain G qui est calculé pour chaque porteur, on détermine ensuite une taille de zone centrale du verre dans laquelle est réalisée la correction d'amétropie pour la vision fovéale. De façon générale, la zone centrale du verre dans laquelle est réalisée la correction d'amétropie pour la vision fovéale peut avoir une forme quelconque. En particulier, son diamètre vertical, par rapport à la position d'usage du verre par le porteur, peut être plus petit que son diamètre horizontal. En effet, les mouvements verticaux de tête ont en général des amplitudes qui sont plus petites que celles des mouvements horizontaux de tête, par rapports à des mouvements oculaires correspondants.
Cette taille de la zone centrale du verre, dans laquelle est réalisée la correction de vision fovéale, peut être déterminée par l'intermédiaire d'une valeur de la puissance optique du verre qui est réalisée en un point du verre situé en dehors de la zone centrale de celui-ci. Ce point correspond à une excentricité de référence. Etant donné que la puissance optique varie continûment à partir de la valeur de correction qui est réalisée au centre optique du verre, un écart plus important entre la valeur de la puissance optique qui est déterminée pour l'excentricité de référence et celle qui est réalisée au centre du verre correspond à une taille plus réduite de la zone centrale du verre, dans laquelle la correction est adaptée à la vision fovéale du porteur. La valeur de puissance optique qui est déterminée pour le point du verre situé en dehors de la zone centrale dépend elle-même du gain calculé pour chaque porteur.
Selon un premier mode de mise en œuvre de l'invention, la puissance optique du verre qui est évaluée pour l'excentricité de référence, et qui est notée PX peut être déterminée en utilisant une première fonction mathématique prédéfinie, notée F1. Cette première fonction dépend de la puissance optique PO du verre évaluée au centre de celui-ci pour la vision fovéale, de la correction d'amétropie qui a été déterminée pour la vision périphérique du porteur et l'excentricité considérée, notée PM, et du gain G qui a été calculé pour le porteur. Autrement dit : PX = Fi(PO, PM, G).
De préférence, la fonction Fi est telle qu'une dérivée d'une première différence entre les puissances optiques du verre pour la vision périphérique à l'excentricité considérée et pour la vision fovéale au point central, par rapport à une seconde différence entre d'une part la correction d'amétropie déterminée pour la vision périphérique du porteur et la même excentricité, et d'autre part la puissance optique du verre pour la vision fovéale au point central, est elle- même une fonction croissante du gain calculé (G). Soit : d(PX - PO) , v . , . _
— est une fonction croissante du gain G. d(PM - PO)
Par exemple : PX = a-Gn (PM - PO) + P0+ b, où n est un nombre strictement positif, a et b sont des coefficients constants, a étant positif.
Ainsi, la puissance optique du verre dans la zone périphérique est déterminée à partir de la puissance optique dans la zone centrale, en modifiant cette dernière sur la base de la correction qui est déterminée pour la vision périphérique du porteur, et ceci avec une amplitude qui croît en fonction de la valeur du gain de coordination de mouvement œil/tête.
Les figures 2a et 2b sont des cartographies de puissance optique d'un verre de lunettes établies pour la vision fovéale et pour la vision périphérique, respectivement. Les axes d'abscisse et d'ordonnée sont respectivement repérés par les valeurs de décalage angulaire du regard par rapport à l'axe optique du verre, respectivement dans un plan horizontal et dans un plan vertical, pour la position d'utilisation du verre par le porteur. Ils sont repérés en degrés et notés ALPHA et BÊTA, ALPHA désignant le décalage dans le plan vertical, et BÊTA dans le plan horizontal. Les valeurs nulles de ALPHA et BETA correspondent à la direction de regard droit devant, qui passe par le centre du verre. Sur ces cartographies, les courbes représentées relient des points pour lesquels la puissance optique est constante. Cette valeur est indiquée sur certaines des courbes. Un déplacement dans une cartographie établie pour la vision fovéale correspond à une rotation de l'œil derrière le verre, alors qu'un déplacement dans une cartographie établie pour la vision périphérique correspond à un déplacement dans l'image formée sur la rétine lorsque l'œil est immobile et regarde à travers le centre du verre.
Les valeurs suivantes ont été adoptées à titre d'exemple pour la formule de calcul de la puissance optique PX indiquée ci-dessus : n = 1 ,0 ; a = 1 ,0 et b = -0,2 pour obtenir une sous-correction en vision périphérique.
Pour le premier porteur considéré, on obtient : PX = -4,12 dioptries lorsque PM = -3,2 dioptries pour une excentricité de 30°. Les valeurs de PO et de PX se retrouvent respectivement au centre de la cartographie de la figure 2a, et sur la cartographie de la figure 2b pour ALPHA égal à 30°.
Les figures 3a et 3b correspondent respectivement aux figures 2a et 2b pour un second verre qui est destiné au second porteur présenté plus haut. Les mêmes valeurs que précédemment ont été adoptées pour les paramètres n, a et b. On obtient alors : PX = -3,56 dioptries (figure 3b). En comparant les figures 2a et 3a, on voit que la zone centrale des verres dans laquelle la puissance optique en vision fovéale est sensiblement égale à -4,00 dioptries est plus grande pour le premier porteur (figure 2a) que pour le second porteur (figure 3a).
Un second mode de mise en œuvre de l'invention consiste à déterminer la variation de la correction de la vision fovéale lorsque l'on se déplace radialement sur le verre à partir du centre optique de celui-ci. Pour cela, on détermine la puissance optique du verre pour la vision fovéaie en un point de la surface du verre qui est situé en dehors de la zone centrale et qui correspond à une excentricité de référence. Cette puissance, qui est notée PXC, peut être déterminée en utilisant une seconde fonction mathématique prédéfinie et notée F2. Cette seconde fonction dépend de la puissance optique
PO du verre au centre de celui-ci pour la vision fovéale, d'une valeur de référence DP d'un défaut de puissance optique tolérable pour la vision fovéale lorsque l'œil du porteur tourne d'un angle correspondant à l'excentricité de référence, et du gain G. Autrement dit : PXC = F2(PO, DP, G).
De préférence, la fonction F2 est telle qu'une dérivée d'une différence entre les puissances optiques du verre pour la vision fovéale, respectivement pour l'excentricité de référence et au point central, par rapport à la valeur de défaut de puissance DP, est elle-même une fonction croissante du gain G. Soit : d(PXC - PO) . . .. . . . . _
— est une fonction croissante du gain G. dDP
Par exemple : PXC = c-Gm DP + P0+ d, où m est un nombre strictement positif, c et d sont des coefficients constants, c étant positif.
Dans les deux autres exemples de verres qui sont rapportés ci- dessous, le nombre m est égal à 1 ,0 et les coefficients c et d sont respectivement égaux à 3,0 et 0,0. Le défaut tolérable de puissance optique de référence DP est égal à 0,5 dioptrie et l'excentricité de référence est encore égale à 30°.
Les figures 4a et 4b sont des cartographies de puissance optique d'un troisième verre qui correspond à ce second mode de mise en œuvre de l'invention, respectivement pour les visions fovéale et périphérique. Ce troisième verre est destiné au premier porteur, pour lequel G est égal 0,1. PXC est alors égal à -3,85 dioptries, pour les valeurs numériques qui ont été citées ci-dessus. Cette valeur est visible sur la figure 4a pour l'excentricité de référence 30°. La figure 4b montre que la vision périphérique est corrigée dans une mesure différente par rapport à la vision fovéale.
Les figures 5a et 5b correspondent aux figures 4a et 4b, respectivement, pour un quatrième verre aussi réalisé selon le second mode de mise en œuvre de l'invention, mais en étant destiné au second porteur, pour lequel G est égal à 0,8. Pour ce second porteur, PXC est égal à -2,60 dioptries
(figure 5a). La comparaison des figures 4a et 5a montre que la zone centrale du troisième verre qui est destiné au premier porteur est de nouveau plus grande que celle du quatrième verre destiné au second porteur.
Chaque verre est alors réalisé en variant au moins une courbure d'une face de celui-ci parallèlement à cette face. Pour cela, deux courbures sont déterminées en chaque point d'un maillage de la face à partir de la cartographie de puissance optique correspondante, d'une façon qui est connue en soi. L'un des procédés d'usinage en reprise des verres ophtalmiques qui sont aussi connus de l'Homme du métier, peut ensuite être utilisé pour conférer à la face du verre les variations de courbure déterminées. Alternativement, ou en combinaison avec un usinage de la face du verre, un indice de réfraction d'un matériau du verre peut être varié, encore parallèlement à la face du verre, pour conférer à celui-ci des caractéristiques locales de puissance optique qui correspondent à celles déterminées pour les zones centrale et périphérique. Enfin, il est entendu que l'invention peut être reproduite sous des formes différentes de celles des deux modes de mise en œuvre qui ont été décrits en détail. L'Homme du métier aura compris, d'après la présente description, que des variations de la taille de la zone centrale du verre, dans laquelle la vision fovéale est corrigée, peut être déterminée de diverses manières tout en conservant certains au moins des avantages de l'invention pour le porteur du verre.

Claims

R E V E N D I C A T 1 O N S
1. Procédé de réalisation d'un élément ophtalmique de correction d'amétropie, adapté pour corriger les visions fovéale et périphérique d'un porteur dudit élément, comprenant les étapes suivantes : /1/ caractériser des amplitudes relatives de mouvements respectifs d'yeux et de tête du porteur ;
121 déterminer des corrections d'amétropie respectivement pour la vision fovéale et pour la vision périphérique du porteur ;
/3/ déterminer une répartition de puissance optique de l'élément ophtalmique le long d'une face dudit élément, qui réalise la correction d'amétropie pour la vision fovéale dans une zone centrale de l'élément ophtalmique, et qui varie en dehors de la zone centrale vers une valeur de puissance optique correspondant à la correction d'amétropie pour la vision périphérique ; et /4/ réaliser l'élément ophtalmique de façon à obtenir ladite répartition de puissance optique, procédé dans lequel la zone centrale de l'élément ophtalmique qui réalise la correction de la vision fovéale est déterminée à l'étape /3/ avec une taille croissante en fonction de l'amplitude des mouvements d'yeux du porteur.
2. Procédé selon la revendication 1 , suivant lequel l'élément ophtalmique est adapté pour réaliser une correction de myopie du porteur.
3. Procédé suivant la revendication 1 ou 2, suivant lequel l'élément ophtalmique comprend un verre de lunettes.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, suivant lequel l'étape IM comprend un calcul de gain (G) pour un test de coordination de mouvement "œil/tête" effectué pour le porteur, ledit gain étant une fonction croissante d'un quotient d'une déviation angulaire de la tête du porteur (ατ) divisée par une excentricité (E) angulaire d'une cible regardée par ledit porteur.
5. Procédé selon la revendication 4, suivant lequel la taille de la zone centrale de l'élément ophtalmique dans laquelle est réalisée la correction d'amétropie pour la vision fovéale du porteur, est déterminée à l'étape /3/ par l'intermédiaire d'une valeur de puissance optique de l'élément ophtalmique pour un point situé en dehors de la zone centrale dudit élément, ladite valeur de puissance optique au point de l'élément ophtalmique situé en dehors de la zone centrale étant déterminée elle-même en fonction du gain calculé pour le porteur (G).
6. Procédé selon la revendication 5, suivant lequel la puissance optique de l'élément ophtalmique (PX) au point dudit élément situé en dehors de la zone centrale et correspondant à une excentricité de référence, est déterminée à l'étape /3/ en utilisant une première fonction mathématique prédéfinie de la puissance optique en un point central de l'élément ophtalmique pour la vision fovéale (PO), de la correction d'amétropie déterminée pour la vision périphérique du porteur et ladite excentricité de référence (PM), et du gain calculé pour le porteur (G).
7. Procédé selon la revendication 6, suivant lequel ladite première fonction mathématique est telle qu'une dérivée d'une première différence entre les puissances optiques de l'élément ophtalmique pour la vision périphérique à ladite excentricité de référence (PX) et pour la vision fovéale audit point central (PO), par rapport à une seconde différence entre d'une part la correction d'amétropie déterminée pour la vision périphérique du porteur et ladite excentricité de référence (PM), et d'autre part la puissance optique de l'élément ophtalmique pour la vision fovéale au point central (PO), est elle-même une fonction croissante du gain calculé (G).
8. Procédé selon la revendication 5, suivant lequel la puissance optique de l'élément ophtalmique (PXC) pour la vision fovéale au point dudit élément situé en dehors de la zone centrale et correspondant à une excentricité de référence, est déterminée à l'étape /3/ en utilisant une seconde fonction mathématique prédéfinie de la puissance optique en un point central de l'élément ophtalmique pour la vision fovéale (PO), d'une valeur de référence d'un défaut de puissance optique (DP) pour la vision fovéale lorsque l'œil du porteur tourne d'un angle correspondant à ladite excentricité de référence, et du gain calculé pour le porteur (G).
9. Procédé selon la revendication 8, suivant lequel ladite seconde fonction mathématique est telle qu'une dérivée d'une première différence entre les puissances optiques de l'élément ophtalmique pour la vision fovéale, respectivement pour ladite excentricité de référence (PXC) et au point central (PO), par rapport au défaut de puissance (DP), est elle-même une fonction croissante du gain calculé (G).
10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, suivant lequel la correction d'amétropie pour la vision périphérique du porteur est déterminée à l'étape 121 par une mesure effectuée sur ledit porteur.
11. Procédé selon la revendication 10, suivant lequel la correction d'amétropie pour la vision périphérique du porteur est déterminée en effectuant une mesure d'autoréfraction ou de skiascopie sur ledit porteur.
12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, suivant lequel la correction d'amétropie pour la vision périphérique du porteur et pour une excentricité fixée est déterminée à l'étape 121 en ajoutant une valeur constante à la valeur de correction d'amétropie déterminée pour la vision fovéale dudit porteur.
13. Procédé selon la revendication 12, suivant lequel ladite valeur constante est +0,8 dioptrie pour l'excentricité de 30°.
14. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, suivant lequel l'élément ophtalmique est réalisé à l'étape /4/ en variant au moins une courbure de la face dudit élément ou un indice de réfraction d'un matériau dudit élément, parallèlement à ladite face.
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