WO2008087284A2 - Separateur cyclonique avec stabilisateur mobile et son utilisation - Google Patents

Separateur cyclonique avec stabilisateur mobile et son utilisation Download PDF

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WO2008087284A2
WO2008087284A2 PCT/FR2007/002045 FR2007002045W WO2008087284A2 WO 2008087284 A2 WO2008087284 A2 WO 2008087284A2 FR 2007002045 W FR2007002045 W FR 2007002045W WO 2008087284 A2 WO2008087284 A2 WO 2008087284A2
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stabilizer
vortex
solid particles
separation
particles
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PCT/FR2007/002045
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Romain Delatour
Nicolas Lenepveu
Céline DEROUIN
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Total Raffinage Marketing
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
    • B04C5/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
    • B04C5/14—Construction of the underflow ducting; Apex constructions; Discharge arrangements ; discharge through sidewall provided with a few slits or perforations
    • B04C5/181—Bulkheads or central bodies in the discharge opening
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
    • B04C5/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
    • B04C5/08—Vortex chamber constructions
    • B04C5/103—Bodies or members, e.g. bulkheads, guides, in the vortex chamber
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
    • C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique

Definitions

  • the invention relates to an apparatus for the separation of solid particles and gaseous materials and its use.
  • This type of apparatus is for example used in refining or petrochemical plants for the treatment of hydrocarbons contained in petroleum and its derivatives. It can also be used in other industries where this type of separation is needed.
  • Figure 1 is a schematic representation of a fluidized bed unit FCC type.
  • the charge C of the unit is introduced after preheating at the base of a long vertical tube 1, called riser, opening into a reactor 2.
  • riser the charge is brought into contact with a catalyst at high temperature, about 700 0 C, from a regenerator 3.
  • the charge vaporizes and creaks by rising in the riser 1 to the reactor, the pressure is generally maintained at a level low (2 bar relative), and the temperature is of the order of 500 0 C.
  • a fixed deflector 4 allows a first coarse separation of hydrocarbon vapors and catalyst, the latter falling back into the lower part of the reactor.
  • the catalyst entrained by the gaseous materials is recovered by two devices for the separation of solid particles and gaseous materials, 5, 6 arranged in series inside the dome of the reactor.
  • separation devices are centrifugal type. These are for example devices provided with a tangential entry of gaseous materials, called cyclones, or devices provided with an axial inlet of gaseous materials and provided with swirling deflectors, called “swirl tubes” (gas cyclones and swirl tubes , Principles, Design and Operation “by AC Hoffman and LE Stein).
  • centrifugal separation devices are called 1st stage or primary when they treat the gas stream containing the particles solids directly from the fluidized bed process. They are so-called 2 nd floor or side when treating the effluent of a 1 stage for further separation.
  • the effluents of gaseous materials (Eg in FIG. 1) freed of the catalyst particles are then directed to either a secondary separation apparatus or to a downstream section, for example a fractionation column (not shown).
  • the lower zone of the reactor 2 is connected to the regenerator 3 by a downwardly inclined tube 7 into which the catalyst flows towards the regenerator.
  • the catalyst is subjected to an air flow under high temperature, causing the combustion of the coke deposited on the catalyst.
  • the combustion fumes are removed from the driven catalyst by means of two other centrifugal separation devices 8, 9 connected in series. These centrifugal separation devices are called second-stage or secondary.
  • the catalyst falling in the bottom of the regenerator is returned to the riser 1 by means of an inclined tube 10.
  • a centrifugal separation apparatus of the 4th floor or quaternary, not shown, can be placed downstream of the centrifugal separation apparatus 1 1 connected in series therewith.
  • the circulation of the catalyst at high flow rate is possible thanks to different injections of air, gas or vapor into the catalyst transfer tubes, making it possible to keep the latter in the state fluidized.
  • This fluidized state is also favored by a catalyst particle size of less than 150 microns, and ideally between 40 and 80 microns.
  • the apparatuses for the separation of solid particles and gaseous materials are for example of the type described in the documents FR 2,565,127 or WO 00/27949.
  • Vortex stabilizers which can be fixed as for example in WO 97/42275 or mobile as described in the patent are used in these centrifugal separation devices. US4810264.
  • the vortex stabilizer is externally adjustable and can be moved along the axis of the separation vessel, more or less close to the outlet of the solid particle discharged fluids.
  • the plane through which the base of the vortex stabilizer passes is permanently perpendicular to the axis of movement of the latter, regardless of its position in the separation vessel. The position more or less close to the outlet of the fluids allows to position the vortex but also to control the size of the opening of the outlet pipe of the fluids discharged solids.
  • a vortex stabilizer fixed at the outlet of the separating vessel above the means for discharging solid particles is used in these apparatuses, said vortex stabilizer being fixed in contact with the wall of said vessel. separation, and having openings for the evacuation of solids by said means of evacuation. Despite these openings, some of the particles are deposited on the upper surface of the stabilizer.
  • centrifugal separation apparatus consists of a cyclonic separation vessel 20 comprising a pipe 21 for feeding suspensions of solid particles and gaseous substances emerging tangentially on a most commonly rectangular inlet 22 inside the separation vessel 20.
  • the gaseous materials purified Gp exit the cyclonic separation vessel 20 by a vertical discharge pipe 23 passing through the upper part of the container 20.
  • the gaseous matter loaded solid particles enter through the inlet 22 of the container, and pass to a vortex zone 24.
  • a Vortex stabilizer 25 located at a suitable distance from the lower end of the discharge pipe 23 of the purified gaseous material substantially defines the lower limit of the vortex zone 24.
  • the vortex stabilizer 25 maintains the vortex in the center of the vessel 20, in the part of the container above the stab ilisateur. It also makes it possible to obtain a stable vortex which, in the absence of a stabilizer, would undergo a precession movement around the axis of the container and come into contact with the walls of the container, causing the particles to be reentrained.
  • the separated solid particles are discharged at 26 as a dilute phase or a dense bed of particles.
  • the solid particles collected at 26 are discharged from the cyclonic separation vessel 20 by the evacuation means 27.
  • This evacuation means 27 is generally a vertical pipe, called a dipleg, whose free end can open into the enclosure of the container. or being closed by a valve 28, for example of the "trickle valve” type, set to allow the catalyst to flow substantially constant out of the cyclonic separating vessel.
  • the vortex stabilizer 25 also imposes a vortex turn-over at the place where it is placed, thus removing the vortex in the lower zone of the cyclonic separation vessel, and avoiding a retraining of the separated catalyst particles, especially the finest particles. .
  • the catalyst particles tend to accumulate on the vortex stabilizer 25, and more specifically on its upper surface. Such an accumulation is particularly important when gaseous materials overloaded with solid particles are treated by the apparatus. Too much accumulation of these particles on the vortex stabilizer can then lead to a re-entrainment of these particles with the purified gaseous materials, resulting in insufficient separation of the solid particles, and a clogging of the passage section available for evacuation. solid particles.
  • the problem of retraining solid particles deposited on the upper face of the stabilizer arises in all uses of this type of device, from the moment when particles are likely to be deposited on the top of the stabilizer.
  • these devices are used in fluidized bed units.
  • Such fluidized bed units are encountered in the fields of refining and petrochemistry, for example in catalytic cracking units, boilers, pyrolysis reactors, incinerators.
  • the gas flow can be, for example, air.
  • the invention aims to overcome these disadvantages by proposing an apparatus for the separation of solid particles and gaseous materials which makes it possible to avoid re-entrainment of the particles in the purified gaseous materials, in particular particles accumulated on the vortex stabilizer, in particular in operating in extreme conditions when the treated gaseous materials are overloaded with particles, or when a clogging of the apparatus is detected downstream.
  • the apparatus according to the invention thus makes it possible to obtain effective separation even under extreme operating conditions.
  • the object of the invention relates to an apparatus for the separation of solid particles and gaseous materials comprising a substantially cylindrical centrifugal-type separation vessel provided with:
  • a vortex stabilizer maintained at a fixed distance between the two means of discharge, characterized in that at least a portion of the stabilizer is movably mounted between a vortex stabilization position and a particle removal position causing the particles deposited on the surface of the stabilizer to fall during operation of the separation vessel.
  • vortex stabilization position is meant the usual position of the stabilizer to achieve a vortex stabilization suppressing vortex formation in the lower zone of the separation vessel, obtained by positioning the largest dimension of the stabilizer in a plane perpendicular to the axis of substantially cylindrical container at an appropriate height located between the two means of evacuation.
  • the position of evacuation of the stabilizer is identical to the previous case with respect to the two means of evacuation, but one puts in movement the (or) part (s) mobile (s) of the stabilizer thus allowing to fall to the bottom of the container the particles deposited on the stabilizer, and to avoid the retraining of these particles with purified gaseous materials and the clogging of the passage section for the evacuation of solid particles.
  • the entire stabilizer is movable and can be set in motion, for example by tilting about an axis of rotation, between the vortex stabilization position and the position of discharge of the particles.
  • the stabilizer is divided into two or more parts, each movable between a vortex stabilization position and a particle removal position.
  • said movable part is retractable, so that it can be retracted into the evacuation position.
  • the moving part may for example be retracted in the manner of a diaphragm.
  • said movable portion is pivotally mounted, so as to be inclined in the evacuation position.
  • the inclination of the inclined position will be large enough to allow the sliding of the majority of the particles deposited on the upper face of the stabilizer.
  • the stabilizer is provided with through holes on at least a portion of its surface. These perforations allow a portion of the particles to fall directly to the bottom of the centrifugal separation vessel, without being deposited on the upper face of the stabilizer and without having to move the stabilizer, without degrading the vortex stabilization effect.
  • the vortex stabilizer is located at the end of said separation vessel near the discharge means.
  • the vortex stabilizer is attached above the lower end of the separation vessel at a selected distance within a range of plus or minus one dimension of said vortex stabilizer, in the plane perpendicular to the axis of the container when the stabilizer is in the stabilization position.
  • this larger dimension of said vortex stabilizer is greater than or equal to the diameter of the first discharge means and less than or equal to 0.98 times the container diameter at the position of the stabilizer vortex in said container.
  • the distance between the peripheral edge of the stabilizer and the container wall is such that the ratio of the largest dimension of said stabilizer to the diameter of the container at the position of the vortex stabilizer in the container is selected in a range of 0.4 to 0.9, preferably 0.6 to 0.9.
  • the separating apparatus is provided with actuating means able to cause the movement of the mobile part (s) of the stabilizer from its (their) vortex stabilization position towards its (their) position. ) position of evacuation of the particles.
  • the apparatus is provided with return means capable of bringing the mobile part (s) (s) of the stabilizer from its (their) position of evacuation of the particles towards its (their) stabilization position. vortex, and this, preferably in a time short enough not to disturb the operation of the separation vessel.
  • These return means are for example actuated when the gaseous materials to be treated find a normal charge in solid particles, or when the device is no longer clogged.
  • These actuating and / or returning means may be located inside the centrifugal separation container. They are, for example, return springs or counterweights.
  • the actuating means and / or return are located outside the centrifugal separation vessel.
  • the invention also relates to the use of at least one apparatus for separating solid particles and gaseous materials according to the invention for treating a gaseous effluent of a unit operating in a fluidized bed.
  • An alternative is to use at least one apparatus for the separation of solid particles and gaseous materials according to the invention, for treating a gaseous effluent from a dedusting unit, for example a dedusting unit of an air flow, or to treat a gaseous effluent from a pneumatic conveying unit.
  • a dedusting unit for example a dedusting unit of an air flow
  • a pneumatic conveying unit for treating a gaseous effluent from a pneumatic conveying unit.
  • Another alternative is to use at least one apparatus for the separation of solid particles and gaseous materials according to the invention for treating a gaseous effluent from a hydrocarbon processing unit contained in the crude oil and its derivatives in the field of refining, or petrochemical, or treatment of any filler or fuel.
  • this apparatus can be used to treat the gaseous effluent leaving a catalyst regenerator forming part of the catalytic cracking unit.
  • At least two apparatuses are used for the separation of solid particles and gaseous materials mounted in series, staged, each stage may consist of several devices in parallel, to treat the gaseous effluent in a dedusting unit or a hydrocarbon processing unit.
  • an apparatus for the separation of solid particles and gaseous substances provided with means of actuation and / or return, said actuating and / or return means being controlled by a control device of the control unit. considered.
  • control device controls the actuating means when the gaseous materials to be separated are overloaded with solid particles.
  • This control will preferably be triggered shortly after the treatment of gaseous materials overloaded with solid particles.
  • control device controls the actuating means when a clogging of the detection apparatus is detected.
  • This detection takes place downstream of the apparatus, for example by monitoring the quality of the purified gaseous materials leaving, or the amount of solid accumulated in the evacuation member of the purified solid.
  • FIG. 1 is a schematic representation of a catalytic cracking unit
  • Figure 2 is a schematic representation of a separation apparatus forming part of the state of the art
  • Figure 3 is a schematic side view of a vortex stabilizer forming part of a separation apparatus according to the invention
  • Figure 4 is a representation of the vortex stabilizer of Figure 3 seen from the front
  • Figure 5 is a top view of the vortex stabilizer of Figures 3 and 4.
  • FIG. 1 An example of apparatus for the separation of solid particles and gaseous materials according to the invention is of the type of that shown in Figure 2.
  • the apparatus shown comprises a cyclonic centrifugal separation vessel 20 provided with:
  • a vortex stabilizer 25 located at a suitable distance from the lower end of the bottom of the upper discharge means, above the lower discharge means.
  • the vortex stabilizer 25 is further mounted in the separation vessel so as to be held at a fixed distance from the two discharge means 23 and 27.
  • the inlet 22 is designed to allow the creation of a vortex inside the cyclone container.
  • the first and second evacuation means are pipes.
  • At least a portion of the stabilizer 25 is movably mounted between a vortex stabilization position and a particle discharge position capable of causing the particles deposited on its upper surface to fall towards the second low discharge means. of the container.
  • the vortex stabilization position is generally substantially horizontal.
  • the position of discharge of the particles is a position inclined towards the lower pipe.
  • the vortex stabilizer 25 is formed of a disk 30 provided with a vortex tip in the form of a rod 31 perpendicular to the disc, located in the center of this last, and directed upwards towards the vortex zone 24.
  • This rod 31 allows to limit and center the lateral movement of the vortex in the vortex zone 24.
  • the disc 30 is provided with an axle 32 whose ends are rotatably mounted in the walls of the separating container 20. This axis intersects the disc 30 in two equal halves.
  • the vortex stabilizer can be tilted from a substantially horizontal position shown in solid lines in Figures 3 and 4, to an inclined position shown in broken lines in the same figures.
  • the tilting of the stabilizer can be controlled by actuating means rotating the axis 32 and recall means being optionally provided to bring the stabilizer back to its initial position of vortex stabilization.
  • actuating and restoring means may be arranged inside or outside the cyclonic container and are preferably resistant to the operating conditions inside the apparatus, or to the operating conditions prevailing in the reactors. in which they are likely to be used.
  • actuating means may for example comprise a magnetic stabilizer holding device in horizontal position (for example by blocking the rotation of the axis 32 by means of electromagnets) and masses arranged on one half of the stabilizer so that that when the horizontal magnetic stabilizer holding device is deactivated, the masses sufficiently unbalance the stabilizer to counteract the force of a return spring and cause its rotation, but not enough to prevent the return spring from returning the stabilizer to its position horizontal position in which the magnetic holding device is activated again.
  • actuating means may for example comprise a magnetic stabilizer holding device in horizontal position (for example by blocking the rotation of the axis 32 by means of electromagnets) and masses arranged on one half of the stabilizer so that that when the horizontal magnetic stabilizer holding device is deactivated, the masses sufficiently unbalance the stabilizer to counteract the force of a return spring and cause its rotation, but not enough to prevent the return spring from returning the stabilizer to its position horizontal position in which the magnetic holding device is activated again.
  • a return spring disposed inside or outside the container 20
  • a return cable or a return cylinder may be used.
  • the magnetic holding device may be replaced by a pneumatic holding device.
  • actuating means can be controlled by a control device, for example controlling the operating conditions of the catalytic treatment unit and enabling them to be activated / deactivated under particular operating conditions of the unit, in particular when particle overload is expected. These means can also be triggered when a clogging of the apparatus is detected downstream by controlling the amount of solid accumulated in the solid discharge zone.
  • the inclination of the vortex stabilizer occurs within a very short period of time in order to avoid disturbing the operation of the separation apparatus.
  • the apparatus for separating solid particles according to the invention may also comprise a stripping zone located between the vortex stabilizer and the dense bed of particles.
  • the evacuation position of the vortex stabilizer can be obtained by retracting at least one retractable portion of the vortex stabilizer.
  • the disk described above forming the stabilizer may comprise a portion forming a diaphragm and retracting under the remainder of the disk, so that the particles deposited on the part forming a diaphragm are scraped from this part and fall to the bottom of the container .
  • the invention relates to all types of centrifugal separation devices, including cyclone or "swirl vanes”.

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Abstract

L'invention concerne un appareil pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses comprenant un récipient de séparation de type centrifuge pourvu : d'une entrée (22) pour recevoir les particules solides en suspension dans les matières gazeuses, d'un premier moyen d'évacuation (23) des matières gazeuses épurées, et d'un deuxième moyen d'évacuation (27) des particules solides séparées, d'un stabilisateur de vortex (25) maintenu à une distance fixe entre les deux moyens d'évacuation (23) et (27), caractérisé en ce qu'une partie au moins du stabilisateur (25) est montée mobile entre une position de stabilisation de vortex et une position d'évacuation des particules provoquant la chute des particules déposées sur la surface du stabilisateur au cours du fonctionnement du récipient de séparation. L'invention concerne également l'utilisation d'un tel appareil dans une unité en lit fluidisé de craquage cataly tique, en particulier pour traiter l'effluent gazeux sortant d'un régénérateur de catalyseur faisant partie de cette unité.

Description

APPAREIL POUR LA SEPARATION DE PARTICULES SOLIDES ET DE MATIERES GAZEUSES, ET SON UTILISATION.
L'invention concerne un appareil pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses et son utilisation.
Ce type d'appareil est par exemple utilisé dans les installations de raffinage ou de pétrochimie destinées au traitement des hydrocarbures contenus dans le pétrole et ses dérivés. Il peut être également utilisé dans d'autres industries où ce type de séparation est nécessaire.
On peut citer notamment le cas des installations industrielles qui fonctionnent en lits fluidisés. Il s'agit d'unités telles que le craquage catalytique (FCC : fluid catalytic cracking), les chaudières, les incinérateurs ou les réacteurs de pyrolyse, sans toutefois considérer cette liste comme exhaustive.
La figure 1 est une représentation schématique d'une unité en lit fluidisé de type FCC.
La charge C de l'unité, généralement un distillât sous vide, est introduite après préchauffage à la base d'un long tube vertical 1 , appelé riser, débouchant dans un réacteur 2. Dans le riser 1 , la charge est mise en contact avec un catalyseur à haute température, environ 7000C, provenant d'un régénérateur 3. Au contact du catalyseur, la charge se vaporise et craque en s'élevant dans le riser 1 vers le réacteur, dont la pression est généralement maintenue à un niveau faible (2 bars relatifs), et la température est de l'ordre de 5000C. A la sortie du riser 1 , un déflecteur fixe 4 permet une première séparation grossière des vapeurs d'hydrocarbures et du catalyseur, ce dernier retombant dans la partie inférieure du réacteur. Le catalyseur entraîné par les matières gazeuses est récupéré grâce à deux appareils pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses, 5, 6 disposés en série à l'intérieur du dôme du réacteur.
Ces appareils de séparation sont de type centrifuge. Il s'agit par exemple de dispositifs pourvus d'une entrée tangentielle des matières gazeuses, appelés cyclones, ou de dispositifs pourvus d'une entrée axiale des matières gazeuses et pourvus de déflecteurs tourbillonnaires, appelés « swirl tubes » ( gas cyclones and swirl tubes, Principles, Design and Opération » de A. C. Hoffman et L. E. Stein).
Ces appareils de séparation centrifuge sont dits de 1er étage ou primaires lorsqu'ils traitent le flux gazeux contenant les particules solides directement issu du procédé en lit fluidisé. Ils sont dits de 2ème étage ou secondaires lorsqu'ils traitent l'effluent d'un 1er étage en vue d'une séparation plus poussée.
Les effluents de matières gazeuses (Eg sur la figure 1) débarrassés des particules de catalyseur sont ensuite dirigés vers soit un appareil de séparation secondaire soit vers une section aval, par exemple une colonne de fractionnement (non représentée).
La zone inférieure du réacteur 2 est reliée au régénérateur 3 par un tube 7 incliné vers le bas dans lequel s'écoule le catalyseur vers le régénérateur. Dans le régénérateur, le catalyseur est soumis à un débit d'air sous haute température, provoquant la combustion du coke déposé sur le catalyseur. A l'intérieur du régénérateur, les fumées de combustion sont débarrassées du catalyseur entraîné au moyen de deux autres appareils de séparation centrifuge 8, 9 montés en série. Ces appareils de séparation centrifuge sont dits de deuxième étage ou secondaires. Le catalyseur retombant dans le fond du régénérateur est renvoyé dans le riser 1 au moyen d'un tube incliné 10.
Enfin, pour finir la séparation, un autre appareil de séparation centrifuge 1 1 , dit de 3ème étage ou tertiaire est disposé en aval du régénérateur 3 pour traiter l'effluent gazeux sortant dudit régénérateur. Un appareil de séparation centrifuge de 4ème étage ou quaternaire, non représenté, peut être placé en aval de l'appareil de séparation centrifuge 1 1 , monté en série avec ce dernier.
Dans le régénérateur 3 comme dans le réacteur 7, la circulation du catalyseur à fort débit est possible grâce à différentes injections d'air, de gaz ou de vapeur dans les tubes de transfert du catalyseur, permettant de maintenir celui-ci à l'état fluidisé. Cet état fluidisé est également favorisé par une taille des particules de catalyseur, inférieure à 150 microns, et idéalement comprise entre 40 et 80 microns.
Les appareils pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses, tels que les appareils de séparation centrifuge mentionnés ci-dessus, utilisés dans le réacteur, dans le régénérateur ou en aval du régénérateur, sont par exemple du type de ceux décrits dans les documents FR 2 565 127 ou WO 00/27949.
On utilise dans ces appareils de séparation centrifuge des stabilisateurs de vortex qui peuvent être fixes comme par exemple dans le brevet WO 97/42275, ou mobiles comme décrit dans le brevet US4810264. Dans ce dernier document, le stabilisateur de vortex est ajustable extérieurement et peut être déplacé selon l'axe du récipient de séparation, plus ou moins près de la sortie des fluides déchargés en particules solides. Le plan par lequel passe la base du stabilisateur de vortex est en permanence perpendiculaire à l'axe de déplacement de ce dernier, quelque soit sa position dans le récipient de séparation. La position plus ou moins proche de la sortie des fluides permet de positionner le vortex mais aussi de contrôler la taille de l'ouverture de la conduite de sortie des fluides déchargés de solides.
Dans le brevet US4670410, on utilise dans ces appareils, un stabilisateur de vortex fixé en sortie du récipient de séparation au- dessus du moyen d'évacuation des particules solides, le dit stabilisateur de vortex étant fixé en contact avec la paroi du dit récipient de séparation, et présentant des ouvertures permettant l'évacuation des solides par le dit moyen d'évacuation. Malgré ces ouvertures, une partie des particules se dépose sur la surface supérieure du stabilisateur.
Un exemple d'appareil de séparation centrifuge est décrit en référence à la figure 2 présenté sous sa forme la plus courante. Il est constitué d'un récipient de séparation cyclonique 20 comportant une conduite 21 d'amenée des suspensions de particules solides et de matières gazeuses débouchant tangentiellement sur une entrée le plus souvent rectangulaire 22 à l'intérieur du récipient de séparation 20. Les matières gazeuses purifiées Gp sortent du récipient de séparation cyclonique 20 par un tuyau d'évacuation vertical 23 traversant la partie supérieure du récipient 20. Les matières gazeuses chargées en particules solides pénètrent par l'entrée 22 du récipient, et passent à une zone tourbillonnaire 24. Un stabilisateur de vortex 25 situé à une distance appropriée de l'extrémité inférieure du tuyau d'évacuation 23 des matières gazeuses épurées définit sensiblement la limite inférieure de la zone tourbillonnaire 24. Le stabilisateur de vortex 25 permet de maintenir le vortex dans le centre du récipient de séparation 20, dans la partie du récipient située au dessus du stabilisateur. Il permet également d'obtenir un vortex stable, qui en l'absence de stabilisateur, subirait un mouvement de précession autour de l'axe du récipient et viendrait en contact avec les parois du récipient, provoquant un réentraînement des particules. En dessous du stabilisateur de vortex 25, les particules solides séparées sont évacuées en 26 sous forme de phase diluée ou de lit dense de particules. Les particules solides recueillies en 26 sont évacuées du récipient de séparation cyclonique 20 par le moyen d'évacuation 27. Ce moyen d'évacuation 27 est généralement un tuyau vertical, appelé dipleg, dont l'extrémité libre peut déboucher dans l'enceinte du récipient ou être obturée par une valve 28, par exemple du type « trickle valve », réglée pour laisser le catalyseur s'écouler de manière sensiblement constante hors du récipient de séparation cyclonique.
Le stabilisateur de vortex 25 impose également un retournement de vortex à l'endroit où il est placé, supprimant ainsi le vortex dans la zone inférieure du récipient de séparation cyclonique, et évitant un réentraînement des particules de catalyseur séparées, notamment des particules les plus fines.
Toutefois, les particules de catalyseur ont tendance à s'accumuler sur le stabilisateur de vortex 25, et plus précisément sur sa surface supérieure. Une telle accumulation est particulièrement importante lorsque des matières gazeuses surchargées en particules solides sont traitées par l'appareil. Une trop grande accumulation de ces particules sur le stabilisateur de vortex peut alors conduire à un réentraînement de ces particules avec les matières gazeuses épurées, résultant en une séparation insuffisante des particules solides, et en un engorgement de la section de passage disponible pour l'évacuation des particules solides.
Le même problème se pose pour tous les séparateurs centrifuges munis d'un stabilisateur de vortex, qu'ils présentent une entrée des matières gazeuses axiale ou radiale, ou une autre configuration.
De manière plus générale, le problème du réentraînement des particules solides déposées sur la face supérieure du stabilisateur se pose dans toutes les utilisations de ce type d'appareil, à partir du moment où des particules sont susceptibles de se déposer sur le dessus du stabilisateur. On peut citer le cas où ces appareils sont utilisés dans les unités à lit fluidisé. De telles unités à lit fluidisé sont rencontrées dans les domaines du raffinage et de la pétrochimie, par exemple dans les unités de craquage catalytique, les chaudières, les réacteurs de pyrolyse, les incinérateurs. En dehors des unités fonctionnant en lit fluidisé, on peut citer également des cas où ces appareils sont utilisés dans le domaine du dépoussiérage et dans le domaine des transports pneumatiques. Dans ces derniers domaines, le flux gazeux peut être par exemple de l'air.
L'invention vise à pallier ces inconvénients en proposant un appareil pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses qui permette d'éviter un réentraînement des particules dans les matières gazeuses épurées, notamment des particules accumulées sur le stabilisateur de vortex, en particulier en fonctionnement dans des conditions extrêmes lorsque les matières gazeuses traitées sont surchargées en particules, ou encore lorsqu'un engorgement de l'appareil est détecté en aval. L'appareil selon l'invention permet ainsi d'obtenir une séparation efficace, même dans des conditions de fonctionnement extrêmes.
A cet effet, l'objet de l'invention concerne un appareil pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses comprenant un récipient de séparation essentiellement cylindrique de type centrifuge pourvu :
- d'une entrée pour recevoir les particules solides en suspension dans les matières gazeuses,
- d'un premier moyen d'évacuation des matières gazeuses épurées,
- d'un deuxième moyen d'évacuation des particules solides séparées, et
- d'un stabilisateur de vortex, maintenu à une distance fixe entre les deux moyens d'évacuation, caractérisé en ce qu'une partie au moins du stabilisateur est montée mobile entre une position de stabilisation de vortex et une position d'évacuation des particules provoquant la chute des particules déposées sur la surface du stabilisateur au cours du fonctionnement du récipient de séparation.
Par position de stabilisation de vortex, on entend la position habituelle du stabilisateur permettant d'obtenir une stabilisation du vortex supprimant la formation de vortex dans la zone inférieure du récipient de séparation, obtenue en positionnant la plus grande dimension du stabilisateur dans un plan perpendiculaire à l'axe du récipient essentiellement cylindrique à une hauteur appropriée située entre les deux moyens d'évacuation.
La position d'évacuation du stabilisateur, est identique au cas précédent par rapport aux deux moyens d'évacuation, mais on met en mouvement la (ou les) partie(s) mobile(s) du stabilisateur permettant ainsi de faire tomber au fond du récipient les particules déposées sur le stabilisateur, et d'éviter le réentraînement de ces particules avec les matières gazeuses épurées ainsi que l'engorgement de la section de passage pour l'évacuation des particules solides.
Avantageusement, dans un mode de réalisation particulièrement simple la totalité du stabilisateur est mobile et peut être mise en mouvement, par exemple par basculement autour d'un axe de rotation, entre la position de stabilisation du vortex et la position d'évacuation des particules.
On peut toutefois envisager que le stabilisateur soit divisé en deux ou plusieurs parties, chacune mobile entre une position de stabilisation de vortex et une position d'évacuation des particules.
Dans une variante, ladite partie mobile est montée escamotable, de manière à pouvoir être rétractée en position d'évacuation.
La partie mobile peut par exemple être rétractée à la manière d'un diaphragme.
Dans une autre variante, ladite partie mobile est montée pivotante, de manière à pouvoir être inclinée dans la position d'évacuation.
En position inclinée, les particules solides accumulées sur la face supérieure du stabilisateur glissent vers le fond du récipient de séparation centrifuge. Il n'y a ainsi plus de risque de réentraînement de ces particules avec les matières gazeuses épurées.
En particulier, l'inclinaison de la position inclinée sera suffisamment importante pour permettre le glissement de la majorité des particules déposées sur la face supérieure du stabilisateur.
De préférence, le stabilisateur est pourvu de trous traversants sur au moins une partie de sa surface. Ces perforations permettent à une partie des particules de tomber directement au fond du récipient de séparation centrifuge, sans se déposer sur la face supérieure du stabilisateur et sans avoir à déplacer le stabilisateur, sans dégrader la l'effet de stabilisation du vortex. De préférence, le stabilisateur de vortex est situé à l'extrémité du dit récipient de séparation proche du moyen d'évacuation.
Dans un mode préféré de l'invention, le stabilisateur de vortex est fixé au-dessus de l'extrémité inférieure du récipient de séparation à une distance choisie dans un intervalle de plus ou moins une fois la plus grande dimension du dit stabilisateur de vortex, dans le plan perpendiculaire à l'axe du récipient lorsque le stabilisateur est en position de stabilisation.
Avantageusement, en position de stabilisation de vortex, cette plus grande dimension du dit stabilisateur de vortex est supérieure ou égale au diamètre du premier moyen d'évacuation et inférieure ou égale à 0,98 fois le diamètre du récipient au niveau de la position du stabilisateur de vortex dans ledit récipient.
De plus, en position de stabilisation de vortex, la distance entre le bord périphérique du stabilisateur et la paroi du récipient est telle que le rapport de la plus grande dimension du dit stabilisateur sur le diamètre du récipient au niveau de la position du stabilisateur de vortex dans le récipient, est choisi dans un intervalle variant de 0,4 à 0,9, de préférence de 0,6 à 0,9. Ces dimensions réduites permettent également à un maximum de particules de tomber directement au fond du récipient de séparation centrifuge par la section de passage laissée libre entre les parois du récipient et le bord du stabilisateur.
De préférence, l'appareil de séparation est pourvu de moyens d'actionnement aptes à provoquer le mouvement de la (ou des) partie(s) mobile(s) du stabilisateur de sa (leur) position de stabilisation de vortex vers sa (leur) position d'évacuation des particules.
De préférence également, l'appareil est pourvu de moyens de rappel aptes à ramener la (ou les) partie(s) mobile(s) du stabilisateur de sa (leur) position d'évacuation des particules vers sa (leur) position de stabilisation du vortex, et ceci, de préférence en un temps suffisamment court pour ne pas perturber le fonctionnement du récipient de séparation.
Ces moyens de rappel sont par exemple actionnés lorsque les matières gazeuses à traiter retrouvent une charge normale en particules solides, ou lorsque l'appareil n'est plus engorgé. Ces moyens d'actionnement et/ ou de rappel peuvent être situés à l'intérieur du récipient de séparation centrifuge. Il s'agit par exemple de ressorts de rappel, ou de contrepoids.
En variante, les moyens d'actionnement et/ou de rappel sont situés à l'extérieur du récipient de séparation centrifuge. Il s'agit par exemple de câble ou vérin de rappel, de biellette, de moyens pneumatiques, électriques ou magnétiques, ou de toute combinaison de ces moyens, qu'ils soient placés à l'intérieur ou à l'extérieur du récipient.
L'invention concerne également l'utilisation d'au moins un appareil pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses selon l'invention pour traiter un effluent gazeux d'une unité fonctionnant en lit fluidisé.
Une alternative consiste à utiliser au moins un appareil pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses selon l'invention, pour traiter un effluent gazeux d'une unité de dépoussiérage, par exemple une unité de dépoussiérage d'un flux d'air, ou encore pour traiter un effluent gazeux d'une unité de transport pneumatique.
Une autre alternative consiste à utiliser au moins un appareil pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses selon l'invention pour traiter un effluent gazeux d'une unité de traitement d'hydrocarbures contenus dans le pétrole brut et ses dérivés dans le domaine du raffinage, ou de la pétrochimie, ou du traitement de toute charge ou combustible.
On peut citer dans ces derniers domaines le cas de l'incinération, de la pyrolyse et de la combustion avec les chaudières en lit fluidisé, dans lesquelles les particules solides à séparer sont constituées de sable pouvant être en mélange avec du charbon et des cendres.
On peut également citer dans le domaine du raffinage le cas d'une unité de craquage catalytique, notamment dans laquelle les particules solides à séparer sont des particules de catalyseur.
En particulier, cet appareil peut être utilisé pour traiter l'effluent gazeux sortant d'un régénérateur de catalyseur faisant partie de l'unité de craquage catalytique.
En variante, on utilise au moins deux appareils pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses montés en série, de manière étagée, chaque étage pouvant être constitué de plusieurs appareils en parallèle, pour traiter l'effluent gazeux dans une unité de dépoussiérage ou une unité de traitement d'hydrocarbures.
Avantageusement, on utilise un appareil pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses pourvu de moyens d'actionnement et/ou de rappel, lesdits moyens d'actionnement et/ou de rappel étant commandés par un dispositif de contrôle de l'unité de considérée.
De préférence, le dispositif de contrôle commande les moyens d'actionnement lorsque les matières gazeuses à séparer sont surchargées en particules solides. Cette commande sera préférentiellement déclenchée peu de temps après le traitement des matières gazeuses surchargées en particules solides.
En variante, le dispositif de contrôle commande les moyens d'actionnement lorsqu'un engorgement de l'appareil de détection est détecté.
Cette détection a lieu en aval de l'appareil, par exemple en surveillant la qualité des matières gazeuses épurées sortant, ou la quantité de solide accumulée dans l'organe d'évacuation du solide épuré.
L'invention est maintenant décrite en référence aux dessins annexés, non limitatifs, dans lesquels : la figure 1 est une représentation schématique d'une unité de craquage catalytique ; la figure 2 est une représentation schématique d'un appareil de séparation faisant partie de l'état de la technique ; la figure 3 est une représentation schématique de côté d'un stabilisateur de vortex faisant partie d'un appareil de séparation selon l'invention ; la figure 4 est une représentation du stabilisateur de vortex de la figure 3 vu de face, la figure 5 est une vue de dessus du stabilisateur de vortex des figures 3 et 4.
Un exemple d'appareil pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses selon l'invention est du type de celui représenté sur la figure 2. L'appareil représenté comprend un récipient de séparation centrifuge 20 de type cyclonique pourvu :
- d'une entrée 22 de réception des particules solides en suspension dans les matières gazeuses,
- d'un premier moyen d'évacuation supérieur 23 des matières gazeuses épurées, et
- d'un deuxième moyen d'évacuation inférieur 27 des particules solides séparées,
- d'un stabilisateur de vortex 25 situé à une distance appropriée de l'extrémité inférieure du fond du moyen d'évacuation supérieur, au dessus du moyen d'évacuation inférieur.
Le stabilisateur de vortex 25 est en outre monté dans le récipient de séparation de manière à être maintenu à une distance fixe des deux moyens d'évacuation 23 et 27.
De manière connue, l'entrée 22 est conçue afin de permettre la création d'un vortex à l'intérieur du récipient cyclonique.
Dans l'exemple, les premier et deuxième moyens d'évacuation sont des tuyaux.
Selon l'invention, une partie au moins du stabilisateur 25 est montée mobile entre une position de stabilisation de vortex et une position d'évacuation des particules apte à provoquer la chute des particules déposées sur sa surface supérieure vers le deuxième moyen d'évacuation bas du récipient.
La position de stabilisation de vortex est généralement sensiblement horizontale. Dans l'exemple représenté, la position d'évacuation des particules est une position inclinée en direction du tuyau inférieur.
Dans l'exemple représenté sur les figures 3 à 5, le stabilisateur de vortex 25 est formé d'un disque 30 pourvu d'une pointe à vortex se présentant sous la forme d'une tige 31 perpendiculaire au disque, située au centre de ce dernier, et dirigée vers le haut en direction de la zone tourbillonnaire 24. Cette tige 31 permet de limiter et de centrer le mouvement latéral du vortex dans la zone tourbillonnaire 24.
Bien entendu, d'autres formes de stabilisateur de vortex peuvent être utilisées, telle qu'une plaque pleine, un disque circulaire ou un anneau, ces formes pouvant être équipées de cône ou de pointe. Selon l'invention, le disque 30 est pourvu d'un axe 32 dont les extrémités sont montées à rotation dans les parois du récipient de séparation 20. Cet axe coupe le disque 30 en deux moitiés égales.
Grâce à cet axe 32, le stabilisateur de vortex peut être basculé d'une position sensiblement horizontale représentée en traits pleins sur les figures 3 et 4, à une position inclinée représentée en traits discontinus sur les mêmes figures.
Afin de permettre au maximum de particules de catalyseur de tomber directement dans le fond du récipient cyclonique 20, des trous traversants 33 sont réalisés dans le disque 30 du stabilisateur, tel que visible sur la figure 5, et la périphérie du disque est distante des parois du récipient 20.
Le basculement du stabilisateur peut être commandé par des moyens d'actionnement faisant tourner l'axe 32 et des moyens de rappels étant éventuellement prévus pour ramener le stabilisateur dans sa position initiale de stabilisation de vortex.
Ces moyens d'actionnement et de rappel peuvent être disposés à l'intérieur ou à l'extérieur du récipient cyclonique et sont de préférence résistants aux conditions de fonctionnement à l'intérieur de l'appareil, ou aux conditions de fonctionnement régnant dans les réacteurs dans lesquels ils sont susceptibles d'être utilisés.
Ces moyens d'actionnement peuvent par exemple comprendre un dispositif de maintien magnétique du stabilisateur en position horizontale (par exemple en bloquant la rotation de l'axe 32 au moyen d 'électroaimants) et des masses disposées sur une moitié du stabilisateur de manière à ce que lorsque le dispositif de maintien magnétique horizontal du stabilisateur est désactivé, les masses déséquilibrent suffisamment le stabilisateur pour contrer la force d'un ressort de rappel et provoquer sa rotation, mais pas suffisamment pour empêcher le ressort de rappel de ramener le stabilisateur dans sa position horizontale dans laquelle le dispositif de maintien magnétique est à nouveau activé.
A la place d'un ressort de rappel disposé à l'intérieur ou l'extérieur du récipient 20, on peut utiliser un câble de rappel ou un vérin de rappel.
Par ailleurs, le dispositif de maintien magnétique peut être remplacé par un dispositif de maintien pneumatique. De tels moyens d'actionnement peuvent être pilotés par un dispositif de contrôle, contrôlant par exemple les conditions de fonctionnement de l'unité de traitement catalytique et permettant de les activer/ désactiver dans des conditions particulières de fonctionnement de l'unité, en particulier quand une surcharge de particules est prévue. Ces moyens peuvent également être déclenchés lorsqu'un engorgement de l'appareil est détecté en aval par contrôle de la quantité de solide accumulée dans la zone d'évacuation du solide.
De préférence, l'inclinaison du stabilisateur de vortex se produit dans un laps de temps très court afin d'éviter de perturber le fonctionnement de l'appareil de séparation.
L'appareil pour la séparation de particules solides selon l'invention peut également comporter une zone de strippage située entre le stabilisateur de vortex et le lit dense de particules.
Bien que l'appareil selon l'invention ait été décrit en utilisation dans une unité de craquage catalytique, cet appareil peut être utilisé dans de nombreuses autres applications dans lesquelles il est nécessaire de séparer des particules solides de matières gazeuses.
Par ailleurs, dans un mode de réalisation non représenté, la position d'évacuation du stabilisateur de vortex peut être obtenue par rétractation d'au moins une partie escamotable du stabilisateur de vortex. Par exemple, le disque décrit plus haut formant le stabilisateur peut comporter une partie formant un diaphragme et se rétractant sous le reste du disque, de sorte que les particules déposées sur la partie formant un diaphragme sont raclées de cette partie et tombent au fond du récipient.
La rétractation de cette partie peut être déclenchée dans les conditions de fonctionnement décrites plus haut.
Enfin, l'invention concerne tous les types d'appareils de séparation de type centrifuge, notamment à cyclone ou « swirl vanes ».

Claims

REVENDICATIONS PCT
1. Appareil pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses comprenant un récipient de séparation de type centrifuge essentiellement cylindrique pourvu :
- d'une entrée (22) pour recevoir les particules solides en suspension dans les matières gazeuses,
- d'un premier moyen d'évacuation (23) des matières gazeuses épurées, et
- d'un deuxième moyen d'évacuation (27) des particules solides séparées,
- d'un stabilisateur de vortex (25) maintenu à une distance fixe entre les deux moyens d'évacuation (23) et (27), caractérisé en ce que qu'une partie au moins du stabilisateur (25) est montée mobile entre une position de stabilisation de vortex et une position d'évacuation des particules provoquant la chute des particules déposées sur la surface du stabilisateur au cours du fonctionnement du récipient de séparation.
2. Appareil de séparation selon la revendication 1 , caractérisé en ce que la totalité du stabilisateur (25) est mobile entre la position de vortex et la position d'évacuation des particules.
3. Appareil de séparation selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite partie mobile est montée escamotable, de manière à pouvoir être rétractée en position d'évacuation.
4. Appareil de séparation selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite partie mobile est montée pivotante, de manière à pouvoir être inclinée dans la position d'évacuation.
5. Appareil de séparation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le stabilisateur (25) est pourvu de trous traversants (33) sur au moins une partie de sa surface.
6. Appareil de séparation selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le stabilisateur de vortex est situé à l'extrémité du dit récipient de séparation proche du moyen d'évacuation (27).
7. Appareil de séparation selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le stabilisateur de vortex est fixé au-dessus de l'extrémité inférieure du récipient de séparation à une distance choisie dans un intervalle de plus ou moins une fois la plus grande dimension du dit stabilisateur de vortex, dans le plan perpendiculaire à l'axe du récipient lorsque le stabilisateur est en position de stabilisation.
8. Appareil de séparation selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que, en position de stabilisation, la plus grande dimension du dit stabilisateur de vortex, dans un plan perpendiculaire à l'axe du récipient, est supérieure ou égale au diamètre du premier moyen d'évacuation (23) et inférieure ou égale à 0,98 fois le diamètre du récipient au niveau de la position du stabilisateur de vortex dans ledit récipient.
9. Appareil de séparation selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'en position de stabilisation de vortex, la distance entre le bord périphérique du stabilisateur et la paroi du récipient est telle que le rapport de la plus grande dimension du dit stabilisateur, dans un plan perpendiculaire à l'axe du récipient, sur le diamètre du récipient au niveau de la position du stabilisateur de vortex dans le récipient, est choisi dans un intervalle variant de 0,4 à 0,9, de préférence de 0,6 à 0,9.
10. Appareil de séparation selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'il est pourvu de moyens d'actionnement aptes à provoquer le mouvement de la (des) partie(s) mobile(s) du stabilisateur de sa (leur) position de stabilisation de vortex vers sa (leur) position d'évacuation des particules.
1 1. Appareil de séparation selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il est pourvu de moyens de rappel aptes à ramener la (les) partie(s) mobile(s) du stabilisateur de sa (leur) position d'évacuation des particules vers sa (leur) position de stabilisation de vortex.
12. Appareil de séparation selon la revendication 10 ou 1 1 , caractérisé en ce que les moyens d'actionnement et/ou de rappel sont situés à l'intérieur du récipient de séparation centrifuge.
13. Appareil de séparation selon la revendication 10 ou 1 1 , caractérisé en ce que les moyens d'actionnement et/ ou de rappel sont situés à l'extérieur du récipient de séparation centrifuge.
14. Utilisation d'au moins un appareil pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses selon l'une des revendications 1 à 13, pour traiter un effluent gazeux d'une unité fonctionnant en lit fluidisé.
15. Utilisation d'au moins un appareil pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses selon l'une des revendications 1 à 13, pour traiter un effluent gazeux d'une unité de dépoussiérage ou d'une unité de transport pneumatique.
16. Utilisation d'au moins un appareil pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses selon l'une des revendications 1 à 13 pour traiter un effluent gazeux d'une unité de traitement d'hydrocarbures contenus dans le pétrole brut et ses dérivés dans le domaine du raffinage, ou de la pétrochimie, ou du traitement de toute charge ou combustible.
17. Utilisation selon la revendication 16, pour traiter un effluent gazeux d'une unité de craquage catalytique.
18. Utilisation selon la revendication 16 ou 17, dans laquelle les particules solides à séparer sont des particules de catalyseur.
19. Utilisation selon la revendication 18 pour traiter l'effluent gazeux sortant d'un régénérateur de catalyseur faisant partie de l'unité de craquage catalytique.
20. Utilisation selon l'une des revendications 14 à 19, caractérisée en ce qu'on utilise au moins deux appareils montés en série et/ ou en parallèle pour traiter ledit effluent gazeux.
21. Utilisation selon l'une des revendications 14 à 20 d'un appareil pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses pourvu de moyens d'actionnement et/ou de rappel, caractérisée en ce que les moyens d'actionnement et/ ou de rappel sont commandés par un dispositif de contrôle de l'unité.
22. Utilisation selon la revendication 21 , dans laquelle le dispositif de contrôle commande les moyens d'actionnement lorsque les matières gazeuses à séparer sont surchargées en particules solides.
23. Utilisation selon la revendication 21 , dans laquelle le dispositif de contrôle commande les moyens d'actionnement lorsqu'un engorgement de l'appareil de séparation est détecté.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010055049A2 (fr) * 2008-11-13 2010-05-20 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Séparateur gaz-solides
CN113457860A (zh) * 2020-03-30 2021-10-01 中国石油化工股份有限公司 旋风分离器及分离系统

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB0914738D0 (en) * 2009-08-24 2009-09-30 Cambridge Consultants Inhalers
CN107427847A (zh) * 2015-03-03 2017-12-01 国际壳牌研究有限公司 改进的旋流管分离器
CN108392929B (zh) * 2018-04-24 2023-12-15 中国石油大学(北京) 分离装置

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2132511A (en) * 1982-12-23 1984-07-11 Shell Int Research Apparatus and process for the separation of fluid cracking catalyst particles from gaseous hydrocarbons
FR2565127A1 (fr) * 1984-05-31 1985-12-06 Shell Int Research Procede et appareil pour la separation de particules solides et de matieres gazeuses
US4670410A (en) * 1981-06-22 1987-06-02 Atlantic Richfield Company Method for reducing attrition of particulate matter in a chemical conversion process
US4810264A (en) * 1984-02-23 1989-03-07 Shell Oil Company Process for cleaning and splitting particle-containing fluid with an adjustable cyclone separator
WO1997042275A1 (fr) * 1996-05-08 1997-11-13 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Appareil et procede permettant de separer et de rectifier lesdites particules d'hydrocarbures gazeux les particules de craquage d'un catalyseur fluide

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4670410A (en) * 1981-06-22 1987-06-02 Atlantic Richfield Company Method for reducing attrition of particulate matter in a chemical conversion process
GB2132511A (en) * 1982-12-23 1984-07-11 Shell Int Research Apparatus and process for the separation of fluid cracking catalyst particles from gaseous hydrocarbons
US4810264A (en) * 1984-02-23 1989-03-07 Shell Oil Company Process for cleaning and splitting particle-containing fluid with an adjustable cyclone separator
FR2565127A1 (fr) * 1984-05-31 1985-12-06 Shell Int Research Procede et appareil pour la separation de particules solides et de matieres gazeuses
WO1997042275A1 (fr) * 1996-05-08 1997-11-13 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Appareil et procede permettant de separer et de rectifier lesdites particules d'hydrocarbures gazeux les particules de craquage d'un catalyseur fluide

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010055049A2 (fr) * 2008-11-13 2010-05-20 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Séparateur gaz-solides
WO2010055049A3 (fr) * 2008-11-13 2010-07-22 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Séparateur gaz-solides
CN113457860A (zh) * 2020-03-30 2021-10-01 中国石油化工股份有限公司 旋风分离器及分离系统
CN113457860B (zh) * 2020-03-30 2023-03-24 中国石油化工股份有限公司 旋风分离器及分离系统

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