WO2006092529A1 - Moteur a combustion interne a recyclage des produits de combustion et a allumage a prechambre, procede de fonctionnement associe - Google Patents

Moteur a combustion interne a recyclage des produits de combustion et a allumage a prechambre, procede de fonctionnement associe Download PDF

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WO2006092529A1
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exhaust
intake
valve
chamber
combustion
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PCT/FR2006/050174
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Inventor
Eric Hamon
Original Assignee
Peugeot Citroën Automobiles Sa.
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Publication date
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    • F02D13/0215Variable control of intake and exhaust valves changing the valve timing only
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    • F02M26/01Internal exhaust gas recirculation, i.e. wherein the residual exhaust gases are trapped in the cylinder or pushed back from the intake or the exhaust manifold into the combustion chamber without the use of additional passages
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    • Y02T10/12Improving ICE efficiencies

Definitions

  • the present invention relates to a method of operating a prechamber ignition internal combustion engine with internal recycling of combustion products, and an engine for carrying out such a method. It is intended for the industry of gasoline engines, gas or other, four-stroke internal combustion, equipping both motorized vehicles such as motorcycles, automobiles, aircraft ... that motorized equipment type generators, tools. ..
  • An improvement in the operation of the engine consists in injecting, at the end of a cycle, a fraction of the combustion products into the combustion chamber for the following cycle.
  • One method used is internal recycling by which, by controlling the valves, only a portion of the combustion products is actually ejected from the chamber at the end of the exhaust time.
  • the recycling of the products of combustion in the combustion chamber of a diesel engine reduces the production of NOx.
  • the recycling of the products of combustion makes it possible to reduce the losses by pumping of the engine.
  • the internal recycling engines In order to increase the recycling rate (volume of recycled products compared to that of the fuel / oxidant mixture) while allowing ignition of the fuel mixture, the internal recycling engines have been developed so as to have a structured aerodynamics. Vortex movements are created and amplified to stir the constituents present in the chamber and obtain a homogeneous charge. Advantageously, such vortex movements influence the development of the combustion because the speed of the combustible charge in the vicinity of the spark point is important.
  • Another improvement relates to ignition prechamber for which a pre-chamber isolates for example a candle from the combustion chamber. It has been found that the initiation of combustion in such a prechamber has many advantages such as increasing the yield, reducing rattling, increase the speed of the increase in pressure, reduce consumption, reduce the polluting emissions of NOx and CO, etc.
  • the antechamber is a trap for the products of combustion.
  • the piston back to the top dead center PMH pushes the combustion products to the top of the chamber where the ignition is located in the prechamber.
  • ignition is not performed correctly because the prechamber is rich in combustion products.
  • Pre-chamber ignitions have therefore been developed, the communication orifices between the chamber and the antechamber being distributed and oriented so that they allow adequate ventilation of the prechamber during the admission time.
  • the prechamber contains a fuel mixture whose rate of combustion products is reduced to a level allowing good combustion. It should be noted, however, that the charge rate of the antechamber is greater than or equal to the rate of charge of the chamber.
  • the prechamber ignition is adapted so that the combustion products do not stagnate in the antechamber at the end of the exhaust time, the fact remains that such an ignition system does not allow not the operation of engines with a high recycling rate.
  • reaching operating points with higher recycling rates would further improve internal combustion engines, in particular improve their efficiency and reduce their impact on the environment. .
  • the invention therefore aims to overcome the aforementioned drawbacks. In particular it aims a method for operation with high recycling rates of an internal combustion engine with a prechamber ignition.
  • the invention also aims a prechamber ignition internal combustion engine allowing operation with a high recycling rate.
  • the engine according to the invention must allow a correct combustion, that is to say with a satisfactory combustion efficiency.
  • the invention relates to a method of operating a four-stroke internal combustion engine comprising at least one combustion chamber defined by a cylinder and a piston, said piston being movable along the axis of said cylinder between a bottom dead center, PMB, and a top dead center, TDC, said cylinder being provided in its upper part situated generally axially opposite said piston:
  • - A prechamber ignition to initiate the combustion of a load
  • - fuel supply means and oxidizer comprising at least one intake valve for, when actuated, the communication between an intake duct and said chamber
  • At least one exhaust valve allowing, when it is actuated, the communication between said chamber and an exhaust pipe for the products of combustion, said intake and exhaust valves being actuated by means of actuation, characterized in that said method comprises:
  • the admission delay angle is equal to the exhaust delay angle.
  • a calm admission is characterized by a lower Tumble number than
  • the delay at closing is generated by a delay of the entire escape time, the opening of the exhaust being delayed relative to the PMB of the exhaust delay angle.
  • the invention also relates to an internal combustion engine for implementing the method described above.
  • the engine according to the invention is characterized by actuating means which allow the opening of the intake valve with an intake delay angle between + 5 ° and + 80 ° crankshaft relative to said PMH, and the closure of the exhaust valve with an exhaust delay angle of between + 5 ° and + 80 ° crankshaft relative to TDC, for a fraction of the combustion products to be recycled; and in that it comprises at least one element adapted to achieve a calm admission.
  • this element adapted to achieve a quiet admission is selected from the geometry of the intake duct, the geometry of the intake valve, the lift height of the intake valve and the shape of the inner surface of the inlet. bedroom.
  • the means for actuating the valves make it possible to delay the closing of the exhaust valve and the opening of the intake valve by the same delay angle.
  • the actuating means delay the entire exhaust time, the opening of the exhaust valve being delayed from said delay angle to the exhaust valve. exhaust between + 5 ° and + 80 ° crankshaft compared to PMB.
  • the actuating means of the intake and exhaust valves comprise at least one camshaft.
  • a first camshaft actuates the intake valves and a second camshaft actuates the exhaust valves.
  • the actuating means of the valves comprise at least one phase-shifter.
  • said fuel and oxidizer supply means comprise a fuel injector, which in one embodiment is located in the upper part of the cylinder and allows the direct injection of a fuel into the chamber, the inlet valve then allowing to inject an oxidizer into the chamber.
  • FIG. 1 is a motor member according to the invention
  • FIG. 2 represents a preferred embodiment of the prechamber ignition system equipping the motor unit of FIG. 1
  • FIG. 3 is a circular outline indicating the angular positions of the different operating times of the engine according to the invention.
  • the internal combustion engine comprises four piston and crankshaft type motor members.
  • Each motor unit 1 comprises a combustion chamber 2 delimited by a cylinder 3 and the upper face of a piston 4.
  • the piston 4 is able to move in translation along the axis of the cylinder 3 between a top dead center TDC and a low dead point PMB.
  • a fuel / oxidant mixture for example gasoline / air, is admitted into the chamber 2 from an intake duct 6 when an intake valve 7 is actuated to move away from its seat.
  • a prechamber ignition system which will be described in detail with reference to FIG. 2, is actuated so as to initiate the combustion of the charge of the chamber 2.
  • the products of combustion are ejected from the chamber 2 to an exhaust duct 8 when an exhaust valve 9 is actuated so as to deviate from its seat.
  • the oxidizer / fuel mixture is produced upstream of the intake valve 7, for example by means of a fuel injector (not shown) disposed along the intake duct 6.
  • the engine can be direct injection.
  • an injector is disposed in the upper part of the cylinder 3 and can inject, under high pressure, fuel directly into the chamber 2. The inlet valve 7 then allowing the admission of the oxidant.
  • the sequential actuation of the intake and exhaust valves 7 is for example carried out as follows.
  • the translational movement of the piston 4 is transformed into a rotational movement of a shaft 15 by means of a crankshaft 16.
  • a drive system sets in motion an endless belt 17.
  • the belt 17 in turn drives actuating elements 18 and 19.
  • the intake and exhaust valves are respectively actuated by the combination of a phase shifter and a propeller shaft. cams.
  • the actuating element 18 of the intake valves 7 rotates a phase shifter assembly (not shown) - camshaft 20.
  • the camshaft 20 has as many cams 21 as valves to operate.
  • the cam 21 allows the application on the intake valve 7 of a force to move the valve away from its seat by opposing the restoring force exerted by a spring 27.
  • the motor may comprise a single phase shifter and two camshafts or a single phase shifter and a single camshaft to operate the intake and exhaust valves.
  • the opening and closing times, the opening time and the lifting height of the valves are defined by the profile of the cams.
  • the phase shifter makes it possible to change the angular values of opening and closing according to the speed and the engine load.
  • the actuating element 19 actuates a hydraulic device 30 for opening and closing the valves, here the exhaust valves 9.
  • the intake and / or exhaust valves are electromechanical valves actuated sequentially by an electrical signal produced at the output of a control unit. In this variant, the belt 17 no longer needs to be.
  • the pre-chamber ignition 10 comprises a candle enclosed in a substantially spherical head 10 pierced, in its portion in relation to the combustion chamber 2, with passage orifices 41. 40 delimits an antechamber 45.
  • the orifices 41 are intended to communicate the combustion chamber 2 and the antechamber 45 so that the oxidant / fuel mixture can pass from the chamber 2 into the antechamber 45.
  • one or more electrodes 42 and one or more elements connected to the ground 43 may be subjected to a potential difference so as to generate an electric spark able to ignite the fuel charge present in the antechamber 45.
  • the ignition prechambre described is provided a spark gap, but could include laser ignition.
  • the head 40 may comprise through holes 41 of two types, the diameter of these orifices 41 being greater than their lengths: - orifices having dimensions allowing the passage of a flame front from the prechamber 45 to the chamber 2.
  • the diameter of such orifices is of the order of 3 mm;
  • the head 40 separating the prechamber 45 from the chamber 2 may be polyhedric rather than spherical or concave rather than convex. It is preferably made of a copper alloy such as for example CuCrZr which has a suitable thermal conductivity greater than 10 W / K / m.
  • the adapted arrangement of the orifices 41 allows a substantially uniform distribution of the flame front and / or unstable species for the ignition of the charge of the bedroom 2.
  • FIG. 3 is a graph representing the angular position of the crankshaft.
  • the ordinate axis corresponds to the vertical axis of the cylinder.
  • the crankshaft angle is marked with respect to this axis, the zero angle corresponding to the case where the piston is at the TDC.
  • the positive direction of evolution of the crankshaft angle is indicated by the arrow.
  • a cycle begins with an admission time 60.
  • the intake valve 7 is actuated and leaves its seat progressively.
  • the opening of the intake valve 7 is delayed by an angle, for example + 30 ° compared to the conventional operation of a four-stroke engine for which the opening of the admission is effected at TDC.
  • the lifting of the intake valve 7 extends over approximately 210 °.
  • the intake valve 7 comes to rest on his seat.
  • the first part of the admission time 60 the downward movement of the piston 4 allows the combustion / fuel mixture to be sucked from the intake duct 6 into the chamber 2.
  • the fact that the intake is delayed causes the time intake 60 continues as the piston 4 rises after reaching the PMB.
  • the operation continues with a compression time 70 between the points B and C during which the charge of the chamber 2 is compressed by the upward movement of the piston 4, the valves 7 and 9 being closed.
  • the initiation of ignition at prechamber 10 takes place for example at point I so that the charge in the prechamber 45 and then in the chamber 2 ignite.
  • the cycle ends with an exhaust time 90.
  • the exhaust valve 9 is actuated at E and leaves its seat.
  • the opening of the exhaust valve 9 is delayed for example by an angle of 30 °. This delay is to be compared to the conventional operation of a four-stroke engine for which the exhaust begins before the PMB.
  • the lifting of the exhaust valve 9 corresponds to a duration equivalent for example to a rotation of 210 ° of the crankshaft, and is substantially equal to that of the admission time.
  • the point F corresponds to the closing of the exhaust valve 9. In the first part of the exhaust time 90, between the points E and PMH, the combustion products are pushed into the exhaust pipe 8 by the upward movement of the piston 4.
  • the second part of the exhaust time 90 allows suction of a fraction of the products of combustion of the exhaust duct 8 to the chamber 2.
  • the volume of combustion products sucked at the end of the exhaust time defines the recycling rate.
  • the operation according to the invention is therefore characterized by a recycling obtained by delaying both the intake and the exhaust.
  • the admission delay is equal to the exhaust delay so that the crossing angle, corresponding to the duration during which the exhaust valve 7 and the intake valve 9 are simultaneously raised, remains substantially identical to that which exists in the conventional operation of a four-stroke engine.
  • the recycling rate can be changed.
  • the admission delay can be chosen in the range + 5 ° and + 80 °.
  • the exhaust delay can be chosen in the range + 5 ° and + 80 °.
  • the exhaust means and more particularly the intake means ensure a stratification of the constituents of the charge in the combustion chamber 2.
  • the stratification sought is an inhomogeneity of the charge characterized by a greater concentration of the fuel / oxidant mixture in the vicinity of the prechamber ignition, ie in the upper part of the cylinder, and, on the contrary, at a higher concentration of the combustion products away from the prechamber ignition, ie in the lower part of the chamber in the vicinity of the upper surface of the piston 4.
  • the rotational speed is for example measured by a fin disposed in a measuring cylinder rotatable about the axis of the cylinder to measure the number of swirls or perpendicular to the axis of the cylinder to measure the number of tumbles.
  • a cylinder head whose aerodynamic behavior must be analyzed, is then placed on the measuring cylinder.
  • the valves of the cylinder head are actuated and the speed of rotation of the fin provides access to the number characterizing the vortex flow. Since it is desired to perform axial lamination, it is necessary to minimize tumble movements and possibly reduce swirl movements.
  • the prechamber ignition internal combustion engine according to the invention should not lead to a structured aerodynamics, at least during admission, which would lead to a homogenization of the constituents of the charge of the chamber 2.
  • the engine must allow a relatively quiet admission of the fuel / fuel mixture.
  • This calm admission is characterized by a tumble number of less than 0.8, preferably less than 0.5, and preferably also by a number of swirls less than unity.
  • the intake duct and possibly the exhaust duct may have large radii of curvature so that the flow of the oxidizer / fuel mixture is balanced on either side of the valve. The lift of the valves is advantageously reduced.
  • the valve seats must not have a local excess thickness leading to structure flow.
  • the shape of the inner surface of the chamber and in particular the upper surface of the piston 4 is such that it dissipates the structured movements of the load.
  • the concentration of the fuel / oxidant mixture is greater at the prechamber ignition stage.
  • the openings of the ignition head prechamber allow ventilation of the prechamber so that at the time of ignition, the antechamber contains a high concentration of the fuel / oxidant mixture particularly favorable to the initiation of combustion.
  • the recycling of the products of combustion according to the invention is done by delay of the admission and the exhaust.
  • Another method of internal recycling is to delay the exhaust and advance the intake so that the crossing angle is large. The intake and exhaust valves are then simultaneously open leading to flow of the exhaust pipe to the intake pipe under the effect of pressure differences. But this internal recycling method leads to a greater homogenization of the load, which is undesirable.
  • the angle of intersection around the intake PMH must therefore be low.
  • the closing of the exhaust must take place beyond the intake PMH so that the downward movement of the piston ensures internal recycling. So far, it has been considered an escape time of fixed duration corresponding to 210 ° crankshaft. Therefore, delaying the closing of the exhaust was to delay the opening of the exhaust. The skilled person will understand that it can change the closing time of the exhaust by changing for example the duration of the exhaust.

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Abstract

Procédé de fonctionnement d'un moteur à combustion interne à quatre temps comportant un allumage à préchambre et un piston se déplace entre des points morts bas (PMB) et haut (PMH), les soupapes d'admission et d'échappement étant actionnées par exemple par un ensemble déphaseur -arbre à cames. Le procédé se caractérise en ce qu'à la fin du temps d'échappement la fermeture de la soupape d'échappement est retardée d'un angle entre +20° et +80° vilebrequin par rapport au PMH °; en ce qu'au début du temps d'admission l'ouverture de la soupape d'admission est retardée d'un angle entre +20° et +80° vilebrequin par rapport au PMH, pour qu'une fraction des produits de combustion d'un cycle soit recyclée dans la chambre pour le cycle suivant ; et en ce que l'admission est calme et se fait avec une aérodynamique non structurée conduisant à une stratification axiale de la charge dans la chambre.

Description

Moteur à combustion interne à recyclage des produits de combustion et à allumage à préchambre, procédé de fonctionnement associé
La présente invention concerne un procédé de fonctionnement d'un moteur à combustion interne à allumage à préchambre avec recyclage interne des produits de combustion, ainsi qu'un moteur pour mettre en œuvre un tel procédé. Elle est destinée à l'industrie des moteurs à essence, à gaz ou autres, à combustion interne à quatre temps, équipant aussi bien des engins motorisés du type motocycles, automobiles, aéronefs... que des appareillages motorisés du type générateurs, outillages...
Depuis quelques années on a souhaité optimiser le fonctionnement des moteurs à combustion interne, en particulier en réduisant leur consommation en carburant et en limitant, dans les rejets de la combustion, les produits incomplètement brûlés et les espèces azotées oxydées (NOx). Pour ce faire, des perfectionnements ont été apportés au fonctionnement de ce type de moteur.
Un perfectionnement concernant le fonctionnement du moteur consiste à réinjecter, à la fin d'un cycle, à l'intérieur de !a chambre de combustion une fraction des produits de combustion pour le cycle suivant. Une méthode utilisée est le recyclage interne par lequel, en commandant les soupapes, seule une partie des produits de combustion est réellement éjectée de la chambre à la fin du temps d'échappement Le recyclage des produits de combustion dans la chambre de combustion d'un moteur diesel permet de diminuer la production des NOx. Dans un moteur à essence, le recyclage des produits de combustion permet de diminuer les pertes par pompage du moteur.
Pour pouvoir augmenter le taux de recyclage (volume des produits de combustion recyclés par rapport à celui du mélange carburant/comburant) tout en permettant l'allumage du mélange combustible, les moteurs à recyclage interne ont été développés de façon à présenter une aérodynamique structurée. Des mouvements tourbillonnaires sont créés et amplifiés pour brasser les constituants présents dans la chambre et obtenir une charge homogène. Avantageusement, de tels mouvements tourbillonnaires influencent le développement de la combustion car la vitesse de la charge combustible au voisinage du point d'étincelle est importante.
Un autre perfectionnement concerne l'allumage à préchambre pour lequel une préchambre isole par exemple une bougie de la chambre de combustion. Il a été constaté que l'initiation de la combustion dans une telle préchambre présente de nombreux avantages tels qu'augmenter le rendement, réduire les cliquetis, augmenter la rapidité de la montée en pression, réduire la consommation, diminuer les émissions polluantes de NOx et CO, etc.
Mais II s'avère que la préchambre constitue un piège pour les produits de combustion. A la fin de l'échappement, le piston remontant vers le point mort haut PMH repousse les produits de combustion vers le haut de la chambre où se situe l'allumage à préchambre. Lors du cycle suivant, bien qu'un mélange carburant/comburant soit admis dans la chambre de combustion, l'allumage ne s'effectue pas correctement car la préchambre est riche en produits de combustion. Il a donc été développé des allumages à préchambre dont les orifices de communication entre la chambre et la préchambre sont répartis et orientés de manière à ce qu'ils permettent une ventilation adéquate de la préchambre au cours du temps d'admission. Ainsi, au moment de l'allumage, la préchambre contient un mélange combustible dont le taux de produits de combustion est réduit à un niveau autorisant une bonne combustion. Il est à noter pourtant que le taux de la charge de la préchambre est supérieur ou égal au taux de la charge de la chambre.
En revanche, si l'allumage à préchambre est adapté pour que les produits de combustion ne stagnent pas dans la préchambre à l'issue du temps d'échappement, il n'en reste pas moins qu'un tel système d'allumage ne permet pas le fonctionnement des moteurs avec un taux de recyclage élevé. Or il s'avère qu'atteindre des points de fonctionnement avec des taux de recyclage plus élevés permettrait d'améliorer encore les moteurs à combustion interne, en particulier d'en améliorer le rendement et d'en réduire l'impact sur l'environnement. L'invention a donc pour but de palier aux inconvénients précités. En particulier elle a pour but un procédé permettant le fonctionnement avec des taux de recyclage élevés d'un moteur à combustion interne muni d'un allumage à préchambre.
L'invention a également pour but un moteur à combustion interne à allumage à préchambre autorisant le fonctionnement avec un taux de recyclage important. Le moteur selon l'invention doit permettre une combustion correcte, c'est-à-dire avec un rendement de combustion satisfaisant.
Ainsi l'invention concerne un procédé de fonctionnement d'un moteur à combustion interne à quatre temps comportant au moins une chambre de combustion délimitée par un cylindre et un piston, ledit piston étant mobile le long de l'axe dudit cylindre entre un point mort bas, PMB, et un point mort haut, PMH, ledit cylindre étant muni dans sa partie supérieure située globalement axialement à l'opposé dudit piston :
- d'un allumage à préchambre permettant d'initier la combustion d'une charge; - de moyens d'amenée de carburant et de comburant comportant au moins une soupape d'admission permettant, lorsqu'elle est actionnée, la communication entre une conduite d'admission et ladite chambre ; et,
- d'au moins une soupape d'échappement permettant, lorsqu'elle est actionnée, la communication entre ladite chambre et une conduite d'échappement des produits de combustion, lesdites soupapes d'admission et d'échappement étant actionnées par des moyens d'actionnement, caractérisé en ce que ledit procédé consiste à :
- retarder la fermeture de la soupape d'échappement à la fin du temps d'échappement d'un angle de retard d'échappement entre +5° et +80° vilebrequin par rapport au PMH ; et,
- retarder l'ouverture de la soupape d'admission au début du temps d'admission d'un angle de retard d'admission entre +5° et +80° vilebrequin par rapport au PMH ; pour qu'une fraction des produits de combustion d'un cycle soit recyclée dans la chambre de combustion pour le cycle suivant ; et en ce que l'admission est calme et se fait avec une aérodynamique non structurée conduisant à une stratification axiale de la charge de la chambre de combustion.
De préférence, l'angle de retard d'admission est égal à l'angle de retard d'échappement. Une admission calme se caractérise par un nombre de Tumble inférieur à
0,8 et de préférence inférieur à 0,5. Avantageusement, elle se caractérise également par un nombre de Swirl inférieur à l'unité.
Dans un mode de réalisation le retard à la fermeture est engendré par un retard de l'ensemble du temps d'échappement, l'ouverture de l'échappement étant retardée par rapport au PMB de l'angle de retard d'échappement.
L'invention a également pour objet un moteur à combustion interne pour la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus. Le moteur selon l'invention se caractérise par des moyens d'actionnement qui permettent l'ouverture de la soupape d'admission avec un angle de retard d'admission entre +5° et +80° vilebrequin par rapport audit PMH, et la fermeture de la soupape d'échappement avec un angle de retard d'échappement entre +5° et +80° vilebrequin par rapport au PMH, pour qu'une fraction des produits de combustion soit recyclée ; et en ce qu'il comporte au moins un élément adapté pour réaliser une admission calme. De préférence, cet élément adapté pour réaliser une admission calme est sélectionné parmi la géométrie du conduit d'admission, la géométrie de la soupape d'admission, la hauteur de levée de la soupape d'admission et la forme de la surface intérieure de la chambre. Il engendre une admission ayant un nombre de Tumble inférieur à 0,8, de préférence inférieur à 0,5, et/ou un nombre de Swirl inférieure à l'unité. De préférence, les moyens d'actionnement des soupapes permettent de retarder la fermeture de la soupape d'échappement et l'ouverture de la soupape d'admission d'un même angle de retard. Dans un mode de réalisation, pour retarder la fermeture de la soupape d'échappement, les moyens d'actionnement retardent l'ensemble du temps d'échappement, l'ouverture de la soupape d'échappement étant retardée dudit angle de retard à l'échappement entre +5° et +80° vilebrequin par rapport au PMB.
Dans un mode de réalisation les moyens d'actionnement des soupapes d'admission et d'échappement comportent au moins un arbre à cames. De préférence, un premier arbre à came actionne les soupapes d'admission et un second arbre à came actionne les soupapes d'échappement. Dans un mode de réalisation, les moyens d'actionnement des soupapes comportent au moins un déphaseur.
Dans un mode de réalisation, lesdits moyens d'amenée de carburant et de comburant comportent un injecteur de carburant, qui dans un mode de réalisation est situé dans la partie supérieure du cylindre et permet l'injection directe d'un combustible dans la chambre, la soupape d'admission permettant alors d'injecter un comburant dans la chambre.
D'autres caractéristiques avantageuses entrant dans le cadre de protection de l'invention apparaîtront dans la description qui va suivre de certains modes de réalisation donnés à titre d'exemple, non limitatifs et illustrés par les dessins annexés. Sur ces dessins :
La figure 1 est un organe moteur selon l'invention ; La figure 2 représente un mode de réalisation préférentiel du système d'allumage à préchambre équipant l'organe moteur de la figure 1 ; et, La figure 3 est une épure circulaire indiquant les positions angulaires des différents temps de fonctionnement du moteur selon l'invention.
Dans le mode de réalisation actuellement préféré, représenté sur la figure 1 , le moteur à combustion interne comporte quatre organes moteurs du type à piston et vilebrequin. Chaque organe moteur 1 comporte une chambre de combustion 2 délimitée par un cylindre 3 et la face supérieure d'un piston 4. Le piston 4 est apte à se déplacer en translation le long de l'axe du cylindre 3 entre un point mort haut PMH et un point mort bas PMB. Un mélange carburant/comburant, par exemple essence/air, est admis dans la chambre 2 depuis un conduit d'admission 6 lorsqu'une soupape d'admission 7 est actionnée de manière à s'écarter de son siège. Un système d'allumage à préchambre, 10 qui sera décrit en détail en référence à la figure 2, est actionné de manière à initier la combustion de la charge de la chambre 2. A l'issue de la combustion, les produits de combustion sont éjectés de la chambre 2 vers un conduit d'échappement 8 lorsqu'une soupape d'échappement 9 est actionnée de manière à s'écarter de son siège.
Dans le mode de réalisation représenté, le mélange comburant/carburant est réalisé en amont de la soupape d'admission 7, par exemple au moyen d'un injecteur de carburant (non représenté) disposé le long de la conduite d'admission 6. En variante le moteur peut être à injection directe. Dans ce cas, un injecteur est disposé dans la partie supérieure du cylindre 3 et permet d'injecter, sous une pression élevée, carburant directement dans la chambre 2. La soupape d'admission 7 permettant alors l'admission du comburant.
L'actionnement séquentiel des soupapes d'admission 7 et d'échappement 9 est par exemple réalisé de la manière suivante. Le mouvement de translation du piston 4 est transformé en un mouvement de rotation d'un arbre 15 au moyen d'un vilebrequin 16. A l'extrémité de l'arbre 15 un système d'entraînement met en mouvement une courroie 17 sans fin. La courroie 17 entraîne à son tour des éléments d'actionnement 18 et 19. Dans le mode de réalisation actuellement envisagé, les soupapes d'admission et d'échappement sont respectivement actionnées par l'association d'un déphaseur et d'un arbre à cames. Sur la partie gauche de la figure 1 , l'élément d'actionnement 18 des soupapes d'admission 7 met en rotation un ensemble déphaseur (non représenté) - arbre à cames 20. L'arbre à cames 20 comporte autant de cames 21 que de soupapes à actionner. La came 21 permet l'application sur la soupape d'admission 7 d'une force permettant d'écarter la soupape de son siège en s'opposant à la force de rappel exercée par un ressort 27. En variante, le moteur peut comporter un unique déphaseur et deux arbres à cames ou un unique déphaseur et un unique arbre à cames pour actionner les soupapes d'admission et d'échappement. Les instants d'ouverture et de fermeture, la durée d'ouverture et la hauteur de levée des soupapes sont définis par le profil des cames. Le déphaseur permet de changer les valeurs angulaires d'ouverture et de fermeture suivant le régime et la charge moteur.
Dans un autre mode de réalisation représenté sur la partie droite de la figure 1 , l'élément d'actionnement 19 actionne un dispositif hydraulique 30 permettant l'ouverture et la fermeture des soupapes, ici les soupapes d'échappement 9. Dans encore une autre variante, les soupapes d'admission et/ou d'échappement sont des soupapes électromécaniques actionnées séquentiellement par un signal électrique produit en sortie d'une unité de commande. Dans cette variante, la courroie 17 n'a plus lieu d'être.
Comme cela est représenté en coupe sur la figure 2, l'allumage à préchambre 10 comporte une bougie enfermée dans une tête 10 sensiblement sphérique percée, dans sa partie en relation avec la chambre de combustion 2, d'orifices de passage 41. La tête 40 délimite une préchambre 45. Les orifices 41 sont destinés à faire communiquer la chambre de combustion 2 et la préchambre 45 afin que du mélange comburant/carburant puisse passer de la chambre 2 dans la préchambre 45. A l'intérieur de la préchambre 45, une ou plusieurs électrodes 42 et un ou plusieurs éléments reliés à la masse 43 peuvent être soumis à une différence de potentiel de manière à générer une étincelle électrique apte à enflammer la charge combustible présente dans la préchambre 45. L'allumage à préchambre décrit est muni d'un éclateur, mais pourrait comporter un allumage par laser.
La tête 40 peut comporter des orifices de passage 41 de deux types, le diamètre de ces orifices 41 étant supérieur à leurs longueurs : - Des orifices ayant des dimensions permettant le passage d'un front de flamme de la préchambre 45 vers la chambre 2. Le diamètre de tels orifices est de l'ordre de 3 mm ;
- Des orifices ayant des dimensions ne permettant pas le passage du front de flamme mais autorisant le passage d'espèces instables résultant de la combustion dans la préchambre 45. Ces espèces instables initient une auto- inflammation de la charge de la chambre 2. Ces orifices sont typiquement d'un diamètre d'environ 1 mm.
En variante, la tête 40 séparant la préchambre 45 de la chambre 2 peut être polyédrique plutôt que sphérique ou concave plutôt que convexe. Elle est de préférence réalisée dans un alliage de cuivre tel que par exemple du CuCrZr qui présente une conductivité thermique adaptée supérieure à 10 W/K/m.
En fonction de la position de l'allumage à préchambre 10 dans la partie supérieure du cylindre 3, la disposition adaptée des orifices 41 permet une distribution sensiblement homogène du front de flamme et/ou des espèces instables pour l'inflammation de la charge de la chambre 2.
Le fonctionnement à quatre temps permettant l'utilisation du moteur décrit ci dessus de manière à réaliser un recyclage interne des produits de combustion va maintenant être donné en référence à la figure 3. Cette figure 3 est un graphe représentant la position angulaire du vilebrequin. L'axe des ordonnées correspond à l'axe vertical du cylindre. L'angle vilebrequin est repéré par rapport à cet axe, l'angle nul correspondant au cas où le piston est au PMH. Le sens positif d'évolution de l'angle vilebrequin est indiqué par la flèche.
Un cycle débute par un temps d'admission 60. En A, la soupape d'admission 7 est actionnée et quitte son siège progressivement. L'ouverture de la soupape d'admission 7 est retardée d'un angle par exemple de +30° par rapport au fonctionnement classique d'un moteur à quatre temps pour lequel l'ouverture de l'admission s'effectue au PMH. La levée de la soupape d'admission 7 s'étend sur environ 210°. Finalement, en B, la soupape d'admission 7 vient se poser à nouveau sur son siège. Dans la première partie du temps d'admission 60, le mouvement descendant du piston 4 permet l'aspiration du mélange comburant/carburant de la conduite d'admission 6 dans la chambre 2. Le fait que l'admission soit retardée entraîne que le temps d'admission 60 se prolonge alors que le piston 4 remonte après avoir atteint le PMB. Une fois que le point d'équilibre des pressions entre la chambre 2 et le conduit d'admission 6 est dépassé, une partie de la charge présente dans la chambre 2, qui n'est pas uniquement constitué du mélange comburant/carburant, est poussée dans le conduit d'admission 6. Cette partie de la charge sera aspirée dans la chambre 2 au début de l'admission du cycle suivant.
Le fonctionnement se poursuit par un temps de compression 70 entre les points B et C au cours duquel la charge de la chambre 2 est compressée par le mouvement ascendant du piston 4, les soupapes 7 et 9 étant fermées. Le déclenchement de l'allumage à préchambre 10 a lieu par exemple au point I pour que la charge dans la préchambre 45 puis celle dans la chambre 2 s'enflamment.
Il s'en suit un temps moteur de détente 80 entre les points C et D qui permet de repousser le piston 4 du PMH vers le PMB.
Finalement, le cycle se termine par un temps d'échappement 90. La soupape d'échappement 9 est actionnée en E et quitte son siège. L'ouverture de la soupape d'échappement 9 est retardée par exemple d'un angle de 30°. Ce retard est à comparer au fonctionnement classique d'un moteur à quatre temps pour lequel l'échappement débute avant le PMB. La levée de la soupape d'échappement 9 correspond à une durée équivalente par exemple à une rotation de 210° du vilebrequin, et est sensiblement égale à celle du temps d'admission. Finalement, le point F correspond à la fermeture de la soupape d'échappement 9. Dans la première partie du temps d'échappement 90, entre les points E et PMH, les produits de combustion sont poussés dans la conduite d'échappement 8 par le mouvement ascendant du piston 4. Puis, le temps d'échappement se prolongeant alors que le piston 4 débute son mouvement descendant entre les points PMH et F, la seconde partie du temps d'échappement 90 permet une aspiration d'une fraction des produits de combustion du conduit d'échappement 8 vers la chambre 2. Le volume des produits de combustion aspiré à la fin du temps d'échappement définit le taux de recyclage.
Le fonctionnement selon l'invention se caractérise donc par un recyclage obtenu en retardant à la fois l'admission et l'échappement. Avantageusement, le retard à l'admission est égal au retard à l'échappement de sorte que l'angle de croisement, correspondant à la durée pendant laquelle la soupape d'échappement 7 et la soupape d'admission 9 sont simultanément levées, reste sensiblement identique à celui qui existe dans le fonctionnement classique d'un moteur à quatre temps.
En faisant varier le retard à l'admission et le retard à l'échappement, le taux de recyclage peut être modifié. Typiquement le retard à l'admission peut être choisi dans la plage +5° et +80°. De même le retard à l'échappement peut être choisi dans la plage +5° et +80°.
Pour que l'allumage se fasse correctement et que la préchambre du dispositif d'allumage soit ventilée, il est nécessaire que les moyens d'échappement et plus particulièrement les moyens d'admission assurent une stratification des constituants de la charge dans la chambre de combustion 2. La stratification recherchée est une inhomogénéité de la charge caractérisée par une concentration plus importante du mélange carburant/comburant au voisinage de l'allumage à préchambre, i.e. dans la partie supérieure du cylindre, et, au contraire, à une concentration plus importante des produits de combustion à l'écart de l'allumage à préchambre, i.e. dans la partie inférieure de la chambre au voisinage de la surface supérieure du piston 4.
Pour parvenir à une telle stratification axiale, il faut limiter les mouvements tourbillonnaires de la charge. Il est connu que la charge peut être animée de tourbillons qui se développent soit autour de l'axe du cylindre (mouvement de « Swirl ») soit autour d'un axe perpendiculaire à l'axe du cylindre (mouvement de Tumble »). La manière de quantifier ces mouvements tourbillonnaires de swirl et de tumble ne fait pas l'objet d'une norme. Pourtant, une méthode de mesure dite intégrale est assez couramment admise conduisant à quantifier ces mouvements par un nombre sans dimension provenant du rapport entre la vitesse de rotation de la charge divisée par le régime moteur. La vitesse de rotation de la charge utilisée est une moyenne réalisée sur un cycle de fonctionnement. La vitesse de rotation est par exemple mesurée par une ailette disposée dans un cylindre de mesure apte à tourner autour de l'axe du cylindre pour mesurer le nombre de swirl ou perpendiculairement à l'axe du cylindre pour mesurer le nombre de tumble. Une culasse, dont le comportement aérodynamique doit être analysé, est ensuite disposée sur le cylindre de mesure. Les soupapes de la tête de cylindre sont actionnées et la vitesse de rotation de l'ailette permet d'accéder au nombre caractérisant l'écoulement tourbillonnaire. Puisque l'on souhaite réaliser une stratification axiale, il est nécessaire de réduire au maximum les mouvements de tumble et de réduire éventuellement les mouvements de swirl. Ainsi, le moteur à combustion interne à allumage à préchambre selon l'invention ne doit pas conduire à une aérodynamique structurée, au moins lors de l'admission, qui conduiraient à une homogénéisation des constituants de la charge de la chambre 2. Au contraire, pour conduire à une stratification axiale, le moteur doit permettre une admission relativement calme du mélange comburant/carburant. Cette admission calme se caractérise par un nombre de tumble inférieur à 0,8, de préférence inférieur à 0,5, et de préférence également par un nombre de swirl inférieur à l'unité. Plusieurs éléments constitutifs du moteur peuvent être adaptés pour conduire à de telles valeurs caractéristiques. Par exemple le conduit d'admission et éventuellement le conduit d'échappement peuvent avoir des rayons de courbure importants de manière à ce que le débit du mélange comburant/carburant soit équilibré de part et d'autre de la soupape. La levée des soupapes est avantageusement réduite. Par ailleurs, les sièges de soupape ne doivent pas comporter de surépaisseur locale conduisant à structure l'écoulement. Dans un autre mode de réalisation, la forme de la surface intérieure de la chambre et en particulier la surface supérieure du piston 4 est telle qu'elle dissipe les mouvements structurés de la charge.
Ainsi, une stratification axiale est réalisée dans la chambre de combustion 2 lors de l'admission. La concentration du mélange carburant/comburant est plus importante au niveau de l'allumage à préchambre. Les orifices de la tête de l'allumage à préchambre permettent une ventilation de la préchambre de sorte qu'au moment de l'allumage, la préchambre contient une concentration élevée du mélange carburant/comburant particulièrement favorable à l'initiation de la combustion.
Il est à noter que le recyclage des produits de combustion selon l'invention se fait par retard de l'admission et de l'échappement. Une autre méthode de recyclage interne consiste à retarder l'échappement et à avancer l'admission de sorte que l'angle de croisement soit important. Les soupapes d'admission et d'échappement sont alors simultanément ouvertes conduisant à des écoulements de la conduite d'échappement vers la conduite d'admission sous l'effet de différences de pression. Mais cette méthode de recyclage interne conduit à une plus grande homogénéisation de la charge, ce qui n'est pas souhaitable.
Selon l'invention, l'angle de croisement autour du PMH admission doit donc être faible. Par ailleurs, la fermeture de l'échappement doit avoir lieu au- delà du PMH d'admission de sorte que le mouvement descendant du piston assure un recyclage interne. Jusqu'à présent, il a été considéré un temps d'échappement de durée fixe correspondant à 210° vilebrequin. Par conséquent, retarder la fermeture de l'échappement revenait à retarder l'ouverture de l'échappement. L'homme du métier comprendra donc qu'il peut modifier l'instant de fermeture de l'échappement en modifiant par exemple la durée de l'échappement.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de fonctionnement d'un moteur à combustion interne à quatre temps comportant au moins une chambre de combustion délimitée par un cylindre et un piston, ledit piston étant mobile le long de l'axe dudit cylindre entre un point mort bas, PMB, et un point mort haut, PMH, ledit cylindre étant muni dans sa partie supérieure située globalement axialement à l'opposé dudit piston :
- d'un allumage à préchambre permettant d'initier la combustion d'une charge ;
- de moyens d'amenée de carburant et de comburant comportant au moins une soupape d'admission permettant, lorsqu'elle est actionnée, la communication entre une conduite d'admission et ladite chambre ; et,
- d'au moins une soupape d'échappement permettant, lorsqu'elle est actionnée, la communication entre ladite chambre et une conduite d'échappement des produits de combustion, lesdites soupapes d'admission et d'échappement étant actionnées par des moyens d'actionnement, caractérisé en ce que ledit procédé consiste à :
- retarder la fermeture de la soupape d'échappement à la fin du temps d'échappement d'un angle de retard d'échappement entre +5° et +80° vilebrequin par rapport au PMH ; et, - retarder l'ouverture de la soupape d'admission au début du temps d'admission d'un angle de retard d'admission entre +5° et +80° vilebrequin par rapport au
PMH ; pour qu'une fraction desdits produits de combustion d'un cycle soit recyclée dans la chambre de combustion pour le cycle suivant ; et en ce que l'admission est calme et se fait avec une aérodynamique non structurée conduisant à une stratification axiale de la charge de la chambre de combustion.
2. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce que ledit angle de retard d'admission est égal à l'angle de retard d'échappement.
3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que ladite admission calme se caractérise par un nombre de Tumble inférieur à 0,8.
4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite admission calme se caractérise par un nombre de Tumble inférieur à 0,5.
5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite admission calme se caractérise par un nombre de Swirl inférieur à l'unité.
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le retard à la fermeture est engendré par un retard de l'ensemble du temps d'échappement, l'ouverture de l'échappement étant retardée par rapport au PMB de l'angle de retard d'échappement.
7. Moteur à combustion interne pour la mise en œuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 6, comportant au moins une chambre de combustion délimitée par un cylindre et un piston, ledit piston étant apte à se déplacer le long de l'axe dudit cylindre entre un point mort bas PMB et un point mort haut PMH, ledit cylindre étant muni dans sa partie supérieure disposée sensiblement axialement à l'opposé dudit piston :
- d'un allumage à préchambre permettant d'initier la combustion d'une charge;
- de moyens d'amenée de carburant et de comburant comportant au moins une soupape d'admission permettant, lorsqu'elle est actionnée, la communication entre une conduite d'admission et ladite chambre ; et,
- d'au moins une soupape d'échappement permettant, lorsqu'elle est actionnée, la communication entre ladite chambre et une conduite d'échappement des produits de combustion, lesdites soupapes d'admission et d'échappement étant actionnées par des moyens d'actionnement, caractérisé en ce que lesdits moyens d'actionnement permettent l'ouverture de la soupape d'admission avec un angle de retard d'admission entre +5° et +80° vilebrequin par rapport audit PMH, et permettent la fermeture de la soupape d'échappement avec un angle de retard d'échappement entre +5° et +80° vilebrequin par rapport au PMH, pour qu'une fraction des produits de combustion soit recyclée, et en ce que ledit moteur comporte au moins un élément adapté pour réaliser une admission calme.
8. Moteur selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit au moins un élément adapté pour réaliser une admission calme est sélectionné parmi la géométrie du conduit d'admission, la géométrie de la soupape d'admission, la hauteur de levée de la soupape d'admission et la forme de la surface intérieure de la chambre.
9. Moteur selon la revendication 7 ou la revendication 8, caractérisé en ce que ledit au moins un élément adapté engendre une admission ayant un nombre de Tumble inférieur à 0,8.
10. Moteur selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit au moins un élément adapté engendre une admission ayant un nombre de Tumble inférieur à 0,5.
11. Moteur selon l'une des revendications 7 à 10, caractérisé en ce que ledit au moins un élément adapté engendre une admission ayant un nombre de Swirl inférieur à l'unité.
12. Moteur selon l'une des revendications 7 à 1 1 , caractérisé en ce que lesdits moyens d'actionnement des soupapes permettent de retarder la fermeture de la soupape d'échappement et l'ouverture de la soupape d'admission d'un même angle de retard.
13. Moteur selon l'une des revendications 7 à 12, caractérisé en ce que pour retarder la fermeture de la soupape d'échappement, lesdits moyens d'actionnement retardent l'ensemble du temps d'échappement, l'ouverture de la soupape d'échappement étant retardée dudit angle de retard à l'échappement entre +20° et +80° vilebrequin par rapport au PMB.
14. Moteur selon l'une quelconques des revendications 7 à 13, caractérisé en ce que les moyens d'actionnement desdites soupapes d'admission et d'échappement comportent au moins un arbre à cames.
15. Moteur selon la revendication 14, caractérisé en ce que lesdits moyens d'actionnement comportent un premier arbre à cames actionnant lesdites soupapes d'admission et un second arbre à cames actionnant lesdites soupapes d'échappement.
16. Moteur selon l'une des revendications 7 à 15, caractérisé en ce que lesdits moyens d'actionnement desdites soupapes comportent au moins un déphaseur.
17. Moteur selon l'une des revendications 7 à 16, caractérisé en ce que lesdits moyens d'amenée de carburant et de comburant comportent un injecteur de carburant.
18. Moteur selon la revendication 17, caractérisé en ce que ledit injecteur est situé dans la partie supérieure dudit cylindre et permet l'injection directe d'un combustible dans la chambre, ladite soupape d'admission permettant d'injecter un comburant dans ladite chambre.
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