WO2004011860A2 - Procede pour la production de froid, et installation pour la mise en oeuvre du procede. - Google Patents

Procede pour la production de froid, et installation pour la mise en oeuvre du procede. Download PDF

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WO2004011860A2
WO2004011860A2 PCT/FR2003/002218 FR0302218W WO2004011860A2 WO 2004011860 A2 WO2004011860 A2 WO 2004011860A2 FR 0302218 W FR0302218 W FR 0302218W WO 2004011860 A2 WO2004011860 A2 WO 2004011860A2
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reactor
gas
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temperature
reversible
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Driss Stitou
Bernard Spinner
Pierre Neveu
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Centre National De La Recherche Scientifique
Universite De Perpignan
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    • F25B17/083—Sorption machines, plants or systems, operating intermittently, e.g. absorption or adsorption type the absorbent or adsorbent being a solid, e.g. salt with two or more boiler-sorbers operating alternately
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
    • Y02A30/27—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies

Definitions

  • the invention relates to an installation and a method for producing cold by a thermochemical system, in particular for freezing various products or for producing chilled water.
  • a reversible sorption can be an absorption of a gas by a liquid, an adsorption of a gas on a solid, or a reaction between a gas and a solid.
  • a reversible sorption between a sorbent S and a gas G is exothermic in the direction of the synthesis S + G -> SG, and endothermic in the direction of the decomposition SG - S + G. In a change of liquid phase / gas of G , the condensation is exothermic and evaporation is endothermic.
  • P and T being respectively the pressure and the temperature
  • ⁇ H and ⁇ S respectively being the enthalpy and the entropy of the phenomenon (decomposition, synthesis, evaporation, condensation) involved
  • R being the constant of the ideal gases.
  • the endothermic stage can be used in an installation of this type for freezing various products (in particular water for obtaining ice cubes) or for the production of cold water.
  • EP0810410 describes a device comprising a reactor and an evaporator / condenser connected by a pipe fitted with a valve.
  • the reactor is the site of a thermochemical reaction or a solid-gas adsorption. It includes means for heating the solid which it contains and means for removing the heat from the exothermic synthesis reaction, these means being constituted either by a heat exchanger or by increasing the thermal mass of the reactor.
  • the reactor is arranged so that, with its content, it has a sufficient thermal mass to absorb the heat produced during the exothermic reaction.
  • the method of managing this device consists in putting the evaporator / condenser in communication with the reactor when the evaporator / condenser is filled with the working gas in liquid form, which has the effect of cooling the evaporator / condenser by evaporation. , then switch on the means intended to heat the solid in order to discharge and condense the working gas towards one evaporator / condenser.
  • the start-up of the means intended to heat the solid in the reactor begins before the previous step is completed.
  • the cold produced at the evaporator / condenser can be used to produce cold water or ice cubes.
  • the cycle times are relatively long because the regeneration of the device takes place at high temperature Th and the cooling of the reactor takes place at room temperature To. Consequently, the reactor travels a thermal amplitude between the relatively high regeneration temperature and the ambient temperature which induces a low coefficient of performance.
  • EP-0835414 describes a process for producing cold and / or heat for thermochemical phenomena using a gas G, in an installation comprising two reactors (Ri, R 2 ) respectively containing a salt (Si, S 2 ), an evaporator for gas G and a condenser for gas G.
  • the equilibrium temperature of the salt Si is lower than the equilibrium temperature of the salt S 2 at a given pressure.
  • the reactors are placed in thermal contact so as to be able to exchange heat.
  • the reactors, the evaporator and the condenser are connected in a selective manner using pipes fitted with valves. In the initial state, the reactors and the condenser are in communication, at the condenser pressure.
  • one of the reactors is in synthesis mode while the other reactor is in decomposition mode. In this operating mode, the cold is produced at a single temperature level, that is to say at the evaporation temperature in one evaporator.
  • the aim of the present invention is to provide a method and an installation allowing very high volume refrigeration production, for example of the order of 200 kW / m 3 , with greatly reduced cycle times and more attractive performance, in particular for the instant and rapid production of cold water, or for the rapid freezing of various products (for example for the production of ice cubes).
  • the method according to the present invention for producing cold by a thermochemical system comprises three reversible phenomena using gas G, in three chambers (EC), (1) and (2), the respective equilibrium temperatures T E ( E O , T E ( D and T E ⁇ 2 ) at a given pressure being such that T E ( EO ⁇ T E ⁇ 2 ) ⁇ T E (i), the chambers (1) and (2) being in thermal contact It is characterized in that, starting from a state in which the three enclosures are at ambient temperature at the same pressure, in a first phase, the enclosure (1) is isolated, the enclosures are placed in communication (EC ) and (2) to cause the exothermic synthesis in (2), the heat formed being absorbed by the enclosure (1); in a second phase, the enclosure (2) is isolated and the enclosures are placed in communication (EC ) and (1) to cause exothermic synthesis in (1), the heat formed being absorbed by the enclosure (2); in a third phase, connects the three enclosures and brings heat energy to the enclosure (1) to cause the exothermic decomposition steps in (1) and in
  • the three enclosures are isolated from one another and placed at room temperature, said enclosures containing SEC + G, SI and S2 respectively;
  • the enclosures (EC) and (2) are placed in communication, the enclosure (1) remaining isolated, to cause the exothermic synthesis in (2) and the production of cold in the enclosure (EC) at the equilibrium temperature in (EC) corresponding to the pressure in the assembly formed by (2) and (EC);
  • the cold production cycle is thus complete.
  • the reversible phenomenon in reactors (1) and (2) can be a reversible sorption chosen from reversible chemical reactions between gas G and a solid, adsorptions of gas G on a solid, and absorptions of gas G by a liquid .
  • the reversible phenomenon in the device (EC) can be a sorption as defined above or a change in the liquid / gas phase of the gas G. Changes in the liquid / gas phase are preferred, since they make it possible to produce cold with a higher speed than with sorptions, due to the lower thermal inertia of the system.
  • ammonia NH 3
  • H 2 hydrogen
  • carbon dioxide hydrogen
  • the method according to the present invention can be implemented using an installation which comprises an endothermic element constituted by a device (EC) and an exothermic element constituted by a reactor (1) and a reactor (2).
  • Said installation is characterized in that: the reactors (1) and (2) are in thermal contact, so that each of them constitutes an active thermal mass for the other; the reactors (1) and (2) and the device (EC) are provided with means making it possible to selectively put them in communication; the reactor (1) and the reactor (2) are provided with heating means (6) and means (5) for removing the heat; - at the start of the cycle
  • the reactors (1) and (2) respectively contain a sorbent SI and a sorbent S2 capable of participating in a reversible sorption involving a gas G, the equilibrium curve of the reversible sorption in (1) being located in a temperature range higher than that of the equilibrium curve of the reversible sorption in (2) in the Clapeyron diagram;
  • the device (EC) contains a compound G capable of undergoing a change of liquid / gas phase or a SEC + G sorbent rich in G gas capable of participating in a reversible sorption whose equilibrium temperature is lower than the temperature balance of reversible sorption in the reactor (2).
  • the thermal contact between the reactors (1) and (2) is achieved by placing the reactor (1) inside the reactor (2).
  • the reactors (1) and (2) can be concentric, the reactor (1) being placed inside the reactor (2).
  • each of the reactors (1) and (2) consists of several hollow plates containing the respective sorbents, the plates of one being alternated with the plates of the other.
  • the thickness of the plates is typically of the order of 1 to 3 cm.
  • the production of cold takes place at the level of the device (EC). If the cold is intended for the production of ice cubes or cold water, the installation also includes a tank (3) containing water in direct thermal contact with the device.
  • FIG. 1 represents a diagram of an installation according to the invention.
  • the installation comprises a reactor (1) provided with heating means ( ⁇ ), a reactor (2) in thermal contact with the reactor (1) and provided with cooling means (5), a device (EC ), pipes fitted with valves VI and V2 for putting the reactors (1) and (2) selectively in contact with (EC).
  • the reactor (1) contains a sorbent SI capable of forming a sorption with a gas G.
  • the reactor (2) contains a sorbent S2 capable of forming a sorption with the gas G, the equilibrium temperature of SI being higher than the temperature of equilibrium of S2 at a given pressure.
  • the device (EC) contains the gas G in the liquid state or a sorbent SEC capable of forming a sorption with the gas G, the equilibrium temperature of SEC being lower than the equilibrium temperature of S2 at a pressure given.
  • the device (EC) is advantageously an evaporator / condenser (hereinafter referred to as an evaporator) seat of a change of liquid / gas phase
  • (L / G). (EC) is in direct thermal contact with a reservoir (3) integrated in its wall and containing water.
  • the installation and the method according to the invention are particularly advantageous when the device (2) is an evaporator / condenser (hereinafter referred to as an evaporator).
  • the evaporator has a structure as shown in Figures 2 and 3.
  • Figure 2 shows a cross-sectional view
  • Figure 3 shows a longitudinal sectional view.
  • the evaporator consists of a cylinder (8) which is closed at both ends and which has a circular section.
  • the circular section has at its upper part a concave arc of a circle corresponding to the section of the ice cube tray (7).
  • Hollow fins (9) are placed inside the evaporator, in the longitudinal direction.
  • a tube (10) connected to the pipe allowing the transfer of the gas G between the evaporator and the reactors (1) or (2) penetrates into the cylindrical enclosure of the evaporator by a bore made in one of the ends of the cylinder, and it is placed directly under the wall of the ice cube tray (7).
  • the working gas G in the form of a boiling liquid is placed at the bottom of the evaporator.
  • the space between the walls of the fins is occupied by the phase change material M.
  • the external wall of the evaporator (8) is made of a material having a high thermal diffusivity, that is to say a low capacity thermal to allow a rapid fall in the wall temperature and a high thermal conductivity to allow rapid formation of ice cubes.
  • An aluminum-based material for example, which has low thermal capacity and high conductivity, is suitable because of its compatibility with ammonia, which is a gas frequently used in installations for producing cold at temperatures negative.
  • the fins (9) increase the diffusion of heat from the boiling liquid to the ice cube tray, as well as the mechanical resistance of the evaporator.
  • the ice cube tray 7 is provided with multiple transverse partitions, placed so as to obtain the desired shape for the ice cubes.
  • the overall shape of the ice cube tray has a suitable geometry in a toroidal half-moon, which allows easy demolding of the ice cubes formed.
  • phase change material M placed between the walls of the hollow fins maintains the temperature of the evaporator at a low temperature, which makes it possible to prolong the phase of ice production during the transient heating phase for the regeneration of the isolated reactor of 1 evaporator.
  • the particular configuration of the tube (10) and its position in the enclosure of the evaporator are such that the hot gases, coming from the reactor during the phase 5 of placing the high pressure reactor in communication with the evaporator maintained at low pressure by the phase change material, first hit the wall of the ice cube tray, which facilitates detachment of the ice cubes.
  • the method according to the invention for producing cold is implemented using an installation as described above, in which the enclosure (EC) also contains a material with solid / liquid phase change M.
  • the material with phase change M is chosen so that the solidification temperature is at least slightly lower than the cold production temperature in (EC) corresponding to the synthesis in ( 2).
  • a temperature difference of a few degrees, for example from 1 ° C to 10 ° C is suitable. For example, this temperature is 0 ° C when the goal is to make ice cubes.
  • the material M can be chosen, for example, from paraffins such as n-alkanes having from 10 to 20 carbon atoms, eutectic mixtures and eutectic solutions.
  • the curves on the diagrams correspond to monovariant phenomena.
  • the operation of the installation would however be identical if a divariant phenomenon was used in the reactors (1) and / or (2), corresponding for example to the absorption of gas G by an absorbent solution (for example water / NH 3 , water / LiBr) or on the adsorption of gas G on the surface of an active solid (for example activated carbon or zeolite).
  • Initial phase During an initial phase, the elements (1), (2) and (EC) are placed at ambient temperature T 0 and they are isolated from each other while keeping the valves VI and V2 closed. The elements being isolated from each other, they are at their respective equilibrium pressure at T 0 , designated by PE °, Pl ° and P2 °.
  • (1) and (2) contain Si and S2 respectively.
  • (EC) contains G in liquid form. SI, S2 and G are chosen so that Pl ° ⁇ P2 ° ⁇ PE °. The situation of the elements is represented by 1 °, 2 ° and E ° on the diagram of figure 4.
  • Phase 1 First cold production phase
  • valve V x remains closed.
  • the evaporator (EC) goes from position E ° to E 1 and the reactor (2) from position 2 ° to 2 1 .
  • the evolution of the respective positions is shown in FIG. 4.
  • state 2 1 the reactor (2) is in the synthesis position, while in state E 1 , the evaporator (EC) is in state d 'evaporation.
  • the communication between (EC) and (2) causes a sudden drop in temperature in (EC) and the temperature goes from T 0 to T E ⁇ . This drop in temperature thus initially allows the rapid freezing of the water contained in a tank (not shown in FIG.
  • Phase 2 Second cold production phase
  • phase 1 Cold is produced in one evaporator (EC) in E 2 , that is to say at a temperature T E2 lower than the cold production temperature T E ⁇ in phase 1. Because phases 1 and 2 are carried out one after the other, they give strong powers of cold production to T E2 , causing (EC) only from level T E 1 to T E 2 .
  • the reactor (2) plays the role of thermal capacity for the reactor (1).
  • the reactor (2) which absorbs the exothermic heat of reaction from the reactor (1), rises in temperature and is placed on its thermodynamic equilibrium in 2 2 . Thanks to this thermal capacity, the reactor (1) remains in l 2 which is a position far from its thermodynamic equilibrium, which allows a second peak of high production of cooling power.
  • Phase 3 phase of ice removal and regeneration
  • Elements (1), (2) and (EC) are quickly placed in positions l 3 , 2 3 and C 3 at a pressure level intermediate between that of phases 1 and 2.
  • the content of the reactor (2) is decomposition position and the contents of the reactor (1) remain in the synthesis position.
  • the differences "" in equilibrium of these synthesis / decomposition remain significant, because of the thermal contact which exists between the reactors (1) and (2).
  • the decomposition in the reactor (2) is faster than the synthesis which ends in the reactor (1).
  • a condensation is immediately engaged in the device (EC) which quickly evolves towards position C 3 . This exothermic condensation is possible because the heat is absorbed by the surface fusion of the ice cubes, which induces their detachment thus facilitating their subsequent evacuation from the device (EC).
  • the temperature i 4 is the regeneration temperature (Treg) and the device (EC) is in position C 4 , which drives the reactor (2) in position 2 4 also at the pressure level imposed by the condensation.
  • thermodynamic position C 4 is then necessarily such that the temperature corresponding to the position C 4 is higher than the ambient temperature To, this due to the transfer of condensation heat to the heat sink.
  • the regeneration of the device implies that the extraction of heat from this exothermic condensation must take place in a heat sink, which may be the ambient air or a cooling circuit.
  • the evolution of the position of the different elements is shown in Figure 6.
  • Phase 4 Cooling phase and return to the initial phase
  • the enclosure (EC) also contains a phase change material M whose temperature re phase change T M is at least slightly lower than the cold production temperature T E ⁇ in (EC) corresponding to the synthesis in (2)
  • the regeneration of the sorbents contained in the reactors (1) and (2) is faster.
  • the successive states in which the reactors (1) and (2) and the enclosure (EC) are found during the successive phases are shown on the Clausius-Clapeyron diagram represented in FIG. 8.
  • the device (EC) can have the configuration shown in Figures 2 and 3.
  • Phase 1 Phase of first production of cold
  • valve Vi remains closed.
  • the evaporator (EC) goes from position E ° to E 1 and the reactor (2) from position 2 ° to 2 1 .
  • the reactor (2) In the state 2 1 , the reactor (2) is in the synthesis position, while in the state E 1 , the evaporator (EC) is in the evaporation state.
  • phase change material in (EC) does not modify the course of phase 2.
  • the reactors (1) and (2) and the enclosure (EC) are in the respective positions l 2 , 2 2 , E 2 .
  • Phase 3 phase of ice removal and regeneration At the end of phase 2, the valve V 2 is opened, the valve Vi remaining open.
  • Elements (1), (2) and (EC) are quickly placed in positions l 3 , 2 3 and C 3 at a pressure level intermediate between that of phases 1 and 2.
  • the content of the reactor (2) is decomposition position and the contents of the reactor (1) remain in the synthesis position.
  • the differences in equilibrium of these synthesis / decomposition remain significant, because of the thermal contact which exists between the reactors (1) and (2).
  • the decomposition in the reactor (2) is faster than the synthesis which ends in the reactor (1).
  • a condensation is immediately engaged in the device (EC) which quickly evolves towards position C 3 .
  • This exothermic condensation is possible because the heat is absorbed by the surface fusion of the ice cubes, which induces their detachment thus facilitating their subsequent evacuation from the device (EC).
  • the temperature Ti 4 ' is the regeneration temperature (Treg) and the device (EC) is in position C 4' , which causes the reactor (2) in position 2 4 'also at this pressure level imposed by the condensation of gas G.
  • the opening of the valve V 2 , the valve Vi remaining open, and the switching on of the heating means (6) in the reactor (1) triggers the rapid desorption in the reactor (2) and the separation and evacuation of the ice cubes, the end of the synthesis in the reactor (1) followed by the desorption in (1).
  • the condensation temperature imposed on the temperature T M by the fusion of the eutectic makes it possible on the one hand to carry out the condensation of the gas G at a temperature lower than the ambient temperature which makes it possible to clearly decrease the thermal amplitude traversed by the device (EC) implying a better efficiency of the process and shorter cycle times.
  • the condensation pressure P c > is lower than the pressure P c obtained in the case without phase change material, which results in a decrease in the regeneration temperature of (1), and consequently of that of (2), which implies a reduction in the energy consumed for the regeneration of (1) and (2) again leading to a better efficiency of the process and a reduction in cycle times.
  • Phase 4 Cooling phase and return to the initial phase The return to temperature T 0 takes place, for the entire installation, in a shorter time in the presence of a phase change material, causes the reactor (1) to be at a lower temperature.
  • the installation according to the invention in its most general configuration, managed by the method of the invention, thus makes it possible to produce high-power cold over very short durations, which can allow the almost instantaneous production of ice cubes for example .
  • the installation contains a phase change material in the endothermic element, the regeneration temperature in the reactor operating at the highest temperature is reduced, which on the one hand shortens the duration of the process and decreases energy consumption.

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Abstract

L'invention concerne le production de froid à TU par un système à sorption renversable. Le procédé est mis en oeuvre dans une installation comprenant un élément endothermique (EC) et un élément exothermique constitué par les réacteurs (1) et (2). (1) et (2) sont en contact thermique, chacun d'eux constituant une masse thermique active pour l'autre, et ils sont munis de moyens de chauffage (6) et de moyens (5) pour évacuer la chaleur. (1), (2) et (EC) sont munis de moyens permettant de mise en communication sélective, et ils sont le siège de phénomènes renversables mettant en jeu un gaz G, la courbe d'équilibre du phénomène dans (1) étant située dans un domaine de température plus élevé que celui de la courbe d'équilibre du phénomène dans (2), lui-même plus élevé que celui de la courbe du phénomène dans (EC) dans le diagramme de Clapeyron.

Description

Procédé pour la production de froid, et installation pour la mise en œuvre du procédé
L'invention concerne une installation et un procédé pour la production de froid par un système thermochimique, notamment pour la congélation de divers produits ou pour la production d'eau glacée.
On connaît des installations de production de chaleur ou de froid basées sur des changements de phase liquide/gaz ou des sorptions renversables entre un gaz, dit gaz de travail, et un sorbant liquide ou solide. Une sorption renversable peut être une absorption d'un gaz par un liquide, une adsorption d'un gaz sur un solide, ou une réaction entre un gaz et un solide. Une sorption renversable entre un sorbant S et un gaz G est exothermique dans le sens de la synthèse S + G -> SG, et endothermique dans le sens de la décomposition SG - S + G. Dans un changement de phase liquide/gaz de G, la condensation est exothermique et 1 ' évaporation est endothermique.
Ces phénomènes renversables peuvent être représentés sur le diagramme de Clausius-Clapeyron par leur droite d' équilibre lnE = f(~l/T) , plus précisément lnP= +— 7 RT R
P et T étant respectivement la pression et la température, ΔH et ΔS étant respectivement l'enthalpie et l'entropie du phénomène (décomposition, synthèse, évaporation, condensation) mis en jeu, et R étant la constante des gaz parfaits.
L'étape endothermique peut être mise à profit dans une installation de ce type pour congeler divers produits (notamment de l'eau pour l'obtention de glaçons) ou pour la production d'eau froide.
Divers réacteurs et procédés reposant sur ces principes ont été décrits.
EP0810410 décrit un dispositif comprenant un réacteur et un évaporateur/condenseur reliés par une conduite munie d'une vanne. Le réacteur est le siège d'une réaction thermochimique ou d'une adsorption solide-gaz. Il comprend des moyens pour chauffer le solide qu'il contient et des moyens pour éliminer la chaleur de la réaction de synthèse exothermique, ces moyens étant constitués soit par un échangeur de chaleur, soit par l'augmentation de la masse thermique du réacteur. Le réacteur est aménagé de telle sorte qu'avec son contenu, il ait une masse thermique suffisante pour absorber la chaleur produite lors de la réaction exothermique. Le procédé de gestion de ce dispositif consiste à mettre en communication 1 ' évaporateur/condenseur avec le réacteur lorsque 1 ' évaporateur/condenseur est rempli du gaz de travail sous forme liquide, ce qui a pour effet de refroidir 1 ' evaporateur/ condenseur par évaporation, puis mettre en marche les moyens destinés à chauffer le solide afin de refouler et condenser le gaz de travail vers 1 ' evaporateur/ condenseur. La mise en marche des moyens destinés à réchauffer le solide dans le réacteur débute avant que l'étape précédente ne soit terminée. Le froid produit à 1 ' évaporateur/condenseur peut être utilisé pour produire de l'eau froide ou des glaçons. Toutefois, dans ce dispositif, les temps de cycles sont relativement longs du fait que la régénération du dispositif se fait à haute température Th et que le refroidissement du réacteur se fait à la température ambiante To. Par conséquent, le réacteur parcourt une amplitude thermique entre la température de régénération et la température ambiante relativement importante ce qui induit un faible coefficient de performance.
EP-0835414 décrit un procédé pour la production de froid et/ou de chaleur pour des phénomènes thermochimiques mettant en œuvre un gaz G, dans une installation comprenant deux réacteurs (Ri, R2) contenant respectivement un sel (Si, S2) , un evaporateur pour le gaz G et un condenseur pour le gaz G. La température d'équilibre du sel Si est inférieure à la température d'équilibre du sel S2 à une pression donnée. Les réacteurs sont placés en contact thermique de manière à pouvoir échanger de la chaleur. Les réacteurs, 1 'evaporateur et le condenseur sont mis en relation de manière sélective à l'aide de conduites munies de vannes. A l'état initial, les réacteurs et le condenseur sont en communication, à la pression du condenseur. Lors du fonctionnement, l'un des réacteurs est en mode de synthèse pendant que l'autre réacteur est en mode de décomposition. Dans ce mode de fonctionnement, le froid est produit à un seul niveau de température, c'est-à-dire à la température d" évaporation dans 1 ' evaporateur.
Le but de la présente invention est de fournir un procédé et une installation permettant une production frigorifique volumique très élevée, par exemple de l'ordre de 200 kW/m3, avec des durées de cycles fortement réduites et des performances plus intéressantes, notamment pour la production instantanée et rapide d'eau froide, ou pour la congélation rapide de divers produits (par exemple pour la production de glaçons) . Le procédé selon la présente invention pour la production de froid par un système thermochimique comprend trois phénomènes renversables mettant en œuvre le gaz G, dans trois enceintes (EC) , (1) et (2), les températures d'équilibre respectives TE(EO, TE(D et TE<2) à une pression donnée étant telles que TE(EO < TE<2) < TE(i), les enceintes (1) et (2) étant en contact thermique. Il est caractérisé en ce que, à partir d'un état dans lequel les trois enceintes sont à température ambiante à la même pression, dans une première phase, on isole l'enceinte (1), on met en communication les enceintes (EC) et (2) pour provoquer la synthèse exothermique dans (2), la chaleur formée étant absorbée par l'enceinte (1) ; dans une deuxième phase, on isole l'enceinte (2) et on met en communication les enceintes (EC) et (1) pour provoquer la synthèse exothermique dans (1) , la chaleur formée étant absorbée par l'enceinte (2) ; dans une troisième phase, on met en communication les trois enceintes et on apporte de l'énergie calorifique à l'enceinte (1) pour provoquer les étapes de décomposition exothermique dans (1) et dans (2) , en vue de régénérer l'installation, qu'on laisse ensuite revenir à la température ambiante.
De manière plus précise : au cours d'une phase préliminaire, on isole les trois enceintes les unes des autres et on les place à la température ambiante, lesdites enceintes contenant respectivement SEC+G, SI et S2 ; - au cours d'une première phase, on met en communication les enceintes (EC) et (2), l'enceinte (1) restant isolée, pour provoquer la synthèse exothermique dans (2) et la production de froid dans l'enceinte (EC) à la température d'équilibre dans (EC) correspondant à la pression dans l'ensemble formé par (2) et (EC) ;
- au cours d'une deuxième phase, on isole l'enceinte
(2) et on met en communication les enceintes (EC) et (1), pour provoquer la synthèse exothermique dans (1) et la production de froid dans l'enceinte (EC) à la température d'équilibre dans (EC) correspondant à la pression dans l'ensemble formé par (1) et (EC) ; au cours d'une troisième phase, on met en relation les trois enceintes pour provoquer la synthèse dans (EC) et la décomposition dans (2), et on apporte de l'énergie calorifique à (1) pour provoquer la décomposition dans (1) ; au cours d'une quatrième phase, on isole les trois enceintes et on les laisse refroidir jusqu'à la température ambiante.
Le cycle de production de froid est ainsi complet. Le phénomène renversable dans les réacteurs (1) et (2) peut être une sorption renversable choisie parmi les réactions chimiques renversables entre le gaz G et un solide, les adsorptions du gaz G sur un solide, et les absorptions du gaz G par un liquide. Le phénomène renversable dans le dispositif (EC) peut être une sorption telle que définie ci-dessus ou un changement de phase liquide/gaz du gaz G. Les changements de phase liquide/gaz sont préférés, car ils permettent de produire du froid avec une plus grande vitesse qu'avec des sorptions, du fait de la plus faible inertie thermique du système.
Dans la suite du texte, "sorption" désignera une sorption renversable, "phénomène" désignera un phénomène renversable choisi parmi les sorptions et les changements de phase liquide/gaz, "changement L/G" désignera le changement de phase liquide/gaz du gaz G, "SI", "S2" et "SEC" désigneront le sorbant à l'état pauvre en gaz ou le cas échéant G à l'état gazeux respectivement dans le réacteur (1), le réacteur (2) et le dispositif (EC) , "Sl+G", "S2+G" et "SEC+G" désigneront le sorbant à l'état riche en gaz ou le cas échéant G à l'état liquide respectivement dans le réacteur (1) , le réacteur (2) et le dispositif (EC) .
Comme exemple de gaz G, on peut citer l'ammoniac (NH3) et ses dérivés, l'hydrogène (H2) , le dioxyde de carbone
(C02) , l'eau (H20) , le sulfure d'hydrogène (H2S) , le méthane et d'autres gaz naturels. Comme réaction de sorption, on peut citer les réactions utilisant des ammoniacates (par exemple des chlorures, des bromures, des iodures ou des sulfates), des hydrates, des carbonates ou des hydrures.
Le procédé selon la présente invention peut être mis en œuvre à l'aide d'une installation qui comprend un élément endothermique constitué par un dispositif (EC) et un élément exothermique constitué par un réacteur (1) et un réacteur (2) . Ladite installation est caractérisée en ce que : les réacteurs (1) et (2) sont en contact thermique, de sorte que chacun d'eux constitue une masse thermique active pour l'autre ; les réacteurs (1) et (2) et le dispositif (EC) sont munis de moyens permettant de les mettre sélectivement en communication ; le réacteur (1) et le réacteur (2) sont munis de moyens de chauffage (6) et de moyens (5) pour évacuer la chaleur ; - au début du cycle
* les réacteurs (1) et (2) contiennent respectivement un sorbant SI et un sorbant S2 susceptibles de participer à une sorption renversable mettant en jeu un gaz G, la courbe d'équilibre de la sorption renversable dans (1) étant située dans un domaine de température plus élevé que celui de la courbe d'équilibre de la sorption renversable dans (2) dans le diagramme de Clapeyron ; * le dispositif (EC) contient un composé G susceptible de subir un changement de phase liquide/gaz ou un sorbant SEC+G riche en gaz G susceptible de participer à une sorption renversable dont la température d'équilibre est inférieure à la température d'équilibre de la sorption renversable dans le réacteur (2) . Dans un mode de réalisation particulier, le contact thermique entre les réacteurs (1) et (2) est réalisé en plaçant le réacteur (1) à l'intérieur du réacteur (2). Par exemple, les réacteurs (1) et (2) peuvent être concentriques, le réacteur (1) étant placé à l'intérieur du réacteur (2) .
Dans un autre mode de réalisation, chacun des réacteurs (1) et (2) est constitué par plusieurs plaques creuses contenant les sorbants respectifs, les plaques de l'un étant alternées avec les plaques de l'autre. L'épaisseur des plaques est typiquement de l'ordre de 1 à 3 cm.
Dans une installation selon l'invention, la production de froid a lieu au niveau du dispositif (EC) . Si le froid est destiné à la production de glaçons ou d'eau froide, l'installation comprend en outre un réservoir (3) contenant de l'eau en contact thermique direct avec le dispositif
(EC) . Si l'on veut produire des glaçons, on utilise de préférence un réservoir (3) compartimenté à la taille des glaçons souhaités. Lorsque l'installation est utilisée pour fabriquer de l'eau froide, le réservoir R peut être un serpentin dans lequel circule de l'eau, intégré à la paroi du dispositif (EC) . Si l'installation est destinée à congeler divers produits, le réservoir (3) a la forme adéquate pour contenir et congeler correctement les produits La figure 1 représente un schéma d'une installation selon l'invention.
Sur cette figure, l'installation comprend un réacteur (1) muni de moyens de chauffage (β), un réacteur (2) en contact thermique avec le réacteur (1) et muni de moyens de refroidissement (5), un dispositif (EC) , des conduites munies de vannes VI et V2 permettant de mettre les réacteurs (1) et (2) sélectivement en contact avec (EC) . Le réacteur (1) contient un sorbant SI capable de former une sorption avec un gaz G. Le réacteur (2) contient un sorbant S2 capable de former une sorption avec le gaz G, la température d'équilibre de SI étant supérieure à la température d'équilibre de S2 à une pression donnée. Le dispositif (EC) contient le gaz G à l'état liquide ou un sorbant SEC capable de former une sorption avec le gaz G, la température d'équilibre de SEC étant inférieure à la température d'équi- libre de S2 à une pression donnée. Le dispositif (EC) est avantageusement un evaporateur/ condenseur (désigné ci-après par evaporateur) siège d'un changement de phase liquide/gaz
(L/G) . (EC) est en contact thermique direct avec un réservoir (3) intégré dans sa paroi et contenant de l'eau. L'installation et le procédé selon l'invention sont particulièrement intéressants lorsque le dispositif (2) est un évaporateur/condenseur (désigné ci-après par evaporateur) . Dans un mode de réalisation particulier, l' evaporateur a une structure telle que représentée sur les figures 2 et 3. La figure 2 représente une vue en section transversale, la figure 3 représente une vue en coupe longitudinale.
L' evaporateur est constitué par un cylindre (8) qui est fermé à ses deux extrémités et qui a une section circulaire. La section circulaire comporte à sa partie supérieure un arc de cercle concave correspondant à la section du bac à glaçon (7). Des ailettes creuses (9) sont placées à l'intérieur de 1' evaporateur, dans le sens longitudinal. Un tube (10) relié à la conduite permettant le transfert du gaz G entre 1 ' evaporateur et les réacteurs (1) ou (2) pénètre dans l'enceinte cylindrique de l' evaporateur par un alésage réalisé dans l'une des extrémités du cylindre, et il est placé directement sous la paroi du bac à glaçons (7) . Le gaz de travail G sous forme d'un liquide en ébullition est placé dans le fond de 1 ' evaporateur . L'espace entre les parois des ailettes est occupé par le matériau à changement de phase M. La paroi extérieure de l' evaporateur (8) est réalisée dans un matériau ayant une diffusivité thermique élevée, c'est-à-dire une faible capacité thermique pour permettre une descente rapide de la température de paroi et une forte conductivité thermique pour permettre une formation rapide des glaçons. Un matériau à base d'aluminium par exemple, qui a une capacité thermique faible et une conductivité élevée, est approprié en raison de sa compatibilité avec l'ammoniac, qui est un gaz fréquemment utilisé dans les installations pour la production de froid à des température négatives . Les ailettes (9) augmentent la diffusion de la chaleur du liquide en ébullition vers le bac à glaçons, ainsi que la résistance mécanique de 1 ' evaporateur. Le bac à glaçons 7 est muni de multiples cloisons transversales, placées de sorte à obtenir la forme souhaitée pour les glaçons. La forme globale du bac à glaçons possède une géométrie adaptée en demi-lune torique, ce qui permet un démoulage aisé des glaçons formés.
Le matériau à changement de phase M placé entre les parois des ailettes creuses maintient la température de 1 ' evaporateur à une température basse, ce qui permet de prolonger la phase de production des glaçons pendant la phase transitoire de chauffage pour la régénération du réacteur isolé de 1 ' evaporateur .
La configuration particulière du tube (10) et sa position dans l'enceinte de 1 ' evaporateur sont telles que les gaz chauds, provenant du réacteur lors de la phase 5 de mise en communication du réacteur à haute pression et de l' evaporateur maintenu à basse pression par le matériau à changement de phase, viennent frapper en premier lieu la paroi du bac à glaçons, ce qui facilite de décollement des glaçons.
Dans un mode de réalisation particulier, le procédé selon l'invention pour la production de froid est mis en œuvre à l'aide d'une installation telle que décrite ci-dessus, dans laquelle l'enceinte (EC) contient en outre un matériau à changement de phase solide/liquide M. Le matériau à changement de phase M est choisi de telle sorte que le tempéra- ture de solidification soit au moins légèrement inférieure à la température de production de froid dans (EC) correspondant à la synthèse dans (2) . Un écart de température de quelques degrés, par exemple de 1°C à 10°C est convenable. Par exemple, cette température est de 0°C lorsque le but recherché est la fabrication de glaçons. Le matériau M peut être choisi par exemple parmi les paraffines telles que les n-alcanes ayant de 10 à 20 atomes de carbone, les mélanges eutectiques et les solutions eutectiques. Le processus se déroule de la même manière que dans le cas général décrit ci-dessus. Toutefois, lors de l'étape de régénération, la température dans l'enceinte (EC) est celle de la fusion du matériau M, induisant une température de régénération infé- rieure à ce qu'elle serait en l'absence du matériau à changement de phase. Cette variante de mise en œuvre du procédé de l'invention permet par conséquent de réduire la durée d'un cycle et la quantité d'énergie requise pour la régénération. La mise en œuvre du procédé de l'invention dans une installation selon l'invention est décrite plus en détail ci-après par référence aux figures 4 à 7, pour une installation dans laquelle (EC) est un evaporateur/ condenseur. Les figures 4 à 7 représentent la position de l'installation dans le diagramme de Clausius-Clapeyron, aux différentes phases d'un cycle de fonctionnement. Les courbes sur les diagrammes correspondent à des phénomènes monovariants . Le fonctionnement de l'installation serait toutefois identique si l'on utilisait dans les réacteurs (1) et/ou (2) un phénomène divariant, correspondant par exemple à l'absorption du gaz G par une solution absorbante (par exemple eau/NH3, eau/LiBr) ou à l' adsorption du gaz G sur la surface d'un solide actif (par exemple charbon actif ou zéolithe) . Phase initiale : Au cours d'une phase initiale, on place les éléments (1) , (2) et (EC) à la température ambiante T0 et on les isole les uns des autres en maintenant les vannes VI et V2 fermées. Les éléments étant isolés les uns des autres, ils se trouvent à leur pression d'équilibre respective à T0, désignées par PE°, Pl° et P2°. (1) et (2) contiennent respectivement Si et S2. (EC) contient G sous forme liquide. SI, S2 et G sont choisis de telle sorte que Pl°< P2°< PE°. La situation des éléments est représentée par 1°, 2° et E° sur le diagramme de la figure 4.
Phase 1 : Phase de première production de froid
La vanne Vx reste fermée. L'installation fonctionne par le réacteur (2) et 1 ' evaporateur (EC) . L'ouverture de la vanne V2 provoque une égalisation de pression (PE1 = P21) entre (EC) et (2). L' evaporateur (EC) passe de la position E° vers E1 et le réacteur (2) de la position 2° vers 21. L'évolution des positions respectives est représentée sur la figure 4. Dans l'état 21, le réacteur (2) est en position de synthèse, tandis que dans l'état E1, 1 ' evaporateur (EC) est en état d' évaporation. La mise en communication de (EC) et de (2) provoque une baisse brutale de température dans (EC) et la température passe de T0 à TEι. Cette baisse de température permet ainsi dans un premier temps la congélation rapide de l'eau contenu dans un bac (non représenté sur la figure 1) intégré à la paroi de 1 ' evaporateur. Un premier pic de puissance est alors observé. Le gaz libéré par l' évaporation dans (EC) est absorbé par le sorbant S2 contenu dans (2) , ce qui provoque une montée en température du réacteur (2) du fait que la sorption est fortement exothermique. L'énergie produite par la sorption dans (2) est absorbée par le réacteur (1) qui est isolé de (EC) mais en contact thermique avec (2) . Le réacteur (1) constitue alors une capacité thermique permettant au réacteur (2) de se maintenir loin de son équilibre thermodynamique. Le réacteur (1) passe alors de la position 1° vers la position l1 en restant sur sa droite d'équilibre thermodynamique. Phase 2 : Phase de seconde production de froid
Lorsque la synthèse est totale dans le réacteur (2) à la fin de la phase 1 [dont la durée est déterminée par la nature et les quantités d'éléments mis en œuvre dans (2) et (EC) ] , on ferme la vanne V2 et on ouvre immédiatement la vanne Vi- L'installation fonctionne alors par le réacteur (1) et l' evaporateur (EC) . L'équilibre de pression qui s'établit entre le réacteur (1) et 1 ' evaporateur (EC) fait passer ces éléments des positions représentées par E1 et l1 aux positions représentées par E2 et l2. Cette évolution est représentée sur la figure 5.
Du froid est produit dans 1 ' evaporateur (EC) en E2, c'est-à-dire à une température TE2 inférieure à la température de production de froid TEι dans la phase 1. Du fait que les phases 1 et 2 s'effectuent à la suite l'une de l'autre, elles donnent des puissances fortes de production de froid à TE2, n'entraînant (EC) que du niveau TE 1 vers TE 2. Lors de cette phase, le réacteur (2) joue le rôle de capacité thermique pour le réacteur (1) . Le réacteur (2) qui absorbe la chaleur de réaction exothermique issu du réacteur (1) , monte en température et se place sur son équilibre thermodynamique en 22. Grâce cette capacité thermique, le réacteur (1) reste en l2 qui est une position éloignée de son équilibre thermodynamique, ce qui permet un second pic de forte production de puissance frigorifique. Phase 3 : phase de décollement des glaçons et de régénération
A la fin ou avant la fin de la phase 2, on ouvre la vanne V2, la vanne Vi restant ouverte.
Les éléments (1), (2) et (EC) se placent rapidement dans les positions l3, 23 et C3 à un niveau de pression intermédiaire entre celui des phases 1 et 2. Le contenu du réacteur (2) est en position de décomposition et le contenu du réacteur (1) reste en position de synthèse. Les écarts" "à l'équilibre de ces synthèse/décomposition restent importants, à cause du contact thermique qui existe entre les réacteurs (1) et (2) . Il en résulte que la décomposition dans le réacteur (2) est plus rapide que la synthèse qui se termine dans le réacteur (1) . Ainsi, une condensation est enclenchée immédiatement dans le dispositif (EC) qui évolue rapidement vers la position C3. Cette condensation exothermique est possible car la chaleur est absorbée par la fusion superficielle des glaçons, ce qui induit leur décollement facilitant ainsi leur évacuation ultérieure du dispositif (EC) . La mise en route des moyens de chauffage (6) dans (1) dès le début de cette phase (en même temps que l'ouverture de la vanne V2) , entraîne la condensation dans (EC) qui évo- lue progressivement de la position C3 à un niveau de pression C4 qui permette de nouveau la condensation du gaz G. La condensation est à nouveau possible, lorsque le réacteur (1) se trouve en position l4 et lorsque la pression de condensa- tion devient supérieure à la pression de vapeur saturante correspondante à la température moyenne du fluide de refroidissement de l'élément (EC) (par exemple celle de l'air extérieur) . La température i4 est la température de régénération (Treg) et le dispositif (EC) est en position C4, ce qui entraîne le réacteur (2) dans la position 24 également au niveau de pression imposé par la condensation. La position thermodynamique C4 est alors nécessairement telle que la température correspondante à la position C4 est supérieure à la température ambiante To, ceci en raison du transfert de chaleur de condensation vers le puits de chaleur. La régénération du dispositif implique que l'extraction de la chaleur de cette condensation exothermique doit s'effectuer dans un puits de chaleur, pouvant être l'air ambiant ou un circuit de refroidissement. L'évolution de la position des différents éléments est représentée sur la figure 6.
Phase 4 : Phase de refroidissement et de retour à la phase initiale
Dès que la régénération des réacteurs (1) et (2) est terminée, on ferme les vannes VI et V2. Les réacteurs ainsi isolés sont alors refroidis, soit naturellement, soit à l'aide des moyens de refroidissement (5) (ventilateur, circuit de refroidissement,...) provoquant une baisse de température et de pression. Chaque élément évolue selon sa courbe d'équilibre thermodynamique jusqu'à atteindre la tem- perature ambiante et retrouver ainsi le positionnement initial respectivement en E°, 1° et 2°. Le dispositif se met ainsi dans les conditions initiales de la phase de stockage de la production de froid du début du cycle de fonctionnement. L'évolution de la position des différents éléments au cours de cette phase est représentée sur la figure 7.
Lorsque le procédé de l'invention est mis en œuvre avec une installation dans laquelle l'enceinte (EC) contient en outre un matériau à changement de phase M dont la températu- re de changement de phase TM est au moins légèrement inférieure à la température de production de froid TEι dans (EC) correspondant à la synthèse dans (2), la régénération des sorbants contenus dans les réacteurs (1) et (2) est plus rapide. Les états successifs dans lesquels se trouvent les réacteurs (1) et (2) et l'enceinte (EC) au cours des phases successives sont montrés sur le diagramme de Clausius- Clapeyron représenté sur la figure 8. Dans ce mode de réalisation, le dispositif (EC) peut avoir la configuration représentée sur les figures 2 et 3. Phase initiale :
Elle est analogue à la phase initiale décrite ci- dessus. Les éléments (1), (2) et (EC) sont dans la position représentée par 1°, 2° et E° sur la figure 8. Phase 1 : Phase de première production de froid
La vanne Vi reste fermée. L'installation fonctionne par le réacteur (2) et 1 ' evaporateur (EC) . L'ouverture de la vanne V2 provoque une égalisation de pression (PE1 = P21) entre (EC) et (2). L' evaporateur (EC) passe de la position E° vers E1 et le réacteur (2) de la position 2° vers 21. Dans l'état 21, le réacteur (2) est en position de synthèse, tandis que dans l'état E1, 1 ' evaporateur (EC) est en état d' évaporation.
La mise en communication de (EC) et de (2) provoque une baisse brutale de la température dans (EC) qui passe de To à TEι. Cette baisse de température permet ainsi dans un premier temps le refroidissement rapide puis la congélation partielle de l'eau contenu dans le bac 7 intégré à la paroi de 1 ' evaporateur, puis la solidification du matériau M. Le gaz libéré par 1 ' évaporation dans (EC) est absorbé par le sorbant S2 contenu dans (2) , ce qui provoque une montée en température du réacteur (2) du fait que la sorption est fortement exothermique. L'énergie produite par la sorption dans (2) est absorbée par le réacteur (1) qui est isolé de (E) mais en contact thermique avec (2) . Le réacteur (1) constitue alors une capacité thermique permettant au réacteur (2) de se maintenir loin de son équilibre thermodynamique. Le réacteur 1 passe alors de la position 1° vers la position l1 en restant sur sa droite d'équilibre thermodynamique. Phase 2 : Phase de seconde production de froid
La présence d'un matériau à changement de phase dans (EC) ne modifie pas le déroulement de la phase 2. A la fin de cette phase, les réacteurs (1) et (2) et l'enceinte (EC) se trouvent dans les positions respectives l2, 22, E2. Phase 3 : phase de décollement des glaçons et de régénération A la fin dé la phase 2, on ouvre la vanne V2, la vanne Vi restant ouverte.
Les éléments (1) , (2) et (EC) se placent rapidement dans les positions l3, 23 et C3 à un niveau de pression intermédiaire entre celui des phases 1 et 2. Le contenu du réacteur (2) est en position de décomposition et le contenu du réacteur (1) reste en position de synthèse. Les écarts à l'équilibre de ces synthèse/décomposition restent importants, à cause du contact thermique qui existe entre les réacteurs (1) et (2) . Il en résulte que la décomposition dans le réacteur (2) est plus rapide que la synthèse qui se termine dans le réacteur (1) . Ainsi, une condensation est enclenchée immédiatement dans le dispositif (EC) qui évolue rapidement vers la position C3. Cette condensation exothermique est possible car la chaleur est absorbée par la fusion superficielle des glaçons, ce qui induit leur décollement facilitant ainsi leur évacuation ultérieure du dispositif (EC) . La mise en route des moyens de chauffage (6) dans (1) dès le début de cette phase (en même temps que l'ouverture de la vanne V2) , entretient la condensation dans (EC) qui continue d'évoluer progressivement de la position C3 à la position C4' permettant de nouveau d'obtenir une condensation effective du gaz. La condensation est à nouveau possible, lorsque le réacteur (1) se trouve en position l4' et lorsque la pression de condensation devient supérieure à la pression de vapeur saturante correspondante à la température TM de fusion du matériau à changement de phase. La température Ti4' est la température de régénération (Treg) et le dispositif (EC) est en position C4', ce qui entraîne le réacteur (2) dans la position 24' également à ce niveau de pression imposé par la condensation du gaz G.
L'ouverture de la vanne V2, la vanne Vi restant ouverte, et la mise en route des moyens de chauffage (6) dans le réacteur (1) déclenche la désorption rapide dans le réacteur (2) et le décollement et de l'évacuation des glaçons, la fin de la synthèse dans le réacteur (1) suivie de la désorption dans (1) . La température de condensation imposée à la température TM par la fusion de l'eutectique permet d'une part de réaliser la condensation du gaz G à une température inférieure à la température ambiante ce qui permet de diminuer nettement l'amplitude thermique parcourue par le dispositif (EC) impliquant une meilleur efficacité du procédé et des durées de cycles plus courts. D'autres part, la pression de condensation Pc> est plus faible que la pression Pc obtenu dans le cas sans matériau à changement de phase ce qui entraîne une diminution de la température de régénération de (1), et par conséquent de celle de (2), ce qui implique une diminution de l'énergie consommée pour la régénération de (1) et de (2) entraînant là encore une meilleure efficacité du procédé et une réduction des temps de cycles.
Phase 4 : Phase de refroidissement et de retour à la phase initiale Le retour à la température T0 s'effectue, pour l'ensemble de l'installation, en un temps plus court en présence d'un matériau à changement de phase, du fait que le réacteur (1) se trouve à une température plus basse.
L'installation selon l'invention dans sa configuration la plus générale, gérée par le procédé de l'invention, permet ainsi de produire du froid de forte puissance sur des durées très courtes, qui peuvent permettre la production quasi-instantanée de glaçons par exemple. En outre, lorsque l'installation contient un matériau à changement de phase dans l'élément endothermique, la température de régénération dans le réacteur fonctionnant à la température la plus élevée est diminuée, ce qui d'une part raccourcit la durée du processus et diminue la consommation d'énergie.

Claims

Re endica ions
1. Procédé pour la production de froid par un système thermochimique qui comprend trois phénomènes renversables mettant en œuvre le gaz G, dans trois enceintes (EC) , (1) et (2), les températures d'équilibre respectives TE(EC>, TE(u et TE(2) à une pression donnée étant telles que TE(EC) < TE(2) < TE(D les enceintes (1) et (2) étant en contact thermique, caractérisé en ce que, à partir d'un état dans lequel les trois enceintes sont à température ambiante à la même pression :
- dans une première phase, on isole l'enceinte (1), on met en communication les enceintes (EC) et (2) pour provoquer la synthèse exothermique dans (2) , la chaleur formée étant absorbée par l'enceinte (1) ; - dans une deuxième phase, on isole l'enceinte (2) et on met en communication les enceintes (EC) et (1) pour provoquer la synthèse exothermique dans (1) , la chaleur formée étant absorbée par l'enceinte (2) ;
- dans une troisième phase, on met en communication les trois enceintes et on apporte de l'énergie calorifique à l'enceinte (1) pour provoquer les étapes de décomposition exothermique dans (1) et dans (2) , en vue de régénérer l'installation, qu'on laisse ensuite revenir à la température ambiante.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que : dans l'état initial, les enceintes (EC) , (1) et (2) sont isolées les unes des autres et placées à la température ambiante, les enceintes (1) et (2) contiennent leur sorbant respectif SI et S2 à l'état pauvre en gaz G, et l'enceinte
(EC) contient G à l'état liquide ou le sorbant à l'état riche en gaz G ; au cours de la première phase, la mise en communication des enceintes (EC) et (2) provoque la production de froid dans l'enceinte (EC) à la température d'équilibre dans (EC) correspondant à la pression dans l'ensemble formé par (2) et (EC) ; au cours de la deuxième phase, la mise en communication des enceintes (EC) et (1) provoque la production de froid dans l'enceinte (EC) à la température d'équilibre dans (EC) correspondant à la pression dans l'ensemble formé par (1) et (EC) ; au cours de la troisième phase, la mise en relation des trois enceintes provoque la synthèse dans (EC) et la décomposition dans (2), puis l'apport de l'énergie calorifique à (1) provoque la décomposition dans (1) .
3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le phénomène renversable dans les réacteurs (1) et (2) est choisi parmi les réactions chimiques renversables entre le gaz G et un solide, les adsorptions du gaz G sur un solide, et les absorptions du gaz G par un liquide.
4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le phénomène renversable dans le dispositif (EC) est un changement de phase liquide/gaz.
5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le phénomène renversable dans le dispositif (EC) est une sorption choisie parmi les réactions chimiques renversables entre le gaz G et un solide, les adsorptions du gaz G sur un solide, et les absorptions du gaz G par un liquide.
6. Installation pour la mise en œuvre du procédé selon la revendication 1, comprenant un élément endothermique constitué par un dispositif (EC) et un élément exothermique constitué par un réacteur (1) et un réacteur (2), caractérisée en ce que : les réacteurs (1) et (2) sont en contact thermique, de sorte que chacun d'eux constitue une masse thermique active pour 1 ' autre ; les réacteurs (1) et (2) et le dispositif (EC) sont munis de moyens permettant de les mettre sélectivement en communication ; - le réacteur (1) et le réacteur (2) sont munis de moyens de chauffage (6) et de moyens (5) pour évacuer la chaleur ; au début d'un cycle : * les réacteurs (1) et (2) contiennent respectivement un sorbant SI et un sorbant S2 susceptibles de participer à une sorption renversable mettant en jeu un gaz G, la température d'équilibre de la sorption renversable dans (1) étant supérieure à la température d'équilibre de la sorption renversable dans (2) à une pression donnée ;
* le dispositif (EC) contient un composé G susceptible de subir un changement de phase liquide/gaz ou un sorbant SEC+G riche en gaz G susceptible de participer à une sorption renversable dont la température d'équilibre est inférieure à la température d'équilibre de la sorption renversable dans le réacteur (2) .
7. Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que le dispositif (EC) est en contact thermique direct avec un réservoir (3) contenant de l'eau.
8. Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que le dispositif (EC) contient en outre un matériau à changement de phase liquide/ solide, dont la température de changement de phase est inférieure à la température de production de froid.
9. Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que le dispositif (EC) est un evaporateur constitué par un cylindre (8) qui est fermé à ses deux extrémités, dont la section circulaire comporte à sa partie supérieure un arc de cercle concave correspondant à la section du bac à glaçon (7) et qui comprend en outre : des ailettes creuses (9) placées à l'intérieur du cylindre, dans le sens longitudinal, l'espace entre les ailettes creuses étant occupé par un matériau à changement de phase solide/liquide ; un tube (10) relié à une conduite permettant le transfert du gaz G entre 1 ' evaporateur et le réacteur (2) pénètre dans l'enceinte cylindrique de l' evaporateur par un alésage réalisé dans l'une des extrémités du cylindre, et placé directement sous la paroi du bac à glaçons (7). Le gaz de travail G sous forme d'un liquide en ébullition est placé dans le fond de 1 ' evaporateur .
10. Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que le réacteur (1) est placé à l'intérieur du réacteur (2).
11. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que les réacteurs (1) et (2) sont concentriques, le réacteur (1) étant placé à l'intérieur du réacteur (2).
12. Installation selon la revendication 6, caractéri- sée en ce que chacun des réacteurs (1) et (2) est constitué par plusieurs plaques creuses contenant les sorbants respectifs, les plaques de l'un étant alternées avec les plaques de l'autre.
13. Installation selon la revendication 8, caractérisée en ce que l'écart entre la température de changement de phase du matériau à changement de phase et la température de production de froid est de 1°C à 10°C.
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