WO2001038714A1 - Injecteur electromagnetique de gaz basse pression - Google Patents

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WO2001038714A1
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shutter
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seat
solenoid
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Inventor
Jean-François THORE
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Sybele Technologie Sarl
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    • F02M21/026—Lift valves, i.e. stem operated valves
    • F02M21/0263—Inwardly opening single or multi nozzle valves, e.g. needle valves
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    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/30—Use of alternative fuels, e.g. biofuels

Definitions

  • the present invention relates to an electromagnetic low pressure gas injector comprising an electromotive.
  • This gas injector is in particular intended to be associated with one of the cylinders of a heat engine, with a source of energy external to the cylinder, for injecting directly into the intake duct of the latter's working chamber, a gas charge.
  • This type of injector has a movable shutter element between an open position and a closed position.
  • the obturator element In the open position, the obturator element is remote from the seat formed in the injection cannula while in the closed position the obturator is applied against the seat.
  • the internal diameter of the seat and the distance between the latter and the closure element determine the maximum amount of gas that can be introduced into the working chamber of the cylinder via the intake duct.
  • the shutter element is mobilized from the closed position to the open position, by a magnetic field generated by the coil of the electric motor while from the open position to the closed position, the element is mobilized by a spring with non-contiguous turns.
  • the electromotive coil is electrically associated with a control and command unit which manages the supply current to the coil.
  • the frequency of movement of the shutter between the opening and closing positions must be able to be of the order of 100 Hz which corresponds to an engine speed of 12,000 rpm while currently the frequency does not exceed 30 Hz .
  • the magnetic field generated by the coil must be relatively strong and the intensity of the return force in position, applied by the spring on the shutter must be high.
  • a high acceleration of the shutter element results at the end of the stroke by a significant shock followed by several rebounds which disturb both the closing and the opening.
  • the rebounds that occur during the first moments of opening constantly change the value of the gap between the seat the cannula and the obturator and consequently the quantity of gas introduced into the cannula. The operation of the engine is affected.
  • the object of the present invention is to solve the problems mentioned above by damping the rebounds of the obturator element, by permitting reciprocating movement of the obturator at a high frequency while ensuring a high degree of precision in the quantities of gas injected. .
  • the low-pressure gas injector in particular for supplying the working chamber of a cylinder of a heat engine, comprising a body in which is mounted an injection cannula comprising a seat opposite which is mounted, axially sliding, a shutter moved in the direction of opening by the electric motor and in the direction of closing by an elastic member is essentially characterized in that:
  • the electric motor is of the variable air gap type and comprises a cylinder head of generally cylindrical shape in which a solenoid is arranged, the cylinder head and the solenoid being coaxial,
  • the shutter constitutes the armature of the electric motor
  • the shutter is slidably mounted, in sliding adjustment, in a tubular cylindrical jacket engaged in the solenoid and completely surrounded by the latter, said jacket being open at both ends and being made of a non-magnetic material,
  • variable air gap is determined between the shutter and a ferromagnetic material core in magnetic relationship with the cylinder head, against which the shutter abuts in the open position
  • the obturator In the closed position, the obturator is applied against a damping element in the form of an elastic ring applied itself against the seat of the cannula.
  • the shutter being housed in the solenoid is completely crossed by the field lines generated by the latter, these field lines being linear and extending in the solenoid in the direction of movement of the shutter.
  • the shutter offers all its mass to the action of the magnetic field so that we can reduce the magnetic energy necessary to ensure its displacement and consequently decrease the charging time of the solenoid.
  • very short reaction times are obtained.
  • the shutter is of cylindrical shape.
  • the length of the shutter will be 1.5 times its diameter. This arrangement reduces the inert mass of the shutter and consequently the magnetic power required to ensure its displacement and the reaction times. The reduction in the mass of the shutter is accompanied by a reduction in the intensity of the impact shocks and facilitates the damping of rebounds.
  • the damping of rebounds during closure can be increased by providing a powerful elastic member, arranged in compression between the shutter and the core, which elastic member, in the closed position, will still be in the compressed state.
  • the closing of the seat will be particularly sealed.
  • any rebounds of the latter will have no effect on the obturation of the seat.
  • the different technical characteristics allow rapid movements of the shutter between the closed and open positions and allow the frequency of movement to be increased.
  • the value of the displacement of the shutter between the closed and open positions is of the order of 0.5 to 1 mm. More precisely, the value of this displacement will be approximately a quarter of the value of the internal diameter of the cannula taken at the level of the seat. .
  • This particularly short path allows operation at frequencies of 100 Hz, which corresponds to an engine speed of 12,000 rpm.
  • the tests carried out have shown that correct operation is still possible with higher frequencies of the order of 500 Hz.
  • the high speed of the shutter movement both towards its open position and towards its closed position and the short distance of movement of the shutter reduce to a millisecond the duration of movement of the shutter between the two open and closed positions.
  • the amount of gas injected into the working chamber is also a function of the duration of the opening.
  • This opening time depends on the energy requirements of the engine and is determined by a calculation unit which takes into account to do this, in particular, the different physical parameters of the engine. Thanks to the brevity of the movement of the shutter between the two extreme positions, a greater range of adjustment of the opening time is offered; thus a perfect match is achieved between the energy requirements of the engine and the duration of the opening of the cannula seat. Experience has shown that 90% of the duty cycle can be used for this adjustment.
  • the core by its internal face to the solenoid is disposed substantially in the center of the latter.
  • This arrangement allows maximum force to be applied to the shutter.
  • a damping element may be provided, in the form of a circular crown, arranged around the spring, in the air gap.
  • This provision is particularly applicable to a core rigidly fixed to the cylinder head or integral with the latter.
  • the core by a fraction of its length is slidably mounted in a blind bore formed in the cylinder head and a damping element in the form of a circular disc is disposed between the bottom of the blind housing and the core to dampen the rebound of the shutter when the latter abuts against said core.
  • the seat of the cannula is flush with the corresponding north or south face of the solenoid.
  • FIG. 2 is a sectional view along the line AA in FIG. 1,
  • FIG. 3 is a detailed view in section of a second embodiment of the injector according to the invention
  • FIG. 4 is a sectional view of a fourth embodiment of the injector according to the invention
  • FIG. 5 is a detail view, on an enlarged scale, showing the shutter and the seat, the shutter being in the open position.
  • the low pressure gas injector in particular for supplying one of the working chambers of a heat engine, comprises a tubular body 1 which is essentially cylindrical, made of non-magnetic material, for example made of an aluminum alloy, in which is mounted an injection cannula 2 made of a non-magnetic material provided with a seat 3.
  • the cannula is traversed along its entire length by a bore in communication on the one hand with one of the working cylinders of the engine and on the other part, intermittently, through the seat 3, with the internal volume of the tubular body 1.
  • the seat 3 is formed by the corresponding terminal lip of the cannula 2.
  • the tubular body 1 receives a gaseous low pressure fluid intended to be introduced by the cannula 2 into the working chamber of the cylinder of the heat engine.
  • the injector is provided with more than one electromotive actuator 4 for actuating a shutter 5, preferably cylindrical, intended to come against the seat 3 of the cannula 2 to prevent the passage of gas from inside the tubular body 1 towards the injection cannula 2 or on the contrary, in particular during the intake phase of the engine cycle, be moved away from this seat to allow the introduction of a charge of gas into the working chamber of the cylinder via of the cannula.
  • a shutter 5 preferably cylindrical
  • the tubular body 1 projecting from its cylindrical external surface, is provided with a cylindrical bead 7 provided with two diametrically opposite flats. From one of the two flats is formed in the bead 7, radially to the tubular body, a cylindrical housing 8, designed to receive the electric motor 4 as a fixing.
  • the central wall of the cylindrical housing is formed in the wall tubular body 1, a through radial bore 12. Diametrically opposite to this radial bore, is formed in the wall of the tubular body 1, from the other flat, a through radial bore 19 provided for receiving the injection cannula in fixing 2.
  • the electric motor 4, of the variable air gap type comprises a cylindrical cylinder head 6, made of a ferromagnetic material, by which it is fixed to the tubular body 1.
  • the cylinder head 6 defines a cylindrical internal housing and comprises a wall cylindrical casing 6a and two end walls 6b, 6c in the form of a circular disc, one of which, the wall 6b, is integral with the casing wall 6a and the other of which the wall 6c is removable and has a central through bore axially aligned with the bore passing through 12.
  • the cylinder head 6, by one of the two end portions of the envelope wall, is mounted for fixing radially in the housing 8. This end portion receives the end wall 6c. Preferably, this end portion is threaded while the wall of the cylindrical housing 8 is tapped.
  • the fixing of the cylinder head to the tubular body 1 is effected by screwing the threaded portion into the tapping of the housing 8.
  • a solenoid 9 comprising two opposite substantially planar polar faces, perpendicular to the longitudinal axis of the solenoid.
  • This solenoid 9 is electrically connected to a source of electrical energy, controlled by a command and control unit not shown.
  • This central unit controls the supply of electrical energy to the solenoid 9 during the intake phase of the engine cycle. During other engine times, this central unit can prohibit the power supply to the solenoid 9.
  • a through hole 6d in correspondence with a chamber formed in a boss 6e projecting from the external face of said wall.
  • the through hole allows the passage of the two end portions of the wire making up the solenoid 9 towards the boss chamber 6 e in which they are connected to electrical contacts 6f spaced from one another and carried by an insulating block 6g introduced into the boss room.
  • These contacts 6f in the form of a male or female pin, are themselves connected to the source of electrical energy via a connection connector, not shown. As said earlier this source of electrical energy intermittently delivers an electric current to the solenoid depending on the nature of the electrical signal it receives from the command and control center.
  • a cylindrical jacket 10 of small thickness made of a non-magnetic material is mounted coaxially with the latter, a cylindrical jacket 10 of small thickness made of a non-magnetic material, open at both ends.
  • This jacket along its longitudinal axis of symmetry, is provided with a through cylindrical guide bore.
  • the solenoid 9 comprises a central cylindrical housing coaxial with the cylinder head 9 in which the jacket 10 is engaged.
  • the jacket 10 is in contact with the solenoid 9 and defines a cylindrical guide bore in which the shutter 5 is slidably mounted, the latter constituting the mobile armature of the electric motor 4.
  • said shutter is mounted with a precise adjustment in the bore that the jacket defines.
  • the material in which the jacket is made and the type of surface treatment that the shutter must receive are chosen so as to reduce the intensity of the frictional forces between the jacket and the shutter.
  • the material used to make the jacket is polytetrafluoroethylene (PTFE).
  • PTFE polytetrafluoroethylene
  • the fitting of the shutter in the jacket is of the H7 f6 (sliding) type and the shutter receives a surface treatment consisting for example of a coating of tungsten carbide and carbon.
  • variable air gap of the electric motor is determined between the shutter 5 and a core 11 made of ferromagnetic material in magnetic relationship with the cylinder head 6 and more particularly with the fixed end wall 6b of the cylinder head.
  • this core 11 is engaged in the central cylindrical housing around which the solenoid develops.
  • the core is engaged in the bore that the latter defines.
  • the core 11 by its end face 11a (internal face to the solenoid 9) is disposed substantially in the center of the latter, that is to say halfway between the polar faces of the solenoid 9 and l shutter 5 in both the open and closed position is for the most part located between the said polar faces. Maximum efficiency is thus obtained with a solenoid of low impedance.
  • said shutter 5 may be equipped with at least one channel 15 formed from one of its two lateral faces to the other, these two lateral faces being those perpendicular to the direction of its movement between the open and closed positions.
  • This channel can be internal or formed by a longitudinal groove dug in its external cylindrical face.
  • two longitudinal channels 15 will be provided.
  • the clearance between the shutter and the guide jacket 10 is increased. Such an arrangement avoids the formation of channels 15.
  • a through hole with a diameter greater than that of the obturator 5 is formed in the removable end wall 6c of the cylinder head 6.
  • a through radial hole 12 whose diameter is greater than the diameter of the obturator 5 to allow the passage of the obturator 5 towards the seat 3 of the cannula 2
  • the seat 3 is placed flush with this through radial bore.
  • an elastic return member 18 is provided, arranged in compression between said shutter 5 and the core 11.
  • the elastic return member 18 is constituted by a spring with non-contiguous turns.
  • the length in the compressed state of this spring is preferably equal to 70% of the empty length.
  • this spring is engaged in an axial blind bore made in the core 11 from the face 11 a of the latter.
  • This spring may be engaged in an axial blind bore made in the shutter 5, but preferably it will bear directly on the corresponding end face of the shutter 5.
  • the elastic member will be constituted by an elastic cup washer known by the commercial name of "BELLEVILLE” or by a stack of several washers of this type.
  • the injection cannula 2 comprises an internal part in the tubular shape of the body 1 of the injector, extending diametrically in the latter and a part external to the tubular body 1 , connected to the supply duct of the working chamber of the cylinder of the heat engine, said cannula 2 being engaged in fixing in the corresponding radial through-hole 19 of the tubular body 1.
  • the injection cannula 2 is provided with a threaded part by which it engages in screwing in the radial through hole 19, the latter being tapped. This arrangement makes it possible to adjust the position of the seat in the tubular element and to adjust the value of the displacement of the shutter.
  • the shutter 5 In the closed position, the shutter 5 is applied against a damping element in the form of an elastic ring 13 itself applied against the seat 3 of the cannula 2.
  • the damping element 13 of synthetic rubber in the form of an O-ring, is mounted around an axial collar 14 formed at the end of the obturator 5, the diameter of said collar being less than the internal diameter of the injection cannula and / or of the seat
  • the collar 14 is of frustoconical shape to retain the damping element 13 against the shutter 5 In the closed position, the damping element 13 maintains the lower face of the shutter 5 at a distance from the seat, thus this face, even in the closed position, is located in the solenoid.
  • the entire shutter with the exception of the collar, will be subjected to the straight lines of the magnetic field generated by the solenoid.
  • the mass of the shutter 5, the characteristics of the spring 18 and the characteristics of the solenoid 9 may be chosen so as to limit the rebounds of the shutter 5 when it abuts against the core 11
  • the mass of the shutter will be equal to 3.7 grams for a diameter of 8 millimeters and the stiffness of the spring is 0.049 N / mm
  • the solenoid 9 has an impedance of 2 ohms for 400 turns of copper wire of 5 / 1 O of millimeter To initiate the movement of the shutter towards the open position, the solenoid is traversed by a current of 4 Amps under a voltage of 14
  • the damping element in the form of a circular ring 16, is arranged around the spring 18 in the 'air gap
  • the core 11 is integral with the cylinder head 6
  • the core 11 by a fraction of its length, which forms a cylindrical collar is mounted with a sliding adjustment in a blind bore 17a made in the cylinder head
  • the damping element in the form of circular disc 17 is disposed between the bottom of the blind housing 17a and the core 11 to dampen the rebound of the shutter 5 when the latter abuts against the core 11. This element dampens noise and reduces magnetic hysteresis.
  • the damping element 16, 17 is made of PTFE, but it goes without saying that any other suitable material can be used.
  • the damping element 16, 17 can be made of soft, non-ferromagnetic metal.
  • the jacket 10 extends along the entire length of the solenoid and includes two cylindrical necks of ends, one of which it is engaged and centered in the blind bore 17a and by the other is engaged and centered in the through bore of the wall 6c. Between the pole faces of the solenoid and the plane end walls 6b, 6c of the cylinder head 6 are disposed elastically compressible spacers 20. This arrangement ensures on the one hand the axial immobilization of the solenoid 9 in its housing and on the other hand absorbs the axial clamping pressure exerted on the solenoid 9 when the cylinder head 6 is screwed into the threaded housing 8 of the tubular body 1.
  • each spacer 20 is constituted by an O-ring made of a synthetic material, elastically compressible and able to withstand heat.
  • the latter receives on its cylindrical face, a suitable coating forming a wedging allowance.
  • the solenoid 9 fitted with this additional thickness is mounted with slight tightening in the cylinder head 6, which guarantees its lateral immobilization.
  • the clamping forces between the internal cylindrical face of the cylinder head 6 and the wedging allowance to a certain extent oppose the rotation of the solenoid 9 around its longitudinal axis under the effect of the driving forces communicated.
  • the wall 6c to the corresponding pole face of the solenoid 9 via the spacer 20, when tightening the cylinder head 6 in the housing 8.
  • the internal face of the wall 6c will be greased. This reduces the coefficient of friction between the wall 6c and the spacer 20 and therefore the intensity of the driving forces.
  • the wedging allowance also has the function of preventing deterioration of the solenoid by friction on the internal cylindrical face of the cylinder head.
  • the cylindrical outer face of the jacket 10 will also be equipped with an adhesive coating forming a wedging allowance.
  • the purpose of this arrangement is also to protect the cylindrical internal face of the solenoid.
  • the adhesive tape constituting the shim thicknesses is based on glass fibers to resist heat.
  • a cylindrical shutter 5 has previously been described, but according to another embodiment, the latter is spherical.
  • the damping element 13 is mounted in a groove formed in the terminal lip of the cannula.
  • the elastic return element will be constituted by a coil spring whose external diameter is substantially equal to the internal diameter of the jacket 10. This arrangement makes it possible to widen the contact area of the spring against the spherical shutter and eliminates any risk of shifting of the spring on the spherical obturator.
  • the spring will be engaged around a cylindrical holding end-piece, formed in the core 11.
  • the injector according to the invention will have all the necessary sealing elements, thus impermeable barriers known to those skilled in the art, will be formed in the thread 19, as well as at the level of connection of the cylinder head with the injector body. Similarly, the tightness of the cylinder head 6 will be reinforced by any means known to those skilled in the art.

Abstract

L'injecteur comporte un corps (1) dans lequel est montée une canule d'injection (2) comportant un siège (3) en regard duquel est monté, de manière axialement coulissante dans une chemise (10), un obturateur (5) mû dans le sens de la fermeture par un organe élastique (18) et dans le sens de l'ouverture par un électromoteur (4) du type à entrefer variable et dont l'armature est constituée par l'obturateur. L'entrefer est déterminé entre l'obturateur (5) et un noyau (11) ferromagnétique contre lequel vient buter l'obturateur (5) en position d'ouverture. L'obturateur tant en position d'ouverture que de fermeture est en majeure partie situé entre les faces nord et sud du solénoïde (9), en position de fermeture, l'obturateur (5) est appliqué contre un élément amortisseur (13) sous forme d'anneau élastique appliqué lui-même contre le siège (3) de la canule (2). Cette disposition supprime les inconvénients liés au rebond de l'obturateur.

Description

INJECTEUR ELECTROMAGNETIQUE DE GAZ BASSE PRESSION.
La présente invention à pour objet un injecteur électromagnétique de gaz basse pression comportant un électromoteur. Cet injecteur de gaz est notamment destiné à être associé à l'un des cylindres d'un moteur thermique, à source d'énergie externe au cylindre, pour injecter directement dans le conduit d'admission de la chambre de travail de ce dernier, une charge gazeuse.
Ce genre d'injecteur possède un élément obturateur mobile entre une position d'ouverture et une position de fermeture. En position d'ouverture, l'élément obturateur se trouve éloigné du siège formé dans la canule d'injection tandis qu'en position de fermeture l'obturateur est appliqué contre le siège. En position d'ouverture, le diamètre interne du siège et la distance entre ce dernier et l'élément d'obturation déterminent la quantité maximale de gaz pouvant être introduite dans la chambre de travail du cylindre via le conduit d'admission. L'élément obturateur est mobilisé de la position de fermeture vers la position d'ouverture, par un champ magnétique généré par la bobine de l'electromoteur tandis que de la position d'ouverture vers la position de fermeture, l'élément est mobilisé par un ressort à spires non jointives. La bobine de l'electromoteur est associée électriquement à une unité de contrôle et de commande qui gère le courant d'alimentation de la bobine. La fréquence du mouvement de l'obturateur entre les positions d'ouverture et de fermeture doit pouvoir être de l'ordre de 100 Hz ce qui correspond à un régime moteur de 12000 tours/minute alors qu'actuellement la fréquence ne dépasse pas 30 Hz.
Pour parvenir à une fréquence de l'ordre de 100 Hz, le champ magnétique généré par la bobine doit être relativement puissant et l'intensité de la force de retour en position, appliquée par le ressort sur l'obturateur doit être élevée. Cependant une accélération élevée de l'élément d'obturation se traduit en fin de course par un choc important suivi de plusieurs rebonds qui perturbent tant la fermeture que l'ouverture. Ainsi la fermeture de la canule pendant les premiers instants n'est pas constante, c'est en fait une succession de mouvements d'ouverture et de fermeture qui ne permettent pas une injection de gaz avec un degré de précision élevé. Les rebonds qui se produisent pendant les premiers instants de l'ouverture modifient sans cesse la valeur de l'écart entre le siège de la canule et l'obturateur et par voie de conséquence la quantité de gaz introduite dans la canule. Le fonctionnement du moteur s'en trouve affecté.
La présente invention à pour but de résoudre les problèmes sus évoqués par amortissement des rebonds de l'élément obturateur, en permettant un mouvement alternatif de l'obturateur selon une fréquence élevée et ce tout en assurant un degré de précision élevé des quantités de gaz injectées.
À cet effet l'injecteur de gaz basse pression, pour notamment l'alimentation de la chambre de travail d'un cylindre d'un moteur thermique, comportant un corps dans lequel est montée une canule d'injection comportant un siège en regard duquel est monté, de manière axialement coulissante, un obturateur mû dans le sens de l'ouverture par l'electromoteur et dans le sens de la fermeture par un organe élastique se caractérise essentiellement en ce que :
- l'electromoteur est du type à entrefer variable et comporte une culasse de forme générale cylindrique dans laquelle est disposé un solénoïde, la culasse et le solénoïde étant coaxiaux,
- l'obturateur constitue l'armature de l'electromoteur,
- l'obturateur est monté de manière coulissante, en ajustement glissant, dans une chemise cylindrique tubulaire engagée dans le solénoïde et entourée totalement par ce dernier, ladite chemise étant ouverte aux deux extrémités et étant constituée d'une matière amagnétique,
- l'entrefer variable est déterminé entre l'obturateur et un noyau en matière ferromagnétique en relation magnétique avec la culasse, contre lequel vient buter l'obturateur en position d'ouverture,
- l'obturateur tant en position d'ouverture que de fermeture est situé entre les faces nord et sud du solénoïde,
- en position de fermeture, l'obturateur est appliqué contre un élément amortisseur sous forme d'anneau élastique appliqué lui-même contre le siège de la canule.
L'obturateur en étant logé dans le solénoïde est totalement traversé par les lignes de champ générées par ce dernier, ces lignes de champ étant linéaires et s'étendant dans le solénoïde selon la direction de déplacement de l'obturateur. Ainsi l'obturateur offre toute sa masse à l'action du champ magnétique si bien que l'on pourra diminuer l'énergie magnétique nécessaire à assurer son déplacement et par voie de conséquence diminuer le temps de charge du solénoïde. Ainsi on obtient des temps de réaction très faibles.
Selon une autre caractéristique de l'invention, l'obturateur est de forme cylindrique. Préférentiellement la longueur de l'obturateur sera égale à 1 ,5 fois son diamètre. Cette disposition diminue la masse inerte de l'obturateur et par voie de conséquence la puissance magnétique requise pour assurer son déplacement et les temps de réaction. La diminution de la masse de l'obturateur s'accompagne d'un diminution de l'intensité des chocs en butée et facilite l'amortissement des rebonds.
L'amortissement des rebonds en fermeture peut être augmenté en prévoyant un organe élastique puissant, disposé en compression entre l'obturateur et le noyau, lequel organe élastique, en position de fermeture se trouvera encore à l'état comprimé. En outre, en raison de l'effort exercé par l'organe élastique sur l'obturateur, la fermeture du siège sera particulièrement étanche. De plus grâce à l'élasticité de l'anneau amortisseur d'une part et à l'effort exercé par l'organe élastique sur l'obturateur d'autre part, les éventuels rebonds de ce dernier n'auront aucune incidence sur l'obturation du siège.
Les différentes caractéristiques techniques permettent des déplacements rapides de l'obturateur entre les positions de fermeture et d'ouverture et autorisent l'augmentation de la fréquence du mouvement. Pour permettre encore l'augmentation de la fréquence, la valeur du déplacement de l'obturateur entre les positions de fermeture et d'ouverture est de l'ordre de 0,5 à 1 mm. Plus précisément, la valeur de ce déplacement sera d'environ le quart de la valeur du diamètre interne de la canule pris au niveau du siège. . Ce trajet particulièrement court permet un fonctionnement suivant des fréquences de 100 Hz ce qui correspond à un régime moteur de 12000 tours/minute. De plus les essais effectués ont démontré qu'un fonctionnement correct est encore possible avec des fréquences plus élevées de l'ordre de 500 Hz. Ces différentes caractéristiques permettent une injection parfaitement synchrone avec le cycle du moteur et ce quel que soit le régime du moteur. En outre la vitesse élevée du mouvement de l'obturateur tant vers sa position d'ouverture que vers sa position de fermeture et la faible distance de déplacement de l'obturateur, réduisent à une milliseconde la durée du déplacement de l'obturateur entre les deux positions d'ouverture et fermeture. La quantité de gaz injectée dans la chambre de travail est aussi fonction de la durée de l'ouverture. Cette durée d'ouverture dépend des besoins énergétiques du moteur et est déterminée par une unité de calcul qui prend en compte pour ce faire, notamment, les différents paramètres physiques du moteur. Grâce à la brièveté du déplacement de l'obturateur entre les deux positions extrêmes une plus grande plage de réglage de la durée d'ouverture est offerte ; ainsi on parvient à une parfaite adéquation entre les besoins énergétiques du moteur et la durée de l'ouverture du siège de la canule. L'expérience démontre que 90% du rapport cyclique sont utilisables pour ce réglage.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le noyau par sa face interne au solénoïde est disposé sensiblement au centre de ce dernier. Cette disposition permet d'appliquer le maximum de force sur l'obturateur. Pour amortir les rebonds de l'obturateur lorsqu'il vient buter contre le noyau, pourra être prévu un élément amortisseur, sous forme de couronne circulaire, disposé autour du ressort, dans l'entrefer. Cette disposition est applicable notamment à un noyau rigidement fixé à la culasse ou faisant corps avec cette dernière. En variante, le noyau par une fraction de sa longueur est monté en coulissement dans un alésage borgne pratiqué dans la culasse et un élément amortisseur sous forme de disque circulaire est disposé entre le fond du logement borgne et le noyau pour amortir le rebond de l'obturateur lorsque ce dernier vient buter contre ledit noyau.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le siège de la canule affleure la face nord ou sud correspondante du solénoïde.
D'autres avantages buts avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à la lecture de la description d'une forme préférée de réalisation donnée à titre d'exemple non limitatif en se référant aux dessins annexés en lesquels : - la figure 1 est une vue en coupe d'un injecteur selon l'invention,
- la figure 2 est une vue en coupe selon la ligne AA de la figure 1 ,
- la figure 3 est une vue de détail en coupe d'une deuxième forme de réalisation de l'injecteur selon l'invention, - la figure 4 est une vue en coupe d'une quatrième forme de réalisation de l'injecteur selon l'invention,
- la figure 5 est une vue de détail, selon une échelle agrandie, montrant l'obturateur et le siège, l'obturateur étant en position d'ouverture. Tel que représenté l'injecteur de gaz basse pression pour notamment l'alimentation de l'une des chambres de travail d'un moteur thermique comporte un corps tubulaire 1 essentiellement cylindrique, en matériau amagnétique par exemple en un alliage d'aluminium, dans lequel est montée une canule d'injection 2 en un matériau amagnétique pourvue d'un siège 3. La canule est traversée selon toute sa longueur par un perçage en communication d'une part avec l'un des cylindres de travail du moteur et d'autre part, par intermittence, par l'intermédiaire du siège 3, avec le volume interne du corps tubulaire 1. Le siège 3 est formé par la lèvre terminale correspondante de la canule 2.
Le corps tubulaire 1 reçoit un fluide gazeux basse pression destiné à être introduit par la canule 2 dans la chambre de travail du cylindre du moteur thermique.
L'injecteur est pourvu de plus d'un électromoteur 4 d'actionnement d'un obturateur 5, de préférence cylindrique, destiné à venir contre le siège 3 de la canule 2 pour interdire le passage de gaz depuis l'intérieur du corps tubulaire 1 vers la canule d'injection 2 ou au contraire, notamment lors de la phase d'admission du cycle moteur, être écarté de ce siège pour permettre l'introduction d'une charge de gaz dans la chambre de travail du cylindre par l'intermédiaire de la canule.
Comme on peut le voir en figure 1 , le corps tubulaire 1 , en saillie sur sa surface externe cylindrique, est pourvu d'un bourrelet cylindrique 7 dotée de deux méplats diamétralement opposés. Depuis l'un des deux méplats est pratiqué dans le bourrelet 7, de manière radiale au corps tubulaire, un logement cylindrique 8, prévu pour recevoir en fixation l'electromoteur 4. Selon l'axe central du logement cylindrique est formé dans la paroi du corps tubulaire 1 , un perçage radial traversant 12. De manière diamétralement opposée à ce perçage radial, est formé dans la paroi du corps tubulaire 1 , depuis l'autre méplat, un perçage radial traversant 19 prévu pour recevoir en fixation la canule d'injection 2. L'electromoteur 4, du type à entrefer variable, comprend une culasse 6 cylindrique, en un matériau ferromagnétique, par laquelle il est fixé au corps tubulaire 1. Comme on peut le voir, la culasse 6 définit un logement interne cylindrique et comprend une paroi enveloppe cylindrique 6a et deux parois terminales 6b, 6c sous forme de disque circulaire dont une, la paroi 6b, fait corps avec la paroi enveloppe 6a et dont l'autre la paroi 6c est amovible et comporte un perçage central traversant axialement aligné avec le perçage traversant 12. La culasse 6, par l'une des deux portions d'extrémité de la paroi enveloppe, est montée en fixation de manière radiale dans le logement 8. Cette portion d'extrémité reçoit la paroi terminale 6c. Préférentiellement cette portion d'extrémité est filetée tandis que la paroi du logement cylindrique 8 est taraudée La fixation de la culasse au corps tubulaire 1 est opérée par vissage de la portion filetée dans le taraudage du logement 8
Dans le logement cylindrique interne que définit la culasse est disposé un solénoïde 9, comportant deux faces polaires opposées substantiellement planes, perpendiculaires à l'axe longitudinal du solénoïde. Ce solénoïde 9 est connecté électriquement à une source d'énergie électrique, pilotée par une centrale de commande et de contrôle non représentée. Cette centrale commande l'alimentation en énergie électrique du solénoïde 9 lors de la phase admission du cycle moteur. Pendant les autres temps moteurs, cette centrale peut interdire l'alimentation électrique du solénoïde 9.
Dans la paroi 6b, de manière déportée par rapport à l'axe central de symétrie, en regard de l'emplacement du solénoïde est formé un perçage traversant 6d en correspondance avec une chambre formée dans un bossage 6e en saillie sur la face externe de ladite paroi. Le perçage traversant permet le passage des deux portions terminales du fil composant le solénoïde 9 vers la chambre du bossage 6e dans laquelle ils sont connectés à des contacts électriques 6f écartés l'un de l'autre et portés par un bloc isolant 6g introduit dans la chambre du bossage. Ces contacts 6f, sous forme de broche mâle ou femelle, sont eux-mêmes connectés à la source d'énergie électrique via un raccord de connexion, non représenté. Comme dit précédemment cette source d'énergie électrique délivre par intermittence un courant électrique au solénoïde selon la nature du signal électrique qu'elle reçoit de la centrale de commande et de contrôle.
Dans le logement central que définit la culasse 6 est montée de manière coaxiale à cette dernière, une chemise cylindrique 10 de faible épaisseur en une matière amagnétique, ouverte aux deux extrémités. Cette chemise, selon son axe longitudinal de symétrie, est pourvue d'un alésage cylindrique traversant de guidage.
Le solénoïde 9 comporte un logement central cylindrique coaxial à la culasse 9 dans lequel est engagé la chemise 10. La chemise 10 est au contact du solénoïde 9 et définit un alésage cylindrique de guidage dans lequel est monté en coulissement l'obturateur 5, ce dernier constituant l'armature mobile de l'electromoteur 4.
Pour éviter le blocage de l'obturateurδ dans la chemise 10 par effet d'arc- boutement, ledit obturateur est monté avec un ajustement précis dans l'alésage que définit la chemise. De plus la matière dans laquelle est réalisée la chemise et le type de traitement de surface que doit recevoir l'obturateur sont choisis en sorte de diminuer l'intensité des forces de frottement entre la chemise et l'obturateur. À titre d'exemple purement indicatif, la matière utilisée pour la réalisation de la chemise est en polytétrafluoréthylène (PTFE). L'ajustement de l'obturateur dans la chemise est du type H7 f6 (glissant) et l'obturateur reçoit un traitement de surface consistant par exemple en un revêtement de carbure de tungstène et carbone.
L'entrefer variable de l'electromoteur est déterminé entre l'obturateur 5 et un noyau 11 en matière ferromagnétique en relation magnétique avec la culasse 6 et plus particulièrement avec la paroi terminale fixe 6b de la culasse. Comme on peut le voir ce noyau 11 est engagé dans le logement central cylindrique autour duquel se développe le solénoïde. Dans le cas ou la chemise 10 occupe toute la longueur de ce logement (fig.4), le noyau est engagé dans l'alésage que définit cette dernière. Dans tous les cas de figure, le noyau 11 par sa face terminale 11a (face interne au solénoïde 9) est disposé sensiblement au centre de ce dernier c'est-à-dire à mi-distance entre les faces polaires du solénoïde 9 et l'obturateur 5 tant en position d'ouverture que de fermeture est en majeure partie situé entre les dites faces polaires. On obtient ainsi un maximum d'efficacité avec un solénoïde de faible impédance.
Pour faciliter le déplacement de l'obturateur 5 dans la chemise 10, en interdisant l'accumulation d'une masse gazeuse dans l'entrefer qui pourrait s'opposer ou ralentir ce déplacement, ledit obturateur 5 pourra être équipé d'au moins un canal 15 formé de l'une de ses deux faces latérales à l'autre, ces deux faces latérales étant celles perpendiculaires à la direction de son mouvement entre les positions d'ouverture et fermeture. Ce canal peut être interne ou formé par une rainure longitudinale creusée dans sa face cylindrique externe. Avantageusement seront prévus deux canaux longitudinaux 15. Selon une autre forme de réalisation, le jeu entre l'obturateur et la chemise de guidage 10 est augmenté. Une telle disposition évite la formation des canaux 15.
Dans l'alignement de l'axe longitudinal de la chemise 10, est formé dans la paroi terminale amovible 6c de la culasse 6, un perçage traversant de diamètre supérieur à celui de l'obturateur 5 . Dans l'alignement de ce perçage traversant est formé dans le corps tubulaire 1 , un perçage radial traversant 12 dont le diamètre est supérieur au diamètre de l'obturateur 5 pour permettre le passage de l'obturateur 5 vers le siège 3 de la canule 2. Préférentiellement le siège 3 est disposé à fleur de ce perçage radial traversant. Cette disposition, à course de l'obturateur égale, permet de limiter la longueur de l'obturateur et donc sa masse, et réduit les temps de réponse. Préférentiellement la valeur du déplacement de l'obturateur sera de l'ordre de 0,5 à 1 millimètre. Un autre avantage de cette disposition réside dans le fait que l'obturateur 5, en position de fermeture, demeure dans sa quasi-totalité dans le solénoïde 9 et donc dans le flux magnétique.
Par activation du solénoïde 9, l'obturateur 5 est mobilisé vers sa position d'ouverture et vient en butée contre le noyau 11. Pour qu'après désactivation du solénoïde, l'obturateur 5 puisse être ramené en position d'obturation du siège 3, est prévu un organe élastique de rappel 18 disposé en compression entre ledit obturateur 5 et le noyau 11.
Selon une première forme de réalisation, l'organe élastique de rappel 18 est constitué par un ressort à spires non jointives. La longueur à l'état comprimé de ce ressort est préférentiellement égale à 70% de la longueur à vide. Préférentiellement ce ressort est engagé dans un perçage borgne axial pratiqué dans le noyau 11 depuis la face 11 a de ce dernier. Ce ressort pourra être engagé dans un perçage borgne axial pratiqué dans l'obturateur 5, mais de préférence il prendra appui directement sur la face terminale correspondante de l'obturateur 5.
En variante, l'organe élastique sera constitué par une rondelle cuvette élastique connue sous le nom commercial de " BELLEVILLE " ou par un empilage de plusieurs rondelles de ce type.
Comme on peut le voir en figure 1 à 4, la canule d'injection 2 comprend une partie interne à la forme tubulaire du corps 1 de l'injecteur, s'etendant de manière diamétrale dans ce dernier et une partie externe au corps tubulaire 1 , raccordée au conduit d'alimentation de la chambre de travail du cylindre du moteur thermique, ladite canule 2 étant engagée en fixation dans le perçage radial traversant 19 correspondant du corps tubulaire 1. La canule d'injection 2 est dotée d'une partie filetée par laquelle elle s'engage en vissage dans le perçage radial traversant 19, ce dernier étant taraudé. Cette disposition permet d'ajuster la position du siège dans l'élément tubulaire et d'ajuster la valeur du déplacement de l'obturateur. Cette caractéristique technique est particulièrement intéressante dans le cas de plusieurs injecteurs montés en rampe c'est-à-dire connectés en file par la partie tubulaire de leurs corps puisque par ajustement de la position du siège de chacun d'eux pourront être obtenues des valeurs égales de déplacement des différents obturateurs et donc des valeurs égales de temps d'ouverture et fermeture et par voie de conséquence des quantités de carburant injectées identiques pour toutes les chambres de travail.
Pour immobiliser la canule 2 en position, après réglage, sa partie filetée recevra un contre-écrou 19a lequel sera amené en pression contre le méplat correspondant du corps tubulaire.
En position de fermeture, l'obturateur 5 est appliqué contre un élément amortisseur sous forme d'anneau élastique 13 appliqué lui-même contre le siège 3 de la canule 2.
Cette disposition en combinaison avec la force développée par l'organe élastique 18 permet d'atténuer les rebonds et d'éviter toute perte de contact entre l'obturateur 5 et l'anneau élastique 13 d'une part et entre l'anneau élastique 13 et le siège 3 d'autre part
Préférentiellement l'élément amortisseur 13 en caoutchouc synthétique, sous forme d'anneau torique, est monté autour d'un collet axial 14 pratiqué en extrémité de l'obturateur 5, le diamètre dudit collet étant inférieur au diamètre interne de la canule d'injection et/ou du siège Avantageusement le collet 14 est de forme tronconique pour retenir l'élément amortisseur 13 contre l'obturateur 5 En position d'obturation, l'élément amortisseur 13 maintient la face inférieure de l'obturateur 5 à écartement du siège, ainsi cette face même en position de fermeture se trouve dans le solénoïde Ainsi l'ensemble de l'obturateur à l'exception du collet sera soumis aux lignes rectihgnes du champ magnétique généré par le solénoïde 9
La masse de l'obturateur 5, les caractéristiques du ressort 18 et les caractéristiques du solénoïde 9 pourront être choisies en sorte de limiter les rebonds de l'obturateur 5 lorsqu'il vient en butée contre le noyau 11
Préférentiellement la masse de l'obturateur sera égale à 3,7 grammes pour un diamètre de 8 millimètres et la raideur du ressort est de 0,049 N/mm Le solénoïde 9 présente une impédance de 2 ohms pour 400 spires de fil de cuivre de 5/1 O de millimètre Pour amorcer le mouvement de l'obturateur vers la position d'ouverture le solénoïde est traversé par un courant de 4 Ampères sous une tension de 14
Volts
En variante, pour réduire l'importance du rebond, il sera possible d'utiliser un élément additionnel d'amortissement Selon une première forme de réalisation, l'élément amortisseur, sous forme de couronne circulaire 16, est disposé autour du ressort 18 dans l'entrefer Dans cet exemple de réalisation, le noyau 11 fait corps avec la culasse 6
Selon une autre forme de réalisation, le noyau 11 par une fraction de sa longueur, laquelle forme un collet cylindrique est monté avec un ajustement glissant dans un alésage borgne 17a pratiqué dans la culasse Dans ce cas de figure, l'élément amortisseur sous forme de disque circulaire 17 est disposé entre le fond du logement borgne 17a et le noyau 11 pour amortir le rebond de l'obturateur 5 lorsque ce dernier vient buter contre le noyau 11. Cet élément amortit le bruit et diminue l'hystérésis magnétique.
Préférentiellement l'élément amortisseur 16, 17 est réalisé en PTFE, mais il va de soi que toute autre matière adaptée pourra être utilisée. Ainsi l'élément amortisseur 16, 17 pourra être réalisé en métal mou, non ferromagnétique.
Selon la forme de réalisation objet de la figure 4, la chemise 10 s'étend selon toute la longueur du solénoïde et comprend deux retreints cylindriques d'extrémités, par l'un desquels elle est engagée et centrée dans l'alésage borgne 17a et par l'autre est engagée et centrée dans l'alésage traversant de la paroi 6c. Entre les faces polaires du solénoïde et les parois terminales planes 6b, 6c de la culasse 6 sont disposées des entretoises élastiquement compressibles 20. Cette disposition assure d'une part l'immobilisation axiale du solénoïde 9 dans son logement et d'autre part absorbe la pression axiale de serrage qui s'exerce sur le solénoïde 9 lors du vissage de la culasse 6 dans le logement taraudé 8 du corps tubulaire 1. Enfin ces dispositions maintiennent les faces polaires du solénoïde 9 à écartement des parois 6b, 6c. Selon la forme préférée de réalisation, chaque entretoise 20 est constituée par un anneau torique en une matière synthétique, élastiquement compressible et apte à supporter la chaleur. Pour assurer l'immobilisation latérale du solénoïde 9, ce dernier reçoit sur sa face cylindrique, un revêtement approprié formant surépaisseur de calage. Le solénoïde 9 équipé de cette surépaisseur est monté avec léger serrage dans la culasse 6, ce qui garanti son immobilisation latérale. En outre les forces de serrage entre la face cylindrique interne de la culasse 6 et la surépaisseur de calage, s'opposent dans une certaine mesure à la rotation du solénoïde 9 autour de son axe longitudinal sous l'effet des forces d'entraînement que communique la paroi 6c à la face polaire correspondante du solénoïde 9 via l'entretoise 20, lors du serrage de la culasse 6 dans le logement 8. Pour diminuer encore le risque de rotation du solénoïde lors du serrage de la culasse 6 dans le logement 8, la face interne de la paroi 6c sera graissée. On diminue ainsi le coefficient de frottement entre la paroi 6c et l'entretoise 20 et donc l'intensité des forces d'entraînement. La surépaisseur de calage à également pour fonction de prévenir la détérioration du solénoïde par frottement sur la face interne cylindrique de la culasse.
La face externe cylindrique de la chemise 10 sera également équipée d'un revêtement adhésif formant surépaisseur de calage. Cette disposition à pour but de protéger également la face interne cylindrique du solénoïde.
Avantageusement le ruban adhésif constitutif des surépaisseurs de calage est à base de fibres de verre pour résister à la chaleur.
On a précédemment décrit un obturateur 5 cylindrique mais selon une autre forme de réalisation, ce dernier est spherique. Dans cet exemple de réalisation, l'élément amortisseur 13 est monté dans une gorge formée dans la lèvre terminale de la canule. L'élément élastique de rappel sera constitué par un ressort à spires dont le diamètre externe est sensiblement égal au diamètre interne de la chemise 10. Cette disposition permet d'élargir la zone de contact du ressort contre l'obturateur spherique et écarte tout risque de ripage du ressort sur l'obturateur spherique. De préférence, le ressort sera engagé autour d'un embout cylindrique de maintien, pratiqué dans le noyau 11.
Enfin l'injecteur selon l'invention présentera tous les éléments d'étanchéité nécessaires, ainsi des barrières étanches connues de l'homme de l'art, seront formées dans le taraudage 19, ainsi qu'au niveau de liaison de la culasse avec le corps de l'injecteur. De même l'étanchéité de la culasse 6 sera renforcée par tout moyen connu de l'homme de l'art.
Il va de soi que la présente invention peut recevoir tous aménagements et variantes du domaine des équivalents techniques sans pour autant sortir du cadre du présent brevet.

Claims

REVENDICATIONS
1/ Injecteur de gaz basse pression pour notamment l'alimentation de la chambre de travail d'un cylindre d'un moteur thermique, comportant un corps (1 ) dans lequel est montée une canule d'injection (2) comportant un siège (3) en regard duquel est monté, de manière axialement coulissante, un obturateur (5) mû dans le sens de l'ouverture par un électromoteur (4) et dans le sens de la fermeture par un organe élastique (18), caractérisé en ce que :
- l'electromoteur (4) est du type à entrefer variable et comporte une culasse (6) de forme générale cylindrique dans laquelle est disposé un solénoïde (9), la culasse (6) et le solénoïde étant coaxiaux,
- l'obturateur (5) constitue l'armature de l'electromoteur (4),
- l'obturateur (5) est monté de manière coulissante, en ajustement glissant, dans une chemise cylindrique tubulaire (10) engagée dans le solénoïde (9) et entourée totalement par ce dernier, ladite chemise (10) étant ouverte aux deux extrémités et étant constituée d'une matière amagnétique,
- l'entrefer variable est déterminé entre l'obturateur (5) et un noyau (11 ) en matière ferromagnétique en relation magnétique avec la culasse (6), contre lequel vient buter l'obturateur (5) en position d'ouverture,
- l'obturateur (5) tant en position d'ouverture que de fermeture est en majeure partie situé entre les faces nord et sud du solénoïde (9),
- en position de fermeture, l'obturateur (5) est appliqué contre un élément amortisseur (13) sous forme d'anneau élastique appliqué lui-même contre le siège (3) de la canule (2).
2/ Injecteur selon la revendication 1 , caractérisé en ce que l'élément amortisseur (13) sous forme d'anneau est monté autour d'un collet axial (14) pratiqué en extrémité de l'obturateur (5), le diamètre dudit collet étant inférieur au diamètre interne de la canule d'injection et/ou du siège.
3/ Injecteur selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que le noyau (11 ) par sa face terminale (11a) interne au solénoïde (9) est disposé sensiblement au centre de ce dernier.
4/ Injecteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'organe élastique (18) est disposé en compression entre l'obturateur (5) et le noyau (11 ). 5/ Injecteur selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'organe élastique est constitué par un ressort à spires non jointives.
6/ Injecteur selon la revendication 5 caractérisé en ce que la longueur du ressort (18) à l'état comprimé est égale à 70% de sa longueur à vide. 11 Injecteur selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce que le ressort
(18) est engagé dans un perçage borgne axial pratiqué dans le noyau (1 1 ).
8/ Injecteur de gaz selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'obturateur (5) est équipé d'au moins un canal (15) formé de l'une de ses deux faces latérales à l'autre, ces deux faces latérales étant celles perpendiculaires à la direction de son mouvement entre les positions d'ouverture et fermeture.
9/ Injecteur selon la revendication 8, caractérisé en ce que le canal (15) est formé par une rainure longitudinale creusée dans la face cylindrique externe de l'obturateur. 10/ Injecteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le noyau (11 ) fait corps avec la culasse (6).
11/ Injecteur selon la revendication 10, caractérisé par un élément amortisseur (16), sous forme de couronne circulaire, disposé autour du ressort (18) dans l'entrefer pour amortir le rebond de l'obturateur (5) lorsqu'il vient buter contre le noyau (11 ).
12/ Injecteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le noyau (11 ) par une fraction de sa longueur est monté en coulissement dans un alésage borgne (17a) pratiqué dans la culasse (6).
13/ Injecteur selon la revendication 12, caractérisé par un élément amortisseur (17) sous forme de disque circulaire disposé entre le fond de l'alésage borgne et le noyau (11 ) pour amortir le rebond de l'obturateur (5) lorsque ce dernier vient buter contre le noyau (11 ).
14/ Injecteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le corps d'injecteur (1 ) est de forme tubulaire et que la culasse (6) de l'electromoteur (4) est fixée de manière radiale au corps d'injecteur, ledit corps tubulaire (1 ) étant traversé par le gaz basse pression.
15/ Injecteur selon la revendication 14, caractérisé en ce que la canule (2) d'injection comprend une partie interne à la forme tubulaire du corps de l'injecteur, s'etendant de manière diamétrale dans ce dernier et une partie externe au corps tubulaire raccordée à la tubulure d'admission de la chambre de travail du cylindre du moteur thermique, ladite canule (2) étant engagée en fixation dans un perçage radial, traversant, (19) pratiqué dans la paroi du corps tubulaire (1 ).
16/ Injecteur selon la revendication 15, caractérisé en ce que la canule d'injection (2) est dotée d'une partie filetée par laquelle elle s'engage en vissage dans le perçage radial traversant, ce dernier étant taraudé, et ladite partie filetée de la canule recevant un contre-écrou d'immobilisation (19a), amené en pression contre la face externe du corps tubulaire, ce montage permettant le réglage de la position du siège.
17/ Injecteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le corps tubulaire (1 ), la canule d'injection (2) sont réalisés en une matière amagnétique. 18/ Injecteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la valeur du déplacement de l'obturateur (5) entre les positions de fermeture et d'ouverture est de l'ordre du quart de la valeur du diamètre interne de la canule pris au niveau du siège.
19/ Injecteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que dans l'alignement de l'axe longitudinal de la chemise (10) est formé dans la paroi terminale amovible de la culasse, un perçage traversant de diamètre supérieur à celui de l'obturateur, que dans l'alignement de ce perçage traversant est formé dans le corps tubulaire (1 ), un perçage radial traversant (12) dont le diamètre est supérieur au diamètre de l'obturateur (5) pour permettre le passage de ce dernier vers le siège (3) de la canule (2) et que ledit siège est disposé à fleur de ce perçage radial traversant (12).
20/ Injecteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la durée du déplacement de l'obturateur entre les positions de fermeture et d'ouverture est de l'ordre d'une milliseconde. 21/ Injecteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'obturateur (5) est de forme cylindrique.
22/ Injecteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 20, caractérisé en ce que l'obturateur (5) est de forme spherique.
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