WO1991001049A1 - Dispositif de deviation electronique d'un faisceau d'ondes hyperfrequences - Google Patents

Dispositif de deviation electronique d'un faisceau d'ondes hyperfrequences Download PDF

Info

Publication number
WO1991001049A1
WO1991001049A1 PCT/FR1990/000486 FR9000486W WO9101049A1 WO 1991001049 A1 WO1991001049 A1 WO 1991001049A1 FR 9000486 W FR9000486 W FR 9000486W WO 9101049 A1 WO9101049 A1 WO 9101049A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
elastic wave
frequency
wave
microwave
waves
Prior art date
Application number
PCT/FR1990/000486
Other languages
English (en)
Inventor
Vincent Brugidou
Original Assignee
Thomson-Csf
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Thomson-Csf filed Critical Thomson-Csf
Publication of WO1991001049A1 publication Critical patent/WO1991001049A1/fr

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q3/00—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system
    • H01Q3/44—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system varying the electric or magnetic characteristics of reflecting, refracting, or diffracting devices associated with the radiating element

Definitions

  • the present invention relates to a device for electronically deflecting a beam of microwave frequencies.
  • the mechanical scanning deflection devices comprise means for setting in motion part of the means for emitting the hyperrequired wave beam in order to carry out a scanning of a determined area.
  • the principle of electronic scanning consists in interposing in the path of a beam of microwave waves, emitted by a radiating source, a deflection network constituted by a juxtaposition of guide elements, each containing a phase shifter, between which is distributes the microwave energy. By intervening individually on each of the dephasers, the orientation of the emerging beam of this network is modified.
  • phase shifter One of the fundamental elements of these networks is therefore the phase shifter.
  • phase shifter There are two main types, namely diode phase shifters and ferrite phase shifters.
  • Ferrites are magnetic insulating materials which are used in microwave, since the propagation constant Q, and therefore the phase shift, of a microwave passing through them, strongly depend on the magnetization M of the ferrite due to the gyromagnetic resonance phenomenon at the pulsation
  • these ferrites are inserted into the waveguiding elements or directly metallized, and their magnetization state is varied thanks to a magnetic field created by conductive wires correctly positioned around the waveguiding elements , these variations can be continuous (analog phase shifters) or disconti ⁇ naked (phase shifter re anence).
  • phase shifters require numerous control wires and power supply devices.
  • the step d between two successive elements must be less than or equal to ⁇ / 2, / ⁇ 0 being the microwave wavelength in a vacuum, if we want to eliminate the parasitic lobes of the network and we must therefore accommodate in a cross section of 0 / A, the phase shifter and its control device, which makes it extremely difficult to assemble and adjust these phase shifters.
  • phase shifters For all these reasons, the price of these phase shifters is very high and their reproducibility is poor. However, it takes between 1000 and 10000 dephasers to obtain a two-dimensional scanning and it is therefore understandable that networks comprising such a number of phase shifters are extremely difficult to achieve. Furthermore, when working at very high frequencies, these difficulties increase because the dimensions decrease with the wavelength.
  • a toroidal phase shifter must have a section of 3 x 2 mm 2.
  • _ C. is the variation of the dielectric constant produced by the acoustic wave.
  • the object of the invention is therefore to propose an electronic device for deflecting a microwave wave beam which is simple, reliable, easy to produce and to use, and which is relatively cost-effective. low.
  • the invention relates to a device for electronically deflecting a beam of microwave waves, emitted by a radiating source, characterized in that it comprises a body of magnetostrictive ferrite, disposed in the path of the beam and subjected to magnetic polarization, and means for generating at least one elastic wave in the body to create therein a network of constraints generating a phase network, in order to deflect the beam.
  • the means for generating the elastic wave comprise at least one ultrasonic transducer. excited by an output signal from variable frequency power supply means, to vary the wavelength of the elastic wave in the body in order to modify the deflection angle of the beam and / or the frequency waves of it. out of the body.
  • the means of. generation of the elastic wave comprise at least one ultrasonic transducer excited by an output signal from variable amplitude supply means, for varying the amplitude of the elastic wave in the body in order to modify the amplitude of the beam microwave waves, leaving the body.
  • the means for generating the elastic wave comprise several ultrasonic transducers excited by output signals from means of supply of variable identical frequencies and of phase shifting of the frequency, for varying the direction and frequency of the elastic wave in the body, in order to deflect the beam of microwave waves in a single variable direction with the frequency of the excitation signals of the transducers.
  • FIG. 1 represents a block diagram of a first mode of production of an electronic deflection device of a waveform wave therein according to the invention
  • - Fig.2 shows a schematic sectional view of a second embodiment of a deflection device according to the invention
  • FIG.3 shows a schematic perspective view of a third embodiment of a deflection device according to the invention, in detail
  • FIG.4 shows a schematic perspective view of a fourth embodiment of a deflection device according to the invention.
  • - Fig.5 shows a schematic perspective view of a fifth embodiment of a deflection device according to the invention.
  • FIG. 1 represents a block diagram of an electronic device for deflecting a beam of microwave frequencies according to the invention
  • this comprises a body made of magnetostrictive ferrite 1 , placed in the path of a microwave wave beam, for example 2, emitted from a radiating source 3.
  • the magnetostrictive ferrite body is subjected to magnetic polarization and the device also comprises means 4 for generating at least one acoustic or elastic wave in the body 1, to create therein a constraint network generating a phase network in order to deflect the beam.
  • This magnetostriction consists of an interdependence of the magnetic induction and field variables, namely B and H. and the mechanical variables deformation and stress, S and T respectively.
  • Nickel subjected to a magnetic field deforms and inverselypt subjected to a stress, magnetizes.
  • the ferrite body be subjected to a prior magnetic polarization which can be produced either by a remanent field, or by a field applied from the outside from the body.
  • Magnetostriction is well known and has been used for a long time at low frequency to produce resonators in mechanical filters or in ultrasonic transducers, by exciting elastic waves by a variable magnetic field.
  • magnetostriction is considered to be a drawback to be added to those described above.
  • the device according to the invention takes advantage, on the contrary, of this property, to produce a deflection device by causing microwave waves and an elastic wave to cross in a magnetostrictive ferrite body.
  • an elastic wave is generated in a body of magnetostric ferrite arranged in the path of a beam of microwave waves. This elastic wave creates a network of stresses distributed in this body.
  • phase grating which diffracts the beam of microwave waves in directions linked to the pitch of the grating as in optics.
  • the magnetostrictive ferrites used can be constituted by any ferrite used in hyper demand and having a strong magnetostriction.
  • any ferrite used in hyper demand and having a strong magnetostriction.
  • ferrites can be either a single crystal or a ceramic, which reduces the manufacturing cost. This is made possible because the absorption of acoustic waves is low in ceramics at the frequencies used.
  • the frequency of the acoustic wave must preferably be less than the relaxation frequency of the low-frequency permeability of the ferrite used.
  • the means 4 for generating the elastic or acousti ⁇ wave that comprise at least one ultrasonic transducer, excited by an output signal from variable frequency power supply means, to vary the wavelength of the elastic wave in the body, in order to modify the angle of deflection of the beam and / or the frequency of the waves thereof. out of the body.
  • the wavelength of the elastic wave can be varied therein, which makes it possible to obtain a variation in the deflection of the microwave beam. out of the body.
  • the means 4 for generating the acoustic wave comprise at least one ultrasonic transducer excited by an output signal from supply means with variable amplitude to vary the amplitude of l elastic wave in the body, in order to modify the amplitude of the microwave wave beam, leaving the body.
  • the means for generating the acoustic wave comprise several ultrasonic transducers, excited by output signals from supply means of variable identical frequencies and phase shift function of the frequency for vary the direction and frequency of the elastic wave in the body, so to deflect the beam of hyper frequency waves in a single variable direction with the frequency of the signals of excitation of the transducers.
  • the magnetostrictive ferrite body must be subjected to a magnetic polarization. This can be remanent or applied from outside the body by means distinct from it. In the first case mentioned, the body has a remanent magnetic polarization and in the second case mentioned, this polarization can be applied by means separate from the body such as magnets 5 and 6 shown in this Fig.1 and arranged on both sides. other of body 1.
  • biasing means can be constituted by field coils, excited by independent supply means.
  • a preferential arrangement of the magnetic polarization is parallel to the largest dimension of the body, in order to reduce the demagnetizing fields. It should be noted that the optimal magnetic polarization depends on the ferrite used as is known per se.
  • the radiating source of the microwave beam can be constituted by any source known per se as for example a beam generator associated with a lens, a parabola or waveguiding means.
  • the waves of the microwave wave beam and the elastic wave can be guided or not, as is known per se.
  • Ultrasonic transducers can be formed either by piezoelectric ceramics or by magnetostrictive transducers. In the latter case, it may be advantageous to use the same ferrite as that used for the body.
  • This or these transducers are arranged and supplied so as to produce a desired elastic waveform.
  • transducers with electronic scanning, arranged on a lateral face of the body.
  • a change of direction of the elastic wave is effected by action on phase shifters supplying these transducers as described above in the case where the means for generating the acoustic wave comprise several transducers with * ultrasound, excited by output signals means for supplying variable identical frequencies and phase shift as a function of frequency to vary the direction and frequency of the elastic wave in the body, in order to deflect the beam of microwave waves in a single variable direction with the frequency of the transducer excitation signals.
  • BRAGG diffraction conditions are obtained.
  • the generation means 4 can be adapted to generate a progressive elastic wave in this body. These means are then arranged on one face of the body, the opposite face thereof comprising absorption means like the means 7 shown in Fig.1, and which will be described in more detail below. These generation means 4 can also be adapted to generate a stationary elastic wave in the body.
  • the acoustic power to be supplied can be considerably reduced.
  • impedance matching means are provided on the face of the body receiving the beam from the radiating source and on the opposite face thereof, from which the deflected beam emerges.
  • special means can be provided for eliminating the unwanted beams, in particular the non-deflected beam.
  • One of these means consists in tilting the incident beam, from the source, so that only the angle of the desired beam is less than the limiting angle of refraction of the material of the body.
  • the axis of the incident beam can make, with the normal to the face of the body receiving this beam, an angle between 20 and 60 * so as to block the deflected beam of order -1 in the body, as shown in Fig.2.0 being the deflection angle of the first order beam.
  • a second solution consists in depositing a layer of dielectric on the face of the body from which the deflected beam emerges and whose thickness is such that '' it performs an impedance adaptation for the desired beam, and a total reflection for others .
  • a third solution consists in placing a polarization grid 10, as can be seen in FIG. 2, on the face of the body 1 opposite to that receiving the incident beam, to block the incident beam when the latter has a polarization ortho ⁇ gonal to that of the deviated beam of order 1.
  • the elastic wave does not have the sole effect of deflecting the microwave wave beam, but it also has the consequence of modulating it at the frequency F.
  • the return microwave wave is offset by a frequency 2F.
  • a signal processing device is provided for eliminating this modulation either by a phase loop or by mixing with an output signal from a local oscillator whose frequency is linked to that of the ultrasonic transducer, to have a fixed frequency mixture.
  • the device shown in this figure comprises a panel 11 of nickel-zinc ferrite of the polycrystalline ceramic type: 16
  • a radiating source 14 includes a para ⁇ bolus 15 associated with a waveguide 16 connected to a microwave generator.
  • the axis of this parabola is included in the plane 0x1x3 and makes an angle of incidence of 30 * with the normal to the panel, this normal being parallel to 0x1 the incident wave being polarized according to 0x2.
  • a dielectric layer 17 is arranged on the front face of the panel receiving the beam.
  • This layer of dielectric material has a dielectric constant equal to 3.5 and a thickness of 150 ⁇ m, thus achieving the desired im ⁇ pedance adaptation.
  • the same layer of dielectric material is deposited on the rear face of the panel. On this face is also disposed a polarization grid described in more detail above and oriented along 0x3.
  • the body On the upper face of the body and more precisely on the upper face of the magnet 12, is bonded, using a resin, for example epoxy, a set of five ultrasonic transducers supplied in parallel, by a source of excitation signals, these transducers being referenced ;, 18,19,20,21.22 and the source 23.
  • the transducers can be constituted by shear bars formed of a pre-polarized ceramic along the axis 0x1 of this figure. Under these conditions, the elastic wave is a progressive wave propagating along 0x3 and polarized along O 1.
  • This wave makes it possible to diffract the beam of microwave waves, the diffracted beam being polarized along 0x3 and leaving by the rear face of the panel while the non-deflected beam is reflected by the polarization grid and comes out very attenuated by the front face.
  • the bandwidth of the transducers makes it possible to vary the elastic frequency for example from 1 to 2 MHz and under these conditions, the angle of the diffracted beam varies from 0 to 30 * relative to 0x1.
  • This beam is the only one to come out of the panel.
  • the acoustic wave can be progressive and in this case on the face of the panel opposite the transducers, there is provided a device for absorbing the acoustic wave.
  • the power to be supplied to deflect the beam is of the order of 100 watts.
  • Ultrasonic transducers can be controlled to operate at these successive frequencies ves, between 1 and 2 MHz. which allows 33 distinct positions of the beam to be obtained.
  • the angular difference between two positions is less than the length of the lobe at mid-height, which is approximately equal to:
  • N B ⁇
  • the acoustic wave is a pure transverse mode, which requires for its production a single transducer 24, disposed on one face of a body 25 of magnetostrictive ferrite.
  • the other means are identical to those already shown in the other figures, with the exception of the radiating source which comprises a horn 26 and a dielectric lens 26a. It is also possible to use surface waves propagating on a planar structure as in optics.
  • FIG.5 there is illustrated a device implementing these surface waves.
  • a magnetostritive ferrite body 27 is disposed on a substrate 28.
  • a piezoelectric ultrasonic transducer is shown at 29 and emits an elastic surface wave 30 on the ferrite body. This wave deflects the incident guided microwave waves 31 to obtain deflected waves 32.
  • the device according to the invention has a certain number of advantages compared with devices for deviating from the state of the art.
  • the device according to the invention requires only one block of ferrite instead of all the phase shifters which are necessary in conventional devices. It is therefore much simpler to manufacture and at a much lower cost price.
  • the sweeping is obtained in a much simpler way, in particular in the first embodiment, since it requires only one command instead of all the commands necessary for each phase shifter of the devices of the state of the technique.
  • the accuracy of the aiming angle is also improved and can be controlled so analog.
  • the aiming angle is linked not to the phase variation • as in ferrite phase shifters, but to the length of the acoustic wave.
  • This pointing angle is therefore not sensitive to hysteresis.
  • the device according to the invention is very insensitive to variations in temperature for a similar reason.
  • phase variation _ ⁇ linked to the magnetization is very sensitive to temperature, the acoustic wavelength is much less so.
  • the device according to the invention is reciprocal and can be used without difficulty until very high frequencies, of the order of 1000 Ghz.
  • the deviation device described can be used in all microwave systems requiring scanning in particular in millimeter, that is to say all types of radar, obstacle detection devices, telecommunications, micro imaging. -waves, radiometry, etc.
  • acousto-optic devices such as for example for the intensity or frequency modulation of a microwave signal, or in microwave filters tunable by the variation of the acoustic frequency.

Landscapes

  • Transducers For Ultrasonic Waves (AREA)
  • Optical Modulation, Optical Deflection, Nonlinear Optics, Optical Demodulation, Optical Logic Elements (AREA)

Abstract

Ce dispositif de déviation électronique d'un faisceau d'ondes hyperfréquences (2) émis par une source rayonnante (3), est caractérisé en ce qu'il comporte un corps en ferrite magnétostrictif (1) disposé dans le trajet du faisceau et soumis à une polarisation magnétique et des moyens (4) de génération d'au moins une onde élastique dans le corps pour créer dans celui-ci un réseau de contraintes engendrant un réseau de phase, afin de dévier le faisceau. Ce dispositif trouve des applications dans tous les systèmes hyperfréquences nécessitant un balayage notamment en millimétrique, à savoir tous types de radars, de détecteurs d'obstacles, de dispositifs de télécommunication, d'imagerie micro-ondes, de radiométrie, etc.

Description

DISPOSITIF DE DEVIATION ELECTRONIQUE D'UN FAISCEAU D'ONDES HYPERFREQUENCES
La présente invention concerne un dispositif de déviation électronique d'un faisceau d'ondes hyper- fréquences .
On connait déjà dans l'état de la technique un certain nombre de dispositifs de déviation de fais¬ ceaux d'ondes hyperfrequences .
En effet, lorsque l'on veut faire varier l'orientation d'un faisceau d'ondes hyperfrequences , on peut utiliser soit un balayage mécanique soit un balayage électronique.
Les dispositifs de déviation à balayage mécanique comprennent des moyens de mise en mouvement d'une partie des moyens d'émission du faisceau d'ondes hyper requences afin de réaliser un balayage d'une zone déterminée.
Cependant, ce balayage mécanique présente un certain nombre d'inconvénients dans la mesure où les moyens mécaniques de mise en mouvement par exemple d'une antenne, sont relativement encombrants, lourds et d'une mise en oeuvre difficile.
C'est pourquoi, différents dispositifs à balayage électronique ont été développés.
Le principe du balayage électronique consis¬ te à interposer dans le trajet d'un faisceau d'ondes hyperfrequences , émis par une source rayonnante, un réseau de déviation constitué par une juxtaposition d'éléments de guidage, contenant chacun un déphaseur, entre lesquels est répartie l'énergie hyperfréquence . En intervenant individuellement sur chacun des dépha- seurs, on modifie l'orientation du faisceau émergent de ce réseau.
L'un des éléments fondamentaux de ces ré¬ seaux est donc le déphaseur. On en trouve deux types principaux, à savoir les déphaseurs à diode et les dephaseurs à ferrite.
Les ferrites sont des matériaux magnétiques isolants qui sont utilisés en hyperfrequence , car J.a constante de propagation Q , et donc le déphasage, d'une onde hyperfrequence les traversant, dépendent fortement de l'aimantation M du ferrite en raison du phénomène de résonance gyromagnétique à la pulsation
CO R.
Dans les dispositifs connus, ces ferrites sont insérés dans les éléments de guidage d'ondes ou directement métallisés, et on fait varier leur état d'aimantation grâce à un champ magnétique créé par des fils conducteurs correctement positionnés autour des éléments de guidage d'ondes, ces variations pouvant être continues (dephaseurs analogiques) ou disconti¬ nues (dephaseurs à ré anence).
Cependant, ces réseaux présentent un certain nombre d'inconvénients quel que soit le type de dépha¬ seur choisi, à savoir à diode ou à ferrite. En ef et, les tolérances de fabrication de ces réseaux sont très serrées, de l'ordre d'une di¬ zaine de microns, et nécessitent un usinage coûteux et méticuleux .
Par ailleurs, les dephaseurs nécessitent de nombreux fils de commande et dispositifs d'alimenta¬ tion.
L'imprécision sur la phase, que ce soit pour les dephaseurs analogiques à cause de l'hystérésis, ou pour les dephaseurs à rémanence à cause de la quanti- fication , peut di ficilement être rendue inférieure à 5*, ce qui détériore le diagramme de rayonnement et la précision sur l'angle de pointage.
L'aimantation et donc le déphasage dépendant de la température, on est obligé d'utiliser des dispo- sitifs de régulation de température dès que celle-ci varie de quelques degrés, pour maintenir une précision suffisante des dispositifs.
Dans un réseau, le pas d entre deux éléments successifs doit être inférieur ou égal à Λθ/2, /\ 0 étant la longueur d'onde hyperfrequence dans le vide, si l'on veut éliminer les lobes de réseau parasite et on doit donc loger dans une section transversale de 0/A, le déphaseur et son dispositif de commande, ce qui rend extrêmement difficile l'assemblage et le réglage de ces dephaseurs.
Toutes ces raisons font que le prix de ces dephaseurs est très élevé et que leur reproductibilité est mauvaise. Or, il faut entre 1000 et 10000 dépha- seurs pour obtenir un balayage à deux dimensions et on conçoit donc que des réseaux comportant un tel nombre de dephaseurs, sont extrêmement difficiles à réaliser. Par ailleurs, lorsqu'on travaille en fré¬ quences très élevées, ces difficultés s'accroissent car les dimensions diminuent avec la longueur d'onde.
Par exemple, à 60 GHz, un déphaseur toroïdal doit avoir une section de 3 x 2 mm 2.
Il existe en optique un procédé de déflexion d'un faisceau lumineux par une onde élastique ou acoustique, connu sous le nom de déflexion acousto-op- tique. On trouve une description de ce procédé dans
Acousto-optic Signal Processing " tome 2 de Optical Engineering 19Θ3, Ed. Decker. Ce procédé de déflexion consiste à interposer sur le trajet d'un faisceau lumineux, un corps de matériau spécifique dont la constante diélectrique dépend de contraintes et qui est traversé par une onde acoustique. Celle-ci réalise donc l'équivalent d'un réseau de phase dans le corps, dont le pas est égal à la longueur d'onde acoustiqueΛ**. , et qui va diffracter le faisceau lumineux dans des directions liées à /\ .
En faisant varier cette longueur d'onde AA , par action sur un transducteur acoustique engendrant cette onde acoustique, il est donc possible de changer la direction du faisceau lumineux sortant du corps, d'une manière très simple.
En effet, si l'on prend e comme épaisseur du matériau, la longueur d'onde lumineuse. la lon- gueur d'onde acoustique, on peut distinguer deux types de diffraction suivant la valeur du paramètre Q : e x
Λ2
Si 0 < à 1 , on obtient une diffraction de
Raman et Nath dans laquelle plusieurs ordres de dif¬ fraction existent, dont l'angle de déviation θ N véri¬ fie la relation :
Figure imgf000006_0001
Si Q est très grand par rapport à 1 , on est en diffraction .de BRAGG et un seul faisceau dévié vérifie la relation (angle de déviation 0 ) : sin Os, = λ/∑Λ dans la mesure où le milieu est isotrope et si le milieu est anisotrope. on a kd = ki + K où : kd représente le vecteur d'onde lumineux diffracté , ki, le vecteur d'onde lumineux incident,
K, le vecteur' d ' onde acoustique.
Compte tenu de la simplicité de ce procédé de déviation, on peut penser à l'utiliser pour dé¬ fléchir un faisceau d'ondes hyperfrequences , en faisant une transposition de la longueur d'onde optique à peu près égale à 1 m. aux longueurs d'ondes hyperfrequences à peu près égal à 1 cm, la fréquence acoustique F passant de l'ordre du GHz à celui du MHz.
Cependant, le rapport de l'intensité du faisceau diffracté à celui du faisceau incident dépend du déphasage o donné par la relation :
f x e x A S λ
où _ C. est la variation de la constante diélectrique produite par l'onde acoustique.
Lorsque l'on passe de = 1 \ à = 1 cm• cela conduit. si l'on utilise les mêmes matériaux et le même phénomène physique, à multiplier l'épaisseur e par un facteur 10000, ce qui débouche sur un disposi¬ tif irréalisable. Le but de l'invention est donc de proposer un dispositif de déviation électronique d'un faisceau d'ondes hyperfrequences qui soit simple, fiable, fa¬ cile à réaliser et à mettre en oeuvre, et qui soit d'un prix de revient relativement faible. A cet effet , 1' invention a pour objet un dispositif de déviation électronique d'un faisceau d'ondes hyperfrequences , émis par une source rayon¬ nante, caractérisé en ce qu'il comporte un corps en ferrite magnétostrictif, disposé dans le trajet du faisceau et soumis à une polarisation magnétique, et des moyens de génération d'au moins une onde élasti¬ que dans le corps pour créer dans celui-ci un réseau de contraintes engendrant un réseau de phase, afin de dévier le faisceau. Selon un mode de réalisation, les moyens de génération de l'onde élastique comprennent au moins un transducteur à ultrasons. excité par un signal de sortie de moyens d'alimentation à fréquence variable, pour faire varier la longueur d'onde de l'onde élas¬ tique dans le corps afin de modifier l'angle de dé¬ viation du faisceau et/ou la fréquence des ondes de celui-ci. en sortie du corps.
Selon un autre mode de réalisation, les moyens de. génération de l'onde élastique comprennent au moins un transducteur à ultrasons excité par un signal de sortie de moyens d'alimentation à amplitude variable, pour faire varier l'amplitude de l'onde élastique dans le corps afin de modifier l'amplitude du faisceau d'ondes hyperfrequences , en sortie du corps .
Selon encore un autre mode de réalisation, les moyens de génération de l'onde élastique compren¬ nent plusieurs transducteurs à ultrasons excités par des signaux de sortie de moyens d'alimentation de fréquences identiques variables et de déphasage fonc¬ tion de la fréquence, pour faire varier la direction et la fréquence de l'onde élastique dans le corps, afin de dévier le faisceau d'ondes hyperfrequences dans une seule direction variable avec la fréquence des signaux d'excitation des transducteurs.
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels : la Fιg.1 représente un schéma synoptique d'un premier mode de réalisation d'un dispositif de déviation électronique d'un faisceau d'ondes hyperfré- quences selon l'invention; - la Fig.2 représente une vue schématique en coupe d'un second mode de réalisation d'un dispositif de déviation selon l'invention;
- la Fig.3 représente une vue schématique en perspective d'un troisième mode de réalisation d'un dispositif de déviation selon l'invention, de façon détaillée ;
- la Fig.4 représente une vue schématique en perspective d'un quatrième mode de réalisation d'un dispositif de déviation selon l'invention; et
- la Fig.5 représente une vue schématique en perspective d'un cinquième mode de réaisation d'un dispositif de déviation selon l'invention.
Ainsi qu'on peut le voir sur la Fig.1 , qui représente un schéma synoptique d'un dispositif de déviation électronique d'un faisceau d'ondes hyper- fréquences selon l'invention, celui-ci comporte un corps en ferrite magnétostrictif 1 , disposé dans le trajet d'un faisceau d'ondes hyperfrequences par exemple 2, émis à partir d'une source rayonnante 3.
Comme cela sera décrit plus en détail par la suite, le corps en ferrite magnétostrictif est soumis à une polarisation magnétique et le dispositif compor¬ te également des moyens 4 de génération d'au moins une onde acoustique ou élastique dans le corps 1 , pour créer dans celui-ci un réseau de contraintes engen¬ drant un réseau de phase, afin de dévier le faisceau.
Pour mieux comprendre comment fonctionne ce dispositif, il est nécessaire de décrire une propriété que présentent certains ferrites, à savoir la magné¬ tostriction .
Cette magnétostriction consiste en une in¬ terdépendance des variables magnétiques d'induction et de champ, à savoir B et H. et des variables mécaniques de déformation et de contrainte, S et T respective¬ ment .
Ainsi par exemple, un corps de ferrite de
Nickel soumis à un champ magnétique se déforme et inversemerpt soumis à une contrainte, s'aimante. Pour
_ que les relations entre variables magnétiques et mécaniques soient linéaires, il est nécessaire que le corps en ferrite soit soumis à une polarisation ma¬ gnétique préalable qui peut être produite soit par un champ rémanent, soit par un champ appliqué à partir de l'extérieur du corps.
La magnétostriction est bien connue et uti¬ lisée depuis longtemps à basse fréquence pour réaliser des résonateurs dans des filtres mécaniques ou dans des transducteurs à ultrasons, en excitant des ondes élastiques par un champ magnétique variable.
Dans les dephaseurs à ferrite mentionnés dans le préambule de cette demande,la magnétostriction est considérée comme un inconvénient à ajouter à ceux décrits précédemment.
En e fe ,lorsque l'on fixe le corps de fer¬ rite dans un élément de guidage, on le soumet néces¬ sairement à des contraintes qui engendrent une varia¬ tion de l'aimantation et donc du déphasage induit. On considère en général que cet effet est considérable et représente une très grande gêne pour les dephaseurs.
Le dispositif selon l'invention profite au contraire de cette propriété, pour réaliser un dispo¬ sitif de déviation en faisant se croiser des ondes hyperfrequences et une onde élastique dans un corps en ferrite magnétostrictif. En effet, si on engendre une onde élastique dans un corps de ferrite magnétostric¬ tif disposé dans le trajet d'un faisceau d'ondes hyperfrequences . cette onde élastique crée un réseau de contraintes réparties dans ce corps.
Etant donné que le ferrite est magnétostric¬ tif, ces contraintes induisent, sous certaines condi¬ tions de polarisation magnétique qui seront décrites plus en détail par la suite, une variation de l'ai¬ mantation et donc du déphasage des ondes hyperfrequen¬ ces lors de leur passage dans le corps.
On a donc l'équivalent d'un réseau de phase qui diffracte le faisceau d'ondes hyperfrequences dans des directions liées au pas du réseau comme en opti¬ que .
Les ferrites magnétostrictifs utilisés peu¬ vent être constitués par n'importe quel ferrite utili¬ sé en hyper requence et possédant une forte magnétos- triction. A titre d'exemple, on peut citer les ferri¬ tes de Nickel-Zinc, les grenats, etc ..
Ces ferrites peuvent être aussi bien un monocristal qu'une céramique, ce qui diminue le coût de fabrication. Ceci est rendu possible car l'absorp- tion des ondes acoustiques est faible dans les cérami¬ ques aux fréquences utilisées.
Une autre caractéristique importante du dis¬ positif selon l'invention est que la fréquence de l'onde acoustique doit être de préférence inférieure à la fréquence de relaxation de la perméabilité à basse fréquence du ferrite utilisé.
En effet, pour des fréquences inférieures à cette fréquence de relaxation, les coefficients des tenseurs du troisième ordre analogues aux tenseurs piézoélectriques, représentant la magnétostriction du ferrite, prennent des valeurs considérables et les pertes acoustiques sont faibles.
Il est à noter cependant que cette condition n'est pas contradictoire avec l'obtention d'angles de déviation importants même en millimétrique.
Selon un premier mode de réalisation, les moyens 4 de génération de l'onde élastique ou acousti¬ que comprennent au moins un transducteur à ultrasons, excité par un signal de sortie de moyens d'alimenta¬ tion à fréquence variable, pour faire varier la lon¬ gueur d'onde de l'onde élastique dans le corps, afin de modifier l'angle de déviation du faisceau et/ou la fréquence des ondes de celui-ci. en sortie du corps. Ainsi. en faisant varier la fréquence des signaux de sortie des moyens d'alimentation excitant le transducteur à ultrasons, on peut faire varier la longueur d'onde de l'onde élastique dans celui-ci, ce qui permet d'obtenir une variation de la déviation du faisceau d'ondes hyperfrequences . en sortie du corps. Selon un autre mode de réalisation, les moyens 4 de génération de l'onde acoustique compren¬ nent au moins un transducteur à ultrasons excité par un signal de sortie de moyens d'alimentation à ampli- tude variable pour faire varier l'amplitude de l'onde élastique dans le corps, afin de modifier l'amplitude du faisceau d'ondes hyperfrequences , en sortie du corps.
Grâce à la variation de l'amplitude du si- gnal d'excitation du transducteur à ultrasons, il est ainsi possible de faire varier l'amplitude du faisceau d'ondes hyperfrequences , en sortie du corps.
Selon encore un autre mode de réalisation, les moyens de génération de l'onde acoustique compren- nent plusieurs transducteurs à ultrasons, excités par des signaux de sortie de moyens d'alimentation de fréquences identiques variables et de déphasage fonc¬ tion de la fréquence pour faire varier la direction et la fréquence de l'onde élastique dans le corps, afin de dévier le faisceau d'ondes hyper réquences dans une seule direction variable avec la fréquence des signaux d'excitation des transducteurs.
On conçoit donc que suivant les caractéris- tiques des signaux d'excitation des transducteurs, on peut faire varier les caractéristiques du faisceau d'ondes hyperfrequences en sortie du corps. Bien en¬ tendu, les modifications des caractéristiques des signaux d'excitation des transducteurs, décrites précédemment, peuvent être combinées en fonction des besoins .
On a mentionné précédemment que le corps en ferrite magnétostrictif doit être soumis à une polari¬ sation magnétique. Celle-ci peut être rémanente ou appliquée de l'extérieur du corps par des moyens dis¬ tincts de celui-ci. Dans le premier cas mentionné, le corps présente une polarisation magnétique rémanente et dans le second cas mentionné, cette polarisation peut être appliquée par des moyens distincts du corps comme des aimants 5 et 6 représentés sur cette Fig.1 et disposés de part et d'autre du corps 1.
Il va de soi également que ces moyens de polarisation peuvent être constitués par des bobines de champ, excitées par des moyens d'alimentation in- dépendants.
Dans tous les cas, une disposition préfé¬ rentielle de la polarisation magnétique est parallèle à la plus grande dimension du corps, pour diminuer les champs démagnétisants. II est à noter que la polarisation magné¬ tique optimale dépend du ferrite utilisé comme cela est connu en soi.
La source rayonnante du faisceau d'ondes hyperfrequences peut être constituée par toute source connue en soi comme par exemple un générateur de faisceau associé à une lentille, une parabole ou des moyens de guidage d'ondes.
Par ailleurs, les ondes du faisceau d'ondes hyperfrequences et l'onde élastique peuvent être guidées ou non, comme cela est connu en soi.
Les transducteurs à ultrasons peuvent être constitués soit par des céramiques piézoélectriques, soit par des transducteurs magnétostricti s. Dans ce dernier cas, il peut être intéres¬ sant d'utiliser le même ferrite que celui utilisé pour le corps .
Ce ou ces tranducteurs sont disposés et alimentés de manière à produire une forme d'onde élastique désirée.
En particulier, on peut utiliser un réseau de transducteurs à balayage électronique, disposé sur une face latérale du corps. On réalise un changement de direction de l'onde élastique par action sur des dephaseurs alimentant ces transducteurs comme décrit précédemment dans le cas où les moyens de génération de l'onde acoustique comprennent plusieurs transduc¬ teurs à * ultrasons, excités par des signaux de sortie de moyens d'alimentation de fréquences identiques variables et de déphasage fonction de la fréquence pour faire varier la direction et la fréquence de l'onde élastique dans le corps, afin de dévier le faisceau d'ondes hyperfrequences dans une seule direc¬ tion variable avec la fréquence des signaux d'excita- tion des transducteurs. Dans ce cas, on obtient des conditions de diffraction de BRAGG.
Il est à noter que les fréquences de travail étant inférieures ou égales au MHz, de tels traûuuc- teurs et réseaux sont réalisés couramment avec des rendements de 807., ce qui permet de réduire les be¬ soins en alimentation du dispositif.
Les moyens de génération 4 peuvent être adaptés pour engendrer une onde élastique progressive dans ce corps. Ces moyens sont alors disposés sur une face du corps, la face opposée de celui-ci comportant des moyens d'absorption comme les moyens 7 représentés sur la Fig.1 , et qui seront décrits plus en détail par la suite. Ces moyens de génération 4 peuvent également être adaptés pour engendrer une onde élastique sta- tionnaire dans le corps.
Dans ce cas, par suite de la surtension acoustique, la puissance acoustique à fournir peut être considérablement réduite.
De préférence, des moyens d'adaptation d'impédance sont prévus sur la face du corps recevant le faisceau de la source rayonnante et sur la face opposée de celui-ci, à partir de laquelle émerge le faisceau dévié.
Ces moyens, désignés par les références 8 et 9, respectivement, sur la Fig.1 , sont par exemple constitués par des lames quart d'ondes.
Bien que les phénomènes physiques mis en jeu soient très différents, il est possible de caractéri¬ ser le type de diffraction par le même paramètre qu'en optique, à savoir le paramètre Q.
Q = e x A /^y.2 dans laquelle e représente l'épaisseur du corps en ferrite magnétostrictif, A la longueur des ondes hyperfréquences dans le matériau et ^a longueur de l'onde acoustique.
Si Q < 1 , on est dans les conditions de la diffraction de RAMAN et NATH dans laquelle plusieurs ordres de diffraction peuvent exister de part et d'autre du faisceau incident, quelle que soit l'inci¬ dence de ce dernier.
Si Q est supérieur à 1 , on est dans les conditions de la diffraction de BRAGG et tous les faisceaux disparaissent sauf le faisceau non dévié et le faisceau de BRAGG si leur incidence vérifie la relation (milieu isotrope) : sinc< = 12 Λ . Toute l'énergie est alors dans ce dernier faisceau, si \ > f. Dans le cas où le milieu est anisotrope, cette relation est remplacée par : kd = ki + K , comme mentionnée précédemment.
Ces différents cas peuvent se représenter dans le dispositif selon l'invention.
Cependant, dans le cas où il y a plusieurs faisceaux émergents, il peut être prévu des moyens particuliers pour éliminer les faisceaux non désirés, en particulier le faisceau non dévié. L'un de ces moyens consiste à incliner le faisceau incident, à partir de la source, de façon que seul l'angle du faisceau souhaité soit inférieur à l'angle de réfraction limite du matériau du corps.
Ainsi par exemple, l'axe du faisceau inci- dent peut faire avec la normale à la face du corps recevant ce faisceau, un angle compris entre 20 et 60* de manière à bloquer le faisceau dévié d'ordre -1 dans le corps, comme représenté sur la Fig.2.0 étant l'angle de déviation du faisceau d'ordre 1. une deuxième solution consiste à déposer une couche de diélectrique sur la face du corps à partir duquel émerge le faisceau dévié et dont l'épaisseur est telle qu'elle réalise une adaptation d'impédance pour le faisceau désiré, et une réflexion totale pour les autres .
Une troisième solution consiste à placer une grille de polarisation 10, comme on peut le voir sur la Fig.2, sur la face du corps 1 opposée à celle rece- vant le faisceau incident, pour bloquer le faisceau incident lorsque celui-ci a une polarisation ortho¬ gonale à celle du faisceau dévié d'ordre 1.
Par ailleurs, il est également possible de faire intervenir une propriété générale des ondes diffractées .
En effet, l'onde élastique n'a pas pour seul effet de dévier le faisceau d'ondes hyperfrequences , mais il a également pour conséquence de le moduler à la fréquence F. Ainsi par exemple, dan le cas où une onde élastique progressive est appliquée à la déflexion ou déviation d'un faisceau radar, on constate que l'onde hyperfrequence de retour est décalée d'une fréquence 2F. Dans le cas où cette propriété est gênante, il est prévu un dispositif de traitement de signaux pour éliminer cette modulation soit par une boucle de phase, soit par mélange avec un signal de sortie d'un oscillateur local dont la fréquence est liée à celle du transducteur à ultrasons, pour avoir un mélange de fréquence fixe.
Cependant, cette propriété peut également être mise à profit pour séparer les différents fais¬ ceaux diffractés en les filtrant. Un mode de réalisation détaillé d'un dispo¬ sitif selon l'invention est représenté sur la Fig.3.
Le dispositif représenté sur cette figure comporte un panneau 11 de ferrite de Nickel-Zinc de type céramique polycristalline : 16
Ni Zn. Fe„0. avec x = 0,64. x 1 -x 2 4
Les dimensions de ce panneau sont D1 = 10cm, D2 = 8 cm et e = 3 cm.
La polarisation magnétique est orientée suivant 0x3 et est engendrée par deux aimants 12 et 13. Ces aimants sont composés d'un ferrite dur dont les dimensions sont D2 = 8 cm, e = 3 cm et h = 1 cm.
Une source rayonnante 14 comporte une para¬ bole 15 associée à un guide d'ondes 16 relié à un générateur d'ondes hyperfrequences . L'axe de cette parabole est compris dans le plan 0x1x3 et fait un angle d'incidence de 30* avec la normale au panneau, cette normale étant parallèle à 0x1 l'onde incidente étant polarisée suivant 0x2. La fréquence du faisceau d'ondes hyperfré- quences est f = 260 GHz, A = 1 ,15 mm.
Sur la face avant du panneau recevant le faisceau, est disposée une couche de diélectrique 17. Cette couche de matériau diélectrique présente une constante diélectrique égale à 3,5 et une épaisseur de 150 ym réalisant ainsi l'adaptation d'im¬ pédance souhaitée.
Sur la face arrière du panneau est déposée la même couche de matériau diélectrique. Sur cette face est également disposée une grille de polarisation décrite plus en détail précédemment et orientée suivant 0x3.
Sur la face supérieure du corps et plus pré¬ cisément sur la face supérieure de l'aimant 12, est collé, à l'aide d'une résine par exemple epoxy, un jeu de cinq transducteurs à ultrasons alimentés en paral¬ lèle, par une source de signaux d'excitation, ces transducteurs étant référencé;, 18,19.20,21.22 et la source 23. Les transducteurs peuvent être constitués par des barrettes de cisaillement formées d'une céra¬ mique prépolarisée suivant l'axe 0x1 de cette figure. Dans ces conditions, l'onde élastique est une onde progressive se propageant suivant 0x3 et polarisée suivant O 1.
Cette onde permet de diffracter le faisceau d'ondes hyperfrequences , le faisceau diffracté étant polarisé suivant 0x3 et sortant par la face arrière du panneau alors que le faisceau non dévié est réfléchi par la grille de polarisation et ressort très atténué par la face avant.
La bande passante des transducteurs permet de faire varier la fréquence élastique par exemple de 1 à 2 MHz et dans ces conditions, l'angle du faisceau diffracté varie de 0 à 30* par rapport à 0x1.
Ce faisceau est le seul à sortir du panneau.
Ainsi qu'on l'a mentionné précédemment, l'onde acoustique peut être progressive et dans ce cas sur la face du panneau opposée aux transducteurs, est prévu un dispositif d'absorption de l'onde acoustique.
Dans ce cas, la puissance à fournir pour défléchir le faisceau est de l'ordre de 100 watts.
Cette puissance peut être réduite à quelques watts en réalisant un résonateur acoustique, la face du panneau opposée aux transducteurs est alors libre et le résonateur résonne pour chaque fréquence F vérifiant la formule : F = n V/2 D dans laquelle V représente la vitesse de l'onde acous¬ tique, D la longueu du cor s s lon laqu lle se propage cette onde, et n un entier quelconque.
Les transducteurs à ultrasons peuvent être commandés pour fonctionner à ces fréquences successi- ves, comprises entre 1 et 2 MHz. ce qui permet d'ob¬ tenir 33 positions distinctes du faisceau.
L'écart angulaire entre deux positions es inférieur à la longueur du lobe à mi-hauteur, qui vaut à peu près :
X O / D I ι * .
Plus généralement, si B est la bande passan¬ te d'un transducteur, et le temps de propagation des ondes élastiques, le nombre de directions résolues est:
N = BÇ En faisant varier par commande électronique la fréquence des signaux d'excitation des transduc¬ teurs dans cette bande B, on obtient un balayage à une dimension, sans angle mort, entre 0 et 30*.
Dans la description qui précède, les ondes qu'elles soient élastique ou hyperfrequences . ne sont pas guidées.
Cependant, comme dans les dispositifs acous- to-optiques , il est possible d'utiliser des ondes guidées dans le dispositif selon l'invention.
L'intérêt de ces ondes guidées est qu'on diminue considérablement la quantité de ferrite uti¬ lisé, donc le poids du système ainsi que la puissance acoustique nécessaire.
Sur la Fig.4. on a représenté un tel exemple de réalisation, dans laquelle l'onde acoustique et les ondes hyperfrequences sont guidées entre deux plans parallèles à 0x3x1 et distants d'à peu près une lon- gueur d'onde hyperfrequence 0.
Les polarisations restant les mêmes, l'onde acoustique est un mode transversal pur, qui nécessite pour sa production un seul transducteur 24, disposé sur une face d'un corps 25 de ferrite magnétostrictif. Les autres moyens sont identiques à ceux déjà repré¬ sentés, dans les autres figures, à l'exception de la source rayonnante qui comporte un cornet 26 et une lentille diélectrique 26a. II est également possible d'utiliser des ondes de surface se propageant sur une structure plane comme en optique.
Sur la Fig.5, on a illustré un dispositif mettant en oeuvre ces ondes de surface. Un corps en ferrite magnetostritif 27 est disposé sur un substrat 28. Un transducteur à ultra¬ sons piézoélectrique est représenté en 29 et émet une onde élastique de surface 30 sur le corps en ferrite. Cette onde permet de dévier les ondes hy- perfrequences guidées incidentes 31 pour obtenir des ondes défléchies 32.
On conçoit donc que le dispositif selon l'invention présente un certain nombre d'avantages par rapport aux dispositifs de déviation de l'état de la technique.
Ainsi, - le dispositif selon l'invention ne nécessite qu'un seul bloc de ferrite au lieu de tous les dephaseurs qui sont nécessaires dans les disposi¬ tifs classiques. II est donc d'une fabrication beaucoup plus simple et d'un prix de revient beaucoup plus faible.
Le balayage est obtenu de manière beaucoup plus simple, en particulier dans le premier mode de réalisation, puisqu'il ne nécessite qu'une seule com- mande au lieu de l'ensemble des commandes nécessaires pour chaque déphaseur des ispositifs de l'état de la tec nique .
La précision de l'angle de pointage est également améliorée et peut être commandée de manière analogique.
Il est à noter que ce qui permet ce pointage est que l'angle de pointage est lié non pas à la va¬ riation de phase • comme dans les dephaseurs à fer- rite, mais à la longueur de l'onde acoustique.
Cet angle de pointage n'est donc pas sensi¬ ble à l'hystérésis.
Par ailleurs. le dispositif selon l'inven¬ tion est très peu sensible aux variations de tempéra- ture pour une raison analogue.
En effet, alors que dans un déphaseur en ferrite, la variation de phase _ \ liée à l'aimanta¬ tion est très sensible à la température, la longueur d'onde acoustique l'est beaucoup moins. De plus, on peut toujours compenser une éventuelle variation de cette longueur d'onde de manière très simple, en agissant sur la fréquence des signaux d'excitation des transducteurs .
Enfin, le dispositif selon l'invention est réciproque et peut être utilisé sans difficulté jus¬ qu'à des fréquences très élevées, de l'ordre de 1000 Ghz.
Le dispositif de déviation décrit peut être utilisé dans tous les systèmes hyperfrequences néces- sitant un balayage notamment en millimétrique, c'est à dire tous les types de radar, de dispositifs de détec¬ teurs d'obstacles, de télécommunication, d'imagerie micro-ondes, de radiométrie, etc..
Il peut également être utilisé dans des ap- plications transposées des dispositifs acousto-opti- ques, comme par exemple pour la modulation d'intensité ou de fréquence d'un signal hyperfrequence , ou dans des filtres hyperfrequences accordables par la varia¬ tion de la fréquence acoustique.

Claims

REVENDICATIONS
1. Dispositif de déviation électronique d'un faisceau d'ondes hyperfrequences émis par une source rayonnante (3:14,15,16; 26) , aractérisé en ce qu'il
- comporte un corps en ferrite magnétostrictif ( 1 ; 11 ; 25 ; 27 ) disposé dans le trajet du faisceau et soumis à une polarisation magnétique et des moyens (4; 18, 19, 20, 21 , 22; 24;29) de génération d'au moins une onde élastique dans le corps pour créer dans celui-ci O un réseau de contraintes engendrant un réseau de phase, afin de dévier le faisceau.
2. Dispositif selon la revendication 1 , ca¬ ractérisé en ce que les moyens de génération de l'onde élastique comprennent au moins un transducteur à ul- 5 trasons ( ; 18 , 19 , 20 , 21 , 22 ; 24 ; 29 ) excité par un signal de sortie de moyens d'alimentation à fréquence varia¬ ble pour faire varier la longueur d'onde de l'onde élastique dans le corps afin de modifier l'angle de déviation du faisceau et/ou la fréquence des ondes de 0 celui-ci, en sortie du corps.
3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2 , caractérisé en ce que les moyens de génération de l'onde élastique comprennent au moins un transducteur à ultrasons excité par un signal de sortie de moyens 5 d'alimentation à amplitude variable pour faire varier l'amplitude de l'onde élastique dans le corps, afin de modifier l'amplitude du faisceau d'ondes hyperfrequen¬ ces , en sortie du corps.
4. Dispositif selon l'une quelconque des 0 revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens de génération de l'onde acoustique comprennent plusieurs transducteurs à ultrasons excités par des signaux de sortie de moyens d'alimentation de fré¬ quences identiques variables et de déphasage fonction de la fréquence pour faire varier la direction et la fréquence de l'onde élastique dans le corps, afin de dévier le faisceau d'ondes hyperfrequences dans une seule direction variable avec la fréquence des signaux d'excitation des transducteurs.
5. Dispositif selon l'une quelconque des re¬ vendications précédentes, caractérisé en ce que le corps présente une polarisation magnétique rémanente.
6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la pola¬ risation est appliquée par des moyens (5,6;12.13) dis¬ tincts du corps.
7. Dispositif selon l'une quelconque des re¬ vendications précédentes, caractérisé en ce que la polarisation magnétique est parallèle à la plus grande dimension du corps.
8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que des moyens (8,9; 17) d'adaptation d'impédance sont prévus sur la face du corps recevant le faisceau et sur la face opposée de celui-ci à partir de laquelle émerge le faisceau dévié.
9. Dispositif selon la revendication 8, ca¬ ractérisé en ce que lesdits moyens d'adaptation d ' im- pédance comprennent des lames quart d'ondes.
10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens de génération de l'onde élastique sont adaptés pour engendrer une onde élastique stationnaire dans le corps .
11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que les moyens de génération de l'onde élastique sont adaptés pour engendrer une onde élastique progressive dans le corps, ces moyens étant disposés sur une face du corps, la face opposée de celui-ci comportant des moyens d'absorption (7) .
12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 ,2,3.5,6,7,8,9,10 et 11 , caractérisé en ce que l'axe du faisceau d'ondes hyperfrequences incident fait à la normale à la face du corps recevant ce faisceau, un angle p compris entre 20 et 60*, de manière à bloquer le faisceau dévié d'ordre - 1 dans le corps.
13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la face du corps opposée à celle recevant le faisceau incident comporte une grille de polarisation (10) bloquant le faisceau incident lorsque celui-ci a une polarisation orthogonale à celle du faisceau dévié d ' ordre 1.
14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la fréquence de l'onde élastique est inférieure à la fréquence de relaxation de la perméabilité du ferrite.
15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les ondes hyperfrequences et/ou l'onde acoustique sont guidées.
PCT/FR1990/000486 1989-07-06 1990-06-29 Dispositif de deviation electronique d'un faisceau d'ondes hyperfrequences WO1991001049A1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8909132A FR2649541B1 (fr) 1989-07-06 1989-07-06 Dispositif de deviation electronique d'un faisceau d'ondes hyperfrequences
FR89/09132 1989-07-06

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO1991001049A1 true WO1991001049A1 (fr) 1991-01-24

Family

ID=9383555

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR1990/000486 WO1991001049A1 (fr) 1989-07-06 1990-06-29 Dispositif de deviation electronique d'un faisceau d'ondes hyperfrequences

Country Status (2)

Country Link
FR (1) FR2649541B1 (fr)
WO (1) WO1991001049A1 (fr)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3369242A (en) * 1964-11-24 1968-02-13 Sylvania Electric Prod Inertialess electromagnetic wave scanner
EP0100238A2 (fr) * 1982-07-27 1984-02-08 Hoya Corporation Elément et système de modulation acousto-optique
US4512638A (en) * 1982-08-31 1985-04-23 Westinghouse Electric Corp. Wire grid polarizer
US4573055A (en) * 1981-12-09 1986-02-25 Wright Thomas M B Directionally sensitive receiving antenna
US4809011A (en) * 1985-06-14 1989-02-28 Kunz Associates, Inc. Electronically steerable antenna apparatus

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3369242A (en) * 1964-11-24 1968-02-13 Sylvania Electric Prod Inertialess electromagnetic wave scanner
US4573055A (en) * 1981-12-09 1986-02-25 Wright Thomas M B Directionally sensitive receiving antenna
EP0100238A2 (fr) * 1982-07-27 1984-02-08 Hoya Corporation Elément et système de modulation acousto-optique
US4512638A (en) * 1982-08-31 1985-04-23 Westinghouse Electric Corp. Wire grid polarizer
US4809011A (en) * 1985-06-14 1989-02-28 Kunz Associates, Inc. Electronically steerable antenna apparatus

Also Published As

Publication number Publication date
FR2649541A1 (fr) 1991-01-11
FR2649541B1 (fr) 1992-01-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0472709B1 (fr) Dispositif de creation de retards optiques et application a un systeme de commande optique d&#39;une antenne a balayage
US4991923A (en) Acousto-optic modulator for optical fibers using Hertzian contact with a grooved transducer substrate
EP0014115B1 (fr) Oscillateur accordable hyperfréquence à ondes magnétostatiques
EP3547450A1 (fr) Element rayonnant a polarisation circulaire mettant en uvre une resonance dans une cavite de fabry perot
US5461687A (en) Wavelength controlled optical true time delay generator
FR2694817A1 (fr) Filtre optique accordable interférométrique.
US4002896A (en) Telecommunication system
FR2886773A1 (fr) Antenne dispersive en frequence appliquee notamment a un radar meteorologique
CA2237661A1 (fr) Recepteur heterodyne indirect pour des radiations sous-millimetriques et element melangeur
WO1999023719A1 (fr) Antenne avec reseau au plasma
FR2718256A1 (fr) Oscillateur paramétrique optique au BBO à largeur de trait étroite utilisant la résonance extraordinaire.
FR2666699A1 (fr) Laser a guides optiques couples.
CA2044903C (fr) Antenne a balayage par variation de frequence
WO1991001049A1 (fr) Dispositif de deviation electronique d&#39;un faisceau d&#39;ondes hyperfrequences
US3931592A (en) Surface acoustic wave tuned laser
EP0015804A2 (fr) Dispositif polariseur et antenne microonde comportant un tel dispositif
US7835066B2 (en) Systems and methods for generating electromagnetic radiation
FR2945674A1 (fr) Dispositif de depointage du faisceau d&#39;une antenne a balayage de faisceau utilisant le dispositif
EP0083885A1 (fr) Dispositif sélectif accordable à ondes magnétostatiques de volume
Surette et al. An optically driven phased array antenna utilizing heterodyne techniques
KR100321567B1 (ko) 광섬유격자를이용한광섬유지연선로필터
FR2490025A1 (fr) Antenne du type cornet monomode ou multimode comprenant au moins deux voies radar et fonctionnant dans le domaine des hyperfrequences
FR2771222A1 (fr) Realisation d&#39;emetteurs hyperfrequences et applications aux radars et aux telecommunications
FR2558025A1 (fr) Systeme de liaison pour des transmissions bidirectionnelles simultanees par fibre optique
EP3698466B1 (fr) Oscillateur radiofrequence ameliore

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): JP US

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FR GB IT LU NL SE