WO1989011175A1 - Variateur de puissance de securite - Google Patents
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- H05B39/083—Controlling by shifting phase of trigger voltage applied to gas-filled controlling tubes also in controlled semiconductor devices by the variation-rate of light intensity
Definitions
- the present invention relates to power dimming circuits, in particular light dimming circuits used for controlling the light intensity of incandescent lamps such as halogen lamps.
- these dimmer circuits include a triac mounted in series with a charge to be controlled (the incandescent lamp, in the case of a light dimmer), and a variable series RC phase-shifter circuit whose midpoint between the element resistive and the capacitive element is connected to the trigger of the triac.
- the resistive element generally consists of a variable resistance (used to adjust the light intensity by the user) connected in series with a fixed resistance of lower value, so that the total resistance of the en ⁇ never seems to be zero, even for the minimum setting of the variable resistance, thus avoiding excessive trigger current.
- connection between the midpoint of the series RC circuit and the trigger of the triac is usually carried out via a diac forming a component with a triggering threshold, possibly in series with a Zener diode to allow the complete extinction of the circuit. power below a certain variable resistance setting threshold.
- the midpoint of the phase-shifting circuit between the resistive element and the element capacitive will be brought to the potential of the mains phase at the location of the short circuit, so that the resistive element of the phase shifting circuit will be subjected between its terminals to a voltage equal to the mains voltage.
- This mains voltage can induce an intense current in the variable resistance and in the fixed resistance, a current which will be all the more intense as the variable resistance will be positioned on a low value.
- the resulting current can cause destruction of the fixed resistance or of the variable resistance, or of these two elements, with a heating such that this destruction can be accompanied by an emission of smoke and flames by combustion of the printed circuit board supporting these circuit elements.
- the object of the present invention is to provide a power variator circuit of the aforementioned type which provides complete security against such an operating incident, thus ensuring total compliance with the aforementioned security standards. matter.
- the power variator circuit comprises, in series in the circuit branch comprising the resistive element and the connection of said midpoint to the triac, a non-linear component whose resistance is susceptible to go from a minimum value to a maximum value when the current flowing through it increases respectively from a minimum value corresponding to the normal operating conditions of the phase shifter circuit to a maximum value corresponding to a triac short-circuit condition between trigger and power electrode, said minimum resistance value being a value without appreciable effect on the operation of the phase shifting circuit and said maximum resistance value being a value limiting the current in the resistive element to a value preventing any destruction or deterioration of that -this.
- said non-linear component is a PTC resistor; in another embodiment, said non-linear component is a fusible element.
- the fuse element is a fast safety fuse; in a second variant of implementation - which is the preferred variant of implementation of the invention - the fusible element consists of the filament of an incandescent bulb, a filament whose characteristics, in particular its equivalent resistance under nominal operating conditions, are chosen so that it volatilizes in the event of a triac short-circuit condition between trigger and power electrode.
- the reference 1 designates the load to be controlled (typically, an incandescent lamp such as a halogen lamp), which is supplied by the two phases 2 and 2 ′, phase 2 being connected directly to the load, while that phase 2 'is connected with the interposition of a general fuse 3, a triac 4 and a switch 5, for example a foot-operated switch with two positions: a position where it switches the load via the triac , and a position where it disconnects the latter and simultaneously lights a neon indicator 6, with its associated limiting resistor 7, making it easier to find the switch in the dark.
- an incandescent lamp such as a halogen lamp
- the triac 4 is controlled in phase by a phase shifting circuit comprising, in series, a resistive element 8, 9 composed of a fixed resistance (for example, 2.7 k ⁇ ) and a variable resistance 9 (for example varying from 0 to 500 k ⁇ ) which can be coupled to switch 5, which is then a limit switch corresponding to the position of maximum resistance.
- the fixed resis ⁇ tance 8 is chosen so as to limit the trigger current of the triac at the time of priming of the latter.
- the phase shifting circuit comprises, associated with the resistive element 8, 9, a capacitive element 10 (for example a capacitor of 0, l ⁇ F), so that the midpoint 11 between the resistive element and the capacitive element will have a variable phase shift relative to the power electrodes A1, A2 of the triac, thus making it possible to delay the priming of the latter relative to the start of each half-period and thus to modulate the power delivered to the load 1.
- a capacitive element 10 for example a capacitor of 0, l ⁇ F
- connection between the midpoint 11 of the phase shifting circuit RC and the trigger G of the triac is carried out by means of a diac 12 making it possible to generate current peaks ensuring better priming of the triac.
- a Zener diode 13 for example a diode at about 12 V
- a radio frequency interference suppression circuit comprising an inductor 14 in series with the triac and the load, and a capacitor 15 in parallel on the branch formed by the inductor 14 and the triac 4.
- the short circuit between the power electrodes A1 and A2 of the triac will be without damaging consequences, as will a short circuit between the trigger G and the power electrode A2; simply, in either of these two cases, it will no longer be possible to vary the power delivered to load 1.
- the trigger will be brought, via the load 1, to the potential of phase 2 and we will find this potential at midpoint 11, the diac 12 and the Zener diode 13 being both passers-by since they are polarized beyond their limit conduction threshold.
- the resistive circuit 8, 9 will therefore receive between its terminals 11, 17 a voltage substantially equal to the mains voltage, therefore considerably greater than that at which it operates usually (of the order of a few volts).
- variable resistance is in a position corresponding to a high resistance value, this inci ⁇ dent will not have any harmful consequence, since the effective current passing through the resistive element will remain weak and compatible with the power nominal of the variable resistor 9 (generally 0.5 W).
- the intensity passing through the variable resistance 9 and the fixed resistance 8 will become much greater than what can dissipate these two elements, so that they will be destroyed very quickly, heating even often producing the combustion of the printed card with emission of flames or fumes: indeed, for a certain range of resistance values, the current will be sufficient weak not to blow the general protection fuse 3 (which is calibrated to the nominal current passing through the load, which is several amps), but sufficiently strong to cause combustion and destruction of the fixed resistance 8 and / or of the variable resistor 9.
- the present invention proposes to insert, in series into the trigger circuit (that is to say the branch between point 17 and the triac trigger) a compo ⁇ sant non Hnaire 18 protecting the circuit against such over-current.
- the component not
- Hnea 18 is a resistor with a positive temperature coefficient (PTC), the characteristics of which are chosen so that it can operate as a current monitor: when the overload resulting from short circuit 16 occurs, the PTC heats up due to abrupt increase in intensity and reach its Curie point; its resistance then increases very quickly, becoming much higher than that of the resistive element 8, 9, thus ensuring the protection of the latter.
- PTC positive temperature coefficient
- Hnéaire 18 is a fusible element.
- This fuse element can be a fast safety fuse of the conventional type (cartridge, tubular, solder fuse, etc.).
- U has the advantage of simplicity.
- this component is relatively expensive and practice shows that the response time is relatively long even for a “fast” type fuse because the values currently commercially available are limited to 10 mA, and such a value is still too high for the protection sought, for which a value of 5 mA or less would be desirable.
- very low-current fuses could not be used in dimming circuits for relatively large loads, since they would then be capped at a value too close to the minimum average trigger current required (typically, the current of trigger can reach 50 to 70 mA, depending on the manufacturing).
- the fusible element is constituted by an incandescent bulb, the characteristics of the filament of which are chosen so that it comes to fly as soon as an overcurrent appears in the trigger circuit.
- a bulb of the same type of 3 V / 8 mA (i.e. a resistance of 375 ⁇ under nominal operating conditions) did not fulfill its role as a fuse element: indeed, in the latter case, during from a short circuit in the trigger circuit, the filament was brought to a sharp glow but did not fly, so that the resistive element 8, 9 was destroyed and caused the combustion of the printed circuit board. It is therefore important to make a selection of the am ⁇ hen used, one of the important parameters being the hot resistance of the filament under the nominal operating conditions: with the examples of numerical value given above, we found that an equivalent resistance greater than approximately 350 ⁇ prevented the lamp from correctly reheating its role of ele safety, it operates in "incandescent" mode and not in "fuse” mode.
- such an element has the advantage of a very high response speed - greater than that of a PTC or of a conventional “fast” safety fuse.
- the non-linear component 18 can be placed at any location of the trigger control circuit, that is to say at any location. of the branch between common point 17 and the trigger G of the triac.
- the element 18 can also, as a variant, be placed for example in series at point 19 (between the midpoint 11 and the diac 12), or even in series at point 20 (just before trigger G).
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Abstract
Ce circuit variateur, comportant un triac (4) monté en série avec une charge (1) à commander, et un circuit déphaseur RC série variable (8, 9, 10) dont le point milieu (11) entre l'élément résistif (8, 9) et l'élément capacitif (10) est relié à la gâchette (G) du triac, est caractérisé en ce qu'il comprend, en série dans la branche de circuit comprenant l'élément résistif et la liaison dudit point milieu au triac, un composant non linéaire (18) dont la résistance est susceptible de passer d'une valeur minimale à une valeur maximale lorsque le courant qui le traverse croît respectivement d'une valeur minimale correspondant aux conditions normales de fonctionnement du circuit déphaseur à une valeur maximale correspondante à une condition de court-circuit du triac entre gâchette et électrode de puissance, ladite valeur minimale de résistance étant une valeur sans incidence notable sur le fonctionnement du circuit déphaseur et ladite valeur maximale de résistance étant une valeur limitant le courant dans l'élément résistif à une valeur empêchant toute destruction ou détérioration de celui-ci. Ledit composant non linéaire peut être une résistance CTP, un fusible de sécurité rapide ou, très avantageusement, être constitué par le filament d'une ampoule à incandescence, filament dont les caractéristiques, notamment sa résistance équivalente dans les conditions nominales de fonctionnement, sont choisies de manière qu'il se volatilise dans le cas d'une condition de court-circuit du triac entre gâchette et électrode de puissance.
Description
Variateur de puissance de sécurité
La présente invention concerne les circuits variateurs de puissance, notamment les circuits variateurs de lumière utilisés pour la commande de l'intensité lumineuse des lampes à incandes¬ cence telles que les lampes halogènes.
De façon classique, ces circuits variateurs comportent un triac monté en série avec une charge à commander (la lampe à incandescence, dans le cas d'un variateur de lumière), et un circuit déphaseur RC série variable dont le point milieu entre l'élément résistif et l'élément capacitif est relié à la gâchette du triac.
Plus précisément, l'élément résistif est généralement constitué d'une résistance variable (servant au réglage de l'intensité lumineuse par l'utilisateur) montée en série avec une résistance fixe de plus faible valeur, de manière que la résistance totale de l'en¬ semble ne soit jamais nulle, même pour le réglage minimal de la résistance variable, évitant ainsi un courant de gâchette excessif.
La liaison entre le point milieu du circuit RC série et la gâchette du triac est habituellement réalisée par l'intermédiaire d'un diac formant composant à seuil de déclenchement, éventuelle¬ ment en série avec une diode Zener pour permettre l'extinction totale du circuit de puissance en deçà d'un certain seuil de réglage de la résistance variable.
Tant pour les utilisations domestiques que profession- nelles, ces variateurs doivent répondre à un certain nombre de normes de sécurité, notamment la norme CEI 65 (norme française NF C92-130) qui imposent un certain nombre de conditions sévères de sécurité aussi bien en ce qui concerne la robustesse mécanique (résistance à la traction sur les fils, solidité du boîtier,... ) qu'élec- trique.
En particulier, parmi les contraintes électriques, les différents court-circuits qui peuvent se produire entre les électrodes du triac ne doivent pas entraîner de conséquences dommageables suite à une production d'étincelles, un échauffement excessif, ... Or ces court-circuits, qui résultent de défauts de fabrica-
tion de composants, ne sont pas rares et, statistiquement, peuvent ne pas apparaître avant plusieurs dizaines d'heures de fonctionne¬ ment seulement.
Parmi les trois possibilités de court-circuits entre élec- trodes du triac (qui comprend trois électrodes, à savoir une gâchette et deux électrodes de puissance), deux des court-circuits n'auront pas de conséquences dommageables : il s'agit du court-circuit entre les deux électrodes de puissance (la lampe sera alors alimentée à pleine puissance, de façon continue, le variateur n'ayant aucun effet) et du court-circuit entre la gâchette et celles des électrodes de puis¬ sance qui est reliée au secteur du même côté que l'élément résistif du circuit déphaseur (la boucle du circuit de commande de gâchette sera alors en court-circuit sur elle-même, le triac ne sera plus déclenché, et le variateur sera également sans effet). En revanche, la troisième condition de court-circuit peut, dans certains cas, avoir des conséquences dommageables graves.
En effet, en cas de court-circuit entre la gâchette et celles des électrodes de puissance qui est reliée au secteur du même côté que l'élément capacitif du circuit déphaseur, le point milieu du circuit déphaseur entre l'élément résistif et l'élément capacitif va se trouver porté au potentiel de la phase secteur à l'endroit du court- circuit, de sorte que l'élément résistif du circuit déphaseur va être soumis entre ses bornes à une tension égale à la tension du secteur. Cette tension secteur peut induire un courant intense dans la résistance variable et dans la résistance fixe, courant qui sera d'autant plus intense que la résistance variable sera posi¬ tionnée sur une valeur faible. Le courant résultant peut provoquer une destruction de la résistance fixe ou dé la résistance variable, ou de ces deux éléments, avec un échauffement tel que cette destruction peut s'accompagner d'une émission de fumées et de flammes par combustion de la carte imprimée supportant ces éléments de circuit.
Le but de la présente invention est de proposer un circuit variateur de puissance du type précité qui procure une sécurité complète à l'encontre d'un tel incident de fonctionnement, assurant ainsi une conformité totale aux normes de sécurité précitées en la
matière.
A cet effet, selon l'invention, le circuit variateur de puis¬ sance comprend, en série dans la branche de circuit comprenant l'élément résistif et la liaison dudit point milieu au triac, un compo- sant non linéaire dont la résistance est susceptible de passer d'une valeur minimale à une valeur maximale lorsque le courant qui le traverse croît respectivement d'une valeur minimale correspondant aux conditions normales de fonctionnement du circuit déphaseur à une valeur maximale correspondante à une condition de court- circuit du triac entre gâchette et électrode de puissance, ladite valeur minimale de résistance étant une valeur sans incidence notable sur le fonctionnement du circuit déphaseur et ladite valeur maximale de résistance étant une valeur limitant le courant dans l'élément résistif à une valeur empêchant toute destruction ou dété- rioration de celui-ci.
Dans un premier mode de réalisation, ledit composant non linéaire est une résistance CTP ; dans un autre mode de réalisa¬ tion, ledit composant non linéaire est un élément fusible.
Dans une première variante de mise en oeuvre de ce second mode de réalisation, l'élément fusible est un fusible de sécu¬ rité rapide ; dans une seconde variante de mise en oeuvre — qui est la variante préférentielle de mise en oeuvre de l'invention — l'élé¬ ment fusible est constitué par le filament d' une ampoule à incandes¬ cence, filament dont les caractéristiques, notamment sa résistance équivalente dans les conditions nominales de fonctionnement, sont choisies de manière qu'il se volatilise dans le cas d'une condition de court-circuit du triac entre gâchette et électrode de puissance.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée d'un exemple de réalisation, faite en référence à la figure annexée unique, qui représente le schéma d'un circuit variateur de puissance mettant en oeuvre les enseignements de la présente invention.
Sur cette figure, la référence 1 désigne la charge à commander (typiquement, une lampe à incandescence telle qu'une lampe halogène), qui est alimentée par les deux phases 2 et 2', la phase 2 étant reliée directement à la charge, tandis que la phase 2' est reliée avec interposition d'un fusible général 3, d'un triac 4 et d'un interrupteur 5, par exemple un interrupteur à commande au pied à deux positions : une position où il commute la charge via le triac, et une position où il déconnecte celle-ci et simultanément allume un voyant néon 6, avec sa résistance de limitation 7 associée, permettant de retrouver plus facilement l'interrupteur dans l'obscu¬ rité.
De façon classique, le triac 4 est commandé en phase par un circuit déphaseur comprenant, en série, un élément résistif 8, 9 composé d'une résistance fixe (par exemple, de 2,7 kΩ) et d'une résistance variable 9 (par exemple variant de 0 à 500 kΩ) qui peut être couplée à l'interrupteur 5, qui est alors un interrupteur fin de course correspondant à la position de résistance maximale. La résis¬ tance fixe 8 est choisie de manière à limiter le courant de gâchette du triac au moment de l' amorçage de celui-ci. Le circuit déphaseur comporte, associé à l'élément résistif 8, 9, un élément capacitif 10 (par exemple un condensateur de 0,lμF), de sorte que le point milieu 11 entre l'élément résistif et l'élément capacitif va présenter un déphasage variable par rapport aux électrodes de puissance A1,A2 du triac, permettant ainsi de retarder l'amorçage de celui-ci par rapport au début de chaque demi- période et de moduler ainsi la puissance délivrée à la charge 1.
De façon en elle-même connue, la liaison entre le point milieu 11 du circuit déphaseur RC et la gâchette G du triac est réalisée par l'intermédiaire d'un diac 12 permettant de générer des pics de courant assurant un meilleur amorçage du triac.
De préférence, on prévoit également sur le circuit de gâchette, en série avec le diac, une diode Zener 13 (par exemple une diode à 12 V environ), qui assure une extinction complète de la charge même si la valeur maximale réelle de résistance de la résis- tance variable 9 (par exemple 470 kΩ) est inférieure à la valeur
maximale nominale (par exemple, 500 kΩ) pour laquelle le circuit a été calculé ; on pallie ainsi les conséquences des dispersions dans les caractéristiques de fabrication des résistance variable, dispersions qui peuvent être importantes. Enfin, on prévoit un circuit d'antiparasitage radiofré- quence comportant une inductance 14 en série avec le triac et la charge, et un condensateur 15 en parallèle sur la branche formée par l'inductance 14 et le triac 4.
Le montage que l'on vient de décrire est en lui-même classique.
Comme on l'a indiqué plus haut, le court-circuit entre les électrodes de puissance Al et A2 du triac sera sans conséquence dommageable, de même qu'un court-circuit entre la gâchette G et l'électrode de puissance A2 ; simplement, dans l'un ou l'autre de ces deux cas, il ne sera plus possible de faire varier la puissance délivrée à la charge 1.
En revanche, en cas de court-circuit entre la gâchette et l'électrode de puissance Al (court-circuit symbolisé en 16), la gâchette va se trouver portée, via la charge 1, au potentiel de la phase 2 et on retrouvera ce potentiel au point milieu 11 , le diac 12 et la diode Zener 13 étant tout deux passants puisque polarisés au-delà de leur seuil limite de conduction.
Le circuit résistif 8, 9 va donc recevoir entre ses bornes 11, 17 une tension sensiblement égale à la tension du secteur, donc considérablement supérieure à celle à laquelle il fonctionne habi¬ tuellement (de l'ordre de quelques volts).
Si, à ce moment, la résistance variable se trouve en une position correspondant à une valeur de résistance élevée, cet inci¬ dent n'aura pas de conséquence dommageable, puisque le courant efficace traversant l'élément résistif restera faible et compatible avec la puissance nominale de la résistance variable 9 (générale¬ ment 0,5 W). En revanche, pour une plage de valeurs de résistance comprise entre environ 3 et 10 kΩ (pour les valeurs données ici à titre d'exemple), l'intensité traversant la résistance variable 9 et la résistance fixe 8 va devenir très supérieure à ce que peuvent
dissiper ces deux éléments, de sorte qu'ils vont être très rapidement détruits, réchauffement produisant même souvent la combustion de la carte imprimée avec émission de flammes ou de fumées : en effet, pour une certaine plage de valeurs de résistance, le courant sera suffisamment faible pour ne pas faire fondre le fusible général de protection 3 (qui est calibré sur l'intensité nominale traversant la charge, qui est de plusieurs ampères), mais suffisamment fort pour provoquer une combustion et une destruction de la résistance fixe 8 et/ ou de la résistance variable 9. Pour pallier cet inconvénient, la présente invention propose d'insérer, en série dans le circuit de gâchette (c'est-à-dire la branche comprise entre le point 17 et la gâchette du triac) un compo¬ sant non Hnéaire 18 protégeant le circuit contre de telles surinten¬ sités. Dans un premier mode de réalisation, le composant non
Hnéaire 18 est une résistance à coefficient de température positif (CTP), dont les caractéristiques sont choisies de manière qu'elle puisse fonctionner en Hmiteur de courant : lorsque la surcharge résultant du court-circuit 16 se produit, la CTP s'échauffe du fait de la brusque augmentation d'intensité et atteint son point de Curie ; sa résistance augmente alors très rapidement, devenant beaucoup plus élevée que celle de l'élément résistif 8, 9, assurant ainsi la protection de ce dernier.
Ce mode de réaHsation présente l'avantage d'une totale réversibilité, ce qui est intéressant si l'on peut éliminer la cause du court-circuit 16 ; il présente cependant l'inconvénient de nécessiter un composant coûteux (la CTP) et d'avoir un temps de réponse rela¬ tivement long, de l'ordre d'une demi-seconde, pour échauffer suffi¬ samment la CTP. Dans un second mode de réaHsation, l'élément non-
Hnéaire 18 est un élément fusible.
Cet élément fusible peut être un fusible de sécurité rapide de type classique (fusible en cartouche, tubulaire, à souder,... ). U présente l'avantage de la simplicité. En revanche, comme le fusible doit être caHbré à une très faible intensité (typi-
quement, 10 mA), ce composant est relativement coûteux et la pratique montre que le temps de réponse est relativement long même pour un fusible de type « rapide » car les valeurs couramment disponibles dans le commerce sont limitées à 10 mA, et une telle valeur est encore trop élevée pour la protection recherchée, pour laquelle une valeur de 5 mA ou moins serait souhaitable.
Par ailleurs, des fusibles de très faible intensité ne pour¬ raient pas être utiHsés dans des circuits variateurs pour des charges relativement importantes, car ils se trouveraient alors caHbrés à une valeur trop proche du courant moyen minimal de gâchette nécessaire (typiquement, le courant de gâchette peut atteindre 50 à 70 mA, selon les fabrications).
Dans une variante — préférentielle — de mise en oeuvre, l'élément fusible est constitué par une ampoule à incandescence, dont les caractéristiques du filament sont choisies de manière que celui-ci vienne à se volatiHser dès l'apparition d'une surintensité dans le circuit de gâchette.
Ainsi, dans le cas d'un circuit dont les éléments ont les valeurs indiquées plus haut à titre d'exemple, on a constaté qu'une ampoule de 5 V 15 mA (soit une résistance à chaud de 333 Ω dans des conditions nominales de fonctionnement) répondait à ces condi¬ tions.
En revanche, une ampoule de même type de 3 V/8 mA (soit mie résistance de 375 Ω dans les conditions nominales de fonc- tionnement) n'assurait pas son rôle d'élément fusible : en effet, dans ce dernier cas, lors d'un court-circuit dans le circuit de gâchette le filament était porté à une vive incandescence mais ne se volatiHsait pas, de sorte que l'élément résistif 8, 9 était détruit et provoquait la combustion de la carte imprimée. II est donc important de procéder à une sélection de l'am¬ poule utilisée, l'un des paramètres importants étant la résistance à chaud du filament dans les conditions nominales de fonctionne¬ ment : avec les exemples de valeur numériques données plus haut, on a constaté qu'une résistance équivalente supérieure à 350 Ω environ empêchait la lampe de rempHr correctement son rôle d'élé-
ment de sécurité, celle-ci fonctionnant en mode « incandescence » et non en mode « fusible ».
Outre son très faible coût, un tel élément présente l'avan¬ tage d'une très grande rapidité de réponse — supérieure à celle d'une CTP ou d'un fusible « rapide » de sécurité classique.
Il permet ainsi d'assurer la conformité totale aux normes de sécurité précitées du variateur selon l'invention.
Bien entendu, les valeurs données dans la présente description ne le sont qu'à titre indicatif et peuvent varier largement en fonction des diverses valeurs de composants utiHsés.
On notera par ailleurs que, quel que soit le mode de réali¬ sation, le composant non linéaire 18 peut être placé à n'importe quel endroit du circuit de commande de gâchette, c'est-à-dire à n'importe quel endroit de la branche comprise entre le point commun 17 et la gâchette G du triac. Outre la position représentée sur la figure, l'élé¬ ment 18 peut également, en variante, être placé par exemple en série au point 19 (entre le point milieu 11 et le diac 12), ou encore en série au point 20 (juste avant la gâchette G).
Claims
1. Un circuit variateur de puissance, comportant un triac (4) monté en série avec une charge (1) à commander, et un circuit déphaseur RC série variable (8, 9, 10) dont le point milieu (11) entre l'élément résistif (8, 9) et l'élément capacitif (10) est relié à la gâchette (G) du triac, caractérisé en ce qu'il comprend, en série dans la branche de circuit comprenant l'élément résistif et la Haison dudit point milieu au triac, un composant non Hnéaire (18) dont la résistance est susceptible de passer d'une valeur minimale à une valeur maximale lorsque le courant qui le traverse croît respectivement d'une valeur minimale correspondant aux conditions normales de fonctionnement du circuit déphaseur à une valeur maximale correspondante à une condition de court-circuit du triac entre gâchette et électrode de puissance, ladite valeur minimale de résistance étant une valeur sans incidence notable sur le fonctionnement du circuit déphaseur et ladite valeur maximale de résistance étant une valeur Hmitant le courant dans l'élément résistif à une valeur empêchant toute destruction ou détérioration de celui-ci.
2. Le circuit variateur de la revendication 1 , dans lequel ledit composant non linéaire (18) est une résistance CTP.
3. Le circuit variateur de la revendication 2, dans lequel ledit composant non linéaire (18) est un élément fusible.
4. Le circuit variateur de la revendication 3, dans lequel ledit élément fusible est un fusible de sécurité rapide.
5. Le circuit variateur de la revendication 3, dans lequel ledit élément fusible est constitué par le filament d'une ampoule à incandescence, filament dont les caractéristiques, notamment sa résistance équivalente dans les conditions nominales de fonctionne- ment, sont choisies de manière qu'il se volatilise dans le cas d'une condition de court-circuit du triac entre gâchette et électrode de puissance.
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Non-Patent Citations (2)
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|---|
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Also Published As
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|---|---|
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