UA82882C2 - Method for determination of residual strains - Google Patents
Method for determination of residual strains Download PDFInfo
- Publication number
- UA82882C2 UA82882C2 UAA200512345A UAA200512345A UA82882C2 UA 82882 C2 UA82882 C2 UA 82882C2 UA A200512345 A UAA200512345 A UA A200512345A UA A200512345 A UAA200512345 A UA A200512345A UA 82882 C2 UA82882 C2 UA 82882C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- hardness
- coating
- residual stresses
- indenter
- residual
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 60
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 49
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims abstract description 44
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 28
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000007373 indentation Methods 0.000 claims description 23
- 230000009471 action Effects 0.000 claims description 18
- 238000010606 normalization Methods 0.000 claims description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 abstract description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 abstract 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 abstract 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 59
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 27
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 4
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 4
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 3
- 101001123530 Nicotiana tabacum Putrescine N-methyltransferase 3 Proteins 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 238000005566 electron beam evaporation Methods 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 2
- MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N trimethyl(1,1,2,2,2-pentafluoroethyl)silane Chemical compound C[Si](C)(C)C(F)(F)C(F)(F)F MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000005524 ceramic coating Methods 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- 238000000866 electrolytic etching Methods 0.000 description 1
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 231100000086 high toxicity Toxicity 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 230000000877 morphologic effect Effects 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 238000004154 testing of material Methods 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 210000002700 urine Anatomy 0.000 description 1
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Винахід, що заявляється, стосується області механічних випробувань матеріалів і може бути використаний 2 для визначення залишкових напружень, які являють собою суперпозицію структурних та термічних напружень в керамічних та металевих покриттях товщиною 710 мм. Також спосіб може бути застосований щодо проведення випробувань в поверхневих та внутрішніх шарах металічних та неметалічних матеріалів для визначення залишкових напружень, які утворюються під дією фазових перетворень, термічної та/або механічної дії. то Відомо про спосіб визначення залишкових напружень в поверхневих шарах металічних виробів за допомогою рентгенівських промінів (Ббиргер И.А. Остаточнье напряжения М.: Машиностроение. -1963. - с.55-67, 74-79), відповідно до якого пучок рентгенівських променів, який направлено на поверхню металу, відображається від атомних решіток кристалів, що призводить до інтерференції та утворенню кілець Дебая-Шерера, ширина яких залежить від рівня напружень. т Недоліками способу є низька точність визначення напружень, необхідність використання спеціального коштовного обладнання та спеціальних приміщень, а також його екологічна шкідливість.The claimed invention relates to the field of mechanical testing of materials and can be used 2 to determine residual stresses, which are the superposition of structural and thermal stresses in ceramic and metal coatings with a thickness of 710 mm. Also, the method can be used for conducting tests in the surface and internal layers of metallic and non-metallic materials to determine the residual stresses that are formed under the action of phase transformations, thermal and/or mechanical action. It is known about the method of determining residual stresses in the surface layers of metal products using X-rays (Bbirger I.A. Residual stresses M.: Mashinostroenie. -1963. - p.55-67, 74-79), according to which a beam of X-rays , which is directed to the surface of the metal, is reflected from the atomic lattices of the crystals, which leads to interference and the formation of Debye-Scherer rings, the width of which depends on the stress level. t Disadvantages of the method are the low accuracy of stress determination, the need to use special expensive equipment and special premises, as well as its environmental harm.
Відомий спосіб визначення залишкових напружень в покриттях |Яковчук Ю.Е., Лоскутов В.Ф., Чернега С.М.A known method of determining residual stresses in coatings |Yakovchuk Y.E., Loskutov V.F., Chernega S.M.
Установка для определения остаточньїх напряжений в диффузионньїх слоях. Заводская лаборатория, 1984,Installation for determination of final stresses in diffusion layers. Factory laboratory, 1984,
Мое71, відповідно до якого плоский зразок (2х7х55мм) з покриттям наражають електролітичному травленню по одній площині (7х55мм). В результаті цього відбувається зменшення товщини покриття на одній стороні і як наслідок досягається порушення рівноваги, що призводить к деформуванню зразка шляхом згину. В процесі стравлювання виміряють деформацію зразка, а залишкові напруження визначають із залученням відомого модуля Юнга з урахуванням стріли прогинання, що реєструється.Moe71, according to which a flat sample (2x7x55mm) with a coating is subjected to electrolytic etching along one plane (7x55mm). As a result, there is a decrease in the thickness of the coating on one side and, as a result, an imbalance is reached, which leads to deformation of the sample by bending. In the process of etching, the deformation of the sample is measured, and the residual stresses are determined with the involvement of the known Young's modulus, taking into account the recorded deflection arrow.
Зазначений спосіб має наступні недоліки: низьку точність, що зумовлена зміною напруженого стану частини с 29 покриття, яка залишилась при видаленні частини покриття в результаті стравлення; неможливість визначення Ге) залишкових напружень з урахуванням діючих в покритті структурних напружень; високу трудомісткість і низьку технологічність, яка зумовлена великою тривалістю випробувань (4-8 годин) та утрудненням підбору режиму травлення внаслідок високої корозійної стійкості більшості матеріалів, які використовують для захисних поверхневих шарів (наприклад: карбідів, нітридів, боридів тощо); високу токсичність, яка зумовлена с 3о присутністю в складі речовини для травлення концентрованих кислот, лугів тощо. оThe specified method has the following disadvantages: low accuracy, which is caused by a change in the stress state of part c 29 of the coating, which remained when part of the coating was removed as a result of etching; impossibility of determining He) residual stresses taking into account structural stresses acting in the coating; high labor intensity and low manufacturability, which is due to the long duration of the tests (4-8 hours) and the difficulty of selecting the etching mode due to the high corrosion resistance of most materials used for protective surface layers (for example: carbides, nitrides, borides, etc.); high toxicity, which is caused by the presence of 3o in the composition of the substance for etching concentrated acids, alkalis, etc. at
За технічною суттю та досягаємим ефектом найбільш близьким до заявки є спосіб визначення залишкових напружень |(Бякова А.В., Горбач В.Г. Власов А.А., Грушевский Я.Л. Патент России, МКИ 5 5 01 М З3/00, соIn terms of the technical essence and the achievable effect, the closest to the application is the method of determining the residual stresses |(Byakova A.V., Gorbach V.G. Vlasov A.A., Hrushevsky Y.L. Patent of Russia, MKY 5 5 01 M З3/00 , co
Мо2032162, 11.10.91, БИ Ме9, опубл. 27.03.95), за яким в поперечному перерізі покриття, яке випробується, с статично вдавлюють гострий пірамідальний індентор при ортогональній орієнтації його діагоналей відносно напрямку дії залишкових напружень до утворення відбитку твердості з крихкими тріщинами, які со розповсюджуються від його верхівок. Після розвантаження виміряють геометричні параметри відбитку, а геометричні параметри тріщин виміряють окремо в двох взаємно перпендикулярних напрямках, оцінюють їх топологію, визначають рівноважне Кс та ефективне Кс? значення в'язкості руйнування відповідно паралельно « 70 та перпендикулярно дії залишкових напружень і розраховують значення с з урахуванням дійсних лінійних З с розмірів зерна покриття. Для побудови епюри, величину залишкових напружень визначають в декількох точках поперечного перерізу покриття на різній відстані "У" від його зовнішньої границі, а величину залишкових ;з» напружень в точці, яку отримують за умови У-0, визначають з урахуванням значення К (с2?, отриманого при вдавлюванні індентора в поверхню покриття.Mo2032162, 11.10.91, BY Me9, publ. 27.03.95), according to which a sharp pyramidal indenter is statically pressed into the cross-section of the coating to be tested with an orthogonal orientation of its diagonals relative to the direction of action of residual stresses until the formation of a hardness imprint with brittle cracks that spread from its tops. After unloading, the geometric parameters of the imprint are measured, and the geometric parameters of the cracks are measured separately in two mutually perpendicular directions, their topology is evaluated, and the equilibrium Ks and effective Ks? values of the fracture toughness, respectively, parallel to 70 and perpendicular to the action of the residual stresses and calculate the value of c taking into account the actual linear З c sizes of the coating grain. To construct the plot, the value of the residual stresses is determined at several points of the cross-section of the coating at different distances "U" from its outer border, and the value of the residual ;z" stresses at the point, which is obtained under the condition U-0, is determined taking into account the value of K (с2 ? obtained by pressing the indenter into the surface of the coating.
Спосіб може використовуватися для проведення іспитів в поверхневих шарах з міцних матеріалів з оо відношенням Е»20О0ГПа; оО»50ГПа; С/Е"»0,24; т ЕЛ- БМ тре 0,33 НЕ: 0,01.The method can be used for conducting tests in surface layers made of strong materials with a ratio of Е»20О0ГПа; oO»50GPa; S/E"»0.24; t EL- BM tre 0.33 NO: 0.01.
Пши- 2 (се) Недоліками способу є: неможливість досягнення утворення відбитку твердості з крихкими тріщинами при вдавлюванні індентора в металеві покриття та шари матеріалу; неможливість отримання відбитку твердості з со крихкими тріщинами при вдавлюванні індентора в поперечний переріз тонких керамічних покриттів та шарівPsy- 2 (se) Disadvantages of the method are: the impossibility of achieving a hardness impression with brittle cracks when pressing the indenter into metal coatings and layers of material; impossibility of obtaining a hardness impression with brittle cracks when pressing the indenter into the cross section of thin ceramic coatings and layers
Ів» матеріалу (107мм); велика трудомісткість способу, яка зумовлена: необхідністю визначення лінійного розміру дійсного зерна покриття методами кількісного металографічного аналізу; низька точність, що зумовлена утрудненням визначення положення кінця тріщин, які розповсюджуються від верхівок відбитку твердості в 22 Керамічному матеріалі, що може призвести до помилки при визначенні їх топології за співвідношення с/а (де а - о половина довжини діагоналі відбитку індентора Вікерса, с - довжина тріщини від центру відбитку до її кінця), яке необхідно для правильного вибору розрахункових формул при визначенні рівноважного К ус та ко ефективного К/сеФ значень в'язкості руйнування, що входять в кінцеве співвідношення для розрахунку залишкових напружень с. Таким чином, існуючий натепер рівень техніки не дозволяє коректно визначати 60 залишкові напруження в процесі вдавлювання пірамідального індентора в покриття.IV" material (107mm); the high complexity of the method, which is caused by: the need to determine the linear size of the actual grain of the coating by methods of quantitative metallographic analysis; low accuracy, due to the difficulty in determining the position of the end of the cracks that spread from the tops of the hardness imprint in 22 Ceramic material, which can lead to an error in determining their topology based on the c/a ratio (where a is half the length of the diagonal of the Vickers indenter imprint, c is the length of the crack from the center of the impression to its end), which is necessary for the correct selection of calculation formulas when determining the equilibrium K and the effective K/seF values of fracture viscosity, which are included in the final ratio for calculating residual stresses. Thus, the existing state of the art does not allow to correctly determine 60 residual stresses in the process of pressing the pyramidal indenter into the coating.
Задачею винаходу ,Спосіб визначення залишкових напружень", який пропонується, є розширення функціональних можливостей способу, зниження трудомісткості та підвищення його точності за рахунок проведення випробувань з застосуванням пірамідального індентора Кнупа з основою у вигляді ромбу, вдавлюванні індентора в двох сусідніх точках поперечного перерізу покриття або шару матеріалу при зусиллі бо вдавлювання, яке перевищує критичне значення Р С, отримання двох відбитків при орієнтації їх діагоналей ортогонально напрямку дії залишкових напружень і взаємно перпендикулярною орієнтацією довгих діагоналей, з урахуванням виконаних вимірів, визначають значення твердості НК за відбитками, в яких довга діагональ зорієнтована відповідно паралельно (НК) та перпендикулярно (НК 5) напряму дії залишкових напружень,The objective of the invention, "Method of determination of residual stresses", which is proposed, is to expand the functionality of the method, reduce labor intensity and increase its accuracy by conducting tests using a Knoop pyramidal indenter with a diamond-shaped base, pressing the indenter in two adjacent points of the cross section of the coating or layer of the material under an indentation force that exceeds the critical value of Р C, obtaining two prints with the orientation of their diagonals orthogonal to the direction of action of the residual stresses and the mutually perpendicular orientation of the long diagonals, taking into account the measurements, determine the hardness value of NC from the prints in which the long diagonal is oriented accordingly parallel (NK) and perpendicular (NK 5) to the direction of action of residual stresses,
Величину залишкових напружень У знаходять геометричним чином за різністю значень твердості (НК. та НК») з використанням нормувального графіку, який побудовано незалежним методом в координатах (НК. - НК») - 5.The magnitude of the residual stress U is found geometrically by the difference in hardness values (NK. and NK") using a normalization graph, which is constructed by an independent method in the coordinates (NK. - NK") - 5.
Величину залишкових напружень визначають з урахуванням значень твердості, які отримують в декількох перерізах шару матеріалу або покриття, які знаходяться на різний відстані один від одного.The magnitude of the residual stresses is determined taking into account the hardness values obtained in several cross-sections of a layer of material or coating, which are at different distances from each other.
Суть винаходу полягає в тому, що у знаному способі, за яким в поперечний переріз покриття статично то вдавлюють пірамідальний індентор до моменту утворення відбитку твердості при орієнтації його діагоналей ортогонально напрямку дії залишкових напружень, реєструють зусилля вдавлювання та виміряють після розвантаження геометричні параметри відбитку, з урахуванням яких визначають залишкові напруження, згідно винаходу випробування проводять з використанням стандартного пірамідального індентора Кнупа з основою у вигляді ромбу, вдавлювання індентора здійснюють в двох сусідніх точках покриття або шару матеріалу при т5 зусиллі вдавлювання, яке перевищує критичне значення Р С, отримують відбитки твердості з взаємо перпендикулярною орієнтацією довгих діагоналей, і, з урахуванням виконаних вимірів, визначають значення твердості (НК) за відбитками, в яких довга діагональ орієнтована відповідно паралельно (НК 4) та перпендикулярно (НК ») напряму дії залишкових напружень, а величину залишкових напружень а знаходять геометрично за різницею між значеннями твердості (НК. та НКо) з використанням нормувального графіку, побудованого незалежним методом в координатах (НК.-НК»)- г.The essence of the invention is that in the known method, according to which a pyramidal indenter is statically pressed into the cross-section of the coating until the moment of formation of a hardness impression with the orientation of its diagonals orthogonal to the direction of action of the residual stresses, the pressing forces are recorded and the geometric parameters of the impression are measured after unloading, taking into account which are determined by the residual stresses, according to the invention, tests are carried out using a standard pyramidal Knoop indenter with a diamond-shaped base, indentation of the indenter is carried out at two adjacent points of the coating or material layer at t5 indentation force that exceeds the critical value of РС, hardness impressions are obtained with a mutually perpendicular orientation of the long diagonals, and, taking into account the performed measurements, determine the value of hardness (NK) from prints in which the long diagonal is oriented parallel (NK 4) and perpendicular (NK ») to the direction of action of the residual stresses, and the magnitude of the residual stresses zhen a is found geometrically by the difference between the hardness values (NK. and NKo) with the use of a norming schedule constructed by an independent method in the coordinates (NK.-NK") - g.
Окрім того, розподіл залишкових напружень по перерізу товстих покриттів або шарів матеріалу находять с урахуванням значень твердості (НК 4 та НК»), які отримують в декілька перерізах, що знаходяться на різній відстані (У) один від одного. сечIn addition, the distribution of residual stresses along the cross-section of thick coatings or layers of material is found taking into account the hardness values (NK 4 and NK"), which are obtained in several cross-sections located at different distances (U) from each other. urine
Спосіб, що заявляється, реалізують наступним чином. Випробування виконують на зразках з покриттями та/"або поверхневими і внутрішніми шарами, що утворились будь яким знаним способом, в яких залишкові о напруження з'являються за рахунок фазових перетворень, утворення морфологічної текстури, а також виникають в результаті термічних та/або механічних впливів. В поперечному перерізі такого зразка виготовляють металографічний шліф шляхом шліфування частки матеріалу і наступного полірування та/або сеч електрополірування.The claimed method is implemented as follows. Tests are performed on samples with coatings and/or surface and internal layers formed by any known method, in which residual stresses appear due to phase transformations, the formation of a morphological texture, and also arise as a result of thermal and/or mechanical effects In the cross-section of such a sample, a metallographic surface is made by grinding a portion of the material and subsequent polishing and/or electropolishing.
Далі в поперечному перерізі покриття або шару матеріалу виконують вдавлювання індентора Кнупа та со реєструють зусилля вдавлювання Р. сNext, in the cross section of the coating or layer of material, indentation of the Knoop indenter is performed and the indentation force is recorded.
Механічні випробування здійснюють на стандартних мікротвердомірах типу ПМТ-3 або металографічних мікроскопах, наприклад, мікроскопі ,Меорпої", який оснащено відповідним пристроєм для випробувань на с мікротвердість. В процесі випробувань зразок розташовують таким чином, що у відбитку твердості, який со отримують після вдавлювання індентора і розвантаження, діагоналі були зорієнтовані ортогонально діючим залишковим напруженням У , наприклад, в поперечному перерізі зразку з плоско паралельними поверхнями - ортогонально його зовнішній границі таким чином, як це наведено на схемі навантаження при випробуванні « (Фіг.1).Mechanical tests are carried out on standard microhardness testers of the PMT-3 type or metallographic microscopes, for example, the "Meorpoi" microscope, which is equipped with a suitable device for testing microhardness. During the tests, the sample is placed in such a way that in the imprint of the hardness, which is obtained after pressing the indenter and unloading, the diagonals were oriented orthogonally acting residual stress U, for example, in the cross-section of the sample with plane-parallel surfaces - orthogonally to its outer border in the way it is shown on the load diagram during the test (Fig. 1).
При цьому, спочатку зразок розташовують таким чином, щоб в одній групі відбитків твердості довга - с діагональ була розташована паралельно діючим залишковим напруженням 5 . При такому варіанті випробувань :з» розмір довгої діагоналі відбитку індентора, який отримано при прийнятому зусиллі вдавлювання, контролюється структурним станом покриття або шару матеріалу. Потім зразок повертають таким чином, щоб в іншій групі 415 відбитків довга діагональ була розташована перпендикулярно діючим залишковим напруженням У. При такому (о е| розташуванні зразка розмір довгої діагоналі відбитку індентора додатково контролюється залишковими напруженнями, які діють в покритті. о Невиконання умов ортогональності, при якому довга діагональ відбитку індентора Кнупа зорієнтована по о відношенню до напряму дії залишкових напружень У під деяким кутом о, призводить до порушення оо 20 вісісиметричності поля контактних напружень в області заглиблення індентора і, як наслідок, до викривлення форми відбитка, знижуючи точність способу. 05) Попередньо проводять дві серії випробувань зразку при ступінчастому зростанні зусилля Р (Р«Ро..«Ру) при переході від точки до точки з отриманням відбитків твердості Кнупа, в яких довга діагональ відбитку зорієнтована відповідно паралельно та перпендикулярно напряму дії залишкових напружень так, як це наведено вище. Після статичного вдавлювання індентора і розвантаження для кожної серії відбитків виконують виміриAt the same time, first the sample is placed in such a way that in one group of hardness impressions, the long - s diagonal is located parallel to the acting residual stresses 5 . With this version of the tests: with" the size of the long diagonal of the indenter impression, which is obtained with the accepted indentation force, is controlled by the structural state of the coating or material layer. Then the sample is turned in such a way that in another group of 415 impressions, the long diagonal is located perpendicularly to the acting residual stresses U. With such a location of the sample, the size of the long diagonal of the indenter impression is additionally controlled by the residual stresses acting in the coating. Failure to meet the conditions of orthogonality, in which the long diagonal of the impression of the Knoop indenter is oriented in relation to the direction of action of the residual stresses U at some angle o, leads to a violation o 20 of the axisymmetric field of contact stresses in the region of the indenter recess and, as a result, to distortion of the shape of the impression, reducing the accuracy of the method. 05 ) Preliminarily, two series of tests of the sample are carried out with a stepwise increase in the force P (Р«Ро.«Ру) during the transition from point to point with obtaining impressions of the Knoop hardness, in which the long diagonal of the impression is oriented, respectively, parallel and perpendicular to the direction of action of the residual stresses as it is given above. After static pressing of the indenter and unloading, measurements are made for each series of impressions
ГФ! геометричних параметрів відбитків, за якими визначають значення твердості із співвідношення |Глазов В.М.,GF! geometric parameters of impressions, which determine the hardness value from the ratio |Glazov V.M.,
Вигдорович В.Н. Микротвердость металлов. М., Металлургиздат, 1962, с.73): т нк- г А Є.Vygdorovich V.N. Microhardness of metals. M., Metallurgizdat, 1962, p. 73): t nk- g A E.
З че 60 де 5 -площина проекції відбитка;Z che 60 de 5 - plane of projection of the print;
Р - зусилля вдавлювання в Н; а - розмір довгої діагоналі в м.P - pressure force in H; a - the size of the long diagonal in m.
Після цього будують залежність твердості (НК) від навантаження і визначають значення критичних 65 навантажень Ро і Ро» за умов орієнтації довгої діагоналі відбитків відповідно у напрямках паралельним та перпендикулярним напряму дії залишкових напружень так, як це наведено для випадку випробувань в покритті з карбіду титану (Фіг.2).After that, the dependence of the hardness (NC) on the load is constructed and the values of the critical 65 loads Ro and Ro" are determined under the conditions of the orientation of the long diagonal of the prints, respectively, in the directions parallel and perpendicular to the direction of action of the residual stresses, as it is given for the case of tests in a titanium carbide coating ( Fig. 2).
Після проведення попередніх випробувань в двох сусідніх точках покриття або шару матеріалу виконують вдавлювання індентора Кнупа з зусиллями, які перевищують значення критичних навантажень Р 41 таAfter carrying out preliminary tests, in two adjacent points of the coating or material layer, indentation of the Knoop indenter is performed with forces that exceed the values of the critical loads P 41 and
Ро» попередньо визначених за відповідними умовами орієнтації довгої діагоналі відбитка, після розвантаження виконують вимірювання геометричних параметром відбитків, з урахуванням яких визначають значення твердостіРо» pre-determined according to the relevant conditions for the orientation of the long diagonal of the imprint, after unloading, measurements of the geometric parameters of the imprints are performed, taking into account which hardness values are determined
НК; (при напряму довгої діагоналі відбитку паралельно дії залишкових напружень) і НК» (при напряму довгої діагоналі відбитку перпендикулярно дії залишкових напружень).NK; (when the direction of the long diagonal of the imprint is parallel to the action of the residual stresses) and NK" (when the direction of the long diagonal of the imprint is perpendicular to the action of the residual stresses).
Після цього визначають різницю значень твердості (НК. - НК») визначених за відбитками індентора, у яких 7/0 довгі діагоналі зорієнтовані відповідно в напрямах паралельному та перпендикулярному напряму дії залишкових напружень і з використанням нормувального графіку, побудованого незалежним методом в координатах (НК. -After that, determine the difference in hardness values (NK. - NK") determined by indenter prints, in which 7/0 long diagonals are oriented, respectively, in the directions parallel and perpendicular to the direction of action of the residual stresses and using a normalization graph constructed by an independent method in coordinates (NK. -
НК») - 5, визначають величину залишкових напружень 5.NK") - 5, determine the amount of residual stresses 5.
Окрім того, при побудові епюри розподілу залишкових напружень по перерізу товстих (більш 10"7мм) покриттів або шару матеріалу статичне вдавлюване індентора Кнупа в двох сусідніх точках проводять в 72 декількох його перерізах, які розташовані на різній відстані (М) один від одного. Орієнтацію відбитків індентора Кнупа в двох сусідніх точках покриття або шару матеріалу при відібраних зусиллях вдавлювання, які перевищують значення критичних навантажень Рі Ро», а також виміри геометричних параметрів відбитків твердості, визначення значень твердості (НК. і НК») і величини залишкових напружень, які діють в кожному перерізі покриття або шару матеріалу, виконують так, як наведено вище.In addition, when constructing a plot of the distribution of residual stresses along the cross-section of thick (more than 10"7 mm) coatings or a layer of material, the static indentation of the Knoop indenter at two adjacent points is carried out in 72 several of its cross-sections, which are located at different distances (M) from each other. Orientation impressions of the Knoop indenter at two adjacent points of the coating or material layer at selected indentation forces that exceed the values of the critical loads Ri Ro", as well as measurements of the geometric parameters of the hardness impressions, determination of the hardness values (NK. and NK") and the magnitude of the residual stresses acting in each section of the coating or layer of material, perform as indicated above.
На основі отриманих результатів будують епюру розподілу залишкових напружень по перерізу покриття або шару матеріалу, де по осі абсцис відкладають значення У, а по осі ординат відповідне цьому перерізу отримане значення 5.On the basis of the obtained results, a plot of the distribution of the residual stresses is constructed along the cross-section of the coating or material layer, where the value Y is plotted on the abscissa axis, and the value 5 corresponding to this cross-section is plotted on the ordinate axis.
Приклад 1. Для проведення випробувань виготовляли зразок із сталі УВ у вигляді паралелепіпеду з с розмірами 2х10х15. На поверхню зразка методом хімічного газо фазного осадження нанесли покриття з карбіду титана ТіС при температурі 105022 протягом 6 годин. Після охолодження зразок з покриттям ТіС піддавали (о) нормалізації шляхом нагріву під шаром карбюризатора до температури 8202С з подальшим охолодженням на воздусі. Із зразка з покриттям виготовляли поперечний шліф за стандартною методикою. На виготовленому шліфі методом металографічного аналізу на мікроскопі ЕРІМАГ. при збільшені 1600Х вимірили товщину покриття, сі яку наведено в таблиці. соExample 1. For testing, a sample of UV steel was made in the form of a parallelepiped with dimensions 2x10x15. A coating of TiS titanium carbide was applied to the surface of the sample by the method of chemical gas phase deposition at a temperature of 105022 for 6 hours. After cooling, the TiC-coated sample was subjected to (o) normalization by heating under the carburetor layer to a temperature of 8202C with subsequent cooling in air. A cross section was made from the coated sample according to the standard method. On the produced cut by the method of metallographic analysis on the ERIMAG microscope. at an increased 1600X, the thickness of the coating was measured, which is given in the table. co
Таблиця соTable of co
Результати випробувань. с со з 0) покриття | навантаження, ГМстань о ердості, 5 Матеріал покриття 6 Н ? від М ? б, в | підкладини |) або шару асо шару поверхні а МПа « гу : матеріалу, "Test results. with so with 0) cover | load, ГМстан o erdosti, 5 Covering material 6 N ? from M? b, in | substrate |) or layer aso surface layer a MPa « gu : material, "
СТ) Стальув | ЛІС | 22 | 06 | 04 | 12 /15700| 31500 - 1550ST) Staluv | FOREST | 22 | 06 | 04 | 12 /15700| 31500 - 1550
І» с 2 Стльгіз |хінют| 29 | 04 | 02 150 22002300 2 -60 со ко Багатошарова о 4 | композиція Си 2000 02 0.1 1000 940 67 со Мо-СчиI" p. 2 Stlgiz |khinyut| 29 | 04 | 02 150 22002300 2 -60 so ko Multi-layered o 4 | composition Sy 2000 02 0.1 1000 940 67 so Mo-Schi
Із Після цього на мікротвердомірі ПМТ-3 виконали попередні випробування, до яких увійшли статичне вдавлювання стандартною алмазною пірамідою Кнупа в центральній частині покриття таким чином, щоб діагоналі її відбитків були зорієнтовані ортогонально зовнішній межі покриття, вздовж якої діють утвореніAfter that, preliminary tests were performed on the PMT-3 microhardness tester, which included static indentation with a standard Knoop diamond pyramid in the central part of the coating in such a way that the diagonals of its impressions were oriented orthogonally to the outer boundary of the coating, along which the formed
Залишкові напруження.Residual stresses.
В першій серії випробувань довгу діагональ відбитків твердості орієнтували паралельно зовнішній межі (Ф) покриття, а в наступній серії випробувань - перпендикулярно зовнішній межі покриття. В кожній серії з випробувань вдавлювання індентора Кнупа здійснювали за умов ступінчатого збільшення зусилля Р, Н (0,2:0,450,6«0,851,0) при переході від точки до точки. При кожному зусиллі вдавлювання робили не менш 10 бо Відбитків твердості. Після випробувань виміряли лінійний розмір довгої діагоналі відбитків в кожній серії з використанням металографічного мікроскопу при збільшені 1600хХ. За результатами вимірів визначали в кожній серії середнє значення мікротвердості при ступінчатому збільшенні зусилля вдавлювання Р, Н із співвідношення:In the first series of tests, the long diagonal of the hardness imprints was oriented parallel to the outer boundary (Ф) of the coating, and in the next series of tests - perpendicular to the outer boundary of the coating. In each series of tests, the indentation of the Knoop indenter was carried out under the conditions of a stepwise increase in the force P, H (0.2:0.450.6-0.851.0) when moving from point to point. With each indentation effort, at least 10 hardness Imprints were made. After the tests, the linear size of the long diagonal of the prints in each series was measured using a metallographic microscope at a magnification of 1600xX. According to the results of the measurements, the average value of microhardness was determined in each series with a stepwise increase in the indentation force P, H from the ratio:
Р Р нк- 8-7 А т бо де 5 - площа проекції відбитка;Р R nk- 8-7 A t bo de 5 - the area of the projection of the print;
Р - зусилля вдавлювання в Н; а - розмір довгої діагоналі в м.P - pressure force in H; a - the size of the long diagonal in m.
Для кожного зусилля вдавлювання значення твердості усереднювали за результатами вимірів 10 відбитків.For each pressing force, the hardness values were averaged based on the results of measurements of 10 impressions.
Після цього побудували графіки залежності середніх значень твердості НК. та НК» від зусилля вдавлювання для кожної серії випробувань (наведено на Фіг.2) Її визначали значення критичних навантажень Р 1 і Рос» при орієнтації довгої діагоналі відбитків відповідно у напрямах паралельному і перпендикулярному зовнішній межі покриття, які склали Ро1-0,6 Н і Ро»-0АН.After that, graphs of the dependence of the average hardness values of NC were constructed. and NK" from the pressing force for each series of tests (shown in Fig. 2). It was determined by the values of the critical loads P 1 and Ros" when the long diagonal of the prints were oriented, respectively, in the directions parallel and perpendicular to the outer boundary of the coating, which amounted to Ро1-0.6 N and Ro»-0AN.
Далі, в двох сусідніх точках покриття виконали вдавлювання індентора Кнупа при зусиллях, які перевищують 70 значення критичних навантажень Р 1-0,6Н і Ро» 0,4Н, які відповідають орієнтації довгої діагоналі відбитка паралельно та перпендикулярно зовнішній межі покриття. Після розвантаження виміряли розміри довгих діагоналей відбитків, з урахуванням яких визначали значення твердості НК 4 (при напрямі довгої діагоналі відбитку паралельно дії залишкових напружень) і НК» (при напрямі довгої діагоналі відбитку перпендикулярно дії залишкових напружень), які наведені в таблиці.Further, at two adjacent points of the coating, the Knoop indenter was pressed at forces exceeding 70 values of the critical loads P 1-0.6Н and Ро» 0.4Н, which correspond to the orientation of the long diagonal of the print parallel and perpendicular to the outer border of the coating. After unloading, the dimensions of the long diagonals of the impressions were measured, taking into account the values of hardness NK 4 (when the direction of the long diagonal of the impression is parallel to the action of the residual stresses) and NK" (when the direction of the long diagonal of the impression is perpendicular to the action of the residual stresses), which are given in the table, were determined.
Далі визначали різність значень твердості НК.-НК» і з використанням нормувального графіка в координатах (НК. - НК») - У (наведений на Фіг.3), який побудовано по стрілі прогину при електролітичному травленні зразка з покриттями ТіС в координатах (НК. - НК») - 7 , визначали величину залишкових напружень а (яку наведено в таблиці).Next, we determined the difference in the hardness values of NK. . - NK") - 7, determined the amount of residual stress a (which is given in the table).
Приклад 2. Для проведення випробувань виготовили зразок зі стали Г13 у вигляди шайби з плоско паралельними протилежними поверхнями, яка мала діаметр 20мм та товщину 2мм. На виготовлений зразок за стандартними технологічними режимами, які використовують при прямому електронно-променевому випаровуванні, було нанесено покриття з сталі ХІ8НІТОТ при температурі підкладний 3002С. Далі із зразка з покриттям виготовили шліф у поперечному перерізі за загально прийнятою методикою і вимірили товщину с об покриття (яку наведено в таблиці) так саме, як було зроблено на прикладі 1. Шліф у поперечному перерізі було досліджено з виконанням послідовних вимірів і графічних побудов за результатами попередніх випробувань для (о) визначення значень критичних навантажень Р 1 і Ро» так саме, як це було виконане на прикладі 1. В кожній серії попередніх випробувань вдавлювання індентора Кнупа здійснювали при ступінчатому збільшенні зусилляExample 2. For testing, a sample of G13 steel was made in the form of a washer with flat parallel opposite surfaces, which had a diameter of 20 mm and a thickness of 2 mm. A coating made of ХИ8НИТОТ steel was applied at a substrate temperature of 3002С on the manufactured sample according to standard technological modes used in direct electron beam evaporation. Next, a cross-sectional section was made from the coated sample according to the generally accepted method and the thickness c of the coating (which is given in the table) was measured in the same way as was done in example 1. The cross-sectional section was examined with successive measurements and graphical constructions according to by the results of preliminary tests for (o) determining the values of critical loads P 1 and Po" in the same way as it was performed in example 1. In each series of preliminary tests, indentation of the Knoop indenter was carried out with a stepwise increase in force
Р, Н(02х04«0,6«50,8«51,0«51,2«1,5) при переході від точки до точки. с зо Відстань від поверхні (У) та зусилля вдавлювання, які перевищували в випробуваннях критичне значення Р'1P, H(02x04«0.6«50.8«51.0«51.2«1.5) when moving from point to point. с зо Distance from the surface (U) and indentation forces that exceeded the critical value P'1 in the tests
Ї Ро» при орієнтації довгої діагоналі відбитку твердості відповідно паралельно і перпендикулярно зовнішній (ге) межі покриття наведено в таблиці. Значення залишкових напружень а знаходили графічно за різністю значень со твердості НК. та НК», визначених в двох сусідніх точках покриття при зусиллях, які перевищують значення критичних навантажень Рі і Ро» так саме, як це було наведено у прикладі 1. Для находження залишкових с зв напружень 5 було використано нормувальний графік в координатах (НК. - НК») - у (наведено на Фіг.4), який со побудовано при випробуваннях сталі ХІЗВН ЮТ на твердість в умовах одноосьового тиску, при якому інденторІ Ро" at the orientation of the long diagonal of the hardness imprint, respectively, parallel and perpendicular to the outer (ge) boundary of the coating are given in the table. The value of the residual stress a was found graphically by the difference in the values of the hardness of the NC. and NK" determined at two adjacent points of the coating at forces that exceed the values of the critical loads Ri and Po" in the same way as it was given in example 1. To find the residual c sv stresses 5, a normalization graph in coordinates (NK. - NK") - y (shown in Fig. 4), which was constructed during hardness tests of KhIZVN UT steel under conditions of uniaxial pressure, in which the indenter
Кнупа орієнтували довгою діагоналлю відбитка паралельно та перпендикулярно напряму осі навантаження.Knoop was oriented with the long diagonal of the impression parallel and perpendicular to the direction of the load axis.
Для визначення розподілу залишкових напружень по перерізу покриття в зразку статичне вдавлювання в « двох сусідніх точках проводили на різній відстані від поверхні. При випробуваннях на кожному рівні для кожної орієнтації довгої діагоналі відбитку відносно зовнішньої межі покриття наносили по 10 відбитків твердості. шщ с Результати випробувань зведені в таблиці. и Приклад 3. Для проведення випробувань виготовили зразок із сталі 15 у вигляді шайби з плоско ,» паралельними поверхнями, яка мала діаметр 20мм і товщину 5мм. На виготовлений зразок за стандартним технологічним режимом, який використовується при електролітичному мідненні, було нанесене мідне покриття при температурі електроліту 502С. Далі із зразка з покриттям виготовили шліф у поперечному перерізі за со загальноприйнятою методикою і вимірили товщину покриття (наведена в таблиці) так само, як виконано у з прикладі 1. Поперечний шліф покриття було випробувано з проведенням подальших вимірів та графічно побудованих за результатами попередніх випробувань для визначення критичних навантажень Р 4 і Рос» таким о чином, як це було наведено у прикладі 1. В кожній серії попередніх випробувань вдавлювання індентора Кнупа со 20 здійснювали при ступінчатому збільшенні зусилля Р, Н (0,2:0,4«0,650,8«1,0) при переході від точки до точки.To determine the distribution of residual stresses across the cross-section of the coating in the sample, static indentation was performed at two adjacent points at different distances from the surface. When testing at each level for each orientation of the long diagonal of the print relative to the outer boundary of the coating, 10 hardness prints were applied. The test results are summarized in the table. and Example 3. For testing, a sample of steel 15 was made in the form of a washer with flat, parallel surfaces, which had a diameter of 20 mm and a thickness of 5 mm. A copper coating was applied to the manufactured sample according to the standard technological regime used in electrolytic copper plating at an electrolyte temperature of 502C. Next, a cross-sectional section was made from the coated sample according to the generally accepted method and the thickness of the coating (given in the table) was measured in the same way as in Example 1. The cross-section of the coating was tested with further measurements and graphically constructed based on the results of previous tests for determination of the critical loads P 4 and Ros" in the same way as it was given in example 1. In each series of preliminary tests, indentation of the Knoop indenter so 20 was carried out with a stepwise increase in the force P, H (0.2:0.4-0.650.8 "1,0) when moving from point to point.
Відстань від поверхні (У) і зусилля вдавлювання, які перевищували в випробуваннях критичні значення Р сThe distance from the surface (U) and the pressing force, which in the tests exceeded the critical values of P s
Ще) Ї Ро» при орієнтації довгої діагоналі відбитка твердості відповідно паралельно та перпендикулярно зовнішній межі покриття, наведені в таблиці. Величину залишкових напружень а знаходили графічно за різницею значень твердості НК. та НК», визначених в двох сусідніх точках покриття при зусиллях, які перевищують значення 255 Ккритичних навантажень Р; і Ро» так, як це було наведено у прикладі 1. Для находження залишкових напружень о б використовували нормувальний графік в координатах (НК. - НК») - 5 (наведено на Фіг.5) побудований при випробуваннях міді на твердість в умовах одноосьового тиску, при якому індентор Кнупа орієнтували довгою о діагоналлю відбитка паралельно та перпендикулярно напряму осі навантаження.Also) Y Ro" when the long diagonal of the hardness imprint is oriented, respectively, parallel and perpendicular to the outer boundary of the coating, given in the table. The value of the residual stress a was found graphically by the difference in the hardness values of the NC. and NK", determined at two adjacent points of the coating at forces that exceed the value of 255 Kcritical loads P; and Po" as it was given in example 1. To find the residual stresses o b use the normalization graph in the coordinates (NK. - NK") - 5 (shown in Fig. 5) built during tests of copper for hardness under conditions of uniaxial pressure , in which the Knoop indenter was oriented along the long diagonal of the imprint parallel and perpendicular to the direction of the load axis.
Приклад 4. Для проведення випробувань виготовили зразок, який уявляє собою багатошарову композицію, бо складану з шарів молібдену та міді, які чергуються, у вигляді шайби з плоско паралельними поверхнями, яка мала діаметр 20мм та товщину 104мм. При цьому використовували стандартні технологічні режими, які застосовують при прямому електронно-променевому випаровуванні, при температурі підкладний 30020. Далі з багатошарового зразка виготовили поперечний шліф за загальноприйнятою методикою і вимірили товщину ве шарів Си та Мо (наведено в таблиці) так, як це було наведено на прикладі 1. У поперечному шліфі зразка були випробувані шари міді з проведенням подальших вимірів і графічних побудов для визначення значень критичних навантажень Рі і Ро» так, як це наведено на прикладі 1. В кожній серії попередніх випробувань міді вдавлювання індентора Кнупа здійснювали при ступінчатому зростанні зусилля Р, Н (0,2 х0,4«0,650,8«:1,0) при переході від точки до точки. Відстань від межі шару (У) та зусилля вдавлювання, які перевищували у випробуваннях критичне значення Р 4 і Ро» при орієнтації довгої діагоналі відбитку твердості відповідно паралельно та перпендикулярно межі розділу шарів, наведено в таблиці. Величину залишкових напружень 5 знаходили графічно за різністю значень твердості НК. та НК», визначених в двох сусідніх точках шару міді при зусиллях, що перевищують значення критичних навантажень Р і і Ро» так, як це було наведено на прикладі 1.Example 4. For testing, a sample was made, which is a multi-layer composition, because it consists of alternating layers of molybdenum and copper, in the form of a washer with flat parallel surfaces, which had a diameter of 20 mm and a thickness of 104 mm. At the same time, standard technological modes were used, which are used in direct electron beam evaporation, at a substrate temperature of 30020. Next, a cross section was made from a multilayer sample according to the generally accepted method, and the thickness of the Si and Mo layers (given in the table) was measured as indicated in example 1. Copper layers were tested in the cross-section of the sample with further measurements and graphical constructions to determine the values of the critical loads Ri and Po" as shown in example 1. In each series of preliminary tests, the copper indentation of the Knoop indenter was carried out with a stepwise increase forces P, H (0.2 x 0.4"0.650.8":1.0) when moving from point to point. The distance from the layer boundary (U) and the indentation force, which in the tests exceeded the critical value of P 4 and Po" when the long diagonal of the hardness imprint was oriented parallel and perpendicular to the boundary of the layers, respectively, are given in the table. The value of the residual stresses 5 was found graphically by the difference in the hardness values of the NC. and NK" determined at two adjacent points of the copper layer at forces exceeding the values of the critical loads P i and Po" as it was given in example 1.
Для находження залишкових напружень а використали нормувальний графік в координатах (НК 4 - НК») - 5 то (наведено на Фіг.5), який побудовано при випробуваннях міді на твердість в умовах одноосьового тиску, при якому індентор Кнупа орієнтували довгою діагоналлю відбитка паралельно та перпендикулярно напряму осі навантаження.To find the residual stresses, we used a normalization graph in the coordinates (NK 4 - NK") - 5 to (shown in Fig. 5), which was constructed during tests of copper for hardness under conditions of uniaxial pressure, in which the Knoop indenter was oriented with the long diagonal of the impression parallel and perpendicular to the direction of the load axis.
Таким чином, пропонуємо рішення дозволяє: підвищення точності визначення значень залишкових напружень з використанням пружно-пластичного проникнення пірамідального індентора Кнупа з основою у т5 вигляді ромбу у будь-який частині поперечного перерізу покриття або шару матеріалу та/або побудувати епюру залишкових напружень; розширити функціональні можливості способу шляхом виключення необхідності реалізації контактного руйнування з утворенням відбитку твердості з тріщинами, які розповсюджуються від його верхівок і за рахунок цього здійснити його застосування для випробувань як керамічних, так і металевих покриттів або шарів матеріалу; підвищити точність визначення залишкових напружень за рахунок проведення випробувань з зусиллям вдавлювання Р, яке перевищує критичне значення Р р і більш точною реєстрацією лінійних розмірів геометричних параметрів (наприклад, розміру довгою діагоналі) відбитків індентора Кнупа у порівнянні з вимірами істинної довжини крихких тріщин біля верхівок відбитку твердості; знизити трудомісткість способу за рахунок зменшення кількості геометричних параметрів, які необхідні для його реалізації. сThus, we offer a solution that allows: increasing the accuracy of determining the values of residual stresses using the elastic-plastic penetration of Knoop's pyramidal indenter with a base in the form of a rhombus in any part of the cross-section of the coating or layer of material and/or building a plot of residual stresses; to expand the functionality of the method by eliminating the need to implement contact destruction with the formation of an imprint of hardness with cracks that spread from its tops and due to this, to implement its application for testing both ceramic and metal coatings or layers of material; to increase the accuracy of determining the residual stresses by conducting tests with an indentation force P that exceeds the critical value P p and more accurate registration of the linear dimensions of the geometric parameters (for example, the size of the long diagonal) of the Knoop indenter impressions in comparison with the measurements of the true length of brittle cracks near the tips of the hardness impression ; reduce the complexity of the method by reducing the number of geometric parameters that are necessary for its implementation. with
Спосіб може використовуватися як у дослідницьких цілях при оцінці механічних властивостей виробів і Ге) створенні нових матеріалів, так Її в промисловому виробництві наприклад в гальванічних цехах для контролю якості електролітичних покриттів. сThe method can be used both for research purposes when evaluating the mechanical properties of products and creating new materials, as well as in industrial production, for example, in electroplating shops to control the quality of electrolytic coatings. with
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAA200512345A UA82882C2 (en) | 2005-12-21 | 2005-12-21 | Method for determination of residual strains |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAA200512345A UA82882C2 (en) | 2005-12-21 | 2005-12-21 | Method for determination of residual strains |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA82882C2 true UA82882C2 (en) | 2008-05-26 |
Family
ID=39819259
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA200512345A UA82882C2 (en) | 2005-12-21 | 2005-12-21 | Method for determination of residual strains |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA82882C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2611078C1 (en) * | 2013-01-31 | 2017-02-21 | Фронтикс, Инк. | Method of residual stress determining using instrumental indentation, data medium with the corresponding software and instrumental indentation device, intended for instrumental indentation implementation using data medium |
-
2005
- 2005-12-21 UA UAA200512345A patent/UA82882C2/en unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2611078C1 (en) * | 2013-01-31 | 2017-02-21 | Фронтикс, Инк. | Method of residual stress determining using instrumental indentation, data medium with the corresponding software and instrumental indentation device, intended for instrumental indentation implementation using data medium |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Wiklund et al. | Cracking resistance of thin hard coatings estimated by four-point bending | |
| Joo et al. | Method for measuring nanoscale local strain in a dual phase steel using digital image correlation with nanodot patterns | |
| Hou et al. | Study of the interaction between the indentation size effect and Hall–Petch effect with spherical indenters on annealed polycrystalline copper | |
| Latella et al. | Titanium nitride/vanadium nitride alloy coatings: mechanical properties and adhesion characteristics | |
| Carvalho et al. | Deformation mechanisms in TiN/(Ti, Al) N multilayers under depth-sensing indentation | |
| Kim et al. | Effect of intrinsic properties of ceramic coatings on fatigue behavior of Cr–Mo–V steels | |
| Roa et al. | Contact damage and fracture micromechanisms of multilayered TiN/CrN coatings at micro-and nano-length scales | |
| Gelfi et al. | Relationship between through-thickness residual stress of CrN-PVD coatings and fatigue nucleation sites | |
| Eberl et al. | In situ measurement of the toughness of the interface between a thermal barrier coating and a Ni alloy | |
| Tillmann et al. | Measurement of the Young’s modulus of thermal spray coatings by means of several methods | |
| Prudenziati et al. | Cr 3 C 2-NiCr HVOF-sprayed coatings: microstructure and properties versus powder characteristics and process parameters | |
| Völker et al. | How tensile tests allow a screening of the fracture toughness of hard coatings | |
| Bemporad et al. | Characterisation and wear properties of industrially produced nanoscaled CrN/NbN multilayer coating | |
| Kleer et al. | Effect of process parameters on the residual stresses and the wear behavior of aluminum nitride physical vapor deposition coatings | |
| La Barbera-Sosa et al. | Microstructural and mechanical characterization of Ni-base thermal spray coatings deposited by HVOF | |
| Jiang et al. | Effect of wafer size on the film internal stress measurement by wafer curvature method | |
| Alsoufi et al. | Surface roughness and knoop indentation micro-hardness behavior of aluminium oxide (Al2O3) and polystyrene (C8H8) n materials | |
| UA82882C2 (en) | Method for determination of residual strains | |
| Duan et al. | Influence of sample deformation and porosity on mechanical properties by instrumented microindentation technique | |
| Richter | Application of Vickers indentation for assessment of PVD TiN coated new nonledeburitic high-speed steels | |
| RU2310183C2 (en) | Method of determining residual stress | |
| Liew et al. | Elastic-plastic properties of mesoscale electrodeposited LIGA nickel alloy films: microscopy and mechanics | |
| Park et al. | Acoustic emission characteristics for diagnosis of TBC damaged by high-temperature thermal fatigue | |
| Faisal et al. | An improved measurement of Vickers indentation behaviour through enhanced instrumentation | |
| Lyphout et al. | Mechanical property of HVOF inconel 718 coating for aeronautic repair |