UA82432C2 - Method for heat treatment of rolled metal - Google Patents
Method for heat treatment of rolled metal Download PDFInfo
- Publication number
- UA82432C2 UA82432C2 UAA200608072A UAA200608072A UA82432C2 UA 82432 C2 UA82432 C2 UA 82432C2 UA A200608072 A UAA200608072 A UA A200608072A UA A200608072 A UAA200608072 A UA A200608072A UA 82432 C2 UA82432 C2 UA 82432C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- cooling
- rolling
- cycle
- cycles
- carried out
- Prior art date
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 49
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 36
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title abstract 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 title abstract 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 58
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 39
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 21
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 claims abstract description 12
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 9
- PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N manganese silicon Chemical compound [Si].[Mn] PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 claims abstract description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims 2
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 8
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 abstract description 7
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract description 2
- 238000010792 warming Methods 0.000 abstract 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 3
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 244000309464 bull Species 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 235000021110 pickles Nutrition 0.000 description 1
- 239000011150 reinforced concrete Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 1
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Винахід відноситься до прокатного виробництва, зокрема, до способів термічної обробки прокату, переважно 2 арматурного періодичного профілю в прутках і мотках, із прокатного нагріву в технологічному потоці дрібносортних і дротових станів.The invention relates to rolling production, in particular, to methods of heat treatment of rolled products, preferably 2 reinforcing periodic profiles in rods and coils, from rolling heating in the technological flow of small grade and wire mills.
Відомий спосіб термічної обробки прокату, переважно стрижневих арматур, що включає циклічне охолодження водою із числом циклів більше одного від температури вище Асз, при цьому окремі ступені охолодження здійснюються через рівні проміжки часу до температур у діапазоні 450-6502С (11.There is a known method of heat treatment of rolled products, mainly rod fittings, which includes cyclic cooling with water with the number of cycles more than one from a temperature higher than Аз, while separate stages of cooling are carried out at equal intervals of time to temperatures in the range of 450-6502С (11.
Недоліком відомого способу є наявність в основній частині перерізу ферито-перлітної структури. Це пояснюється тим, що в зазначеному відомому способі не регламентовані швидкості охолодження і температури прокату після циклів охолодження, а їх величини не забезпечують одержання необхідних властивостей.The disadvantage of the known method is the presence of a ferrite-pearlite structure in the main part of the section. This is explained by the fact that in the specified known method, the cooling rates and temperatures of the rolling stock after the cooling cycles are not regulated, and their values do not ensure obtaining the necessary properties.
Відомий також спосіб термічної обробки прокату, переважно стрижневих арматур із прокатного нагрівання, що включає циклічне охолодження водою із числом циклів більше одного, і переохолодженням поверхні нижче 19 точки мартенситного перетворення М,, із проміжним відігріванням поверхні, здійснюваним в одному циклі до температури М,(5-20)2С, і остаточним відігріванням поверхні і охолодженням на повітрі (21.There is also a known method of heat treatment of rolled products, mainly rod fittings from rolling heating, which includes cyclic cooling with water with the number of cycles more than one, and supercooling of the surface below the 19 point of the martensitic transformation M,, with intermediate heating of the surface, carried out in one cycle to the temperature M,( 5-20)2С, and final heating of the surface and cooling in air (21.
Недоліками відомого способу є низька економічність процесу через велику витрату води і значну довжину ділянки охолодження, необхідних для забезпечення низької температури відігрівання після першого циклу охолодження, а також підвищена температура відігріву поверхні після другого циклу охолодження, що знижує 20 міцностні властивості готової продукції. Це істотно ускладнює одержання рівня властивостей, що задовольняє вимогам стандартів для високоміцних арматур, наприклад, класу Ат1000 за ГОСТ 10884.The disadvantages of the known method are the low efficiency of the process due to the large consumption of water and the considerable length of the cooling section, which are necessary to ensure a low reheating temperature after the first cooling cycle, as well as an increased surface reheating temperature after the second cooling cycle, which reduces the strength properties of the finished product. This significantly complicates obtaining a level of properties that meets the requirements of standards for high-strength reinforcement, for example, class At1000 according to GOST 10884.
За прототип прийнято найбільш близький за технічною сутністю і досягаємим результатом до технічного рішення, що заявляється, спосіб термічної обробки прокату, переважно стрижневих арматур з низьколегованих кремніймарганцевих сталей із прокатного нагріву, що включає циклічне охолодження водою із числом циклів см 25 більше одного, з регульованими швидкостями охолодження, що змінюються від циклу до циклу, при охолодженні (3 в першому циклі зі швидкістю не нижче: мое СТкпр - ВОК, охл, ри и 02 Че ав ра с 30 | | | | шо с і переохолодженням поверхні нижче точки мартенситного перетворення М ,, із проміжним відігрівом поверхні, здійснюваним в одному циклі до температури М,(240-250)2С, і остаточним відігрівом поверхні і «І охолодженням на повітрі, де К у - коефіцієнт пропорційності що залежить від швидкості прокатки, сThe method of heat treatment of rolled steel, mainly rod fittings made of low-alloyed silicon-manganese steels from rolling heating, which includes cyclic cooling with water with a number of cycles cm 25 more than one, with adjustable speeds, was accepted as the prototype, which is closest in terms of technical essence and achievable result to the technical solution claimed. cooling, which change from cycle to cycle, during cooling (3 in the first cycle at a rate not lower than: moe STkpr - VOK, okhl, ry i 02 Che av ra s 30 | | | | sho s and supercooling of the surface below the martensitic transformation point ,, with intermediate heating of the surface, carried out in one cycle to a temperature of М, (240-250)2С, and final heating of the surface and "I cooling in air, where K y is the proportionality factor that depends on the rolling speed, s
КУМ пр-19)0,054; Мур - швидкість прокатки, м/с; Тк пр. - температура кінця прокатки, ес; Е - площа поперечного 35 перерізу прокату, мм; П - периметр поперечного перерізу прокату, мм; М,, - температура початку мартенситного со перетворення |З).KUM pr-19)0.054; Moore - rolling speed, m/s; Tk pr. - temperature at the end of rolling, es; E - cross-section area 35 mm, mm; P - perimeter of the rolled cross section, mm; M,, - the temperature of the beginning of the martensitic so transformation |Z).
Недоліком прототипу є складність одержання рівня властивостей, що задовольняє вимогам стандартів для високоміцних арматур, обумовлена високою температурою проміжного відігріву після другого циклу, що, « незважаючи на досить високу швидкість охолодження, не дозволяє одержати співвідношення ферито-перлітної! і то бейнітної структур по перерізу, яке забезпечує необхідні механічні властивості для найвищого класу міцності но) с арматурного прокату - Ат1000 за ГОСТ 10884. :з» Таким чином, реалізація способу термічної обробки прокату, прийнятого за прототип, дозволяє одержати арматурний прокат з високими пластичними властивостями, однак при цьому необхідні міцностні характеристики високих класів міцності не досягаються.The disadvantage of the prototype is the difficulty of obtaining a level of properties that meets the requirements of the standards for high-strength fittings, due to the high temperature of the intermediate heating after the second cycle, which, "despite a fairly high cooling rate, does not allow obtaining the ratio of ferrite-pearlite!" i.e., the bainite structure in the cross-section, which provides the necessary mechanical properties for the highest strength class of reinforcing steel - At1000 according to GOST 10884. Thus, the implementation of the method of heat treatment of rolled steel, adopted as a prototype, allows obtaining reinforcing steel with high plastic properties, however, the required strength characteristics of high strength classes are not achieved.
Задача, розв'язувана винаходом, полягає в розробці способу термічної обробки прокату, переважно со стрижневої арматури з низьколегованих кремніймарганцевих сталей, із прокатного нагріву, що забезпечує ко підвищення техніко-економічних показників роботи стана за рахунок розширення сортаменту продукції, що випускається, без додаткових капітальних витрат. шк Технічний результат, що досягається при реалізації запропонованого технічного рішення, полягає вThe problem solved by the invention is to develop a method of thermal treatment of rolled products, mainly from rod fittings made of low-alloyed silicon-manganese steels, from rolling heating, which ensures an increase in the technical and economic indicators of mill operation due to the expansion of the range of products produced, without additional capital expenses shk The technical result achieved by the implementation of the proposed technical solution consists in
ГК) 50 забезпеченні виробництва арматурного прокату з підвищеними міцностними і пластичними характеристиками на рівні класу Ат1000 за ГОСТ 10884 при економії витрат на реалізацію процесу термічної обробки арматурних і» профілів із прокатного нагріву в технологічному потоці стана.GK) 50 to ensure the production of rebar with increased strength and plastic characteristics at the level of class At1000 according to GOST 10884 while saving costs for the implementation of the heat treatment process of rebar and" profiles from rolled heating in the technological flow of the mill.
Вирішення поставленої, задачі забезпечується тим, що циклічне охолодження водою здійснюють з числом циклів, рівним трьом, причому охолодження водою в другому і у третьому циклах ведуть, відповідно, зі швидкостями не нижче: о Мо 13 їв охль, Е ле влзе|тоав різ 7 Мо 8, їв охл, Е влзе|тоав різ де Ку - коефіцієнт пропорційності, що залежить від швидкості прокатки, Ку-1(Мпр-19)0,054; Мар - швидкість бо прокатки, м/с; Е - площа поперечного перерізу прокату, мм; П - периметр поперечного перерізу прокату, мм.The solution of the given problem is ensured by the fact that cyclic cooling with water is carried out with the number of cycles equal to three, and cooling with water in the second and third cycles is carried out, respectively, at speeds not lower than: Mo 8, yiv ohl, E vlze|toav riz de Ku - proportionality coefficient, which depends on the rolling speed, Ku-1(Mpr-19)0.054; Mar - rolling speed, m/s; E - cross-sectional area of rolled steel, mm; P - perimeter of the rolled cross section, mm.
Порівняння із прототипом показує, що спосіб, який заявляється, відрізняється від відомого тим, що циклічне охолодження водою здійснюється із числом циклів, рівним трьом, причому охолодження водою в другому і третьому циклах ведуть відповідно зі швидкостями не нижче: ме 13, ер ' охль, Е влзе|тоав різA comparison with the prototype shows that the proposed method differs from the known one in that the cyclic cooling with water is carried out with the number of cycles equal to three, and the cooling with water in the second and third cycles is carried out, respectively, at speeds not lower than: me 13, er 'ohl, E vlze|toav cut
ОК, якаok, which one
Мт С то влзе|тоав різMt S to vlze|toav riz
П де Ку - коефіцієнт пропорційності, що залежить від швидкості прокатки, КуУ-1(Мпр-19)0,054; Мир - швидкість прокатки, м/с; Е - площа поперечного перерізу прокату, мм; П - периметр поперечного перерізу прокату, мм.P de Ku - the proportionality factor, which depends on the rolling speed, KuU-1(Mpr-19)0.054; Mir - rolling speed, m/s; E - cross-sectional area of rolled steel, mm; P - perimeter of the rolled cross section, mm.
Таким чином, спосіб, що заявляється, відповідає критерію "новизна".Thus, the claimed method meets the "novelty" criterion.
Порівняння технічного рішення, що заявляється, з іншими технічними рішеннями в даній галузі техніки показало, що відомі способи термічної обробки із прокатного нагріву і виробництва стрижневого арматурного прокату, у яких зроблена спроба підвищити міцностні і пластичні властивості арматурних профілів, не досягають їх потрібного рівня.A comparison of the proposed technical solution with other technical solutions in this field of technology showed that the known methods of heat treatment from rolling heating and production of rod reinforcing bars, in which an attempt was made to increase the strength and plastic properties of reinforcing profiles, do not reach their required level.
Так, у способі термічної обробки прокатних виробів для виготовлення підкату і стрижневої арматури для залізобетонних конструкцій (4), з метою підвищення міцностних властивостей при збереженні пластичних характеристик і стійкості проти корозійного розтріскування, охолодження при загартуванні поверхні здійснюють зі швидкістю 800-20002С7с із самовідпуском при Т-5ОФ(Ас.-50)2С, потім охолоджують на повітрі.Thus, in the method of heat treatment of rolled products for the manufacture of rolling stock and rod reinforcement for reinforced concrete structures (4), in order to increase strength properties while maintaining plastic characteristics and resistance to corrosion cracking, cooling during surface hardening is carried out at a speed of 800-20002С7s with self-tempering at T -5OF(As.-50)2C, then cooled in air.
Однак при його реалізації не забезпечується міцність арматурного прокату, що відповідає класу Ат1000 за сHowever, its implementation does not ensure the strength of the reinforcing steel, which corresponds to the At1000 class according to p
ГОСТ 10884. Це обумовлено високою температурою самовідпуску, зниження якої практично важко забезпечити при одному циклі охолодження. Це вимагає, з одного боку, наявності довгої траси охолодження, а з іншої (о) сторони неефективно, тому що в цьому випадку має місце постійний контакт холодної води із прокатом.GOST 10884. This is due to the high self-tempering temperature, the reduction of which is practically difficult to ensure during one cooling cycle. This requires, on the one hand, the presence of a long cooling path, and on the other (o) hand, it is inefficient, because in this case there is constant contact of cold water with the rolling stock.
Таким чином, реалізація відомих технічних рішень не дозволяє виконати завдання, поставлене в технічному рішенні, що заявляється - забезпечити виробництво арматурного прокату з підвищеними міцностними і с зо пластичними характеристиками на рівні класу Ат1000 за ГОСТ 10884 при економії витрат на реалізацію процесу термічної обробки прокату в потоці стана. Зазначені обставини забезпечують технічному рішенню, що «9 заявляється, відповідність критерію "винахідницький рівень". «Thus, the implementation of known technical solutions does not allow to fulfill the task set in the technical solution, which is stated - to ensure the production of rebar with increased strength and with plastic characteristics at the level of At1000 class according to GOST 10884 while saving costs for the implementation of the heat treatment process of rolled products in the flow state The specified circumstances ensure that the technical decision that "9 is declared" meets the "inventive level" criterion. "
Спосіб, що заявляється, включає циклічне охолодження водою із числом циклів більше одного, з регульованими швидкостями охолодження, що змінюються від циклу до циклу, при охолодженні в першому циклі ЄМ зі швидкістю не нижче: со мое СТепр - БК, охл, ри иThe claimed method includes cyclic cooling with water with the number of cycles more than one, with adjustable cooling rates that change from cycle to cycle, when cooling in the first cycle of EM at a speed not lower than:
Фа --2510,4 (я ) « переохолодження поверхні нижче точки мартенситного перетворення М ,, із проміжним відігріванням 70 поверхні, здійснюваним в одному циклі до температури М,.(240-250)2С, остаточне відігрівання поверхні і З с охолодження на повітрі. Циклічне охолодження водою здійснюють із числом циклів, рівним трьом, причому :з» охолодження водою в другому і у третьому циклах ведуть відповідно зі швидкостями не нижче:Fa --2510.4 (ja ) "supercooling of the surface below the point of martensitic transformation M,, with intermediate heating of the surface 70 carried out in one cycle to a temperature of M,.(240-250)2C, final cooling of the surface and with cooling in air . Cyclic water cooling is carried out with the number of cycles equal to three, and water cooling in the second and third cycles is carried out, respectively, at speeds not lower than:
Мо 13 їв охль, Е влзе|тоав різMo 13 ate ohl, E vlze|toav riz
Го г) П о Мо 8, їв охл, ЕGo d) P o Mo 8, ate ohl, E
Т- п13-І-- 25650112 я |; де Ку - коефіцієнт пропорційності, що залежить від швидкості прокатки, КУ (М пр-19)0,054; Мир - швидкістьT- p13-I-- 25650112 i |; where Ku is the proportionality factor that depends on the rolling speed, KU (M pr-19)0.054; Peace is speed
Ще прокатки, м/с; Ткпр. - температура кінця прокатки, С; ЕР - площа поперечного перерізу прокату, мм2; П - периметр поперечного перерізу прокату, мм.More rolling, m/s; Tkpr. - temperature at the end of rolling, C; ER - rolled cross-sectional area, mm2; P - perimeter of the rolled cross section, mm.
Спосіб термічної обробки прокату, що заявляється, здійснюють таким чином. 25 Арматурний прокат з низьколегованої кремніймарганцевої стали, наприклад марки 25Г2С, після виходу зThe method of heat treatment of rolled steel, which is claimed, is carried out as follows. 25 Rebar made of low-alloy silicon-manganese steel, for example, grade 25Г2С, after exiting
Ге) останньої кліті сортопрокатного стана піддають термічній обробці із прокатного нагріву шляхом охолодження водою в установках термічного зміцнення прокату, установлених після чистової робочої кліті стана перед де холодильником за ходом технологічного процесу. Установки термічного зміцнення забезпечують циклічне охолодження прокату із числом циклів, рівним трьом і регулювання швидкості охолодження прокату. Практично 60 це реалізується шляхом відключення ряду центральних секцій установки термічного зміцнення прокату. У процесі охолодження прокату водою його поверхню переохолоджують до температури нижче точки мартенситного перетворення М,, яка становить для сталі 25Г2С приблизно 3202С, потім проводять проміжне відігрівання поверхні прокату до температури на 240-2502С вище точки мартенситного перетворення М,. Після проміжного відігрівання поверхні прокату його знову охолоджують водою до температури нижче точки М,, 65 потім роблять відігрів поверхні до температури М уї(100-120)2С, потім проводять ще один, третій цикл переохолодження поверхні нижче критичної точки М ,. Остаточний відігрів поверхні проводять до температури М, (80-90)20.Ge) of the last cage of the grade-rolling mill is subjected to heat treatment from rolling heating by cooling with water in thermal strengthening installations of rolled products, installed after the final working cage of the mill before the refrigerator during the technological process. Thermal hardening installations provide cyclic cooling of rolled products with the number of cycles, equal to three, and regulation of the rate of cooling of rolled products. Practically 60 this is realized by disconnecting a number of central sections of the installation of thermal strengthening of rolled steel. In the process of cooling the rolled product with water, its surface is supercooled to a temperature below the point of martensitic transformation M, which is approximately 3202С for steel 25Г2С, then intermediate heating of the surface of the rolled product is carried out to a temperature of 240-2502С above the point of martensitic transformation M,. After intermediate heating of the surface of the rolled product, it is cooled again with water to a temperature below the point M,, 65, then the surface is heated to a temperature of M ui(100-120)2C, then another, third cycle of subcooling the surface below the critical point M, is carried out. Final heating of the surface is carried out to a temperature of M, (80-90)20.
По завершенню термічної обробки прокату в потоці стана здійснюють остаточне його охолодження повітрям на холодильнику прокатного стана.Upon completion of heat treatment of the rolled product in the flow of the mill, its final cooling with air is carried out in the refrigerator of the rolling mill.
Залежності, що визначають швидкості охолодження прокату в кожному циклі способу термічної обробки прокату, що заявляється, установлені на основі математичної обробки експериментальних даних, отриманих у процесі проведення досліджень для розробки способу, що заявляється.Dependencies that determine the rate of cooling of rolled products in each cycle of the method of heat treatment of rolled products, which is claimed, are established on the basis of mathematical processing of experimental data obtained in the process of conducting research for the development of the claimed method.
Результати досліджень отриманих залежностей виявили, що для одержання співвідношення 7/0 Фферито-перлітної і бейнітної структур по перерізу, що забезпечує необхідні механічні властивості для найвищого класу міцності арматурного прокату - Ат1000 за ГОСТ 10884, варто вести охолодження в другому циклі зі швидкістю не нижче:The results of the studies of the obtained dependencies revealed that in order to obtain a 7/0 ratio of ferrite-pearlite and bainite structures in the cross-section, which provides the necessary mechanical properties for the highest strength class of reinforcing steel - At1000 according to GOST 10884, it is necessary to conduct cooling in the second cycle at a speed not lower than:
Мо 13 їв охль, Е 75 влзе|тоав різ у третьому циклі -Mo 13 ate ohl, E 75 vlze|toav cut in the third cycle -
Мо 8, їв охл, Е п13-І-- 25650112 вот де Ку - коефіцієнт пропорційності, що залежить від швидкості прокатки, Ку-1(Мпр-19)0,054; Мар - швидкість прокатки м/с; Е - площа поперечного перерізу прокату, мм"; П - периметр поперечного перерізу прокату, мм; М, - температура початку мартенситного перетворення. сMo 8, ate okhl, E p13-I-- 25650112 where Ku is the proportionality factor that depends on the rolling speed, Ku-1(Mpr-19)0.054; Mar - rolling speed m/s; E - cross-sectional area of the rolled product, mm"; P - perimeter of the cross-section of the rolled product, mm; M, - the temperature of the beginning of the martensitic transformation. s
При охолодженні прокату із числом циклів, відмінним від трьох, та зі швидкостями охолодження, відмінними від тих, що заявляються, не буде забезпечена відповідність міцностних і пластичних характеристик арматурного (о) прокату вимогам ГОСТ 10884 для високоміцних класів арматури, або буде потрібне внесення конструктивних змін в існуючу трасу охолодження прокату із прокатного нагріву, які змінять умови протікання процесів теплообміну (наприклад, подовження траси охолодження). с зо Приклад конкретної реалізаціїWhen cooling rolled products with a number of cycles other than three and with cooling rates different from those declared, compliance of the strength and plastic characteristics of reinforcing (o) rolled products with the requirements of GOST 10884 for high-strength classes of reinforcement will not be ensured, or structural changes will be required into the existing cooling path of rolled products from rolling heating, which will change the conditions of heat exchange processes (for example, lengthening the cooling path). c zo Example of a specific implementation
Промислова перевірка способу термічної обробки прокату, що заявляється, яку проведено з метою со встановлення залежностей, що заявляються, здійснювалася при прокатці дослідної партії арматурного прокату «The industrial verification of the method of heat treatment of the claimed rolled steel, which was carried out with the aim of establishing the claimed dependencies, was carried out during the rolling of an experimental batch of reinforcing steel "
Мо12мм зі сталі 25Г2С на дрібносортному стані 320 РУП "БМ3". Використовувалася існуюча траса охолодження арматурного прокату із прокатного нагріву. Дослідні плавки сталі марки 25Г2С за хімічним складом відповідали ЄМMo12mm from steel 25G2S on a small-grade condition of 320 RUP "BM3". The existing rebar cooling route from rolling heating was used. Experimental melts of steel grade 25G2S corresponded to EM in terms of chemical composition
Зз5 Вимогам ГОСТ 5781 (із вмістом вуглецю в готовому прокаті 0,22-0,2595). Об'єм дослідної партії - 500т. У со кожному досліджуваному режимі прокатували по 50 заготовок.Зз5 Requirements of GOST 5781 (with carbon content in the finished rolled steel 0.22-0.2595). The volume of the experimental batch is 500 tons. In each studied mode, 50 blanks were rolled.
Аналіз отриманих результатів, представлених у таблиці, виявив, що існуюча технологія термічної обробки арматурного прокату, зазначена в заводській технологічній інструкції ТІ 840-П-12-92 (режим 1), не забезпечує одержання комплексу властивостей, заданих ГОСТ 10884 для класу Ат1000. Так, вимоги стандарту не « 70 Виконувалися по межі міцності св на 7,290. з с При збільшенні температури відігріву після першого і другого циклів охолодження (режим 2) до значень, що перевищують значення, які заявляються у запропонованому технічному рішенні, вимоги стандарту не з виконуються, в основному, за міцностними характеристиками, тому що при зниженні температур відігріву знижуються пластичні властивості готового прокату (режим 3). При швидкостях охолодження, відмінних від швидкостей, встановлених виходячи із залежностей, що заявляються, не виконуються вимоги щодо міцностних бо властивостей (режим 4).The analysis of the obtained results, presented in the table, revealed that the existing technology of heat treatment of rebar, specified in the factory technological instructions TI 840-P-12-92 (mode 1), does not provide the set of properties specified by GOST 10884 for class At1000. Yes, the requirements of the standard are not " 70 They were fulfilled at the strength limit of St. at 7,290. With the increase of the reheating temperature after the first and second cooling cycles (mode 2) to values exceeding the values stated in the proposed technical solution, the requirements of the standard are not fulfilled, mainly in terms of strength characteristics, because when the reheating temperatures decrease, plastic properties of finished rolled products (mode 3). At cooling rates different from the rates established based on the declared dependencies, the requirements for strength properties are not met (mode 4).
Результати експериментальних досліджень виявили, що режим охолодження, параметри якого встановлені ко на основі співвідношень і залежностей, що заявляються, (режим 5), забезпечує повну відповідність міцностних і їх» пластичних характеристик арматурного прокату вимогам ГОСТ 10884 для класу Ат 1000. При цьому не потрібне 5р внесення конструктивних змін в існуючу трасу охолодження арматурного прокату із прокатного нагріву, зокрема, (6) не треба її подовження.The results of experimental studies revealed that the cooling mode, the parameters of which are set based on the ratios and dependencies that are declared (mode 5), ensures full compliance of the strength and plasticity characteristics of rebar with the requirements of GOST 10884 for class At 1000. At the same time, it is not necessary 5r introduction of structural changes in the existing route of cooling of rebar from rolling heating, in particular, (6) it is not necessary to extend it.
Із Таким чином, результати експериментальних досліджень, на основі яких встановлені температурні інтервали термічної обробки стрижневого арматурного прокату з низьколегованих кремніймарганцевих сталей, що заявляються, і емпіричні залежності, що визначають швидкості охолодження в різних циклах, а також досвід дв Випробування параметрів способу термічної обробки прокату, що заявляється, показав, що його застосування забезпечує можливість виробництва арматурного прокату з підвищеними міцностними і пластичними (Ф) характеристиками на рівні класу Ат 1000 за ГОСТ 10884 при економії витрат на реалізацію процесу термічної з обробки арматурних профілів із прокатного нагріву в технологічному потоці стана. Це, у свою чергу, сприяє розширенню сортаменту продукції, що випускається, без додаткових капітальних витрат і підвищує, тим самим, бо техніко-економічні показники роботи стана, тобто забезпечує вирішення поставленого завдання і досягнення технічного результату, що заявляється. б5Thus, the results of experimental studies, based on which the temperature intervals of the heat treatment of bar reinforcing bars made of low-alloyed silicon-manganese steels are established, and the empirical dependences that determine the cooling rates in different cycles, as well as the experience of testing the parameters of the method of heat treatment of rolled products, which is claimed, showed that its application provides the possibility of production of rebar with increased strength and plastic (F) characteristics at the level of class At 1000 according to GOST 10884 while saving costs for the implementation of the process of thermal processing of rebar profiles from rolling heating in the technological flow of the mill. This, in turn, contributes to the expansion of the range of products produced, without additional capital costs, and thus increases the technical and economic performance of the mill, i.e. ensures the solution of the task and the achievement of the stated technical result. b5
Механічні властивості арматурного прокату в стані поставки залежно від температури відігрівання після 1, 2 1 3-їо циклів, а також швидкості водяного охолодження пт я г 7 Є бе Н/мм" сь Н/мм" б, о бр» о після після після ві 1 циклу | 2 циклу ) З цикл циклі пиклі циклі 1 - 2000 - 1180-1195 ) 1025-1040 2-14 0.5-3.1 1160 1910 7 2 70 2 650 490 380 2100 1300 1220-1250 1010-1050 1. 05-13 3-3.5. 1225 1000 12 3,4 3 520 370 360 2400 1000 1 1240-1300 | 900-1100 1280 950 6,9 2,5 650 420 380 1400 750 | 1210-1280 | 1000-1070 Аз 3.5-4 1245 1010 10,5 3,3 5 610 А10 370 2200 1460 1100 1250-1285 1050-1100 7-10 3-45 1275 1070 8 3,5Mechanical properties of rebar in the state of delivery, depending on the heating temperature after the 1st, 2nd, and 3rd cycles, as well as the rate of water cooling. in 1 cycle | 2 cycles) C cycle cycles pickle cycles 1 - 2000 - 1180-1195 ) 1025-1040 2-14 0.5-3.1 1160 1910 7 2 70 2 650 490 380 2100 1300 1220-1250 1010-1050 1. 3-3-15. . 1225 1000 12 3.4 3 520 370 360 2400 1000 1 1240-1300 | 900-1100 1280 950 6.9 2.5 650 420 380 1400 750 | 1210-1280 | 1000-1070 Az 3.5-4 1245 1010 10.5 3.3 5 610 A10 370 2200 1460 1100 1250-1285 1050-1100 7-10 3-45 1275 1070 8 3.5
Вимоги ГОСТ 10884 для класу Ат1000 (250 1 1000 | 7. | 2 |)Requirements of GOST 10884 for class At1000 (250 1 1000 | 7. | 2 |)
Примітка: І. бз - тимчасовий опір розриву; бї- Межж. палуяося, б - відносне подовження; бр - рівномірне подовження. 2. У чисельнику - екстремальні значення, у знаменнику - середньоарифметичні значення.Note: I. bz - temporary break resistance; beat- Mezhzh. paluyaosya, b - relative elongation; br - uniform elongation. 2. In the numerator - extreme values, in the denominator - average arithmetic values.
Источники информации, принятьсе во внимание при составлений заявки: 1. Способ изготовления изделия из вальцованной стали, имеющей многослойную структуру: Патент 2916218,Sources of information that will be taken into account when preparing an application: 1. The method of manufacturing a product from rolled steel with a multilayer structure: Patent 2916218,
ФРГ, МПК С21ДОУ/52 Опубл. 23.10.80, Мо43. сч 2. Способ термической обработки проката: А.с. Мо1456472, СССР, МКИ С2101/02 / О.Г. Сидоренко, В.Т.FRG, IPC S21DOU/52 Publ. 10/23/80, Mo43. 2. Method of heat treatment of rolled steel: A.s. Mo1456472, USSR, MKY C2101/02 / O.G. Sydorenko, V.T.
Черненко, В.К. Бабич и др. Опубл. 7.02.89, Бюл. Моб. - С.88. о 3. Способ термической обработки проката: Патент 6847, Республика Беларусь, МПК" С2108/08, 1/02.Chernenko, V.K. Babych et al. Publ. 7.02.89, Bull. Mob. - P.88. o 3. Method of heat treatment of rolled steel: Patent 6847, Republic of Belarus, IPC" C2108/08, 1/02.
Опубл. 30.03.2005 - (прототип). 4. Способ термической обработки прокатньїх изделий: А.с. Мо1440939, СССР, МКИ С2101/78 / В.М. с зо Иващенко, Ю.В. Прилепский, А.А. Голобчанский и др. Опубл. 30.11.88, Бюл. Мо 44. - С.125. соPubl. 30.03.2005 - (prototype). 4. Method of heat treatment of rolled products: A.s. Mo1440939, USSR, MKY S2101/78 / V.M. with zo Ivashchenko, Yu.V. Prilepsky, A.A. Golobchanskyi et al. Publ. 30.11.88, Bull. Mo. 44. - P.125. co
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAA200608072A UA82432C2 (en) | 2006-07-18 | 2006-07-18 | Method for heat treatment of rolled metal |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAA200608072A UA82432C2 (en) | 2006-07-18 | 2006-07-18 | Method for heat treatment of rolled metal |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA82432C2 true UA82432C2 (en) | 2008-04-10 |
Family
ID=39818969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA200608072A UA82432C2 (en) | 2006-07-18 | 2006-07-18 | Method for heat treatment of rolled metal |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA82432C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111057822A (en) * | 2019-12-26 | 2020-04-24 | 河钢股份有限公司承德分公司 | Rapid heat treatment method for PSB 1080-level finish rolled steel bar |
| CN113649729A (en) * | 2021-07-07 | 2021-11-16 | 宜兴市永昌轧辊有限公司 | Heating device for roller neck production and use method |
-
2006
- 2006-07-18 UA UAA200608072A patent/UA82432C2/en unknown
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111057822A (en) * | 2019-12-26 | 2020-04-24 | 河钢股份有限公司承德分公司 | Rapid heat treatment method for PSB 1080-level finish rolled steel bar |
| CN113649729A (en) * | 2021-07-07 | 2021-11-16 | 宜兴市永昌轧辊有限公司 | Heating device for roller neck production and use method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105256323B (en) | The continuous acid-washing method of hot-rolled dual-phase steel | |
| CN105886750A (en) | Continuous hot galvanizing method for 1180 MPa-grade Q&P steel | |
| CN106555107A (en) | A kind of manufacture method and bainite type high-strength seamless steel pipe of bainite type high-strength seamless steel pipe | |
| CN103255358B (en) | A kind of high-strength anti-seismic steel bar and production method thereof | |
| KR20080063307A (en) | Method for producing hot strip with a multiphase structure | |
| Caprili et al. | A new generation of high-ductile Dual-Phase steel reinforcing bars | |
| CN102517496A (en) | Hot rolled ferrite/martensite double phase steel and production method thereof | |
| CN103643143A (en) | 600MPa-grade green-heat-treatment high-strength steel bar and processing method thereof | |
| WO2021214538A1 (en) | Method of producing steel wire rod of round cross-section and steel wire rod of round cross-section | |
| CN109023115A (en) | A kind of hot rolling template pulling-on piece steel and its manufacturing method | |
| CN116254469A (en) | HRB500E common hot rolled ribbed steel bar with strength-to-bending ratio greater than 1.28 | |
| RU2232196C2 (en) | Method for producing of high-strength corrosion-resistant ductile carbon alloy steel and product obtained by method | |
| UA82432C2 (en) | Method for heat treatment of rolled metal | |
| CN110218952B (en) | Finish-rolled twisted steel and production method thereof | |
| CN102433507A (en) | Low-yield-ratio easy-to-weld high-strength steel plate and preparation process thereof | |
| CN105164282B (en) | Steel part and the method for producing the steel part | |
| CN116200665A (en) | HRB500E anti-seismic reinforcing steel bar and preparation method thereof | |
| PL124075B1 (en) | Steel wiere manufacturing method | |
| Kurpe et al. | Development and Optimization of Flat Products Manufacturing at Rolling Mill 3200 | |
| JP5273344B2 (en) | High strength stainless steel wire with excellent cold workability and its molded product | |
| RU2213150C2 (en) | Method for thermal processing of rolled product | |
| RU2418867C1 (en) | Procedure for production of discrete structured antiseismic reinforcing rod | |
| DE59803308D1 (en) | METHOD FOR PRODUCING NON-RUSTIC FERRITIC OR FERRITIC-MARTENSITIC CONCRETE STEEL | |
| RU2081182C1 (en) | Method of heat treatment of rolled products | |
| PL188013B1 (en) | Method of hardening steel reinforcement rods for prestressed concrete |