UA81095U - Високотемпературний термо- і корозійностійкий електроізоляційний матеріал системи bn-b4c - Google Patents
Високотемпературний термо- і корозійностійкий електроізоляційний матеріал системи bn-b4c Download PDFInfo
- Publication number
- UA81095U UA81095U UAU201213418U UAU201213418U UA81095U UA 81095 U UA81095 U UA 81095U UA U201213418 U UAU201213418 U UA U201213418U UA U201213418 U UAU201213418 U UA U201213418U UA 81095 U UA81095 U UA 81095U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- corrosion
- silicon oxide
- boron nitride
- boron
- zirconium
- Prior art date
Links
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims abstract description 17
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 title claims abstract description 8
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 229910052580 B4C Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N boron carbide Chemical compound B12B3B4C32B41 INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N ZrO2 Inorganic materials O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 229910007948 ZrB2 Inorganic materials 0.000 claims description 17
- VWZIXVXBCBBRGP-UHFFFAOYSA-N boron;zirconium Chemical compound B#[Zr]#B VWZIXVXBCBBRGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical compound [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 28
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 15
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 12
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 6
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 4
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 4
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000000615 nonconductor Substances 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000954 Medium-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004452 microanalysis Methods 0.000 description 1
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000399 optical microscopy Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
Високотемпературний термо- і корозійностійкий електроізоляційний матеріал системи BN-BC містить нітрид бору BN і карбід бору ВС. Додатково містить оксид кремнію SiO, діоксид цирконію ZrO, диборид цирконію ZrB
Description
Корисна модель належить до галузі порошкової металургії а саме - до високотемпературних термо- і корозійностійких електроіїзоляційних матеріалів. Матеріал, що заявляється, може бути використаний в металургійній промисловості для стаканів-дозаторів устаткування безперервного розливання сталі, футерівки тиглів, ванн, труб для розплавлених металів і сплавів, а також в машинобудуванні та електротехніці для виготовлення високотемпературних електроізоляторів тощо.
Аналогом розробленому матеріалу може бути спечений матеріал системи ВМ-Ва.С (карбонітрид бору) за участю порошків нітриду бору з різним ступенем упорядкування, одержаних різними технологічними засобами: карбамідним, розчинним та азотуванням аморфного бору (Григорьев О.Н, Бега Н.Д., Ляшенко В.И., Дубовик Т.В., Котенко В.А.,
Панашенко В.М., Щербина О.Д. Зависимость структурьї спеченного карбонитрида бора от степени дефектности порошку нитрида бора// Порошковая металлургия.-2005.-5/6. - С. 100- 107). Проведено дослідження структурних особливостей порошків ВМ, отриманих трьома різними технологіями, і щільності спечених зразків карбонітриду бору за участю цих порошків.
Недоліком аналогу, тобто спеченого карбонітриду бору за участю ВМ, який було отримано трьома різними технологіями, є низькі значення щільності спечених зразків, що свідчить про їх низьку механічну міцність.
Як прототип був вибраний спечений керамічний матеріал на основі нітриду бору ВМ і карбіду бору ВС, отриманий пресуванням заготовок і їх реакційним спіканням в азоті при температурі 1800 С. (Григорьев О.Н, Котенко В.А., Ляшенко В.И., Рогозинская А.А., Дубовик Т.В.,
Панашенко В.М., Черненко Л.М. Свойства спеченньїх керамических материалов на основе нитрида и карбида бора. // Порошковая металлургия.-2007.-1/2. - С. 58-64). Встановлено, що отриманий матеріал має високі значення електроопору і діелектричних характеристик, термостійкість при охолодженні на повітрі в інтервалі від 1200 до 20 "С і ерозійну стійкість при лазерному опромінюванні.
Недоліком цього матеріалу є висока пористість (до 30 905) і низька механічна міцність.
В основу корисної моделі поставлена задача "Високотемпературний термо- і корозійностійкий електроізоляційний матеріал системи ВМ-ВаС" створити матеріал з високими значеннями термо- і корозійної стійкості, достатньою щільністю і механічною міцністю, а також
Зо електроїзоляційними властивостями.
Поставлена задача вирішується тим, що додавання до суміші порошків нітриду бору ВМ і карбіду бору ВАС порошків оксиду кремнію 510», діоксиду цирконію 270» і дибориду цирконію 2В: та дотриманням оптимального кількісного співвідношення компонентів, мас. Фо: карбід бору ВАС 5-7 оксид кремнію 5іОг2 15-35 діоксид цирконію 7702 4-20 диборид цирконію 2гВ2 4-10 нітрид бору ВМ 30-70.
Причинно-наслідковий зв'язок між сукупністю суттєвих ознак корисної моделі ії технічного результату є очевидним із нижченаведеного опису. Нітрид бору ВМ використовували як матеріал з високою термо- і корозійною стійкістю, електроізоляційними властивостями і задовільною механічною оброблюваністю. Карбід бору В.С і диборид цирконію 27Вг2 підвищують корозійну стійкість матеріалу, а також його механічну міцність. Оксид кремнію 51іО» активізує процес гарячого пресування, знижує його температуру і підвищує щільність і механічну міцність гарячепресованого матеріалу. Діоксид цирконію 7702 підвищує стійкість до окиснення і електроізоляційні властивості матеріалу.
Високотемпературний термо- і корозійностійкий електроіїзоляційний матеріал системи ВІМ-
Вас одержували методами порошкової металургії. Вихідні порошки: нітрид бору ВМ, карбід бору
ВаС, оксид кремнію 5102, діоксид цирконію 2702 і диборид цирконію 7/В» змішували у відповідних співвідношеннях та одночасно розмелювали у планетарному млині в середовищі ацетону 6 годин. Суміші висушували в сушильній шафі, а потім просіювали через сито, середня величина частинок не перевищувала 2-6 мкм. Зразки одержували гарячим пресуванням в графітових прес-формах в температурному Інтервалі 1600-1900 "С при тиску 20 МПа, часі витримки при заданій температурі 15-20 хвилин до повної усадки. Пористість гарячепресованих зразків складала 8-23 95.
Досліджували п'ять складів високотемпературного термо- і корозійностійкого електроіїзоляційного матеріалу системи ВМ-ВаС, які одержували таким чином:
Приклад 1. Порошки нітриду бору ВМ, карбіду бору В.С, оксиду кремнію 510», діоксиду цирконію 270» і дибориду цирконію 2/Вг змішували та одночасно розмелювали у планетарному млині в середовищі ацетону 6 годин у співвідношенні, мас. 95: нітрид бору ВМ-20, карбід бору
Вас - 4, оксид кремнію 510» - 38, діоксид цирконію 770: - 26 і диборид цирконію 2гВ»е - 12. Суміші висушували в сушильній шафі, а потім просіювали через сито, середня величина частинок не перевищувала 2-6 мкм. Зразки одержували гарячим пресуванням в графітових прес-формах при температурі 1600 "С, тиску 20 МПа, часі витримки при заданій температурі 15-20 хвилин до повної усадки. Пористість гарячепресованих зразків складала 8-10 95.
Приклад 2. Порошки нітриду бору ВМ, карбіду бору В.С, оксиду кремнію 510», діоксиду цирконію 270» і дибориду цирконію 2/Вг змішували та одночасно розмелювали у планетарному млині в середовищі ацетону 6 годин у співвідношенні, мас. 95: нітрид бору ВМ-30, карбід бору
Вас - 5, оксид кремнію 510: - 35, діоксид цирконію 2705 - 20 і диборид цирконію 7В»5 - 10. Суміші висушували в сушильній шафі, а потім просіювали через сито, середня величина частинок не перевищувала 2-6 мкм. Зразки одержували гарячим пресуванням в графітових прес-формах при температурі 1700 "С, тиску 20 МПа, часі витримки при заданій температурі 15-20 хвилин до повної усадки. Пористість гарячепресованих зразків складала 10-12 Об.
Приклад 3. Порошки нітриду бору ВМ, карбіду бору В.С, оксиду кремнію 510», діоксиду цирконію 270» і дибориду цирконію 2/Вг змішували та одночасно розмелювали у планетарному млині в середовищі ацетону 6 годин у співвідношенні, мас. 95: нітрид бору ВМ-50, карбід бору
Вас - 6, оксид кремнію 510» - 25, діоксид цирконію 2705 - 13 і диборид цирконію 21В»г - 6. Суміші висушували в сушильній шафі, а потім просіювали через сито, середня величина частинок не перевищувала 2-6 мкм. Зразки одержували гарячим пресуванням в графітових прес-формах при температурі 1800 "С, тиску 20 МПа, часі витримки при заданій температурі 15-20 хвилин до повної усадки. Пористість гарячепресованих зразків складала 11-14 Фо.
Приклад 4. Порошки нітриду бору ВМ, карбіду бору В.С, оксиду кремнію 510», діоксиду цирконію 270» і дибориду цирконію 2г/Вг змішували та одночасно розмелювали у планетарному млині в середовищі ацетону 6 годин у співвідношенні, масово: нітрид бору ВМ-70, карбід бору ВАС - 7, оксид кремнію 5іО2 - 15, діоксид цирконію 2гО»2 - 4 і диборид цирконію 2гВ» - 4. Суміші висушували в сушильній шафі, а потім просіювали через сито, середня величина частинок не перевищувала 2-6 мкм. Зразки одержували гарячим пресуванням в графітових прес-формах при температурі 1800 "С, тиску 20 МПа, часі витримки при заданій температурі 15-20 хвилин до повної усадки. Пористість гарячепресованих зразків складала 14-16 Об.
Зо Приклад 5. Порошки нітриду бору ВМ, карбіду бору В.С, оксиду кремнію 510», діоксиду цирконію 270» і дибориду цирконію 2/Вг змішували та одночасно розмелювали у планетарному млині в середовищі ацетону 6 годин у співвідношенні, масово: нітрид бору ВМ-80, карбід бору ВАС - 8, оксид кремнію 5іО2 - 8, діоксид цирконію 2гО2 - З і диборид цирконію 72В2 - 1. Суміші висушували в сушильній шафі, а потім просіювали через сито, середня величина частинок не перевищувала 2-6 мкм. Зразки одержували гарячим пресуванням в графітових прес-формах при температурі 1900 "С, тиску 20 МПа, часі витримки при заданій температурі 15-20 хвилин до повної усадки. Пористість гарячепресованих зразків складала 18-23 Об.
На механічно оброблених (методами шліфування та полірування) гарячепресованих зразках розміром 36бх4х3 мм, а також Ж 10х15 мм визначали фазовий склад, механічну міцність, термостійкість, щільність питомий електроопір, коефіцієнт термічного розширення (КТР) і корозійну стійкість в контакті з чистим залізом і сталлю 45. Для проведення експлуатаційних випробувань в умовах роботи вузла безперервного розливання сталей як стакани-дозатори були отримані гарячепресовані заготовки Є 50х80 мм, з яких механічним оброблюванням були виготовлені деталі необхідної геометричної форми.
В зв'язку з необхідністю порівняння властивостей матеріалу прототипу з тим, що заявляється, за значеннями міцності на згин, термостійкості в інтервалі від 1500 до 20 "С на повітрі, корозійної стійкості в чистому залізі і сталі 45, а також в умовах експлуатації стаканів- дозаторів, автори провели додаткове дослідження. Для цього пресуванням і спіканням були отримані зразки необхідної форми за режимом, вказаним в прототипі. Дані по фізико- механічним властивостям матеріалу, який заявляється, і прототипу наведені в таблиці.
Рентгенівський аналіз вихідних сумішей і гарячепресованих зразків проводили на дифрактометрі типу ДРОН в Сика-випромінюванні. Обробку дифракційних кривих здійснювали за допомогою відповідних програм. Структуру зразків вивчали методом оптичної мікроскопії.
Проведені рентгенівські і мікроскопічні дослідження фазового складу матеріалу, який заявляється, показали, що в умовах гарячого пресування при 1600-1900 С нові фази не утворюються.
Щільність вимірювали гідростатичним зважуванням. Випробування міцності на згин і стиск проводили на "Універсальній машині для механічних випробувань НДІ КІМП-12319-10".
Об'ємний питомий електроопір визначали на приладі "МОМ".
Термостійкість зразків визначали за кількістю теплозмін в інтервалі температур від 1500 до 20 7С на повітрі. Зразки вміщували в піч, нагріту до 1500 "С, витримували 20 хв і охолоджували на повітрі до кімнатної температури. Цикли нагрівання і охолодження повторювали до появи першої тріщини на одному з 5 зразків кожного складу. Коефіцієнт термічного розширення (КТР) досліджували на дилатометрі шляхом заміру зміни довжини зразків при нагріванні.
Корозійні дослідження в розплавах чистого заліза і сталі 45 проводили у вакуумі при температурі 1650-1700 С протягом 40 хв. Взаємодію на границі матеріал-розплав досліджували засобом растрової електронної мікроскопії в поєднанні з рентгеноспектральним мікроаналізом. Кут змочування заміряли засобом лежачої краплі (Єременко В.Н., Найдич Ю.В.
Змочування рідкими металами поверхонь тугоплавких сполук - К.: Видавництво АН УРСР.- 1958.-60 с). У вакуумі заміряли крайові кути змочування в системі матеріал-розплав.
Встановлено, що матеріал, який заявляється, а також матеріал прототипу в контакті з цими розплавами мають кути змочування менше 90", а саме (40-85)7, тобто цими розплавами змочуються, але на границі розділу матеріал-метал взаємодія відсутня.
Приведені в таблиці дані свідчать про те, що матеріал корисної моделі, який заявляється, має більш високі значення щільності, механічної міцності і термостійкості, в порівнянні з матеріалом прототипу. При цьому корозійна стійкість, питомий електроопір і механічна оброблюваність знаходяться на однаковому рівні.
Основними вимогами до матеріалу, який використовується для виготовлення змінних стаканів-дозаторів устаткування безперервного розливання сталі, є високі значення термо- і корозійної стійкості, а також достатня щільність і механічна міцність, щоб не було розмивання стінок стаканів потоком металу. Для визначення можливості використання матеріалу, який заявляється, як змінні стакани-дозатори устаткування безперервного розливання сталі, в порівнянні з матеріалом прототипу, були проведені експлуатаційні випробування у виробничих умовах.
В результаті проведених експлуатаційних досліджень було встановлено, що стакани- дозатори матеріалу, який заявляється, отримані гарячим пресуванням, мають високі термо- і корозійну стійкість в контакті з розплавами низько- і середньовуглецевих сталей, достатню щільність і механічну міцність, що дозволяє їм безперервно працювати 9-14 годин без заміни.
Зо Стакани-дозатори з матеріалу прототипу, одержані пресуванням і спіканням, були досліджені в тих же умовах. Встановлено, що в зв'язку з відносно невисокими значеннями щільності і механічної міцності, стінки дозаторів суттєво розмиваються за 4-6 годин роботи.
Таким чином, експлуатаційні випробування показали, що стакани-дозатори з гарячепресованого матеріалу, що заявляється, працюють довше в 2-3 рази, ніж з матеріалу прототипу, які отримані пресуванням і спіканням.
Найбільш ефективні властивості матеріалу, який заявляється, як корисна модель, виявляються в складах МоМо 2-4 (таблиця) в інтервалі концентрацій компонентів, мас. 9о: карбід бору ВАС - 5-7, оксид кремнію 5105 - 15-35, діоксид цирконію 2гО5 - 4-20, диборид цирконію 2тгВг5 - 4-10, нітрид бору ВМ-30-70.
Матеріал, що заявляється, може бути використаний в металургійній промисловості для стаканів-дозаторів устаткування безперервного розливання сталі, футерівки тиглів, ванн, труб для розплавлених металів і сплавів, а також в машинобудуванні та електротехніці для виготовлення високотемпературних електроізоляторів тощо.
Таблиця
Склад та фізико-механічні і експлуатаційні властивості термо - і корозійностійкого електроіїзоляційного матеріалу системи ВМ-В4С в порівнянні з матеріалом прототипу
МоМо о. г. Безперервна скла-| Склад матеріалу, масую Міцність, КТР Кількість Питом, робота дів МПа й а106, тепло електро-| стакана-
Пористість, 4 змін, й о/, град", 1500- опір, дозатора при вм вс віО» 709 718» Зги-| Стис- 100- 202С, (Ф/7) см, розливанні ну| ку 10007 . 2076 сталей, повітря години із |5016|25|13| 6 |145|162| 11-74 | 44 | 180 | 8ч02| 914
Продовження таблиця 14-16 |80 188 | 3 | 1 |112|130| 18-23
І |70130|Ї - | -Ї - |28| 89 | 25-30
Claims (1)
- ФОРМУЛА КОРИСНОЇ МОДЕЛІВисокотемпературний термо- і корозійностійкий електроіїзоляційний матеріал системи ВМ-ВАС, що містить нітрид бору ВМ і карбід бору В.С, який відрізняється тим, що додатково містить оксид кремнію 51іО»2, діоксид цирконію 270», диборид цирконію 2гВг, при такому співвідношенні компонентів, мас. 9:карбід бору ВАС 5-7 оксид кремнію 5іОг2 15-35 діоксид цирконію 7702 4-20 диборид цирконію 2гВ2 4-10 нітрид бору ВМ 30-70.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU201213418U UA81095U (uk) | 2012-11-26 | 2012-11-26 | Високотемпературний термо- і корозійностійкий електроізоляційний матеріал системи bn-b4c |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU201213418U UA81095U (uk) | 2012-11-26 | 2012-11-26 | Високотемпературний термо- і корозійностійкий електроізоляційний матеріал системи bn-b4c |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA81095U true UA81095U (uk) | 2013-06-25 |
Family
ID=51947813
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAU201213418U UA81095U (uk) | 2012-11-26 | 2012-11-26 | Високотемпературний термо- і корозійностійкий електроізоляційний матеріал системи bn-b4c |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA81095U (uk) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2665735C1 (ru) * | 2017-11-22 | 2018-09-04 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Керамический композиционный материал для изготовления сопел |
-
2012
- 2012-11-26 UA UAU201213418U patent/UA81095U/uk unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2665735C1 (ru) * | 2017-11-22 | 2018-09-04 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Керамический композиционный материал для изготовления сопел |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Sahin et al. | Preparation of AlON ceramics via reactive spark plasma sintering | |
| Liu et al. | Changed oxidation behavior of ZrB2–SiC ceramics with the addition of ZrC | |
| Sonber et al. | Synthesis, densification and oxidation study of lanthanum hexaboride | |
| Cheng et al. | Preparation of Al2O3/TiC micro-composite ceramic tool materials by microwave sintering and their microstructure and properties | |
| Zhai et al. | Microstructure, mechanical properties and thermal shock behavior of h-BN-SiC ceramic composites prepared by spark plasma sintering | |
| Meng et al. | The repeated thermal shock behaviors of a ZrB2–SiC composite heated by electric resistance method | |
| Duan et al. | Low temperature pressureless sintering of silicon nitride ceramics for circuit substrates in powder electronic devices | |
| Xiao et al. | Oxidation protection of commercial-purity titanium by Na2O–CaO–SiO2 and Na2O–CaO–Al2O3–SiO2 glass–ceramic coatings | |
| Wu et al. | Hot-pressing sintered BN-SiO2 composite ceramics with excellent thermal conductivity and dielectric properties for high frequency substrate | |
| Zhou et al. | Fabrication of diamond–SiC–TiC composite by a spark plasma sintering-reactive synthesis method | |
| Yang et al. | High-performance B4C-LaB6 composite ceramics fabricated via hot-pressing sintering with La2O3 as sintering additive | |
| Hu et al. | Oxidation behavior of B4C-(ZrB2-SiC) ceramics at 1600° C | |
| Zhang et al. | Strengthening of porous TiB2⿿ SiC ceramics by pre-oxidation and crack-healing | |
| Wan et al. | Effect of trace alumina on mechanical, dielectric, and ablation properties of fused silica ceramics | |
| Ye et al. | Effect of sintering activation energy on Si3N4 composite ceramics | |
| Ahmed et al. | Effect of zirconia and iron on the mechanical properties of Al2O3/TiC composites processed using combined self-propagating synthesis and direct consolidation technique | |
| Liao et al. | Enhanced thermal shock resistance of BN-based composites sintered by hot-pressing with the introduction of nano oxides | |
| Wei et al. | Phase and microstructure optimization of grain boundary oxides and its effect on the thermal conductivity of Y2O3-doped AlN ceramics | |
| Guo et al. | Effects of ball milling on the densification behavior, microstructure, and mechanical properties of TiB2–SiC ceramics | |
| UA81095U (uk) | Високотемпературний термо- і корозійностійкий електроізоляційний матеріал системи bn-b4c | |
| Wang et al. | High-performance B4C-YB4 composites fabricated with Y2O3 additive via hot-pressing sintering | |
| Hao et al. | Effects of Zn2SiO4 on the phase evolution, thermal expansion and mechanical properties of LiAlSiO4 ceramic | |
| Shi et al. | ζ-Ta4C3 lamellae growth behavior and its effects on microstructure and fracture toughness of TaC0. 6-Cu composites | |
| CN102992776B (zh) | 一种h-BN/VC可加工陶瓷的制备方法 | |
| Xu et al. | Densification and comprehensive properties of h-BN-based refractories with in-situ formation of Y3Al5O12 |