UA70083C2 - Method for lining hollow metal article - Google Patents
Method for lining hollow metal article Download PDFInfo
- Publication number
- UA70083C2 UA70083C2 UA20031212438A UA20031212438A UA70083C2 UA 70083 C2 UA70083 C2 UA 70083C2 UA 20031212438 A UA20031212438 A UA 20031212438A UA 20031212438 A UA20031212438 A UA 20031212438A UA 70083 C2 UA70083 C2 UA 70083C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- product
- melt
- lining
- article
- metal
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 51
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 51
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims abstract description 43
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 27
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 26
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 21
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 14
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 claims abstract description 8
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical class [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 claims abstract description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 15
- 238000002791 soaking Methods 0.000 abstract 3
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 8
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 4
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000720 Silicomanganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 2
- 238000006056 electrooxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 2
- 230000005483 Hooke's law Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 1
- 238000003487 electrochemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000000383 hazardous chemical Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N manganese silicon Chemical compound [Si].[Mn] PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052914 metal silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 229910052611 pyroxene Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003238 silicate melt Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Винахід відноситься до захисту металевих виробів, які працюють в умовах абразивного зносу, впливу 2 високих температур і агресивних середовищ, і може бути використаний в металургійній, хімічній, гірничо-збагачувальній галузях промисловості, а також при виготовленні ємностей для збереження і транспортування екологічно небезпечних речовин.The invention relates to the protection of metal products that work in conditions of abrasive wear, exposure to 2 high temperatures and aggressive environments, and can be used in the metallurgical, chemical, mining and beneficiation industries, as well as in the manufacture of containers for the storage and transportation of environmentally hazardous substances.
Відомий спосіб футерування порожнистого металевого виробу, що включає заповнення його внутрішньої порожнини силікатним розплавом, витримку розплаву до утворення футерувального шару, наступний злив 70 надлишку розплаву й охолодження виробу |Вейник А.М. Расчет отливки. -М.: Машиностроение, 1964. -There is a known method of lining a hollow metal product, which includes filling its inner cavity with a silicate melt, holding the melt until the lining layer is formed, then draining the excess melt and cooling the product | Veynyk A.M. Casting calculation. - M.: Mashinostroenie, 1964. -
С.230-2311.P.230-2311.
Вадами даного способу є неповна адгезія закристалізованого силікатного шару до металевої поверхні виробу внаслідок виникнення електрохімічних реакцій (корозія), які відбуваються на границі метал-розплав, а також неконтрольований (некерований) теплообмін між корпусом виробу і шарами футерувального покриття, що 72 викликає появу значних внутрішніх напружень, які перевищують границю міцності на розрив матеріалу, що відливається.The disadvantages of this method are the incomplete adhesion of the crystallized silicate layer to the metal surface of the product due to the occurrence of electrochemical reactions (corrosion) that occur at the metal-melt interface, as well as uncontrolled (uncontrolled) heat exchange between the body of the product and the layers of the lining coating, which 72 causes the appearance of significant internal stresses that exceed the tensile strength limit of the cast material.
Найбільш близьким по технічній суті і досягаемому результату до винаходу, який заявляється, є спосіб футерування порожнистого металевого виробу, що включає нагрівання виробу до температури 500-700 ес, заповнення його внутрішньої порожнини розплавом силікатного матеріалу, витримування розплаву до утворення футерувального шару, наступний злив залишків розплаву силікатного матеріалу й охолодження виробу до температури навколишнього середовища (авт. свид. СССР Мо257237, МПК РГ161 57/00, оп. 11.11.1969г. - прототип)! Цей спосіб дозволяє підвищити адгезію силікатного шару до металу. Нагрівання виробу до температури 500-7002С перед заповненням його внутрішньої порожнини розплавом силікатного матеріалу вдвічі зменшує перепад температур між металом і розплавом у початковий момент утворення футерувального шару, сч що поліпшує його структуру і міцнісні показники. Го)The method of lining a hollow metal product that is closest in terms of technical essence and achievable result to the claimed invention is a method of lining a hollow metal product, which includes heating the product to a temperature of 500-700 es, filling its internal cavity with a melt of silicate material, keeping the melt until the lining layer is formed, and then draining the residues melting of the silicate material and cooling the product to ambient temperature (authorized certificate of the USSR Mo257237, MPK RG161 57/00, op. 11.11.1969 - prototype)! This method makes it possible to increase the adhesion of the silicate layer to the metal. Heating the product to a temperature of 500-7002C before filling its internal cavity with molten silicate material halves the temperature difference between the metal and the melt at the initial moment of formation of the lining layer, which improves its structure and strength. Go)
Після заливання виробу розплавом силікатного матеріалу (при температурі 1300-1350 2) за рахунок інтенсивного відводу тепла металевими стінками по периметру виливка утворюється затверділа кірка при рідкій серцевині. Потім фронт кристалізації, рухаючись від стінок виробу усередину об'єму, витісняє бульбашки с зр Бозчиненого. в розплаві газу до центра, утворюючи досить міцну структуру футерувального шару.After pouring the product with molten silicate material (at a temperature of 1300-1350 2), due to intensive heat removal by metal walls around the perimeter of the casting, a hardened crust is formed with a liquid core. Then the crystallization front, moving from the walls of the product into the volume, displaces the bubbles from the Bozchyneny. in the gas melt to the center, forming a fairly strong structure of the lining layer.
Газонасиченість розплавів шлаків, зокрема металургійного виробництва, дуже велика і складає 100смУ/дм3., соThe gas saturation of slag melts, in particular of metallurgical production, is very high and amounts to 100 cmU/dm3., so
Однак, загальна втрата температури розплаву по об'єму виливка за рахунок теплообміну металевого корпуса о виробу з навколишнім середовищем приводить до наростання його в'язкості, що утрудняє формування виробів складної конфігурації а також перешкоджає процесу природної дегазації футерувального шару, який о формується. їм-However, the total loss of the temperature of the melt over the volume of the casting due to the heat exchange of the metal body of the product with the environment leads to an increase in its viscosity, which makes it difficult to form products of a complex configuration and also prevents the process of natural degassing of the lining layer that is being formed. them-
Крім того, при подальшому охолодженні рідка серцевина неминуче піддається об'ємній усадці, яка досягає 1290, тоді як усадка зовнішніх, твердих шарів складає 396, що приводить до утворення усадочної пористості у футерувальному шарі і виникненню внутрішніх напружень, величина яких нерідко перевищує міцність силікатного матеріалу. «In addition, upon further cooling, the liquid core inevitably undergoes volume shrinkage, which reaches 1290, while the shrinkage of the outer, solid layers is 396, which leads to the formation of shrinkage porosity in the lining layer and the emergence of internal stresses, the magnitude of which often exceeds the strength of the silicate material . "
Також, при охолодженні металевого виробу внаслідок різниці температурних коефіцієнтів лінійного у с розширення металу і закристалізованого силікатного матеріалу (у 1,73 рази) у системі метал-силікатний матеріал неминуче виникають залишкові напруги, величина яких у ряді випадків настільки велика, що металевий з корпус деформується, а футерувальний шар руйнується. Так, при складній конфігурації виробу, наприклад, сполученні конуса і циліндра, можливе видавлювання футерувального шару на конусній ділянці з наступним відривом його від металу. При товстій металевій оболонці виробу спостерігається повне руйнування -І футерувального шару, тому що метал, охолоджуючись, просто роздавлює його. У випадку відносно тонкої металевої оболонки виробу при охолодженні відбувається її пластична деформація, яка неминуче порушує о первісну форму і розміри виробу. о Ще одною вадою відомого способу є те, що в умовах тривалого впливу високих температур відбувається 5р оплавлення граничних шарів металу, міняється його первісна структура, відбувається процес активної бо електрохімічної корозії, при якій товщина металу зменшується на 10-1595, а міцність - до 24-40965. с» У відомому способі процес охолодження ведеться довільно - природне охолодження на відкритому повітрі, і не контролюється. Виникаючий перепад температур між внутрішньою поверхнею футерувального шару та металевою оболонкою виробу в процесі охолодження досягає 250-500 оС і викликає термічні залишкові в Напруги, які можуть привести до руйнування силікатного матеріалу.Also, during the cooling of the metal product due to the difference in the temperature coefficients of the linear expansion of the metal and the crystallized silicate material (by 1.73 times), residual stresses inevitably arise in the metal-silicate material system, the magnitude of which in some cases is so large that the metal body is deformed , and the lining layer is destroyed. Thus, with a complex configuration of the product, for example, a combination of a cone and a cylinder, it is possible to squeeze out the lining layer on the conical area with its subsequent separation from the metal. With a thick metal shell of the product, complete destruction of the lining layer is observed, because the metal, cooling down, simply crushes it. In the case of a relatively thin metal shell of the product, during cooling, its plastic deformation occurs, which inevitably violates the original shape and dimensions of the product. Another disadvantage of the known method is that under conditions of long-term exposure to high temperatures, melting of the boundary layers of the metal occurs, its original structure changes, the process of active electrochemical corrosion occurs, during which the thickness of the metal decreases by 10-1595, and the strength - up to 24 -40965. c» In the known method, the cooling process is carried out arbitrarily - natural cooling in the open air, and is not controlled. The resulting temperature difference between the inner surface of the lining layer and the metal shell of the product during the cooling process reaches 250-500 oC and causes thermal residual stresses that can lead to the destruction of the silicate material.
Задачею винаходу є удосконалення способу футерування порожнистого металевого виробу шляхом зміниThe object of the invention is to improve the method of lining a hollow metal product by changing it
Ф) технологічних параметрів процесу футерування таким чином, щоб знизити рівень залишкових напруг, підвищити ка міцність футерувального шару, запобігти деформації виробу в цілому та зробити його контрольованим.F) technological parameters of the lining process in such a way as to reduce the level of residual stresses, increase the strength of the lining layer, prevent deformation of the product as a whole and make it controllable.
Поставлена задача вирішується тим, що в способі футерування порожнистого металевого виробу, що бо Включає нагрівання виробу до температури 500-700, заповнення його внутрішньої порожнини розплавом силікатного матеріалу, витримування розплаву до утворення футерувального шару, наступний злив залишків розплаву силікатного матеріалу й охолодження виробу до температури навколишнього середовища, відповідно винаходу перед нагріванням виробу на його внутрішню поверхню наносять захисний шар, під час утворення футерувального шару у внутрішню порожнину виробу порційно додають свіжий розплав силікатного матеріалу, 65 охолодження виробу проводять у кілька стадій з витримуванням на кожній стадії, при цьому охолодження і витримування виробу ведуть з перепадом температур між металевим корпусом виробу і внутрішньою поверхнею футерувального шару, що допускається, не більш 50-602С. При цьому як захисний шар на внутрішню поверхню виробу наносять оксиди алюмінію або кальцію, а під час утворення футерувального шару у внутрішню порожнину виробу порційно додають свіжий розплав силікатного матеріалу в кількості 3-995 об'єму внутрішньої порожнини виробу.The task is solved by the fact that in the method of lining a hollow metal product, which includes heating the product to a temperature of 500-700, filling its internal cavity with a melt of silicate material, keeping the melt until the formation of a lining layer, then draining the remains of the melt of the silicate material and cooling the product to a temperature environment, according to the invention, before heating the product, a protective layer is applied to its inner surface, during the formation of the lining layer, fresh molten silicate material is added in portions to the inner cavity of the product, 65 cooling of the product is carried out in several stages with aging at each stage, while cooling and aging the product is driven with a temperature difference between the metal case of the product and the inner surface of the lining layer, which is allowed, no more than 50-602C. At the same time, as a protective layer, aluminum or calcium oxides are applied to the inner surface of the product, and during the formation of the lining layer, fresh molten silicate material is added portionwise to the inner cavity of the product in the amount of 3-995 of the volume of the inner cavity of the product.
Нанесення перед нагріванням на внутрішню поверхню виробу захисного покриття з оксидів алюмінію або кальцію запобігає при заливанні розплаву проникнення з нього кисню до граничних шарів металу й утворенню окисних оболонок, які роз'єднують зв'язок між зернами металу, і тим самим істотно послабляє електрохімічну корозію. Таким чином товщина металевої оболонки значимо не змінюється, виріб зберігає свою первісну 70 міцність.Applying a protective coating made of aluminum or calcium oxides to the inner surface of the product before heating prevents the penetration of oxygen from it to the boundary layers of the metal and the formation of oxide shells, which disconnect the connection between the metal grains, and thereby significantly weakens electrochemical corrosion. Thus, the thickness of the metal shell does not change significantly, the product retains its original 70 strength.
Крім того, наявність захисного шару між металом і футерувальним шаром полегшує їхній взаємний зсув при охолодженні, сприяє релаксації напруг і зменшує їхній залишковий рівень.In addition, the presence of a protective layer between the metal and the lining layer facilitates their mutual displacement during cooling, promotes stress relaxation and reduces their residual level.
Порційне додавання свіжого розплаву силікатного матеріалу у внутрішню порожнину виробу при утворенні футерувального шару перешкоджає наростанню в'язкості розплаву за рахунок збільшення теплової енергії і 75 поліпшує умови дегазації шару, що формується. Режими кристалізації також поліпшуються за рахунок підживлення фронту кристалізації свіжим розплавом. Додавання порцій теплової енергії сприяє формуванню дрібнокристалічної структури в більшій частині товщини шару футеровки, зменшує пористість матеріалу, що позитивно позначається на його міцності. При цьому додавання свіжого розплаву у кількості менш 390 об'єму внутрішньої порожнини виробу не забезпечує необхідний позитивний ефект через його недостатність, а добавка більш 995 просто зайва, тому що розплав, який додається, переллється через ливникову систему.Portion addition of a fresh melt of silicate material into the inner cavity of the product during the formation of the lining layer prevents the increase in viscosity of the melt due to the increase in thermal energy and improves the degassing conditions of the layer being formed. Crystallization modes are also improved due to feeding the crystallization front with fresh melt. Adding portions of thermal energy contributes to the formation of a fine crystal structure in most of the thickness of the lining layer, reduces the porosity of the material, which positively affects its strength. At the same time, the addition of fresh melt in the amount of less than 390 of the volume of the internal cavity of the product does not provide the necessary positive effect due to its insufficiency, and the addition of more than 995 is simply superfluous, because the added melt will overflow through the shower system.
Після одержання необхідної товщини футерувального шару залишки розплаву зливають і ведуть охолодження виробу в кілька стадій, наприклад, з 1350 до 9509, з 950 до 75092С та 750 до 50090 з витримуванням на кожній стадії з перепадом температур між металевим корпусом виробу і внутрішньою поверхнею футерувального шару, що допускається, не більш 50-602С. Витримування при температурі 95090. Яи се протягом 1,5 годин необхідна для виділення основних кристалічних фаз (інтенсивне піроксеноутворення). оAfter obtaining the required thickness of the lining layer, the remaining melt is drained and the product is cooled in several stages, for example, from 1350 to 9509, from 950 to 75092C and 750 to 50090 with holding at each stage with a temperature difference between the metal body of the product and the inner surface of the lining layer, which is allowed, no more than 50-602С. Holding at a temperature of 95090. This for 1.5 hours is necessary for the separation of the main crystalline phases (intense pyroxene formation). at
Витримування при температурах 7502 и 5002С передбачені на підставі досліджень і практичного досвіду для зняття напруг у залишковій склофазі.Holding at temperatures of 7502 and 5002С are provided on the basis of research and practical experience for stress relief in the residual glass phase.
Металевий корпус виробу, навіть попередньо підігрітий, при заливанні розплаву швидко розігрівається до температури 1000-12002С7. При цьому міцнісні характеристики металу різко знижуються. На кресленні (зе) приведений графік залежності тимчасового опору розриву (св) від температури деформації (крива 1) по со експериментальним даним |Гретьяков А.В., Зюзин В.И., Механические свойства металлов и сплавов при обработке давлением. - М.: Металлургия, 1973.- 0.14, табл.3)|), сполучений із графіком термічних напруг у о металевій оболонці товщиною рівною 1095 від сумарної з футерувальним шаром (крива 2), розрахований по о формулі: 7 Шбонй ви т й «The metal body of the product, even preheated, quickly heats up to a temperature of 1000-12002C7 when pouring the melt. At the same time, the strength characteristics of the metal decrease sharply. Drawing (ze) shows a graph of the dependence of the temporary resistance to rupture (sv) on the deformation temperature (curve 1) according to experimental data |Gretyakov A.V., Zyuzin V.Y., Mechanical properties of metals and alloys during pressure treatment. - M.: Metallurgy, 1973.- 0.14, tab. 3)|), combined with the graph of thermal stresses in a metal shell with a thickness equal to 1095 of the total with a lining layer (curve 2), calculated according to the formula: 7 Shbony vy t y "
Я Бе со - напруга у металевій оболонці виробу; не) с ач,.ао - коефіцієнти температурного лінійного розширення силікату і металу відповідно; "з АТ - перепад температур, 2С;Ya Be so - tension in the metal shell of the product; ne) сач,.ао - coefficients of thermal linear expansion of silicate and metal, respectively; "with AT - temperature difference, 2C;
Ен, Е» - модулі пружності силікату і металу; 51, Зо - площі силікатного матеріалу і металевої оболонки виробу в заданому перерізі. -1 395 Тому що теоретичне рішення (відповідно до закону Гука) справедливо тільки для області пружних деформацій, його результати застосовні для інтервалу температур до 500 9С. В області більш високих («в) температур відбувається переважно пластична деформація корпусу металевого виробу. Разом з тим із графіка о випливає, що при витримці футерувального шару при температурі 9509С тимчасовий опір розриву металу. 5р МОрпусу складає 63,5МПа, термічні напруги (у пружній області деформацій) можуть досягати величини со 48,5-58,2МПа при перепаді температур між закристалізованим шаром футеровки і металом 50-6020. Отже, якщо с охолодження і витримування футерованого виробу вести з перепадом температур, що допускається, не більш 50-602С, міцність металевого корпусу буде гарантовано забезпечена. Крім цього, час витримування виробу при температурах 750 і 5009С може бути скорочено, тому що релаксація внутрішніх залишкових напруг у Закристалізованому шарі силікатного матеріалу відбувається швидше й ефективніше без додатка стискальних зусиль з боку металевого корпусу. іФ) При здійсненні способу, що заявляється, як силікатний матеріал можуть використовуватися всі металургійні ко шлаки, що не розпадаються (доменні, силікомарганцеві й ін.).En, E" - modulus of elasticity of silicate and metal; 51, Zo - areas of silicate material and metal shell of the product in a given section. -1 395 Because the theoretical solution (according to Hooke's law) is valid only for the area of elastic deformations, its results are applicable for the temperature range up to 500 9С. In the region of higher (c) temperatures, mainly plastic deformation of the body of the metal product occurs. At the same time, it follows from the graph that when the lining layer is kept at a temperature of 9509C, the temporary resistance to metal rupture. 5r MOrpus is 63.5MPa, thermal stresses (in the elastic area of deformations) can reach the value of 48.5-58.2MPa at a temperature difference between the crystallized layer of the lining and the metal 50-6020. Therefore, if the cooling and holding of the lined product is carried out with a permissible temperature difference of no more than 50-602C, the strength of the metal case will be guaranteed. In addition, the time of keeping the product at temperatures of 750 and 5009C can be shortened, because the relaxation of internal residual stresses in the crystallized layer of silicate material occurs faster and more efficiently without the addition of compressive forces from the metal body. iF) When implementing the proposed method, all metallurgical slags that do not disintegrate (blast furnace, silico-manganese, etc.) can be used as a silicate material.
Спосіб футерування порожнистого металевого виробу здійснюють таким чином. 60 Як приклад приводимо спосіб футерування металевого виробу об'ємом їм, що має сфероциліндричну форму. Товщина металевої оболонки виробу - бмм, необхідна товщина футерувального шару - 8Омм. Як силікатний матеріал використовують розплав силікомарганцю - відхід феросплавного виробництва. На внутрішню поверхню металевого виробу методом розпилення наносять розчин оксиду кальцію, який після висихання утворює захисний шар. Виріб нагрівають до температури 500-7002С, після чого його внутрішню 65 порожнину заповнюють розплавом силікомарганця при температурі 13502. Для утворення футерувального шару товщиною 8Омм потрібна витримка «40 хвилин (швидкість кристалізації «2мм/хв.). Через 10-15 хвилин після заливання додають порцію свіжого розплаву, і цю операцію повторюють через 10-15 хвилин ще два рази.The method of lining a hollow metal product is carried out as follows. 60 As an example, we give a method of lining a metal product with a spherocylindrical shape. The thickness of the metal shell of the product is mm, the required thickness of the lining layer is 8 mm. Silico-manganese melt is used as a silicate material - waste from ferroalloy production. A solution of calcium oxide is applied to the inner surface of the metal product by spraying, which forms a protective layer after drying. The product is heated to a temperature of 500-7002C, after which its inner cavity is filled with a silicon-manganese melt at a temperature of 13502. For the formation of a lining layer with a thickness of 8 mm, a holding time of 40 minutes is required (crystallization speed of 2 mm/min). 10-15 minutes after pouring, a portion of fresh melt is added, and this operation is repeated 10-15 minutes later two more times.
Сумарна кількість розплаву, що додається, складає 895 об'єму внутрішньої порожнини виробу (2248кг). Після витримування залишки розплаву зливають. Охолодження ведуть у кілька стадій з 1350 до 9502С, з 950 до 75020 1750 до 5002С та до температури навколишнього середовища з витримуванняь при температурах 950, 750 і 5002С не менш 1,5 години з перепадом температур між металевим корпусом виробу і внутрішньою поверхнею футерувального шару, що допускається, не більш 50-60 С. Контроль температур здійснюють за допомогою термопар, розміщених на внутрішній поверхні футерувального шару і металевій оболонці виробу в декількох точках.The total amount of melt added is 895 of the volume of the internal cavity of the product (2248 kg). After standing, the remains of the melt are drained. Cooling is carried out in several stages from 1350 to 9502C, from 950 to 75020, 1750 to 5002C and to ambient temperature with holding at temperatures of 950, 750 and 5002C for at least 1.5 hours with a temperature difference between the metal body of the product and the inner surface of the lining layer, allowed, no more than 50-60 C. Temperature control is carried out with the help of thermocouples placed on the inner surface of the lining layer and the metal shell of the product at several points.
По способу, що заявляється, було зроблено футерування гідроциклонів для гірничо-збагачувальних комбінатів на Нікопольському заводі феросплавів. Дослідно-промислове випробування запропонованого способу показало високу якість футерувального шару при повній відсутності браку.Lining of hydrocyclones for mining and beneficiation plants at the Nikopol ferroalloys plant was done according to the method claimed. Research and industrial testing of the proposed method showed the high quality of the lining layer with a complete absence of defects.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA20031212438A UA70083C2 (en) | 2003-12-25 | 2003-12-25 | Method for lining hollow metal article |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA20031212438A UA70083C2 (en) | 2003-12-25 | 2003-12-25 | Method for lining hollow metal article |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA70083A UA70083A (en) | 2004-09-15 |
| UA70083C2 true UA70083C2 (en) | 2007-03-15 |
Family
ID=34513357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA20031212438A UA70083C2 (en) | 2003-12-25 | 2003-12-25 | Method for lining hollow metal article |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA70083C2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6385752B2 (en) | 2013-12-02 | 2018-09-05 | 三星電子株式会社Ｓａｍｓｕｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． | Outdoor unit for blower and air conditioner |
-
2003
- 2003-12-25 UA UA20031212438A patent/UA70083C2/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| UA70083A (en) | 2004-09-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7833490B2 (en) | Crucible for the treatment of molten silicon | |
| Nastac et al. | Advances in investment casting of Ti–6Al–4V alloy: a review | |
| CN105057593B (en) | A kind of copper-alloy casting full form casting process | |
| CN109396349A (en) | A kind of investment precision casting technology of small thin-wall | |
| JP6871860B2 (en) | Manufacturing methods for turbomachinery parts, blanks and final parts | |
| JP6514237B2 (en) | Process for preparing molten metal for casting at low to zero superheat temperatures | |
| Zabolotskiy et al. | Numerical investigation of refractory stress-strain condition under transient thermal load | |
| UA70083C2 (en) | Method for lining hollow metal article | |
| CN201442085U (en) | Directional solidification casting device for titanium alloy missile cabins | |
| US8312913B2 (en) | Casting process | |
| CN105478671A (en) | Microseismic casting process for aluminum alloy precision-investment casting | |
| CN110831712A (en) | Casting process by utilizing hot die casting | |
| CN111136258B (en) | Heat treatment method of high-temperature Ti-based alloy casting | |
| JP2015517918A (en) | Method and plant for producing light alloy castings by injection die casting with non-metallic core | |
| US1325725A (en) | Consin | |
| US4210193A (en) | Method of producing an aluminum-silicon casting | |
| CN102407319A (en) | Method for casting hollow turbine working blade by using K465 alloy | |
| RU2335377C1 (en) | Method of precise ingots production in ceramic moulds with pressurised crystallisation | |
| US20150183026A1 (en) | Investment mold having metallic donor element | |
| PL241474B1 (en) | Method for recycling titanium chips | |
| KR20190134047A (en) | Method for producing cobalt-chromium-molybdenum artificial joint using vacuum precision casting and HIP process | |
| Kampova et al. | Stages of technological control in foundries | |
| Kampova et al. | Technological stages in investment casting: features and prospects | |
| Oborin et al. | Stages of technological process the investment casting | |
| RU2116157C1 (en) | Method for melting out of patterns from shell molds |