UA68973A - Method for deformation treatment of materials - Google Patents
Method for deformation treatment of materials Download PDFInfo
- Publication number
- UA68973A UA68973A UA20031110560A UA20031110560A UA68973A UA 68973 A UA68973 A UA 68973A UA 20031110560 A UA20031110560 A UA 20031110560A UA 20031110560 A UA20031110560 A UA 20031110560A UA 68973 A UA68973 A UA 68973A
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- deformation
- intensive
- screw
- workpiece
- matrix
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 28
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims abstract description 17
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 14
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 20
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 6
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 2
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 1
- 230000003116 impacting effect Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000002086 nanomaterial Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Springs (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Винахід відноситься до області обробки матеріалів тиском і може бути використаний в металургійній, 2 машинобудівній, авіаційній і іншій галузях промисловості.The invention relates to the field of processing materials by pressure and can be used in the metallurgical, 2 machine-building, aviation and other industries.
Відомі способи формоутворення матеріалів традиційними методами обробки тиском: прокаткою, пресуванням, волочінням і ін. при яких у процесі формоутворення проходять і процеси зміцнення. Однак, як правило, ці методи обробки проводять з метою формоутворення за один або кілька переходів, після кожного з яких проводять термообробку з метою відновлення технологічної пластичності і зниження твердості. 70 На сьогоднішній день залишається безперечним, що фізико-механічні властивості матеріалу залежать від умови деформування: механічної схеми деформації, температури, ступеня накопиченої деформації й ін. Також відомо, що високих ступенів зміцнення матеріалів дозволяють досягати методи інтенсивної пластичної деформації (ІПД). Ці методи в даний час одержали активний розвиток як способи, призначені для створення ефективних структурних станів і високих характеристик міцності в масивних зразках з різних металів і сплавів. 719 Однак способи одержання масивних заготівель великих розмірів з високою однорідністю структури залишаються досить актуальними. Актуальні також проблеми розробки нових, технологічно більш ефективних схем ІПД, а також технологічного оснащення для їхньої реалізації |Валиев Р.З., Александров И.В. Наноструктурнье материаль, полученнье интенсивной пластической деформацией - М.: Логос, 2000. -272с., стор.5-13).There are well-known methods of shaping materials using traditional methods of pressure treatment: rolling, pressing, drawing, etc. in which strengthening processes also take place in the process of forming. However, as a rule, these processing methods are carried out for the purpose of forming in one or more passes, after each of which heat treatment is carried out in order to restore technological plasticity and reduce hardness. 70 To date, it remains indisputable that the physical and mechanical properties of a material depend on the condition of deformation: the mechanical scheme of deformation, temperature, degree of accumulated deformation, etc. It is also known that high degrees of strengthening of materials can be achieved using the methods of intensive plastic deformation (IPD). These methods are now actively developed as methods designed to create effective structural states and high strength characteristics in massive samples of various metals and alloys. 719 However, the methods of obtaining massive blanks of large sizes with high homogeneity of the structure remain quite relevant. The problems of developing new, technologically more effective IPD schemes, as well as technological equipment for their implementation, are also relevant |R.Z. Valiev, I.V. Aleksandrov. Nanostructured material obtained by intensive plastic deformation - M.: Logos, 2000. -272 p., p. 5-13).
Відомий спосіб одержання субмікрокристалічної структури методом крутіння під високим тиском, за 20 допомогою якого були досягнуті великі деформації зі ступенями є -10 і більш без руйнування заготівокA known method of obtaining a sub-microcrystalline structure by the method of spinning under high pressure, with the help of which large deformations with degrees of -10 and more were achieved without destroying the workpieces
ЇМаїєм К.2./ Мапозігикіцгей Маїегіаїг 1995, М.б, р7З|. Суть способу полягає в тім, що плоский зразок поміщають між бойками і стискають високим тиском, після чого нижній бойок повертають і за рахунок поверхневого тертя деформують зразок зсувом. Отримані в такий спосіб зразки мають форму дисків діаметром 10-20мм і товщиною 0,2-0,5мМм. 29 Недоліком цього способу є низька ефективність обробки зразків більшої товщини. «YMaiiem K.2./ Mapozigikitsgei Maiegiaig 1995, M.b, r7Z|. The essence of the method is that a flat sample is placed between the strikers and compressed with high pressure, after which the lower striker is turned and due to surface friction, the sample is deformed by shear. The samples obtained in this way have the shape of disks with a diameter of 10-20 mm and a thickness of 0.2-0.5 mm. 29 The disadvantage of this method is the low efficiency of processing thicker samples. "
Найбільш близьким до заявленого є спосіб обробки матеріалів методом гвинтової екструзії, що дозволяє накопичувати в заготівках що оброблюються великі деформації |(Бейгельзимер Я.Е., Орлов Д.В., Сьінков С.Г.,The closest to the stated method is the method of processing materials by the screw extrusion method, which allows you to accumulate large deformations in the workpieces being processed (Beigelzimer Y.E., Orlov D.V., Siinkov S.G.
Решетов А.В. Винтовое прессование технологические аспекть! // ФТВД, 2002, том 12, Мо4). Спосіб полягає в розміщенні призматичної заготівки переднім торцем у прямолінійній заходній частині гвинтової матриці, о 3о деформацію пресуванням уздовж осі гвинтового каналу матриці, що калібрує, шляхом впливу на задній торець - заготівки пуансоном, причому форма перетину і розміри заготівки в початковій і кінцевій стадіях деформування постійні, що дозволяє проводити багаторазове деформування оброблюваної заготівки через матрицю, Ф послідовно накопичуючи в ній деформацію. (се)Reshetov A.V. Screw pressing technological aspect! // FTVD, 2002, volume 12, Mo4). The method consists in placing the prismatic blank with the front end in the straight western part of the screw matrix, by 3o deformation by pressing along the axis of the screw channel of the calibrating matrix, by impacting the back end of the blank with a punch, and the cross-sectional shape and dimensions of the blank in the initial and final stages of deformation are constant , which allows for repeated deformation of the processed workpiece through the matrix, Ф successively accumulating deformation in it. (se)
Достоїнством даного способу є можливість досягнення в оброблюваних заготівках щирої деформації за 35 прохід «5-2. За рахунок зміни кута схилу гвинтової лінії в матриці стосовно осі деформації можна змінювати ї-о рівень деформації за перехід і величину тиску в робочій камері контейнера при пресуванні.The advantage of this method is the possibility of achieving true deformation in the processed blanks for 35 passes "5-2. By changing the angle of inclination of the helical line in the matrix in relation to the axis of deformation, it is possible to change the level of deformation during the transition and the amount of pressure in the working chamber of the container during pressing.
Недоліками даного способу обробки є те, що деформація заготівки в поперечному перерізі є нерівномірна, і найменший рівень деформації знаходиться на осі заготівки. Параметр інтенсивності деформації для часток, що « 20 розташовані на осі заготівки, складає приблизно 0,25 |Бейгельзимер Я.Е., Варюхин В.Н., Орлов Д.В., СьІнков -оThe disadvantages of this processing method are that the deformation of the workpiece in the cross section is uneven, and the lowest level of deformation is located on the axis of the workpiece. The deformation intensity parameter for particles located on the axis of the workpiece is approximately 0.25
С.Г. Винтовая зкструзия - процесс накопления деформаций - Донецк, ТЕАН, 2003, стр.49). Тому для досягнення с рівномірної структури і властивостей по всьому перетину, заготівку оброблюють гвинтовим пресуванням у :з» п'ять-шість деформаційних переходів, що приводить до істотного підвищення трудомісткості процесу, особливо при обробці матеріалів що важко деформуються, як титан і його сплави, сплави нікелю, обробка яких 45 бупроводжується інтенсивним зносом гвинтового і калібруючого каналів. о Задачею пропонованого винаходу є розробка способу деформаційної обробки матеріалів, що дозволяє знизити трудомісткість обробки шляхом зменшення кількості деформаційних переходів при високій однорідності (о) властивостей по перетину заготівки на кінцевій стадії обробки. со Поставлена задача вирішується тим, що в способі деформаційної обробки матеріалів, що включає 50 багаторазову деформацію матеріалу з протитиском без зміни його перетину на кінцевій стадії кожного -і деформаційного переходу, що відрізняється тим, що, відповідно до винаходу матеріал піддають комбінованої «со деформації, спочатку монотонної, зі ступенем деформації не менш 4095, потім інтенсивної знакозмінної деформації з кількістю деформаційних переходів не менш 2-х, причому, як монотонну, так і інтенсивну деформації здійснюють з величиною протитиска, що складає не менш границі текучості оброблюваного матеріалу, а інтенсивну деформацію проводять методом знакозмінного гвинтового пресування.S.G. Screw extrusion - the process of accumulation of deformations - Donetsk, TEAN, 2003, p.49). Therefore, in order to achieve a uniform structure and properties across the entire cross-section, the workpiece is processed by screw pressing in five to six deformation transitions, which leads to a significant increase in the labor intensity of the process, especially when processing materials that are difficult to deform, such as titanium and its alloys. nickel alloys, the processing of which is accompanied by intensive wear of screw and calibration channels. o The task of the proposed invention is to develop a method of deformation processing of materials, which allows to reduce the labor intensity of processing by reducing the number of deformation transitions with high homogeneity (o) of the cross-sectional properties of the workpiece at the final stage of processing. The problem is solved by the fact that in the method of deformation processing of materials, which includes 50 multiple deformation of the material with back pressure without changing its cross-section at the final stage of each deformation transition, which differs in that, according to the invention, the material is subjected to a combined "co deformation, first, monotonous, with a degree of deformation of at least 4095, then intensive sign-changing deformation with a number of deformation transitions of at least 2, and both monotonous and intensive deformations are carried out with a counterpressure amount that is not less than the yield strength of the material being processed, and intensive deformation carried out by the method of alternating sign screw pressing.
Перераховані ознаки є суттю винаходу, оскільки вони необхідні для реалізації винаходу і достатні для в. досягнення поставленої задачі.The listed features are the essence of the invention, as they are necessary for the implementation of the invention and sufficient for achievement of the set task.
Перша стадія деформування заготівки - монотонна деформація дозволяє накопичувати в металі велику щільність дислокацій (високий рівень внутрішніх напружень), що на другій стадії - інтенсивної гвинтової во деформації, шляхом утворення дисклинації, приводять структуру матеріалу до швидкої фрагментації з реалізацією ефекту надпластичності. Крім того, знак деформації залежить від напрямку закручування гвинтової лінії каналу матриці. Деформуючи заготівку після одного переходу монотонної деформації через гвинтові матриці з каналами правого і лівого "закручування" одержуємо деформацію при виході з однієї матриці того ж знака, що і на вході в наступну матрицю. Це дозволяє збільшити довжину ділянок квазімонотонної деформації і, ве на кінцевому підсумку, за два переходи інтенсивної гвинтової знакозмінної деформації досягти високого рівня фрагментації структури з рівномірним розподілом властивостей по перетину.The first stage of deformation of the workpiece - monotonic deformation allows a large density of dislocations (high level of internal stresses) to accumulate in the metal, which at the second stage - intense helical deformation, through the formation of disclination, lead the structure of the material to rapid fragmentation with the realization of the effect of superplasticity. In addition, the sign of deformation depends on the direction of twisting of the helical line of the matrix channel. By deforming the workpiece after one transition of monotonic deformation through screw matrices with channels of right and left "twisting", we obtain a deformation at the exit from one matrix of the same sign as at the entrance to the next matrix. This makes it possible to increase the length of the sections of quasi-monotonic deformation and, ultimately, to achieve a high level of fragmentation of the structure with a uniform distribution of properties along the cross-section in two transitions of intense helical deformation.
Реалізація на всіх стадіях деформування заготівки протитиску не менш границі текучості оброблюваного матеріалу дозволяє створити сприятливу схему напруженого стану в процесі обробки, підвищуючи в такий спосіб рівень пластичності матеріалу що обробляється.The realization at all stages of deformation of the workpiece against pressure not less than the yield point of the processed material allows to create a favorable scheme of the stress state during the processing, thereby increasing the level of plasticity of the processed material.
Рівень попередньої монотонної деформації зі ступенем 4095 обумовлений тим, що, як правило, при обробці матеріалів зі ступенем деформації менш 4095 деформації піддаються, в основному, поверхневі шари заготівки.The level of preliminary monotonic deformation with a degree of 4095 is due to the fact that, as a rule, when processing materials with a degree of deformation less than 4095, the deformation is mainly carried out on the surface layers of the workpiece.
Винахід ілюструється наступними графічними матеріалами:The invention is illustrated by the following graphic materials:
На фіг.1 представлений пристрій для реалізації монотонної деформації гідропресуванням за схемою "коло-прямокутник". 70 На фіг.2 показаний пристрій реалізації інтенсивної деформації гвинтовим знакозмінним пресуванням з додатком протитиску.Figure 1 shows a device for implementing monotonous deformation by hydropressing according to the "circle-rectangle" scheme. 70 Fig. 2 shows a device for implementing intensive deformation by helical pressing with the addition of back pressure.
На фіг.3 представлена матриця для реалізації монотонної деформації методом гідропресування.Figure 3 shows a matrix for implementing monotonous deformation by hydropressing.
На фіг.4 показаний темплет для вимірів твердості.Figure 4 shows a template for hardness measurements.
На фіг.5 дані результати вимірів твердості заготівки після гідропресування.Fig. 5 shows the results of measurements of the hardness of the workpiece after hydropressing.
На фіг.6б показані результати вимірів твердості заготівки після першого переходу гвинтового пресування.Figure 6b shows the results of measurements of the hardness of the workpiece after the first transition of screw pressing.
На фіг.7 показані результати вимірів твердості заготівки після другого переходу гвинтового пресування.Fig. 7 shows the results of measurements of the hardness of the workpiece after the second transition of screw pressing.
Пристрій для реалізації монотонної деформації, представлений на фіг.1, складається з контейнера 1, пуансона 2, оброблюваної заготівки З і профільної матриці 4.The device for implementing monotonic deformation, presented in Fig. 1, consists of a container 1, a punch 2, a processed workpiece C and a profile matrix 4.
Пристрій для реалізації інтенсивної деформації гвинтовим знакозмінним пресуванням, представлено на фіг.2, 2о складається з контейнера 6 з каналом необхідного профілю, пуансона 7, заготівки що оброблюється 8 і гвинтової матриці 9, що має західну 10, гвинтову (правий або лівий гвинт) 11 і що калібрує 12 частини каналу.The device for the implementation of intensive deformation by screw variable-sign pressing, presented in Fig. 2, 2o consists of a container 6 with a channel of the required profile, a punch 7, a workpiece to be processed 8 and a screw matrix 9, which has a western 10, a screw (right or left screw) 11 and which calibrates the 12 parts of the channel.
Спосіб, що заявляється, реалізують у такий спосіб. Що оброблюється заготівку З, фіг1, поміщають у контейнер високого тиску 1, у якому розміщена матриця 4, що має західний конус у формі кола і профільну частину у формі прямокутника. Заготівку встановлюють переднім торцем у конусну частину матриці, заливають у контейнер робочу рідину 5, вводять у канал контейнера пуансон 2, що і створює в каналі необхідний для видавлювання заготівки тиск. Заготівка видавлюється рідиною високого тиску через матрицю, деформуючись « при цьому за схемою коло-прямокутник. У такий спосіб реалізують монотонну деформацію.The claimed method is implemented in the following way. The processed workpiece C, Fig. 1, is placed in a high-pressure container 1, in which a matrix 4 is placed, which has a western cone in the shape of a circle and a profile part in the shape of a rectangle. The workpiece is installed with the front end in the conical part of the matrix, the working fluid 5 is poured into the container, a punch 2 is introduced into the channel of the container, which creates the pressure necessary for extruding the workpiece in the channel. The workpiece is squeezed out by a high-pressure liquid through the matrix, being deformed according to the circle-rectangle scheme. In this way, monotonic deformation is implemented.
Далі заготівку прямокутного перетину поміщають у прямокутний робочий канал контейнера 6, фіг.2, розміщаючи переднім торцем у західної частини 10 гвинтової матриці 9 і, впливаючи пуансоном 7 на верхній с зо торець заготівки 8, продавлюють її через гвинтовий канал і канал матриці що калібрує 12. Одночасно з моментом початку пресування заготівки до переднього її торця прикладають протитиск величиною не менш - границі текучості матеріалу заготівки, що дозволяє створити в очагу деформації сприятливу схему напруженого Ге! стану. Коли пуансон 7 входить у прямолінійну західну частину матриці 10, процес зупиняють, пуансон витягають з контейнера 6, поміщають туди наступну заготівку і цикл повторюють. соNext, the blank with a rectangular cross-section is placed in the rectangular working channel of the container 6, Fig. 2, placing the front end in the western part 10 of the screw matrix 9 and, affecting the upper end of the blank 8 with a punch 7, push it through the screw channel and the channel of the calibrating matrix 12 Simultaneously with the moment of starting the pressing of the workpiece, a back pressure of at least the yield strength of the workpiece material is applied to its front end, which allows creating a favorable scheme of stressed Ge! state When the punch 7 enters the straight western part of the matrix 10, the process is stopped, the punch is pulled out of the container 6, the next blank is placed there and the cycle is repeated. co
У такий спосіб пропресовують необхідну кількість заготівок через гвинтову матрицю з протилежним «о напрямком гвинта і пропресовують через неї заготівки що оброблюються, прикладаючи при цьому протитиск і створюючи гідростатичний тиск в очагу деформації.In this way, the required number of blanks are pressed through a screw matrix with the opposite direction of the screw and the processed blanks are pressed through it, applying back pressure and creating hydrostatic pressure in the center of deformation.
Конкретний приклад реалізації.A concrete example of implementation.
Заготівку з міді марки МІ1 діаметром Збмм і висотою 120мм обробляли способом деформаційної обробки « матеріалів, що пропонується. Початкова твердість заготівки складала 70...72НМ. Монотонну деформацію з с методом гідропресування проводили в установці для гідропресування з контейнером діаметром каналу 50мм, уA copper billet of the MI1 grade with a diameter of Zbmm and a height of 120mm was processed by the method of deformation processing of the proposed materials. The initial hardness of the workpiece was 70...72NM. Monotonic deformation with c method of hydropressing was carried out in a hydropressing unit with a container with a channel diameter of 50 mm, in
Й нижній частині якого встановлена матриця з кутом заходного конуса 20,-459 і перетином, що калібрує, "» показаним на фіг.3.And in the lower part of which a matrix with a western cone angle of 20.-459 and a cross-section calibrating "" shown in Fig. 3 is installed.
Гідропресування проводили в один деформаційний перехід з (2436 -з розмір 28х18, при цьому ступінь деформації склала й -50595 , тиск гідропресування в контейнері - Ро - 740 - 700 МПа. Від отриманої заготівки (о) довжиною 1 -240мм відрізали передній і задній торці довжиною по 20мм, після чого від одного з торців відрізали о темплет І -20мм для вимірів твердості, а заготівку, що залишилася, розрізали на заготівки довжиною по ЗОмм кожна. З відрізаного темплета виготовили шліф і провели виміри твердості у точках, зазначених на фіг.4. іс), Результати вимірів показані на фіг.5. - 20 Далі проводили інтенсивну деформацію гвинтовим пресуванням. йHydropressing was carried out in one deformation transition with (2436 - size 28x18, while the degree of deformation was -50595, the pressure of hydropressing in the container - Ро - 740 - 700 MPa. The front and back ends were cut off from the obtained blank (o) with a length of 1 - 240 mm 20 mm long, after which a template I -20 mm was cut from one of the ends for hardness measurements, and the remaining blank was cut into blanks 3 mm long each. 4.is), the results of the measurements are shown in Fig.5. - 20 Then intense deformation was carried out by screw pressing. and
Перший перехід. Параметри матриці: кут нахилу гвинтової лінії до осі пресування 0-50 , кут повороту с» вихідного перетину до вхідного б 907 , довжина каналу, що калібрує, І -ЗОмм, напрямок закручення гвинта - правий. Зусилля протитиску - 157 -3 300 МПа. Обидві заготівки продеформували гвинтовим пресуванням, в одній з яких із середньої частини заготівки вирізували поперечний темплет, виготовили шліф і провели вимір твердості у точках, зазначених на фіг.4. Результати вимірів показані на фіг.б. в. Другий перехід проводили гвинтовим пресуванням через матрицю з тими ж параметрами, але напрямок закручення гвинта - лівий. Зусилля протитиску - 1517-300МПа. Після деформації третьої заготівки із середньої частини заготівки вирізували поперечний темплет, виготовили шліф і провели виміри твердості у точках, зазначених на фіг.4. Результати вимірів показані на фіг. 7. 60 Приведені дані свідчать як про істотне підвищення механічних характеристик обробленого матеріалу, так і їхньої рівномірності по перетину, що дозволяє судити про можливості промислової реалізації винаходу і його безумовної корисності. б5 оThe first transition. Parameters of the matrix: the angle of inclination of the screw line to the axis of pressing 0-50, the angle of rotation c» of the output section to the input b 907, the length of the calibrating channel, I-ZOmm, the direction of screw rotation is right. The counterpressure force is 157 -3 300 MPa. Both blanks were deformed by screw pressing, in one of which a transverse template was cut out of the middle part of the blank, a grind was made and the hardness was measured at the points indicated in Fig. 4. The results of the measurements are shown in Fig.b. in. The second transition was carried out by screw pressing through a matrix with the same parameters, but the direction of twisting of the screw is to the left. The counterpressure force is 1517-300 MPa. After the deformation of the third blank, a transverse template was cut from the middle part of the blank, a grind was made, and hardness measurements were made at the points indicated in Fig. 4. The results of the measurements are shown in fig. 7. 60 The given data indicate both a significant increase in the mechanical characteristics of the processed material and their cross-sectional uniformity, which allows us to judge the possibilities of industrial implementation of the invention and its unconditional usefulness. b5 o
АСК д С кгАСК d С kg
Й я -- м ІAnd I -- m I
Ре». вип виде й ї ; « з» леRe". vyp vide and i ; "with" le
Фіг. ЗFig. WITH
З З. 4 " " ші. - чи - І чні н нн. - в ве 7 5From Z. 4 " " shi. - or - I chni n nn. - in Ve 7 5
Фіг. 4Fig. 4
НУ, Мпа й ле ми Ел ПС й я р йNU, Mpa and le we El PS and I r y
МM
(о)(at)
Фіг.5 со : пу нт я і ? с » м п ол й (се) -0.20 Фіг. 6 бе»Fig. 5 so: point I and ? s » m p ol y (se) -0.20 Fig. 6 be"
РR
60 б560 b5
Ле точек НУ, МПа ее рт нини Сл іLe points NU, MPa ee rt now Sl and
Фіг.7Fig. 7
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA20031110560A UA68973A (en) | 2003-11-24 | 2003-11-24 | Method for deformation treatment of materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA20031110560A UA68973A (en) | 2003-11-24 | 2003-11-24 | Method for deformation treatment of materials |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA68973A true UA68973A (en) | 2004-08-16 |
Family
ID=34512236
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA20031110560A UA68973A (en) | 2003-11-24 | 2003-11-24 | Method for deformation treatment of materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA68973A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2638473C2 (en) * | 2013-06-27 | 2017-12-13 | Анатолий Евгеньевич Волков | Method of reverse screw pressing (rsp) and comprehensive screw pressing (csp) |
-
2003
- 2003-11-24 UA UA20031110560A patent/UA68973A/en unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2638473C2 (en) * | 2013-06-27 | 2017-12-13 | Анатолий Евгеньевич Волков | Method of reverse screw pressing (rsp) and comprehensive screw pressing (csp) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5513512A (en) | Plastic deformation of crystalline materials | |
| EP1861211B1 (en) | Severe plastic deformation of metals | |
| KR100397266B1 (en) | Method and apparatus for fine particle formation | |
| Zheng et al. | Study on size effect affected progressive microforming of conical flanged parts directly using sheet metals | |
| KR20090115471A (en) | Method and apparatus for the grain refinement of tube-shaped metal material using the ECAE process | |
| Agarwal et al. | Comparison of different methods of Severe Plastic Deformation for grain refinement | |
| RU2240197C1 (en) | Method for combination type intensified plastic deformation of blanks | |
| RU2329108C2 (en) | Method of metals pressing and device for its implementation | |
| Mezher et al. | A comparative analysis study of hole flanging by incremental sheet forming process of AA1060 and DC01 sheet metals | |
| UA68973A (en) | Method for deformation treatment of materials | |
| RU2146571C1 (en) | Method for deformation working of materials and apparatus for performing the same | |
| Karali | Examination of the strength and ductility of AA-1050 material shaped with the multi-stage deep drawing method | |
| Aizawa et al. | Integrated manufacturing of fine-grained stainless steels for industries and medicals | |
| Akbarzadeh et al. | Development of a new process for the severe plastic deformation of AA 1050 to improve the mechanical properties | |
| RU2352417C2 (en) | Pressing method of profiles and matrix for implementation of current method | |
| RU2570268C1 (en) | Method of plastic structuring of metal | |
| JP2004050231A (en) | Manufacturing method for sheet made of magnesium or magnesium alloy | |
| Ghiotti et al. | Severe plastic deformation by Constrained Backward Flowforming | |
| KR100467942B1 (en) | Method of Fabricating High Strength Ultrafine Grained Aluminum Alloys Plates by Constrained Groove Pressing(CGP) | |
| RU2315117C2 (en) | Method of deformation treatment of materials and device for realization of this method | |
| UA59856A (en) | Method for deformation processing of materials | |
| Volokitin et al. | THERMOMECHANICAL TREATMENT OF STAINLESS STEEL PISTON RINGS. | |
| RU2638473C2 (en) | Method of reverse screw pressing (rsp) and comprehensive screw pressing (csp) | |
| RU2498870C1 (en) | Method of producing nano-structured wire from high-carbon steel | |
| Kumar | Strength enhancement and uniform strain distribution through cross route-constrained groove pressing |