UA58816C2

UA58816C2 - Centrifugal casting machine

Info

Publication number: UA58816C2
Application number: UA2002118695A
Authority: UA
Inventors: Микола Абрамович Будаг'янц; Николай Абрамович Будагьянц; Ігор Альбінович Балаклієць; Игорь Альбинович Балаклеец; Геннадій Олександрович Крюков; Геннадий Александрович Крюков; Валентин Семенович Філіпов; Валентин Семенович Филипов; Віктор Іванович Кондратенко; Виктор Иванович Кондратенко; Олександр Олексійович Сирота; Александр Алексеевич Сирота
Original assignee: Товариство З Обмеженою Відповідальністю "Науково-Технічне Підприємство "Нові Машини Та Технології"; Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно-Техническое Предприятие "Новые Машины И Технологии"
Priority date: 2002-11-01
Filing date: 2002-11-01
Publication date: 2005-03-15

Abstract

Invention relates to the metallurgy and concerns the equipment for production of forming rolls by centrifugal method of casting. Centrifugal casting machine consists of the base, the mold with mounting surfaces, the system of upper and lower rollers with mantle rings, the plates, rubber-pneumatic and rubber shock-absorbers located between lower surfaces of the plates and the base. Rubber-metal shock absorbers with variable hardness are located in pairs on the perimeter of plates, and the rollers with vertical rotational axis located on the rollers. Each of mantle rings is equipped with centering washer and made with external spherical and internal conical surfaces and is spring-loaded relative to the lower end of the mantle ring into the straight boring made in its housing. End mounting surfaces are made on the mantle rings and casting mold. The systems of rollers are equipped with symmetrical double-arm levers with vertical rotational axis, on which the rollers are mounted in pairs. Double-arm levers are connected with the systems of rollers with possibility of elastic displacement in the horizontal plane. The proposed design allows to decrease the vibration of its assemblies and to increase reliability and longevity of the casting machine.

Description

Установка шайби, що центрує, у циліндричну розточку корпуса опорної каблучки підпружинено відносно його нижнього торця, із сумарним зусиллям пружин 0,1-0,3 від ваги виливниці, забезпечує фіксацію шайби, що центрує, у момент центрування виливниці по конічних посадкових поверхнях.Installation of the centering washer in the cylindrical bore of the support ring body is spring-loaded relative to its lower end, with a total spring force of 0.1-0.3 of the weight of the casting, ensures the fixation of the centering washer at the moment of centering the casting on the conical landing surfaces.

Виконання торцьових посадкових поверхонь на виливниці і на корпусах опорних каблучок забезпечує паралельність осей цих деталей у момент їхній сполучення по цих поверхнях.The execution of the end landing surfaces on the casting and on the housings of the support rings ensures the parallelism of the axes of these parts at the time of their connection on these surfaces.

Постачання систем котків двоплечими важелями, із вертикальною віссю обертання і попарне встановлення на них роликів, забезпечує сприйняття неврівноваженої відцентрової сили як мінімум парою роликів, установленою на одному із двоплечих важелів, а, отже, зниження навантаження, що припадає на один ролик. Виконання двоплечого важеля симетричним забезпечує рівномірний перерозподіл навантаження між двома роликами, установленими на одному двоплечому важелі.Supplying roller systems with two-armed levers, with a vertical axis of rotation and installing rollers on them in pairs, ensures the perception of unbalanced centrifugal force at least by a pair of rollers installed on one of the two-armed levers, and, therefore, reducing the load falling on one roller. The symmetrical design of the two-armed lever ensures uniform redistribution of the load between two rollers installed on one double-armed lever.

Посадка кожного двоплечого важеля на вертикальну вісь, із гарантованим технологічним зазором, забезпечує їхнє переміщення в радіальному напрямку, що дозволяє компенсувати температурне розширення опорних каблучок.The landing of each two-armed lever on a vertical axis, with a guaranteed technological gap, ensures their movement in the radial direction, which allows to compensate for the thermal expansion of the support rings.

З'єднання двоплечих важелів із системами котків пружно, через пристрої, що демпфірують, дозволяє встановлювати ролики до опорних каблучок без зазору, що забезпечує безударний контакт цих деталей, і тим самим знизити динамічні навантаження на ролики.The connection of two-armed levers with roller systems is elastic, through damping devices, allows you to install the rollers to the support rings without a gap, which ensures shock-free contact of these parts, and thereby reduce the dynamic loads on the rollers.

З'єднання пристроїв, що демпфірують, із двоплечіми важелями і системами котків шарнірно забезпечує можливість пружного повороту двоплечих важелів відносно вертикальної осі, при перерозподілі навантаження між парою роликів.The connection of damping devices with two-armed levers and roller systems hingedly provides the possibility of elastic rotation of the two-armed levers relative to the vertical axis, when the load is redistributed between a pair of rollers.

З'єднання гумометалічних амортизаторів із підставою і плитами сферичними шарнірами забезпечує кінематичний зв'язок цих деталей при переміщенні плит щодо підстави, як у вертикальному, так і в радіальному напрямках, а також при кутових зсувах.The connection of rubber-metal shock absorbers with the base and plates by spherical joints provides a kinematic connection of these parts during the movement of the plates relative to the base, both in vertical and radial directions, as well as during angular shifts.

Кутовий зсув у горизонтальній площині загальної осі сферичних шарнірів, щодо радіального напрямку центру одного з цих шарнірів, забезпечує пружне демпфірування крутильних коливань плит у напрямку, при якому відбувається стиск гумометалічних амортизаторів.The angular shift in the horizontal plane of the common axis of the spherical joints, relative to the radial direction of the center of one of these joints, provides elastic damping of the torsional vibrations of the plates in the direction in which the compression of the rubber-metallic shock absorbers occurs.

Установка гумометалічних амортизаторів попарно, а в кожній парі - дзеркально один відносно другого, забезпечує гасіння крутильних коливань плит в обох напрямках.Installation of rubber-metal shock absorbers in pairs, and in each pair - mirror one relative to the other, ensures damping of torsional vibrations of plates in both directions.

Виконання гумометалічних амортизаторів із перемінною зростаючою жорсткістю пружних елементів забезпечує, у сукупності з гумовими амортизаторами, у зоні робочих амплітуд машини порівняно невисоку жорсткість і різке її збільшення при амплітудах, що перевищують припустиму робочу. Така жорсткісна характеристика гумометалічних амортизаторів дозволяє резонансні частоти машини зробити нижче частот обертання, при яких відбувається заливання виливниці металом і в той же час ефективно обмежувати ріст амплітуд коливань і виводити машину з резонансу.The performance of rubber-metal shock absorbers with variable increasing stiffness of elastic elements provides, in combination with rubber shock absorbers, relatively low stiffness in the area of the working amplitudes of the machine and its sharp increase at amplitudes exceeding the permissible working amplitude. This stiffness characteristic of rubber-metal shock absorbers allows the resonance frequencies of the machine to be lower than the rotation frequencies at which the pouring of metal takes place, and at the same time to effectively limit the growth of the amplitude of oscillations and bring the machine out of resonance.

Виконання в гумометалічних амортизаторах, у їхніх опорних елементах, внутрішньої циліндричної розточки глибиною не менше 1,2 товщини пружного елемента, а в натискних і пружних елементах - зовнішньої проточки, із можливістю установки цих деталей у внутрішню розточку опорних елементів, забезпечує розміщення пружних гумових елементів у замкнутому обсязі.Making in rubber-metal shock absorbers, in their supporting elements, an internal cylindrical boring with a depth of at least 1.2 times the thickness of the elastic element, and in pressure and elastic elements - an external groove, with the possibility of installing these parts in the internal boring of the supporting elements, ensures the placement of elastic rubber elements in closed volume.

Виконання торців опорних і натискних елементів, що контактують із пружними елементами, увігнутими й опуклими відповідно, дозволяє плоскому пружному гумовому елементу, при ході натискного елемента, деформуватися з перемінною зростаючою жорсткістю. Жорсткість гумометалічного амортизатора буде укладатися послідовно з жорсткості деформації пружного гумового елемента на вигин і на стиск і паралельно з жорсткістю пневмопорожнини, яка утворена торцьовими поверхнями пружного й опорного елементів. При цьому складової цієї жорсткості є розмірами перемінними зростаючими. Жорсткість пружного елемента на вигин збільшується через об'єм, що збільшується і деформується, а на стиск - через площадки вільної поверхні що зменшуються, через яку здійснюється вичавлювання гуми, що деформується. Жорсткість пневмопорожнини також збільшується через нелінійне зменшення її об'єму і відповідного збільшення в ній тиску.Making the ends of the support and pressure elements in contact with the elastic elements concave and convex, respectively, allows the flat elastic rubber element, during the movement of the pressure element, to deform with variable increasing stiffness. The stiffness of the rubber-metal shock absorber will be determined sequentially from the stiffness of the deformation of the elastic rubber element in bending and compression and in parallel with the stiffness of the pneumatic cavity, which is formed by the end surfaces of the elastic and supporting elements. At the same time, the dimensions of the component of this stiffness are variable and increasing. The stiffness of the elastic element for bending increases due to the volume that increases and deforms, and for compression - due to the areas of the free surface that decrease, through which the deforming rubber is squeezed out. The stiffness of the pneumatic cavity also increases due to the non-linear decrease in its volume and the corresponding increase in its pressure.

Жорсткості на стиск гумового пружного елемента і пневмопорожнини теоретично добігають безконечності, при повному заповненні останньою деформованою гумою. Виконання увігнутості в торці опорного елемента об'ємом Мі і опуклості на торці натисного диска обсягом М2, меншим, чим Мі, забезпечує утворення замкнутої пневмопорожнини обсягом Мі-М2, у якій відбувається вичавлювання деформованого обсягу гумового пружного елемента при його стиску.The compressive stiffness of the rubber elastic element and the pneumatic cavity theoretically reaches infinity, when it is completely filled with the last deformed rubber. Making a concavity in the end of the support element with a volume of Mi and a convexity on the end of the pressure disk with a volume of M2, smaller than Mi, ensures the formation of a closed pneumatic cavity with a volume of Mi-M2, in which the deformed volume of the rubber elastic element is squeezed out during its compression.

Виконання співвідношення: от -005-02,Performance ratio: ot -005-02,

Кк! де Мз - об'єм пружного гумового елемента, забезпечує максимальний хід натискного елемента при даному обсязі гумового пружного елемента і можливість одержання найбільшого спектра пружних характеристик гумометалічного амортизатора.Ck! where Mz is the volume of the elastic rubber element, provides the maximum stroke of the pressure element for a given volume of the rubber elastic element and the possibility of obtaining the largest range of elastic characteristics of the rubber-metal shock absorber.

Запропонована віддентрова машина схематично показана на кресленнях, де на Фіг.1 показаний загальний вид машини, на Фіг.2 - виносний перетин А, на Ффіг.3З - вид поверх Б на двоплечий важіль, на Фіг.4 - виносний перетин Г, на Ффіг.5 - вид поверх У на гумометалічні амортизатори і на фіг.б - подовжній розтин Д-The proposed Widden machine is schematically shown in the drawings, where the general view of the machine is shown in Fig. 1, in Fig. 2 there is an external cross-section A, in Fig. 3Z there is a top view B of the two-armed lever, in Fig. 4 there is an external cross-section G, in Fig. .5 - top view of rubber-metal shock absorbers and Fig.b - longitudinal section D-

Д гумометалічного амортизатора.D rubber-metal shock absorber.

Відцентрова ливарна машина містить виливницю 1, що через опорну каблучку 2 спирається на систему верхніх котків 3, жорстко встановлених на верхній плиті 4, а через опорну каблучку 5 спирається на систему нижніх котків 6, жорстко встановлених на нижній плиті 7. Під плитами 4 і 7 розташовані гумопневматичні амортизатори 8 і гумові амортизатори 9. Амортизатори 8 і 9 спираються на підставу 10, закріплену на фундаменті. По периметрах плит 4 і 7 установлені гумометалічні амортизатори 11. Всі котки, системи верхніх котків 3, мають приводи 12. Подача робочого тиску в гумопневматичні амортизатори 8 здійснюється від пневмомережі 13, а керування - через роздільні системи 14 і 15.Centrifugal casting machine contains a mold 1, which through a support ring 2 rests on a system of upper rollers 3, rigidly mounted on the upper plate 4, and through a support ring 5 rests on a system of lower rollers 6, rigidly mounted on the lower plate 7. Under the plates 4 and 7 rubber-pneumatic shock absorbers 8 and rubber shock absorbers 9 are located. Shock absorbers 8 and 9 rest on a base 10 fixed to the foundation. Rubber-metal shock absorbers 11 are installed along the perimeters of plates 4 and 7. All rollers, upper roller systems 3, have drives 12. Operating pressure is supplied to the rubber-pneumatic shock absorbers 8 from the pneumatic network 13, and control is through separate systems 14 and 15.

Кожну з опорних каблучок 2 і 5 постачено шайбою, що центрує, 16 (див. Фіг.2), у якої зовнішня поверхня виконана сферичною, а внутрішня - конічною. Шайба 16, що центрує, встановлена в корпус 17 кожної каблучки, для чого в ній виконана циліндрична розточка. Сполучення шайби 16, що центрує, із виливницеюEach of the support rings 2 and 5 is provided with a centering washer 16 (see Fig. 2), which has a spherical outer surface and a conical inner surface. The centering washer 16 is installed in the body 17 of each ring, for which a cylindrical bore is made in it. Connecting the centering washer 16 with the spigot

1 здійснюється по конічній поверхні, а з корпусом 17 - по сферичній. Для сполучення виливниці 1 із корпусом 17 на цих деталях виконані торцьові поверхні. Шайба 16, що центрує, підпружинена відносно нижнього торця корпуса 17, для чого на нижньому торці корпуса 17 закріплена кришка 18 із циліндричними гніздами, у які встановлені пружини 19.1 is carried out on a conical surface, and with the body 17 - on a spherical surface. To connect the casting 1 with the body 17, end surfaces are made on these parts. The centering washer 16 is spring-loaded relative to the lower end of the housing 17, for which a cover 18 with cylindrical sockets in which springs 19 are installed is fixed on the lower end of the housing 17.

Кожний коток, верхніх З і нижніх б систем котків (див. Фіг.3), постачений двоплечім важелем 20 із вертикальною віссю обертання. Останній сполучений із станиною котка через кронштейн 21. Кронштейн 21 закріплений на станині котків і складається з консольної вертикальної осі 22 і опорної балки 23. На двоплечій важіль 20 установлені два ролика 24 з вертикальною віссю обертання. Сполучення двоплечого важеля 20 із віссю 22 виконано з гарантованим технологічним зазором 5. Для пружного переміщення двоплечого важеля 20, у межах зазора 5, а також кутового зсуву щодо осі 22, двоплечій важіль 20 сполучений з опорною балкою 23 через два демпфуючих пристроя 25. З'єднання останніх із двоплечим важелем 20 і з опорною балкою 23 - шарнірне. Кожний пристрій, що демпфірує, 25 (див. фіг.4) складається з двох тарілок 26 із сферичними гніздами і гумовою пластиною 27, що контактує з тарілками 26. Для шарнірного з'єднання з пристроями, що демпфірують, 25, у двоплечій важіль 20 запресовані два чопи 28 із сферичною голівкою, а в опорну балку 23 укручені два гвинти 29 також із сферичними голівками.Each roller of the upper C and lower B roller systems (see Fig. 3) is equipped with a two-armed lever 20 with a vertical axis of rotation. The latter is connected to the roller frame through the bracket 21. The bracket 21 is fixed on the roller frame and consists of a cantilever vertical axis 22 and a support beam 23. Two rollers 24 with a vertical axis of rotation are installed on the double-armed lever 20. The connection of the two-armed lever 20 to the axis 22 is made with a guaranteed technological gap 5. For elastic movement of the two-armed lever 20, within the gap 5, as well as angular displacement relative to the axis 22, the two-armed lever 20 is connected to the support beam 23 through two damping devices 25. the connection of the latter with the two-armed lever 20 and with the support beam 23 is hinged. Each damping device 25 (see Fig. 4) consists of two plates 26 with spherical sockets and a rubber plate 27 in contact with the plates 26. For hinged connection with the damping devices 25, a two-armed lever 20 two chops 28 with a spherical head are pressed, and two screws 29 also with spherical heads are screwed into the support beam 23.

У вихідному стані ролики 24 знаходяться в контакті з опорними каблучками 2 і 5. Для цього спочатку здійснюється попереднє підтискання гумових пластин 27 гвинтами 29. Після цього кронштейни 21, по пазах кріпильних отворів, підсувають до опорних каблучок 2 і 5. Гвинтами 29 здійснюють кутове коригування двоплечіх важелів 20 із метою забезпечення контакту обох роликів 24 з опорними каблучками 2 і 5 і фіксують кронштейни 21 на станинах котків З і 6.In the initial state, the rollers 24 are in contact with the support rings 2 and 5. To do this, the rubber plates 27 are first pressed by screws 29. After that, the brackets 21 are pushed to the support rings 2 and 5 along the grooves of the fastening holes. The screws 29 are used to make an angular adjustment two-armed levers 20 in order to ensure the contact of both rollers 24 with support rings 2 and 5 and fix the brackets 21 on the bodies of rollers З and 6.

Кожний гумометалічний амортизатор 11 сполучений із плитами 4 і 7 і підставою 10 сферичними шарнірами 30 і 31 відповідно (див. Фіг.5). При цьому загальна вісь цих шарнірів 30 і 31 має кутовий зсув с у горизонтальній площині, відносно радіального напрямку центру сферичного шарніра 30. Розмір цього кутового зсуву дорівнює с-202-502. Гумометалічні амортизатори 11 установлені попарно, а в кожній парі - дзеркально один відносно другого. Гумометалічні амортизатори 11 складаються (див. Фіг.б) із гумових пружних елементів 32, натискних 33 і опорних 34 металевих елементів. У опорному елементі 34 виконана внутрішня циліндрична глуха розточка, глибиною не менше 1,2 товщини пружного елемента 32 у яку щільно вставлений плоський пружний гумовий елемент 32, і по ходовій посадці - натискний елемент 33, для чого на цих деталях виконана відповідна зовнішня проточка. Торці опорного 34 і натискного 33 елементів, що контактують із пружним елементом 32, мають увігнутість об'ємом Мі і опуклість обсягом М2 відповідно. При цьому обсяг Мі більше обсягу М2, а співвідношення різниці обсягів М1-М2 до об'єму Мз пружного елемента 32 дорівнює:Each rubber-metal shock absorber 11 is connected to the plates 4 and 7 and the base 10 by spherical joints 30 and 31, respectively (see Fig. 5). At the same time, the common axis of these hinges 30 and 31 has an angular displacement c in the horizontal plane, relative to the radial direction of the center of the spherical joint 30. The size of this angular displacement is equal to c-202-502. Rubber-metal shock absorbers 11 are installed in pairs, and in each pair - mirror one relative to the other. Rubber-metal shock absorbers 11 consist (see Fig.b) of rubber elastic elements 32, pressure 33 and support 34 metal elements. In the support element 34, an internal cylindrical blind bore is made, the depth of which is not less than 1.2 times the thickness of the elastic element 32, into which a flat elastic rubber element 32 is tightly inserted, and a pressure element 33 is placed on the running seat, for which a corresponding external groove is made on these parts. The ends of the support 34 and pressure 33 elements, which are in contact with the elastic element 32, have a concavity with a volume of Mi and a convexity with a volume of M2, respectively. At the same time, the volume Mi is greater than the volume M2, and the ratio of the difference in volumes M1-M2 to the volume Mz of the elastic element 32 is equal to:

МОМ. дов-02.IOM Dov-02.

Кк!Ck!

Для сферичного з'єднання гумометалічних амортизаторів 11 у натискних елементах 33 виконані сферичні гнізда, а в плити 4 і 7 запресовані чопи 35 із сферичними голівками. Сферичне з'єднання гумометалічних амортизаторів 11 із підставою 10 здійснюється через кронштейни 36, жорстко закріплені на підставі 10, у який угвинчені гвинти 37 із сферичними голівками, а в опорних елементах 34 виконані сферичні гнізда.For the spherical connection of the rubber-metallic shock absorbers 11, spherical sockets are made in the pressure elements 33, and chops 35 with spherical heads are pressed into the plates 4 and 7. The spherical connection of the rubber-metal shock absorbers 11 with the base 10 is carried out through brackets 36, rigidly fixed on the base 10, into which screws 37 with spherical heads are screwed, and spherical sockets are made in the support elements 34.

У вихідному стані гумометалічні амортизатори 11 попередньо підтискнуті до плит 4 і 7 за допомогою гвинтів 37. Попереднє підтискання необхідно для забезпечення постійного контакту в сферичних шарнірах і 31 при коливаннях плит 4 і 7. Для цього хід попереднього підтискання повинний бути більше максимально можливої амплітуди коливань плит 4 і 7.In the initial state, the rubber-metal shock absorbers 11 are pre-pressed against the plates 4 and 7 with the help of screws 37. The pre-pressing is necessary to ensure constant contact in the spherical joints and 31 during the oscillations of the plates 4 and 7. For this, the pre-pressing stroke must be greater than the maximum possible amplitude of the plate vibrations 4 and 7.

Приклад роботи машини.An example of machine operation.

У опорні каблучки 2 і 5 машини встановлюється виливниця 1. Навантаження передається через системи котків З і 6 на плити 4 і 7 і через гумопневматичні амортизатори 8 і гумові амортизатори 9 на підставу 10 і на фундамент. Через системи 14 і 15 у гумопневматичних амортизаторах 8 створюється тиск, що забезпечує рівномірний розподіл навантажень на системи верхніх З і нижніх 6 котків.A sprue 1 is installed in the support rings 2 and 5 of the machine. The load is transmitted through the roller systems C and 6 to the plates 4 and 7 and through rubber-pneumatic shock absorbers 8 and rubber shock absorbers 9 to the base 10 and to the foundation. Through the systems 14 and 15, pressure is created in the rubber-pneumatic shock absorbers 8, which ensures an even distribution of loads on the systems of the upper 3 and lower 6 rollers.

При установці виливниці 1 в опорні каблучки 2 і 5 спочатку відбувається її контакт із шайбами 16, що центрують, по конусних посадкових поверхнях. Зусилля попереднього підтискання розраховано таким чином, щоб його було достатньо для утримання шайб 16, що центрують, і зсуви виливниці 1 у радіальному напрямку по її конусних посадкових поверхнях. Після базування виливниці 1 у шайбах 16, що центрують, виливниця 1 своєю вагою переміщає їх, стискаючи при цьому пружини 19 до моменту контакту з корпусами 17 по торцьовим посадковим поверхням. Можливий кутовий зсув осей корпусів 17 відносно геометричної осі обертання виливниці 1 усувається при її базуванні по цих посадкових поверхнях.When installing the mold 1 in the support rings 2 and 5, its contact with the centering washers 16 on the conical landing surfaces first occurs. The pre-pressing force is calculated in such a way that it is sufficient to hold the centering washers 16 and shift the mold 1 in the radial direction along its conical seating surfaces. After basing the mold 1 in the centering washers 16, the mold 1 moves them with its weight, while compressing the springs 19 to the moment of contact with the housings 17 on the end seating surfaces. A possible angular shift of the axes of the housings 17 relative to the geometric axis of rotation of the mold 1 is eliminated when it is based on these landing surfaces.

При вмиканні приводів 12, через систему верхніх котків 3, обертання передається на опорну каблучку 2 і на виливницю 1. Остання через опорну каблучку 5, передає обертаючий момент на неприводну систему котків 6. При обертанні виливниця 1, а також кінематично з ній пов'язані системи котків 3,6 і плити 4, 7 чинять коливання під дією неврівноважених відцентрових сил. Коливання плит 4 і 7, як радіальні, так і тангенціальні, через чопи 35 передаються на натискні елементи 33 гумометалічних амортизаторів 11. При стиску пружного елемента 32, деформований об'єм вичавлюється в пневмопорожнину Е, утворену торцями пружного 32 і опорного 34 елементів. Пневмопорожнина Е при цьому зменшується, а тиск у ній збільшується. У межах робочих амплітуд жорсткість гумометалічиого амортизатора 11 збільшується незначно. Проте при великих амплітудах різко зменшується об'єм пневмопорожнини Е, а також площадки, через яку відбувається вичавлювання деформованого при стиску обсягу гуми. У результаті цього, різко зростає жорсткість пружного елемента 32, а також пневмопорожнини ЕЕ і сумарна жорсткість гумометалічного амортизатора 11, що забезпечує ефективне обмеження росту амплітуд при проходженні машиною інтервалу резонансних частот.When the actuators 12 are turned on, through the system of upper rollers 3, rotation is transmitted to the support ring 2 and to the sprue 1. The latter, through the support ring 5, transmits the torque to the non-driven roller system 6. When the sprue 1 rotates, as well as kinematically related to it roller systems 3, 6 and plates 4, 7 oscillate under the influence of unbalanced centrifugal forces. Oscillations of the plates 4 and 7, both radial and tangential, are transmitted through the chops 35 to the pressure elements 33 of the rubber-metal shock absorbers 11. When the elastic element 32 is compressed, the deformed volume is squeezed into the pneumatic cavity E formed by the ends of the elastic 32 and the support 34 elements. At the same time, the air cavity E decreases, and the pressure in it increases. Within the operating amplitudes, the stiffness of the rubber-metal shock absorber 11 increases slightly. However, at large amplitudes, the volume of the pneumatic cavity E, as well as the platform through which the volume of rubber deformed during compression is squeezed out, sharply decreases. As a result of this, the stiffness of the elastic element 32, as well as the pneumatic cavity EE and the total stiffness of the rubber-metal shock absorber 11, increases sharply, which provides an effective limitation of the growth of amplitudes when the machine passes through the interval of resonant frequencies.

Під час роботи машини ролики 24 знаходяться в постійному контакті з опорними каблучками 2 і 5, Її обмежують їхній радіальний зсув щодо систем опорних котків З і 6. Температурне розширення опорних каблучок 2 і 5 компенсується за рахунок пружного радіального переміщення двоплечіх важелів 20 у межах технологічного зазору 5, із яких вони посаджені на осі 22.During the operation of the machine, the rollers 24 are in constant contact with the support rings 2 and 5. It is limited by their radial shift relative to the systems of the support rollers C and 6. The temperature expansion of the support rings 2 and 5 is compensated by the elastic radial movement of the two-armed levers 20 within the technological gap 5, of which they are planted on axis 22.

Для найбільше ефективного гасіння радіальних і тангенціальних коливань плит, кутовий зсув у горизонтальній площині загальної осі сферичних шарнірів щодо радіального напрямку одного з центрів цих шарнірів повинний бути в межах с«-207-507. При меншому куті о жорсткість гумометалічних амортизаторів буде недостатньою для гасіння тангенці(альних коливань плит, а при більшому куті ос знизиться ефективність гасіння радіальних коливань плит.For the most effective damping of radial and tangential vibrations of the plates, the angular shift in the horizontal plane of the common axis of the spherical hinges relative to the radial direction of one of the centers of these hinges should be within s«-207-507. At a smaller angle o, the stiffness of the rubber-metal shock absorbers will be insufficient to damp tangential vibrations of the plates, and at a larger angle of the axes, the effectiveness of damping radial vibrations of the plates will decrease.

Виконання глибини циліндричної глухої розточки в опорних елементах менше, чим 1,2 товщини гумового пружного елемента, зробить недостатнім базу сполучення натискного елемента з опорним.Execution of the depth of the cylindrical blind boring in the support elements is less than 1.2 of the thickness of the rubber elastic element, will make the base of the connection of the pressure element with the support one insufficient.

Виконання співвідношення різниці об'ємів Мі-М» до обсягу уз пружного елемента меншим чим 0,05-0,2 зменшить хід натискного елемента і збільшить круткість жорсткісної характеристики гумометалічного амортизатора, а, отже, і динамічне навантаження на машину при проходженні зони резонансних частот обертання. Виконання цього співвідношення об'ємів більшим, ніж 0,05-0,ю2 призведе до того, що інтенсивність наростання жорсткості гумометалічного амортизатора буде недостатньою для ефективного обмеження росту амплітуди коливань.Carrying out the ratio of the difference in volumes of Mi-M" to the volume of the elastic element by less than 0.05-0.2 will reduce the stroke of the pressure element and increase the stiffness of the stiffness characteristic of the rubber-metal shock absorber, and, therefore, the dynamic load on the machine when passing through the resonance frequency zone rotation. Making this ratio of volumes greater than 0.05-0.u2 will lead to the fact that the intensity of the increase in stiffness of the rubber-metal shock absorber will be insufficient to effectively limit the growth of the amplitude of oscillations.

Виконання пружин із співвідношенням сумарного зусилля їхнього стиску до ваги виливниці менше ніж 0,1-0,3 не гарантує фіксацію шайби, що центрує, відносно корпусів опорних каблучок у момент центрування виливниці по конусних посадкових поверхнях, у випадку, якщо посадка виливниці буде відбуватися з великим прискоренням (близьким до прискорення вільного падіння). Виконання пружин із співвідношенням зусилля їхнього стиску до ваги виливниці більшим, ніж 0,1-0,3 не гарантує здійснення сполучення виливниці з корпусами опорних каблучок по торцьовим посадковим поверхням (у випадку великого коефіцієнта тертя в сполученні корпусів опорних каблучок із системами котків).Making springs with a ratio of the total force of their compression to the weight of the mold less than 0.1-0.3 does not guarantee the fixation of the centering washer relative to the housings of the support rings at the moment of centering the mold on the conical landing surfaces, in the case that the mold will be seated with high acceleration (close to the acceleration of free fall). Making springs with a ratio of their compressive force to the weight of the mold greater than 0.1-0.3 does not guarantee the connection of the mold with the housings of support rings on the end seating surfaces (in the case of a large coefficient of friction in the connection of housings of support rings with roller systems).

Таким чином, постачання опорних каблучок шайбами, що центрують, підпружиненними до нижніх торців корпусів опорних каблучок і виконання на виливниці й опорним каблучкам додаткових торцьових посадкових поверхонь забезпечує соосну посадку цих деталей, що виключають торцьове биття виливниці.Thus, the supply of support rings with centering washers, spring-loaded to the lower ends of the housings of the support rings and the execution of additional end landing surfaces on the mold and the support rings ensures a coaxial fit of these parts, which excludes end beating of the mold.

Постачання систем котків симетричними двоплечими важелями з вертикальною віссю обертання й установки на них пари роликів забезпечує сприйняття динамічного навантаження одночасно, як мінімум, двома роликами, що дозволяє відповідно знизити їхні габарити. Пружне переміщення двоплечіх важелів щодо систем котків у горизонтальній площині дозволяє встановлювати ролики до опорних каблучок без зазора, забезпечити їхній безударний контакт. Виконання гумометалічних амортизаторів із перемінною зростаючою жорсткістю, у сполученні зі схемою їхньої установки дозволяє ефективно гасити увесь спектр коливань плит.The supply of roller systems with symmetrical two-armed levers with a vertical axis of rotation and the installation of a pair of rollers on them ensures the perception of a dynamic load at the same time, at least, by two rollers, which allows to reduce their dimensions accordingly. The elastic movement of two-armed levers relative to the roller systems in the horizontal plane allows you to install the rollers to the support rings without a gap, to ensure their shock-free contact. The performance of rubber-metal shock absorbers with variable increasing stiffness, in combination with the scheme of their installation, allows to effectively dampen the entire range of plate vibrations.

Всі істотні відмітні ознаки запропонованої віддентрової машини необхідні і достатні для рішення поставленої технічної задачі.All the significant distinctive features of the proposed odden machine are necessary and sufficient for the solution of the given technical problem.

По технічному рішенню, що заявляється, виготовлена чинна модель. Проведені випробування підтвердили ефективність технічних рішень, що заявляються.According to the technical solution, a valid model was made. The conducted tests confirmed the effectiveness of the technical solutions claimed.

Джерела інформації: 1. Патент Росії КО Мо2048251, В22013/02, 1995р. 2. Патент Росії КО Ме2124414, В22013/04, 1999р. 3. Патент Росії КО Мо2173607, В22013/04, 2000р. 2 1 сту їй з 1 г тот сх оніртА /л - Я 1 дн р. Га, СА Пе у ше а у: щйSources of information: 1. Patent of Russia KO Mo2048251, B22013/02, 1995. 2. Patent of Russia KO Me2124414, B22013/04, 1999. 3. Patent of Russia KO Mo2173607, B22013/04, 2000. 2 1 st her with 1 g tot sh onirtA /l - I 1 dn r Ha, SA Pe u she a u: shchy

Б ї б я 00177711 ; ст рн ве ЖИ КИB i b i 00177711 ; st rn ve ŽY KY

З ренн не в я Ж й нка о 1 - 89Z renn ne v i Zh y nka o 1 - 89

ФігFig

А фіг д- І й с 6 / - з тр иA fig d- I and c 6 / - with tr i

МЕНMAN

19 1ТВ19 1TV

Фіг?Fig?

Б фіг/ 23 ух 2-2 : у 20 уд! - «У / 79 ни Те їй | 1 ж. 3-7 а 5 ші -к ?B fig/ 23 uh 2-2 : at 20 ud! - "In / 79 we Te her | 1 w. 3-7 and 5 shi -k ?

Фіг3 73 Г Ффіг3 7Fig3 73 G Fig3 7

Ше лише 26 ся «о ІІ гOnly on the 26th of the second year

І - АД УК 28 шві т -I - AD UK 28 Shvi t -

ФігFig

ВФфеї х шо п шаVFFei x sho p sha

Її | с-- і у поп Щі й 36 с о 7 30 3 ЖHer | s-- and in pop Shchi and 36 s o 7 30 3 Zh

Фіг5Fig5

Д-ДО фіг5D-TO fig.5

ТІ Є- 3 я ЛА КОЖ 37 г СКЗTHEY ARE- 3 I LA KOZH 37 g SKZ

В СУIn SU

ЙAND

Я И зв я 33 ща ЧУ Ш »/ 7 с /Я Я зв я 33 ча ХУ Ш "/ 7 s /

Зк ру КУZk ru KU

ФігбFig