UA22692U - Method for articles production from titanium alloys - Google Patents
Method for articles production from titanium alloys Download PDFInfo
- Publication number
- UA22692U UA22692U UAU200613170U UAU200613170U UA22692U UA 22692 U UA22692 U UA 22692U UA U200613170 U UAU200613170 U UA U200613170U UA U200613170 U UAU200613170 U UA U200613170U UA 22692 U UA22692 U UA 22692U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- titanium
- products
- powder
- pressure
- heating
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 33
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 19
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 15
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 14
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 14
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 12
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 10
- -1 titanium hydride Chemical compound 0.000 claims description 10
- 229910000048 titanium hydride Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 7
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 7
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 2
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 29
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 15
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 244000309464 bull Species 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 2
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 2
- YZCKVEUIGOORGS-UHFFFAOYSA-N Hydrogen atom Chemical compound [H] YZCKVEUIGOORGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000008034 disappearance Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000004611 spectroscopical analysis Methods 0.000 description 1
- 238000010183 spectrum analysis Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Корисна модель відноситься до порошкової металургії, а саме до способів отримання деталей складної 2 конфігурації з титанових сплавів і може бути; використана в різних галузях техніки: автомобільного та авіаційного машинобудування, машинобудування для нафтової, газової, хімічної промисловості, тощо.The useful model refers to powder metallurgy, namely to methods of obtaining parts of a complex 2 configuration from titanium alloys and can be; used in various branches of technology: automotive and aviation mechanical engineering, mechanical engineering for the oil, gas, chemical industry, etc.
Відомий спосіб виготовлення спечених виробів з порошку титанового сплаву (Патент Мо6092605, Японія, Бюл.A known method of manufacturing sintered products from titanium alloy powder (Patent Mo6092605, Japan, Bull.
ИСМ Мо4 1998р., МКП В22Е3/24), який включає пресування вихідних елементарних порошків, спікання у вакуумі, гаряче ізостатичне формування сплаву в двофазній альфанбета області та дробеструйну обробку отриманої 710 заготовки для усунення залишкових пор у поверхневому шарі.ISM Mo4 1998, MKP B22E3/24), which includes pressing of the initial elementary powders, sintering in a vacuum, hot isostatic forming of the alloy in the two-phase alphanbeta region and shot blasting of the resulting 710 workpiece to eliminate residual pores in the surface layer.
Недоліком цього методу є недостатня відносна густина виробів (наявність залишкової пористості у внутрішніх об'ємах виробів), що знижує їх механічні властивості, зокрема, міцність.The disadvantage of this method is the insufficient relative density of the products (the presence of residual porosity in the internal volumes of the products), which reduces their mechanical properties, in particular, strength.
Також відомий метод отримання спечених порошкових титанових сплавів і виробів з них |Патент Мо4432795,Also known is the method of obtaining sintered powder titanium alloys and products from them | Patent Mo4432795,
США, 1984, ИСМ Мо10 84, МКП С22С14/00, С22С1/04, Е22Е1/00), який включає розмелювання часток легуючих 72 елементів, які утворюють з титаном сплави, до розмірів менше 20мкм, змішування їх з частками основи, що містить титан, розміром більше 40мкм, компактування суміші у виріб необхідної конфігурації і спікання при температурах, при яких не утворюються рідкі фази. Це дозволяє отримати сплав з високою відносною густиною.USA, 1984, ИСМ Мо10 84, МКП С22С14/00, С22С1/04, Е22Е1/00), which includes grinding particles of alloying 72 elements that form alloys with titanium to sizes less than 20 μm, mixing them with particles of the base containing titanium , larger than 40 μm, compacting the mixture into a product of the required configuration and sintering at temperatures at which liquid phases do not form. This makes it possible to obtain an alloy with a high relative density.
Недоліком цього способу є погіршення механічних властивостей сплаву внаслідок забруднення шихти киснем, залізом та іншими домішками в процесі розмелювання.The disadvantage of this method is the deterioration of the mechanical properties of the alloy due to contamination of the charge with oxygen, iron and other impurities during the grinding process.
Найбільш близьким до методу, що заявляється, є "Спосіб отримання виробів з титанових сплавів" (патентThe closest to the claimed method is the "Method of obtaining products from titanium alloys" (patent
України на корисна модель Мо70366, 2001р., бюл. Мо10, 2004р., МКП В22ЕЗ3/16, С22С1/04, 14/00, С22Е1/181, який включає змішування порошку основи, що містить титан, з порошками легуючих елементів, які утворюють з титаном сплави, компактування у вироб та спікання у вакуумі при температурах, при яких не утворюється жодної рідкої фази, причому як основу, що містить титан, використовують порошок гідриду титану з розміром часток «100мкм, змішують з порошками легуючих елементів з розміром часток не більше 1/3-2/3 від розмірів пу часток основи:, компактують при тиску 400-1000МПа, нагрів до температури спікання проводять зі швидкістю 10-159С/хв., а при нагріванні в інтервалі температур 400-900 контролюють водень, який виділяється у вакуумованій камері, до тиску 10"Па, потім продовжують нагрів виробів до температури спікання з одночасним сч зр Зниженням тиску у камері до 102Па.of Ukraine on utility model Mo70366, 2001, bull. Mo10, 2004, MKP В22ЕЗ3/16, С22С1/04, 14/00, С22Е1/181, which includes mixing a base powder containing titanium with powders of alloying elements that form alloys with titanium, compacting into a product and sintering in a vacuum at temperatures at which no liquid phase is formed, and titanium hydride powder with a particle size of 100 μm is used as a base containing titanium, mixed with powders of alloying elements with a particle size of no more than 1/3-2/3 of the particle size bases: compacted at a pressure of 400-1000MPa, heating to the sintering temperature is carried out at a rate of 10-159C/min., and during heating in the temperature range of 400-900, the hydrogen released in the vacuum chamber is controlled to a pressure of 10"Pa, then continued heating the products to the sintering temperature with simultaneous cooling with a decrease in the pressure in the chamber to 102Pa.
При компактуванні порошкових сумішей в прес-формах відповідної конфігурації має місце накопичення (2) внутрішніх напруг в процесі компактування, і, як слідство, розтріскування спресованого виробу. Тому недоліком «о даного способу є його обмежені можливості у виготовленні виробів різної конфігурації, що мають, зокрема, тонкі поперечні перерізи, зміни площі січення вздовж виробу, гострі кути, тощо. сWhen compacting powder mixtures in molds of the appropriate configuration, there is an accumulation of (2) internal stresses during the compacting process, and, as a consequence, cracking of the pressed product. Therefore, the disadvantage of this method is its limited possibilities in the manufacture of products of various configurations, which have, in particular, thin cross-sections, changes in the cross-sectional area along the product, sharp corners, etc. with
Технічною задачею корисної моделі, що заявляється, є створення способу отримання виробів з титанових с сплавів, що мають високу густину і комплекс механічних властивостей, зокрема міцність і пластичність, достатні для практичного використання, при складній формі виробів (тонкі поперечні перерізи, зміна площі січення вздовж виробу, гострі кути, тощо).The technical task of the proposed useful model is to create a method of obtaining products from titanium c alloys, which have a high density and a complex of mechanical properties, in particular, strength and plasticity, sufficient for practical use, with a complex shape of products (thin cross-sections, a change in the cross-sectional area along products, sharp corners, etc.).
Технічна задача вирішується за рахунок того, що порошок основи з розміром часток «100мкм, що містить « 20 гідрид титана, змішують з порошками легуючих елементів, які утворюють з титаном сплави, з розміром частокне с більше 1/3-2/3 від розмірів часток основи, компактують у виріб при тиску 400-1000МПа, нагрівають зі швидкістю 10-159С/хв. у вакуумі до температури спікання, при якій не утворюється жодної рідкої фази, при нагріванні в ;» інтервалі температур 400-9002С контролюють водень, який виділяється у вакуумованій камері, до тиску 10 "Па, потім продовжують нагрів виробів до температури спікання з одночасним зниженням тиску у камері до 10 гПа, причому міцність скомпактованих виробів складає не нижче 150-250МПа, як основу використовують порошок ко гідриду титану в суміші з порошком титану, кількість якого 5-4095, легуючі елементи вводять у вигляді порошків т металів і сплавів, з яких принаймні один здатний до пластичної деформації, а навантаження і розвантаження при пресуванні проводять з контрольованою швидкістю 5-З30МПа/сек. (22) Введення порошку гідриду титану у якості основи, що містить титан, створює в порошкових заготівках умови со 50 для прискореного фазоутворення і активації процесів спікання (Порошкова металургія Мо9-10, 1999, стор.63-70).The technical problem is solved due to the fact that the base powder with a particle size of 100 microns, containing 20 titanium hydrides, is mixed with powders of alloying elements that form alloys with titanium, with a particle size of more than 1/3-2/3 of the particle size bases, compacted into a product at a pressure of 400-1000MPa, heated at a rate of 10-159C/min. in a vacuum to the sintering temperature, at which no liquid phase is formed, when heated in ;" in the temperature range of 400-9002C, the hydrogen released in the evacuated chamber is controlled to a pressure of 10 "Pa, then the heating of the products to the sintering temperature is continued with a simultaneous decrease in the pressure in the chamber to 10 hPa, and the strength of the compacted products is not lower than 150-250MPa, as a basis titanium cohydride powder is used in a mixture with titanium powder, the amount of which is 5-4095, alloying elements are introduced in the form of powders of metals and alloys, of which at least one is capable of plastic deformation, and loading and unloading during pressing is carried out at a controlled speed of 5-30 MPa /sec (22) The introduction of titanium hydride powder as a titanium-containing base creates in powder blanks conditions of 50 for accelerated phase formation and activation of sintering processes (Powder Metallurgy Mo9-10, 1999, pp. 63-70).
При спіканні у вакуумі з гідриду титану виділяється водень, в результаті чого утворюється активований стан що) титану з високою густиною дефектів кристалічної структури, що значно прискорює дифузійні процеси. Атомарний водень, що виділяється, позитивно впливає на процеси спікання і утворення сплаву, відновлюючи окисли, які містяться, головним чином, по поверхні порошкових часток, тим самим очищаючи міжчасткові границі і сприяючи більш швидкому протіканню взаємної дифузії між компонентами суміші. Водень, позитивний вплив якого використовують на стадії нагрівання, потім повністю видаляють при спіканні у вакуумі, щоб він не впливав с негативно на властивості кінцевого виробу.During sintering in a vacuum, hydrogen is released from titanium hydride, resulting in the formation of an activated state of titanium with a high density of defects in the crystal structure, which significantly accelerates diffusion processes. The released atomic hydrogen has a positive effect on the processes of sintering and alloy formation, restoring the oxides that are contained mainly on the surface of the powder particles, thereby cleaning the interparticle boundaries and promoting faster mutual diffusion between the components of the mixture. Hydrogen, the positive effect of which is used at the heating stage, is then completely removed during sintering in a vacuum so that it does not negatively affect the properties of the final product.
При пресуванні має місце накопичення напруг в пресовці, що веде до її розтріскування при знятті тиску, особливо при використанні крихкого матеріалу, яким є гідрид титану. Технологічні властивості порошкових 60 сумішей, а саме їх поведінка при компактуванні, визначаються пластичністю порошкових часток. Підвищенню пластичних характеристик суміші і міцності не спеченої пресовки сприяє введення пластичних складових, якими є порошок титану та пластичні легуючі порошки. Введення порошку титану та пластичних легуючих порошків веде до релаксації напруг, що виникають при компактуванні, і, тим самим, покращенню міцності скомпактованих (не спечених) виробів і їх опору проти розтріскування. При міцності скомпактованих виробів менше 150МПа має 65 місце їх розтріскування і руйнування. Введення порошку титану у кількості більше 4095 і відповідне зменшення кількості гідриду титану в суміші веде до зникнення ефекту активації процесів спікання. Введення титану у кількості менше 595 не дає покращення міцності пресовок.During pressing, there is an accumulation of stresses in the press, which leads to its cracking when the pressure is removed, especially when using a fragile material such as titanium hydride. The technological properties of powder 60 mixtures, namely their behavior during compaction, are determined by the plasticity of the powder particles. The introduction of plastic components, such as titanium powder and plastic alloying powders, helps to increase the plastic characteristics of the mixture and the strength of the unsintered compact. The introduction of titanium powder and plastic alloying powders leads to the relaxation of stresses arising during compaction, and thus to the improvement of the strength of the compacted (non-sintered) products and their resistance to cracking. When the strength of compacted products is less than 150MPa, their cracking and destruction is 65th. The introduction of titanium powder in an amount greater than 4095 and the corresponding decrease in the amount of titanium hydride in the mixture leads to the disappearance of the effect of activation of sintering processes. The introduction of titanium in an amount less than 595 does not improve the strength of the pressings.
Легуючі елементи можуть вводитися у вигляді пластичних порошків металів та/або пластичних лігатур, що містять титан і необхідні легуючі елементи в різних комбінаціях в залежності від хімічного складу кінцевого сплаву. Необхідною умовою при цьому є вибір складу вихідних легуючих порошків, який забезпечить їх достатню пластичність. При цьому підвищується стійкість пресованого виробу проти утворення тріщин та сколів. Якщо матеріал легуючих порошків крихкий, покращення міцності і опору проти розтріскування і руйнування сирих пресовок відсутні. Компактування виробів різної конфігурації проводять у відповідних прес-формах. Якщо швидкість навантаження досить висока, порошкові частки не встигають взаємно переміщатися в процесі /о пресування, утворюючи значні пустоти між собою. Збільшення швидкості навантаження і розвантаження вищеAlloying elements can be introduced in the form of plastic metal powders and/or plastic ligatures containing titanium and the necessary alloying elements in various combinations depending on the chemical composition of the final alloy. A necessary condition for this is the selection of the composition of the original alloying powders, which will ensure their sufficient plasticity. At the same time, the resistance of the pressed product against the formation of cracks and chips increases. If the material of alloying powders is brittle, there is no improvement in strength and resistance against cracking and destruction of raw pressings. Compaction of products of various configurations is carried out in appropriate molds. If the loading speed is high enough, the powder particles do not have time to move to each other during the pressing process, forming significant voids between them. Increasing the speed of loading and unloading is higher
ЗО0МПа/с веде до збереження значної кількості пор в пресовках, накопичення внутрішніх напруг, розтріскування і руйнування пресовок. Зменшення швидкості навантаження і розвантаження менше 5МПа/с не веде до покращення якості пресовок. Тому для досягнення високої міцності і густини сирих пресовок і уникнення їх розтріскування необхідно при пресуванні проводити навантаження і послідуюче зняття тиску з контрольованою швидкістю 5-ЗО0МПа/сек.ZO0MPa/s leads to the preservation of a significant number of pores in the presses, accumulation of internal stresses, cracking and destruction of the presses. Reducing the speed of loading and unloading to less than 5 MPa/s does not lead to an improvement in the quality of pressings. Therefore, in order to achieve high strength and density of raw pressings and to avoid their cracking, it is necessary to carry out loading and subsequent pressure relief during pressing at a controlled speed of 5-ZO0MPa/sec.
Спосіб дозволяє отримати хімічно гомогенні вироби різноманітної форми (наприклад, автомобільні шатуни) з якісною поверхнею без зовнішніх та внутрішніх дефектів, з високою густиною, достатньою хімічною та мікроструктурною однорідністю і низьким вмістом домішок, що забезпечує механічні властивості виробів (міцність та пластичність) достатні для їх практичного застосування.The method makes it possible to obtain chemically homogeneous products of various shapes (for example, automobile connecting rods) with a high-quality surface without external and internal defects, with a high density, sufficient chemical and microstructural homogeneity and a low content of impurities, which ensures the mechanical properties of the products (strength and plasticity) sufficient for their practical application.
Приклад 1. До основи порошкової суміші, яка складається з 7095 гідриду титану та 3095 титану, додають порошки лігатури, наприклад, 66б90Ті-3490А! та пластичної лігатури 7090Ті-3090М, у кількості, яка відповідає стехіометричниму складу Ті-6АІ-А4М. Суміш порошків компактують при тиску бООМПа у прес-формі складної конфігурації, швидкість навантаження і розвантаження при компактуванні складає 5МПа/с. Міцність скомпактованих виробів складає 260МПа. Спікання проводять при температурі 13502С, при якій не утворюються рідкі фази, а в процесі нагрівання зі швидкістю 152С/хв в інтервалі температур 400-900 контролюють водень, який виділяється у вакуумованій камері, до тиску 10 "Па, потім продовжують нагрів виробів до температури не спікання з одночасним зниженням тиску у камері до 10 "Па. В результаті отримуємо якісний виріб необхідної форми без тріщин і сколів. За даними мікроструктурного, рентгенівського і мікрорентгеноспектрального аналізу, матеріал є хімічно і мікроструктурно гомогенним сплавом Ті-6АІ-4М, відносна густина якого складає 98.995. Межа СМ міцності отриманого матеріалу 990МпПа, пластичність при розтягу 8.590. бExample 1. Ligature powders, for example, 66b90Ti-3490A, are added to the base of the powder mixture, which consists of 7095 titanium hydride and 3095 titanium! and plastic ligature 7090Ti-3090M, in the amount corresponding to the stoichiometric composition of Ti-6AI-A4M. The mixture of powders is compacted at a pressure of bOOMPa in a mold of a complex configuration, the speed of loading and unloading during compacting is 5MPa/s. The strength of compacted products is 260 MPa. Sintering is carried out at a temperature of 13502С, at which liquid phases are not formed, and during the heating process at a speed of 152С/min in the temperature range of 400-900, the hydrogen released in the vacuum chamber is controlled to a pressure of 10 "Pa, then the heating of the products is continued to a temperature of sintering with a simultaneous decrease in pressure in the chamber to 10 "Pa. As a result, we get a quality product of the required shape without cracks and chips. According to microstructural, X-ray and micro-X-ray spectral analysis, the material is a chemically and microstructurally homogeneous Ti-6AI-4M alloy, the relative density of which is 98.995. The CM strength limit of the obtained material is 990 MPa, the tensile plasticity is 8.590. b
Приклад 2. До основи порошкової суміші, яка складається з 9095 гідриду титану та 1095 титану, додають порошки лігатури, наприклад, 6бУоТі-34956АЇ та пластичного порошку заліза у кількості, яка відповідає ісе) стехіометричниму складу Ті-5АІ-2.5бе. Суміш порошків компактують при тиску 45О0мМПа у прес-формі складної с конфігурації, швидкість навантаження і розвантаження при компактуванні складає 15МПа/с. Спікання проводять при температурі 12502С, при якій не утворюються рідкі фази. Міцність скомпактованих виробів складає 200МПа. сExample 2. To the base of the powder mixture, which consists of 9095 titanium hydride and 1095 titanium, add ligature powders, for example, 6bUoTi-34956AI and plastic iron powder in an amount that corresponds to the stoichiometric composition of Ti-5AI-2.5be. The mixture of powders is compacted at a pressure of 45O0mMPa in a mold with a complex configuration, the speed of loading and unloading during compaction is 15MPa/s. Sintering is carried out at a temperature of 12502C, at which no liquid phases are formed. The strength of compacted products is 200MPa. with
Спікання проводять при температурі 1350 С, при якій не утворюються рідкі фази, а в процесі нагрівання зі швидкістю 102С/хв в інтервалі температур 400-9002С контролюють водень, який виділяється у вакуумованій камері, до тиску 10"Па, потім продовжують нагрів виробів до температури спікання з одночасним зниженням « 20 тиску у камері до 102Па. В результаті отримуємо якісний виріб необхідної форми без тріщин і сколів. За даними ш-в мікроструктурного, рентгенівського і мікрорентгеноспектрального аналізу, матеріал є хімічно і мікроструктурно с гомогенним сплавом Ті-5АІ-2.5ГРе, відносна густина якого складає 98.195. Межа міцності отриманого матеріалу :з» 990МПа, пластичність при розтягу 7.090.Sintering is carried out at a temperature of 1350 C, at which liquid phases are not formed, and during the heating process at a rate of 102C/min in the temperature range of 400-9002C, the hydrogen released in the vacuum chamber is controlled to a pressure of 10"Pa, then the heating of the products is continued to the temperature sintering with a simultaneous decrease of "20 pressure in the chamber to 102Pa. As a result, we obtain a high-quality product of the required shape without cracks and chips. According to the data of microstructural, X-ray and micro-X-ray spectroscopic analysis, the material is chemically and microstructurally similar to a homogeneous Ti-5AI-2.5ГРе alloy , the relative density of which is 98.195.
Спосіб, який заявляється, може бути реалізований як у лабораторних, так і в промислових умовах. деThe claimed method can be implemented both in laboratory and industrial conditions. where
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU200613170U UA22692U (en) | 2006-12-13 | 2006-12-13 | Method for articles production from titanium alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU200613170U UA22692U (en) | 2006-12-13 | 2006-12-13 | Method for articles production from titanium alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA22692U true UA22692U (en) | 2007-04-25 |
Family
ID=38136981
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAU200613170U UA22692U (en) | 2006-12-13 | 2006-12-13 | Method for articles production from titanium alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA22692U (en) |
-
2006
- 2006-12-13 UA UAU200613170U patent/UA22692U/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Kumar et al. | The effects of Hot Isostatic Pressing on parts fabricated by binder jetting additive manufacturing | |
| JP4110533B2 (en) | Manufacturing method of Mo-based target material | |
| Huber et al. | The effects of sintering temperature and hold time on densification, mechanical properties and microstructural characteristics of binder jet 3D printed 17-4 PH stainless steel | |
| US20140255240A1 (en) | Powder metallurgy methods for the production of fine and ultrafine grain ti and ti alloys | |
| CN111822711B (en) | High-density titanium or titanium alloy part and powder metallurgy mold filling manufacturing method thereof | |
| Kim et al. | Fabrication and characterization of powder metallurgy tantalum components prepared by high compaction pressure technique | |
| EP1694875B1 (en) | Processes for sintering aluminum and aluminum alloy components | |
| Kozhakhmetov et al. | Powder composition structurization of the Ti-25Al-25Nb (at.%) system upon mechanical activation and subsequent spark plasma sintering | |
| WO2019205830A1 (en) | Method for promoting densification of metal body by utilizing metal hydrogen absorption expansion | |
| US7517492B2 (en) | Processes for sintering aluminum and aluminum alloy components | |
| Lee et al. | Processing of net‐shaped nanocrystalline Fe‐Ni material | |
| Lee et al. | Effect of compaction pressure and sintering temperature on the liquid phase sintering behavior of Al-Cu-Zn alloy | |
| JP2004525264A (en) | Manufacture of structural members by metal injection molding | |
| UA22692U (en) | Method for articles production from titanium alloys | |
| US9199308B2 (en) | Method of producing composite articles and articles made thereby | |
| KR101222476B1 (en) | A sinter | |
| Fayyaz et al. | Microstructure and physical and mechanical properties of micro cemented carbide injection moulded components | |
| RU2582166C1 (en) | Method of making sintered bars from heavy alloys based on tungsten | |
| JP2019516021A (en) | Manufacturing method using powder metallurgy of a member composed of titanium or titanium alloy | |
| Gülsoy et al. | Injection molding of mechanical alloyed Ti–Fe–Zr powder | |
| Nakrod et al. | Effect of compaction pressure and sintering time on the properties of sintered Cu-10Sn bronze | |
| UA70366C2 (en) | Method for production of articles of titanium alloys | |
| JPH02259029A (en) | Manufacture of aluminide | |
| JPH11315304A (en) | Manufacture of sintered body | |
| RU2821178C1 (en) | Method of producing volumetric articles from high-entropy alloy alloyed with nitrogen by selective laser melting |