UA148006U - Спосіб обробки бронзових вкладишів підшипників ковзання - Google Patents

Abstract

Спосіб обробки бронзових вкладишів підшипника ковзання включає сульфідування і нанесення на робочі поверхні вкладишів методом електроіскрового легування (ЕІЛ) комбінованих електроіскрових покриттів (КЕІП) електродами-інструментами з формуванням на робочих поверхнях шарів у послідовності: срібло - м'який метал - срібло. Шар срібла наносять при енергії імпульсу Wu=0,52-4,6 Дж. Шар олова наносять на шар срібла при енергії імпульсу Wu=0,36-4,6 Дж. На шар олова наносять ще один шар срібла при енергії імпульсу Wu=0,05-0,36 Дж. Оброблювані поверхні сульфідують перед кожним нанесенням шару срібла.

Description

Корисна модель належить до галузі електрофізичної та електрохімічної обробки, зокрема до електроіїскрового (електроерозійного) легування, і може застосовуватися для обробки поверхонь вкладишів підшипників.

Відомо спосіб електроіїскрового легування (ЕІЛ) поверхні, тобто процес перенесення матеріалу на оброблювану поверхню іскровим електричним розрядом (Лазаренко Н.И.

Злектроискровое легирование металлических поверхностей. - М.: Машиностроение, 19761.

Спосіб характеризується такими специфічними особливостями: - матеріал анода (легуючий матеріал) може утворювати на поверхні катода (легованій поверхні) шар покриття, надзвичайно міцно зчеплений з поверхнею, при цьому відсутня не тільки межа розділу між нанесеним матеріалом і металом основи, але наявною є навіть дифузія елементів анода в катод; - легування може здійснюватися лише в зазначених місцях, не захищаючи при цьому решту поверхні деталі.

Відомо також спосіб обробки бронзових вкладишів (БВ) підшипників ковзання (ПК), що включає нанесення на вкладиші методом електроіскрового легування за допомогою електродів- інструментів електроіїскрового покриття із срібла при енергіях імпульсу 0,01-0,05 Дж, потім - електроіскрового покриття 3 міді при енергіях імпульсу 0,01-0,5 Дж, після цього - електроіїскрового покриття з олов'яного бабіту при енергіях імпульсу 0,01-0,06 Дж для отримання комбінованого електроіскрового покриття (КЕІП) (ВО Ме 2299790 С1, В2ЗН 1/00.

Способ обработки вкладьшей подшипников / В.С. Марцинковский, В.Б. Тарельник, В.А.

Пчелинцев / опубл. 27.05.2007, бюл. Мо 151.

Незважаючи на можливість виготовлення КЕІП, сформованих у послідовності срібло -» мідь - бабіт товщиною до 250 мкм, до практичного застосування можна рекомендувати тільки покриття товщиною до 25-30 мкм. Подальше збільшення товщини шару призводить до різкого збільшення шорсткості поверхні з Ка-0,8-1,0 мкм до Ка-11,0-12,0 мкм і зниження суцільності з 95-100 Фо до 40-50 95.

Отже, застосування бронзових вкладишів підшипників, оброблених зазначеним способом, не завжди приводить до бажаного результату через малу товщину покриття. З причини необхідності компенсування погрішностей установлення підшипників за посилених умов роботи

Зо (велика кількість обертів і високий питомий тиск), під час припрацьовування можуть відбутися задирки робочої поверхні вкладиша підшипника через недостатню товщину антифрикційного шару.

Найближчим аналогом до корисної моделі, що заявляється, є спосіб обробки вкладишів підшипників ковзання, що включає нанесення на робочі поверхні вкладишів методом ЕЇЛ комбінованих електроіскрових покриттів (КЕІП) електродами-інструментами з формуванням на робочих поверхнях шарів у послідовності: срібло - м'який метал - срібло. При цьому спочатку наносять шар срібла при енергії імпульсу М/и-0,1-0,3 Дж, далі на шар срібла наносять шар покриття зі свинцю при енергії імпульсу ММи-0,3-0,4 Дж, після чого на шар свинцю наносять ще один шар срібла при енергії імпульсу УУи-0,04-0,10 Дж, причому, продуктивність процесу становить 0,2-2,0 см/хв, товщина шару знаходиться в межах 80-120 мкм, а шорсткість (Нг), відповідно - 18-24 мкм (ША Мо 105965 02, В2ЗН 5/00. Спосіб обробки вкладишів підшипників ковзання / Марцинковський В.С., В.Б. Тарельник, О.В. Дзюба / опубл. 15.02.2014, бюл. Мо 131).

Слід зазначити, що КЕІП, сформовані в послідовності срібло -» свинець -» срібло, мають шорсткість поверхні (В7) на окремих ділянках до 24 мкм, значну хвильність до МУтах-70 мкм і суцільність до 85 95. Такі антифрикційні покриття при нанесенні на вкладиші бронзових ПК потребують подальшої обробки для покращення параметрів якості поверхні і запобігання схоплюванню контактуючих поверхонь, причому товщини 120 мкм недостатньо для подальшої обробки будь-яким відомим способом: розточуванням, фрезеруванням, обробкою поверхневим пластичним деформуванням (ППД), безабразивною ультразвуковою фінішною обробкою (БУФО) та ін. Таким чином, процес формування припрацьовувальних покриттів на робочих поверхнях бронзових вкладишів підшипників ковзання потребує подальшого вдосконалення.

В основу корисної моделі поставлено задачу поліпшення умов припрацьовування вкладишів підшипників ковзання, підвищення їх надійності і довговічності в роботі.

Поставлена здача вирішується тим, що у способі обробки бронзових вкладишів підшипника ковзання, який включає сульфідування і нанесення на робочі поверхні вкладишів методом електроіїскрового легування комбінованих електроіскрових покриттів електродами- інструментами з формуванням шарів у послідовності: срібло - м'який метал - срібло, згідно з корисною моделлю, шар срібла наносять при енергії імпульсу УМи-0,52-4,6 Дж, шар олова наносять на шар срібла при енергії імпульсу УМи-0,36-4,6 Дж, на шар олова наносять ще один 60 шар срібла при енергії імпульсу М/и-0,05-0,36 Дж, при цьому оброблювані поверхні сульфідують перед кожним нанесенням шару срібла.

У способі при сульфідуванні застосовують сірчану мазь з концентрацією сірки 33,3 95.

У способі забезпечують товщину покриття 0,19-1,31 мм.

Запропонована технологія отримання КЕІП дозволяє забезпечити товщину покриття 0,19- 1,31 мм, що спрощує подальшу механічну обробку поверхонь. Вирішена задача поліпшення умов припрацьовування вкладишів підшипників ковзання, підвищено їх довговічність та надійність у роботі.

Корисна модель пояснюється кресленнями, де: - на Фіг. 1 показано схему пари тертя трибологічного тестера Т-01 М, де 1 - кулька, 2 - диск; - на фіг. 2 - мікроструктуру зразка Мо 1 без травлення; - на Фіг. З - розподіл мікротвердості поверхневого шару зразка Мо 1 без травлення; - на фіг. 4 - мікроструктуру зразка Мо 2 без травлення; - на Фіг. 5 - розподіл мікротвердості поверхневого шару зразка Мо 2 без травлення; - на фіг. 6 - мікроструктуру зразка Мо З без травлення - на Фіг. 7 - розподіл мікротвердості поверхневого шару зразка Мо З без травлення; - на Фіг. 8 - характер зміни сили тертя Кі на Фіг. 1 сталевої кульки по поверхні бронзового диска без покриття зразка Мо 0; - на Фіг. 9 - характер зміни сили тертя Кі на Фіг. 1 сталевої кульки по поверхні бронзового диска з покриттям ЗЖАд -- 5п - ЗвАд зразка Мо 1; - на Фіг. 10 - характер зміни сили тертя Ні на фіг. 1 сталевої кульки по поверхні бронзового диска з покриттям ЗЖАд -- 5п - ЗвАд зразка Мо 2; - на Фіг. 11 - характер зміни сили тертя Ні на Фіг. 1 сталевої кульки по поверхні бронзового диска з покриттям ЗЖАд -- 5п - ЗвАд зразка Мо 3; - на Фіг. 12 - порівняльні діаграми зміни сил тертя для всіх серій зразків при навантаженні 9,81 Н.

Для проведення металографічних і дюрометричних досліджень припрацьовувальних покриттів, що наносилися методом ЕЇЛ, з бронзи БрО10С10 твердістю 1235 МПа виготовляли зразки розміром 15 х 15 х 6 мм. При цьому як матеріал електродів використовували срібло (Ср 999), свинець (СТ) і олово (01).

Зо З метою визначення впливу сульфідування на якісні параметри сформованого поверхневого шару на бронзі БрО10С10, виготовляли три серії зразків МоМо 1-3, зміцнених згідно з Таблицею 1: 1 серія - без використання сірки; 2 серія - сірку у вигляді сірчаної мазі з концентрацією сірки 33,3 96 наносили на оброблювану поверхню перед нанесенням срібла ЗАд - 5п - ЗАД;

З серія - сірку у вигляді сірчаної мазі наносили на оброблювану поверхню перед кожним етапом електроіскрового легування ЗАд - Зп -- ЗАД.

Шорсткість поверхні після ЕІЛ визначали на профілографі-профілометрі мод. 201 заводу "Калібр" шляхом зняття і обробки профілограм. Металографічний аналіз покриттів виконували за допомогою оптичного мікроскопа МІМ-7; дюрометричні дослідження проводили на приладі

ПМТ-3 за стандартними методиками.

Трибологічні властивості припрацьовувальних покриттів визначали на тестері Т-01М за схемою "кулька - диск", Фіг. 1. Зразками для досліджень були кільця розміром 42 х 25 х 6 мм, виготовлені з бронзи БрО10С10. Сірчану мазь з концентрацією сірки 33,3 96 наносили при формуванні КЕІП перед кожним легуванням сріблом у послідовності і при енергії імпульсу згідно з Таблицею 1 для зразків МоМо 1-3. Крім цього, досліджували зразок Мо 0 без покриття та зразок

Мо 4 з КЕІП, сформованим у послідовності Ад -» РЬ -» Ад при енергіях імпульсу, відповідно 0,9; 0,36 і 0,36 Дж.

Таблиця 1

Характеристики процесу формування припрацьовувальних КЕЇП на підкладках з бронзи

БрОо10С10 . Енергія імпульсу, УМи,

Мо зразка Матеріал електрода Установка ЕІЛ Дж "Злитрон - 52А" 1 "Злитрон - 52А" "Злитрон - 52А" "Злитрон - 52А" 2 "Злитрон - 52А" 777иИБ5/7З609 "Злитрон - 52А" "Злитрон - 52А"

З "Злитрон - 52А" "Злитрон - 52А"

При використанні олова як матеріалу електрода під час отримання КЕЇІП (зразки МоМо 1-3) в усіх випадках перший шар (срібло) наносили при Уми-4,6 Дж. При нанесенні другого шару (олова) енергія імпульсу для зразків МоМо 1, 2 і З збільшувалася і становила, відповідно: 0,36; 0,9 і 4,6 Дж. Третій шар (срібло) наносили при Уми-4,6 Дж, його застосовували для збільшення суцільності покриття і зниження шорсткості поверхні.

Проведений металографічний аналіз показав, що для всіх зразків характерні 4 ділянки - зовнішній шар, світлий підшар, нижче - дифузійна зона (зона ЗТВ) і основний метал.

По мірі зростання енергії імпульсу - 0,36; 0,9 і 4,6 Дж - при нанесенні олова методом ЕЇЛ, Фіг. 2-7: - збільшується мікротвердість світлого підшару і становить, відповідно, 1525; 1636 і 2383

МПа; - товщина темного шару зі зниженою мікротвердістю збільшується до 0,67; 1,75 і 2,74 мм, відповідно; - у ЗТВ, глибина якої досягає, відповідно, 1400, 2100 ї 3100 мкм, розташовується шар, мікротвердість якого нижче мікротвердості основи і становить: 800, 900 ї 750 МПа.

Шорсткість поверхні для всіх зразків практично не змінюється і знаходиться в межах 8,5-10,0

МКМ.

Проведений металографічний аналіз зразків 2 серії, на оброблювану поверхню яких перед нанесенням срібла наносили сірку (49 - Зп - 5Ад), не показав суттєвих відмінностей у структурі сформованих КЕЇІП. Відмінністю є зниження товщини покриття, як при нанесенні другого шару олова, так і всього КЕІП, а також зниження шорсткості до К7-5,5-7,5 мкм.

Результати параметрів якості КЕЇП 1 та 2 серій надані у Таблиці 2.

Таблиця 2

Зведена таблиця параметрів якості КЕЇП зразків 1-ої, 2-ої і 3-ої серій

Мікротве- й . .

Товщина | рдість Суціль- Товщина Мікротвер Суціль- Шорст- Товщина Мікротве- . . ність - дість ність : зміцне- .

Зразо| зовніш- | зовніш- : світлого - . кість рдість зовніш-| . світлого | світлого 4 ного Я

К нього нього | нього |Підшару, підшару, Іпідшару поверхні шару зміцненого шару, мкм| шару, о МКМ ' о "|, КІ, мкм "| шару, МПа

МПа гару, уо МПа /о МКМ

Ад - Зп - Ад 530-670 10-25 | 1228 8,5-10,0 1313-1525 700-1750 10-25 | 1616 / 100 )/8,5-10,0| 90 )/ 1467-1636

Мо З. (2030-2740 | 130-154 10-25 2383 | 100 |8,5-10,0 1550-2383

ЗвАд -з ЗП -- ЗвАО 530-670 10-20 | 1250 6,5-7,5| 60 | 1300-1500 700-1750 10-30 | 1730 6,5-7,5 | 90 | 1457-1685

Мо З. (2030-2740 | 130-150 10-30 2270 6,5-7,5 1650-2410

У результаті аналізу таблиці 2 встановлено, що у зразках без сульфідування зі збільшенням енергії імпульсу збільшується товщина шару, суцільність становить 100 95, а мікротвердість знаходиться в межах 130-183 МПа для КЕІП з оловом. Товщина світлого підшару змінюється незначно і перебуває в межах 10-25 мкм, а мікротвердість становить 1228-2383 МПа. Товщина зміцненого шару зі збільшенням енергії імпульсу зростає і знаходиться в межах 70-120 мкм.

Мікротвердість зміцненого шару КЕІП для всіх зразків змінюється незначно і знаходиться в межах 1313-2383 МПа.

У зразках 2 серії зі збільшенням УМи збільшується товщина шару, суцільність становить 100 95, а мікротвердість знаходиться в межах 130-150 МПа для КЕІП з оловом. Товщина світлого підшару змінюється незначно і знаходиться в межах 10-30, а мікротвердість 1250-2270

Мпа. Товщина зміцненого шару зі збільшенням енергії імпульсу зростає, і знаходиться в межах 60-110 мкм. Мікротвердість зміцненого шару КЕЇП для всіх зразків змінюється незначно і знаходиться в межах 1300-2410 МПа.

При нанесенні покриттів на зразки З серії на всіх етапах формування КЕЇП відбувається руйнування шару, аж до основи, наприклад зразок 17 (Таблиця 3). У Таблиці З наведені результати вимірювання товщини шарів з м'яких антифрикційних металів: срібла і олова, що наносяться на всіх стадіях формування КЕЇП для всіх серій зразків.

Таблиця З

Зведена таблиця параметрів якості КЕЇП зразків 1-ої, 2-ої та 3-ої серій

Номер) Матеріал Товщина Номер) Матеріал Товщина Номер) Матеріал Товщина зразка| електрода покриття, зразка| електрода покриття, зразка| електрода покриття,

МКМ МКМ МКМ

1 2 З

ЩІ 2 3 17 2" |За5п. 171069 3"

З-Ая | 009 Н( х - зразки 2 серії; "7" - зразки З серії

Аналіз Таблиці З показав, що при формуванні КЕЇІП на зразках БрО10С10 без сульфідування зі збільшенням режимів легування збільшується товщина сформованого покриття. Нанесення сірки (сульфідування) перед срібленням уповільнює приріст товщини КЕЇП, а застосування сульфідування на всіх етапах формування, практично, повністю його руйнує.

У зразках 2 серії, на оброблювану поверхню яких перед срібленням наносили сірчану мазь, зі збільшенням режимів легування товщина сформованого покриття збільшується з 0,19 до 1,3 мм. У зразках З серії, на оброблювану поверхню яких сірчана мазь наносилася перед кожним етапом легування, сірка сприяє руйнуванню КЕЇП, а його остаточна товщина не перевищує 0,12 і 0,11 мм, відповідно при ЕЇІЛ оловом.

Зо Покриття З серії зразків руйнуються і не рекомендуються до застосування.

Трибологічні властивості отриманих покриттів визначали на тестері Т-0О1М, виготовленому

Інститутом технології Радом (Польща) відповідно до стандарту 0ІМ-50324: 1992-07, ТгіроІоду, за схемою "кулька - диск", Фіг. 1.

Кулька діаметром 6,3 мм, виготовлена з матеріалу 100Стг6 (Таблиця 4), замінювалася після кожного випробування.

Таблиця 4

Склад матеріалу кульки 7111 17с 17118 | Мп | Се | Мо | мі | тах | Ртах тах 1,10 0,35 0,40 1,60 0,10 0,40 0,025 0,025

Випробовувалися наступні серії зразків (Таблиця 5).

Таблиця 5

Режими і послідовність легування зразків з КЕІП для трибологічних випробувань зразка 000 |Безпокритяї 77777771!

З метою забезпечення сульфідування поверхні, на оброблювані ділянки наносили сірчану мазь з концентрацією сірки 33,3 956 перед срібленням (Таблиця 2). Крім цього, випробували зразок Мо 0 - без покриття.

Зразки перед кожним випробуванням змащували краплею парафінового масла. В процесі випробувань реєстрували силу тертя РІ.

Під час досліджень використовували наступні робочі параметри тестера: швидкість обертання 0-353 об/хв; лінійна швидкість м-0,67 м/с; шлях тертя 5-300 м; навантаження

Еп-1,0 кг (9,81 Н); тип тертя - сухе тертя (без змащення).

На Фіг. 8-12 показано характер зміни сили тертя для всіх зразків з КЕІП при проходженні сталевою кулькою шляху тертя 5-300 м при навантаженні Еп-9,81 Н. Для даних пар тертя в

Таблиці 6 представлені середні значення сили тертя Ні і коефіцієнти тертя |.

Таблиця 6

Сила тертя і коефіцієнт тертя сталевої кульки по поверхні бронзового диска з КЕІП експерименту (М Н-РУБп 7117110 |Безпокритя(БрОТОСТІЮ /- | 1,779. | -( ВС

Аналізуючи Фіг. 8-12 і дані Таблиці 6, можна зазначити наступне: - для зразка без покриття (зразок Мо 0) сила тертя з моменту початку шляху тертя до його завершення плавно зростає; - для зразків Мо 1 і Мо 3 характерно незначне збільшення сили тертя на початку випробувань, потім зниження і стабілізація, відповідно, на рівні 0,9 і 2,2 Н. Для зразка Мо 2 сила тертя на всьому шляху тертя знаходиться на рівні «- 1,9 Н; - найменший коефіцієнт тертя складає 0,095 для зразка Мо 1, а найбільший - 0,219 для зразка Мо 3; - сила тертя зразків з КЕІП, до складу яких входить сірка, нижче, ніж без неї (зразок Мо 1).

На Фіг. 12 представлена діаграма, що дозволяє порівняти сили тертя всіх серій зразків при навантаженні 9,81 Н

Отже, у результаті експериментальних досліджень встановлено наступне:

Зо При формуванні КЕІП на зразках БрО10С10 без сульфідування зі збільшенням режимів легування збільшується товщина сформованого покриття з 0,27 до 2,9 мм, мікротвердість при цьому знаходиться в межах 130-183 МПа для покриттів з оловом, а шорсткість К7-8,5-10,0 мкм.

Суцільність КЕЇП для всіх зразків становить 100 95.

У зразках, на оброблювану поверхню яких перед срібленням наносили сірчану мазь (Ад -- п -- ЗАХО), зі збільшенням режимів легування товщина сформованого покриття збільшується з 0,19 до 1,3 мм, мікротвердість знаходиться, в залежності від місця вимірювання, в межах 80-180

Мпа, причому, менше значення ближче до поверхні, а шорсткість К2-5,5-7,5 мкм. Суцільність для всіх зразків становить 100 95.

У зразках З серії, на оброблювану поверхню яких сірчана мазь наносилася перед кожним етапом легування, сірка сприяє руйнуванню КЕЇП, а його остаточна товщина не перевищує 0,11 мм при ЕЇЛ оловом.

У результаті проведених експериментальних досліджень, вдосконалена технологія нанесення на бронзу БрО10С10 припрацьовувальних КЕЇПП, отриманих у послідовності ЗЖАдД --

Зп о- ЗА; показано, що наявність сірки в покритті, сприяє зниженню схоплювання контактуючих поверхонь; запропонована технологія отримання КЕЇП дозволяє забезпечити товщину покриття 0,19-1,31 мм, що спрощує подальшу механічну обробку поверхонь.

Трибологічними дослідженнями на тестері Т-01М за схемою "кулька - диск" встановлено, що зі збільшенням товщини КЕЇПП зростає сила тертя. У зразках 5Ад -- Зп - 5Ад, товщина яких, залежно від енергії імпульсу, дорівнює, відповідно, 0,89; 1,05; 1,31 мм, сила тертя становить, відповідно, 0,934; 1,904 і 2,152 Н.

До практичного застосування можна рекомендувати КЕІП: 5Ад - Зп - ЗяАд, отримані при енергії імпульсу 4,6 - 0,36 -» 0,36 Дж, що забезпечують зниження сили тертя порівняно зі зразками без покриття в 1,9 рази.

Claims (3)

ФОРМУЛА КОРИСНОЇ МОДЕЛІ

1. Спосіб обробки бронзових вкладишів підшипника ковзання, що включає сульфідування і нанесення на робочі поверхні вкладишів методом електроіїскрового легування (ЕЇЛ) комбінованих електроіскрових покриттів (КЕІП) електродами-інструментами з формуванням на робочих поверхнях шарів у послідовності: срібло - м'який метал - срібло, який відрізняється тим, що шар срібла наносять при енергії імпульсу УУц-0,52-4,6 Дж, шар олова наносять на шар срібла при енергії імпульсу УУи-0,36-4,6 Дж, на шар олова наносять ще один шар срібла при Зо енергії імпульсу Ууи-0,05-0,36 Дж, при цьому оброблювані поверхні сульфідують перед кожним нанесенням шару срібла.

2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що при сульфідуванні застосовують сірчану мазь з концентрацією сірки 33,3 95.

3. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що забезпечують товщину покриття 0,19-1,31 мм. В Ей о С с

Фіг. 1

ШПКИКИНИНи ис ОО с н М СХ ще С г г ОХ с Ма 1-3 ПИ В о с г МО ХО ПН ОО 3 11 п с с п .д.. ої ПК осо с ЗХ ОО -ьо В ОН я МО ОО нс В ХО о.

о. С ОХ ОКО о. с ЗХ с КО с с : ОО

3. МКК ЕК шо 1 с у її о с Я о ДЕ З с М с 5 с ПИ 1 шо ОН 00 ЕЗ що Кн Й х х

В. Фіг. 2 в, те ІЗ : : парттттрттння ВК Боня : : : пункт зав : ; рек вння : : тт ЕК Бенння : ов пифннннтя : : : ЯКНННКННЯ Н Н плиннн БАНК Бонн : : її пень : : ІЗ Шететантітнніу : ; : Н нини и : : ню У ши ненні ше ІЗ ення гу : ЗР ДАААААААААМАААААХ їх : ІЗ : В пеедіЖ їх : 1:11 дід шим ЇХ : : З шення : г а Ваня що ЩО : Бо Я пін ІВ Ї ІЗ прин ЕД : НИ феттннннетнння : : М: : я рн в КЕ пифнннної ЩОБ : : шк сни : : яв ; й нення : : лі їх. : : пф : : нннннй ІЗ Ме 23 Н : : : ння : р 7 Ой 7 й фея : : ин геогсогсдесовсювсююс : : : пееетткнююттнтннвня : п за Й діокеююєєкюєкчоюєююююх : : Я пектттєнкї Ко ам мкм оосоеююююююююсюдюююсссе : : ЩО НЕЮ 15 15 жа 13 18 155) я В ях Р3НЕ КК ЗЯ МКМ ЯК ЖИМ МУМХУУМХМ. " З с до КК о с її КЗ ООН ПО ОС ння КЗ її її 5 о КО с 1 г м ни с ас її с ЩО Ех с г ШИНИ ИИИНИХ ОХ ОТ и с М я ПП ОО а о НН ПЕК ще ЕЕ 0» во шов В МЕИКН ЗОМ НО с с нс у со о с УК У с г є її ах в, КЕНЕ Кн, І ММ КАРТ іс. 4