UA127424U - DUST GAS BURNER FOR BURNING SOLID SOLID FUEL - Google Patents
DUST GAS BURNER FOR BURNING SOLID SOLID FUEL Download PDFInfo
- Publication number
- UA127424U UA127424U UAU201803222U UAU201803222U UA127424U UA 127424 U UA127424 U UA 127424U UA U201803222 U UAU201803222 U UA U201803222U UA U201803222 U UAU201803222 U UA U201803222U UA 127424 U UA127424 U UA 127424U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- fuel
- secondary air
- burner
- gas
- air
- Prior art date
Links
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 title claims abstract description 15
- 239000000428 dust Substances 0.000 title claims 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 title 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 34
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 4
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 claims description 4
- 244000005894 Albizia lebbeck Species 0.000 claims 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 abstract description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 40
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 37
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N Nitric oxide Chemical compound O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 14
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- 239000004079 vitrinite Substances 0.000 description 8
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical group C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 3
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004305 biphenyl Substances 0.000 description 1
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 description 1
- 239000003034 coal gas Substances 0.000 description 1
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000001535 kindling effect Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Pre-Mixing And Non-Premixing Gas Burner (AREA)
Abstract
Пилогазовий пальниковий пристрій для спалювання пилоподібного твердого палива містить корпус, вхідні патрубки паливо-повітряної суміші та вторинного повітря газороздаючий пристрій, центральний канал, коаксіальні канали для підведення паливо-повітряної суміші і вторинного повітря. Центральний канал і канал для підведення паливо-повітряної суміші виконані прямотоковими, а канал вторинного повітря містить конусоподібний осьовий завихрювач вторинного повітря з профільованими лопатками, який переміщається уздовж осі пальника в межах від 0 до 0,33а, де а - ширина вхідного патрубка вторинного повітря. При цьому частка перерізу кільцевого каналу вторинного повітря становить 0,7-0,8 від суми перерізів всіх кільцевих каналів пальника.The gas-fired combustion apparatus for combustion of solid propellant comprises a housing, inlet nozzles of the fuel-air mixture and secondary air gas-distributing device, a central channel, coaxial channels for supplying the fuel-air mixture and secondary air. The central duct and the duct for supplying the fuel-air mixture are made of direct current, and the secondary air conduit contains a conical axial swirl of secondary air with profiled blades, which moves along the axis of the burner in the range from 0 to 0.33a, where a is the width of the inlet pipe of the secondary air. In this case, the cross-section of the annular channel of the secondary air is 0.7-0.8 of the sum of the cross-sections of all annular channels of the burner.
Description
Корисна модель належить до теплоенергетики, зокрема до пальникових пристроїв для факельного спалювання пилоподібного палива в топках пиловугільних котлоагрегатів.The useful model belongs to thermal power engineering, in particular to burner devices for flaring pulverized fuel in furnaces of pulverized coal boiler units.
Конструкції вихрових пиловугільних пальників відрізняються великою різноманітністю. Для більш ефективного згоряння паливо-повітряної суміші необхідне більш інтенсивне перемішування її з повітрям. Даний ефект досягається за допомогою закручування одного або декількох повітряних потоків та потоків паливо-повітряної суміші в пальнику за допомогою різного роду завихрювачів, наприклад равликових або лопаткових.Designs of vortex pulverized coal burners are very diverse. For more efficient combustion of the fuel-air mixture, it is necessary to mix it with air more intensively. This effect is achieved by swirling one or more air flows and flows of the fuel-air mixture in the burner with the help of various types of swirlers, such as spiral or bladed ones.
Більшість енергоблоків українських ТЕС потужністю 200 МВт та вище спроектовані для спалювання низькореакційного вугілля антрацитової групи марки "А" (антрацит), та "П" (пісне) в котлах з рідким шлаковидаленням.Most of the power units of Ukrainian TPPs with a capacity of 200 MW and above are designed for burning low-reactive coal of the anthracite group of the "A" (anthracite) and "P" (lean) grades in boilers with liquid slag removal.
У зв'язку із складною ситуацією постачання та нестабільністю поставок проектного вугілля марки "А" та "П" на електростанціях постала необхідність переводу діючих котлів на спалювання інших більш доступних типів вугілля, зокрема вугілля газової групи марок "Г" та "ДГ".In connection with the difficult supply situation and the instability of the supply of project coal grades "A" and "P" at power stations, it became necessary to switch the operating boilers to burn other more affordable types of coal, in particular coal of the gas group "G" and "DG" grades.
Антрацити (А) об'єднують вугілля з показником відбиття вітриніту більш 2,59 95. При виході летких речовин менше 895 до антрацитів належать також вугілля з показником відбиття вітриніту від 2,2 до 2,59 Об.Anthracites (A) combine coals with a vitrinite reflectance of more than 2.59 95. When the yield of volatile substances is less than 895, anthracites also include coal with a vitrinite reflectance of 2.2 to 2.59 Ob.
Від інших видів вугілля антрацит відрізняється високим вмістом зв'язаного вуглецю (більше 90 95), низьким вмістом вологи, сірки і летких речовин (менше 8 95), високою питомою теплотою згоряння, високою щільністю органічної маси (1500-1700 кг/м3), високою електропровідністю та твердістю. Твердість за мінералогічною шкалою 2,0-2,5.Anthracite differs from other types of coal in its high content of bound carbon (more than 90 95), low content of moisture, sulfur and volatile substances (less than 8 95), high specific heat of combustion, high density of organic mass (1500-1700 kg/m3), high electrical conductivity and hardness. Hardness on the mineralogical scale is 2.0-2.5.
Пісне вугілля характеризується виходом летких речовин від 8 до 15,9 95 з показником відбиття вітриніту від 1,3 до 2,59 95; спікливість відсутня. Вміст вологи в худих вугіллях коливається в межах 1-7 95, вміст сірки доходить до 1,7 95 (в середньому 0,7 95), фосфору 0,003- 0,08 95. Вміст зв'язаного вуглецю високий і коливається від 88 до 92 95. Зольність коливається від 8 до 25 95.Lean coal is characterized by the yield of volatile substances from 8 to 15.9 95 with vitrinite reflectance from 1.3 to 2.59 95; collusion is absent. The moisture content in lean coal varies between 1-7 95, the sulfur content reaches 1.7 95 (on average 0.7 95), phosphorus 0.003-0.08 95. The content of bound carbon is high and ranges from 88 to 92 95. Ash content ranges from 8 to 25 95.
Антрацити горять швидко, з високою тепловіддачею, не спікаються. Але при низькому рівні летких речовин процес спалювання антрацитів потребує підсвітки газом або мазутом.Anthracite burns quickly, with high heat output, does not burn. But with a low level of volatile substances, the process of burning anthracite requires lighting with gas or fuel oil.
Вугілля газове "Г" має дві технологічні групи. Вітрінітове вугілля (показник відбиття вітриніту від 0,5 до 0,89 95) з виходом летких речовин 38 95 і більше, при товщині пластичного шару від 10 до 12 мм утворюють групу 1Г, вітринітове і інертинітове вугілля з показником відбиття вітриніту 0,8-0,99 95, виходом летких речовин 30 95 і вище і товщиною пластичного шару від 13 до 16 мм утворюють групу 2Г.Gas coal "G" has two technological groups. Vitrinite coal (reflectance index of vitrinite from 0.5 to 0.89 95) with an output of volatile substances of 38 95 and more, with a plastic layer thickness of 10 to 12 mm form group 1G, vitrinite and inertinite coal with a reflectance index of vitrinite of 0.8- 0.99 95, the yield of volatile substances 30 95 and above and the thickness of the plastic layer from 13 to 16 mm form group 2G.
Вугілля довгополум'яне газове "ДГ" являє собою вугілля з показником відбиття вітриніту від 0,4 до 0,7995 з виходом летких речовин більш 28-3095 при порошкоподібному або слабоспікливому нелеткому залишку. Це вугілля є перехідним між вугіллям марок "Д" і "Г". Від довгополум'яневого вугілля воно відрізняється наявністю спікливості (товщина пластичного шару 6-9 мм, а від газових з аналогічною спікливістю - більш незначною крихкістю і підвищеною механічною міцністю). Остання обставина зумовлює переважання серед такого вугілля крупно- середніх класів.Long-flame gas coal "DH" is a coal with a vitrinite reflectance of 0.4 to 0.7995 with a yield of volatile substances of more than 28-3095 with a powdery or low-sintering non-volatile residue. This coal is a transitional coal between "D" and "G" grades. It differs from long-flame coal by the presence of stickiness (thickness of the plastic layer is 6-9 mm, and from gas coal with similar stickiness - less fragility and increased mechanical strength). The last circumstance determines the predominance among such coal of large and medium classes.
Вугілля цих марок доступне і придатне практично для всіх видів котлів, проте, робота діючих котлоагрегатів, які використовують антрацити, при переведенні їх на вугілля газової групи буде істотно відрізнятися від роботи на низько реакційному вугіллі за умовами ефективного спалювання в топці.Coal of these brands is available and suitable for almost all types of boilers, however, the operation of existing boiler units that use anthracite, when they are transferred to coal of the gas group, will be significantly different from operation on low-reactivity coal under the conditions of efficient combustion in the furnace.
Необхідність модернізації пальників обумовлена умовами їх надійної роботи при спалюванні вугілля газової групи.The need to modernize the burners is due to the conditions of their reliable operation when burning coal of the gas group.
Відомий вихровий пиловугільний пальник, що містить короби для підведення паливо- повітряної суміші і вторинного повітря, кільцевий центральний канал для розміщення розпалювального пристрою (форсунки) і подачі центрального повітря, послідовно розташовані навколо центрального каналу коаксіально з ним кільцеві канали, кожний з яких може подавати в топку закручені потоки аеросуміші і вторинного повітря (ОСТ 108.30.26-78 "Горелки вихревье пьілеуголньє, пьілегазовнье и компоновка их с топками").A well-known vortex pulverized coal burner, which contains boxes for supplying the fuel-air mixture and secondary air, an annular central channel for placing the ignition device (nozzle) and supplying central air, ring channels arranged sequentially around the central channel coaxially with it, each of which can supply in swirled streams of aeromixture and secondary air into the furnace (OST 108.30.26-78 "Whirlwind coal, coal gas burners and their arrangement with furnaces").
Такі пальники використовують, як правило, для спалювання низько реакційного вугілля марки "А" (антрацит), та "П" (пісне).Such burners are used, as a rule, for burning low-reactivity coal of the "A" (anthracite) and "P" (lean) grades.
До недоліків даного пальника слід віднести: конструктивну складність, підвищений гідравлічний опір, високий рівень утворення оксидів азоту, а також підвищену схильність до сепарації палива, що при спалюванні газового вугілля з високим виходом летких речовин може призвести до небезпечних ситуацій.Disadvantages of this burner include: structural complexity, increased hydraulic resistance, high level of nitrogen oxide formation, as well as increased tendency to fuel separation, which can lead to dangerous situations when burning gas coal with a high yield of volatile substances.
Інший двопотоковий пиловугільний пальник, що містить корпус, центральну трубу, до якої 60 примикають два кільцевих концентричних канали аеросуміші, та два кільцевих концентричних каналу вторинного повітря з автономними вхідними повітряними патрубками, при цьому між двома суміжними кільцевими каналами вторинного повітря виконаний непроточний кільцевий канал, що розділяє обидва потоки вторинного повітря по всій довжині пальника і забезпечує умови на початковій ділянці факела, які сприяють зниженню утворення оксидів азоту (патент РФ на винахід Мо 2499190, МПК Е230 1/00).Another two-flow pulverized coal burner containing a housing, a central pipe, to which two annular concentric air mixture channels 60 adjoin, and two annular concentric channels of secondary air with independent inlet air nozzles, while between two adjacent annular channels of secondary air, a non-flowing annular channel is made, which separates both flows of secondary air along the entire length of the burner and provides conditions at the initial part of the torch that help reduce the formation of nitrogen oxides (patent of the Russian Federation for the invention Mo 2499190, IPC E230 1/00).
Недоліками цієї конструкції є підвищений гідравлічний опір багатоканального пальника з регульованими завихрювачами в кожному каналі і небезпечність застосування його для спалювання газового вугілля з високим виходом летких речовин через обмежену можливість регулювання завихрення вторинного повітря і паливо-повітряної суміші.The disadvantages of this design are the increased hydraulic resistance of the multi-channel burner with adjustable swirlers in each channel and the danger of using it for burning gas coal with a high output of volatile substances due to the limited possibility of regulating the swirl of secondary air and the fuel-air mixture.
Інший вихровий пиловугільний пальник із зниженим виходом оксидів азоту, що містить принаймні один циліндричний канал вторинного повітря з завихрювачем і принаймні один внутрішній циліндричний канал паливо-повітряної суміші з завихрювачем, а у внутрішньому каналі паливо-повітряної суміші після завихрювача послідовно по ходу руху потоку встановлені конфузорно-циліндрична вставка, а за нею конфузорно-дифузорна насадка (патент РФ на винахід Мо 2053442, МПК Р230 1/06).Another vortex pulverized coal burner with a reduced output of nitrogen oxides, containing at least one cylindrical channel of secondary air with a swirler and at least one internal cylindrical channel of the fuel-air mixture with a swirler, and in the internal channel of the fuel-air mixture after the swirler, in series along the direction of the flow, confusingly installed - a cylindrical insert, followed by a confusor-diffuser nozzle (patent of the Russian Federation for the invention Mo 2053442, IPC P230 1/06).
Недоліком даного пальника є відсутність можливості регулювання інтенсивності завихрення повітряного потоку та розкриття факелу горіння паливної суміші, що також не забезпечує надійну роботу пальника при переході на газове вугілля.The disadvantage of this burner is the lack of ability to adjust the intensity of the swirling of the air flow and the opening of the flame of the fuel mixture, which also does not ensure the reliable operation of the burner when switching to gas coal.
В основу корисної моделі поставлена задача створення нової конструкції пиловугільного пальника, за допомогою якої забезпечується зменшення гідравлічного опору, можливість регулювання інтенсивності завихрення повітряного потоку, що впливає на параметри факелу горіння паливної суміші і відповідно на можливість регулювання якості згорання паливо- повітряної суміші на різних режимах роботи котлоагрегату та умов утворення оксидів азоту в факелі.The basis of a useful model is the task of creating a new design of a pulverized coal burner, which provides a reduction in hydraulic resistance, the ability to adjust the intensity of the swirling of the air flow, which affects the parameters of the flame of the fuel mixture and, accordingly, the ability to adjust the quality of the combustion of the fuel-air mixture in different operating modes boiler unit and the conditions for the formation of nitrogen oxides in the flare.
В основу корисної моделі поставлена задача створення нової конструкції пилогазового пальникового пристрою для спалювання пилоподібного твердого палива, за допомогою якої забезпечується зменшення гідравлічного опору, можливість регулювання інтенсивності завихрення повітряного потоку, що впливає на параметри факела горіння паливної суміші і відповідно на можливість регулювання якості згорання паливо-повітряної суміші на різнихThe useful model is based on the task of creating a new design of a dust-gas burner device for burning dust-like solid fuel, with the help of which the reduction of hydraulic resistance is ensured, the possibility of regulating the intensity of the swirling of the air flow, which affects the parameters of the flame of the fuel mixture and, accordingly, the possibility of regulating the quality of fuel combustion. air mixture on different
Зо режимах роботи котлоагрегату та умов утворення оксидів азоту в факелі.From the operating modes of the boiler unit and the conditions for the formation of nitrogen oxides in the flare.
Технічним результатом заявленої корисної моделі є можливість використання пальника при спалюванні вугілля газових груп з можливістю регулювання факела горіння паливної суміші на різних режимах роботи котлоагрегату.The technical result of the declared useful model is the possibility of using the burner when burning coal of gas groups with the possibility of adjusting the flame of the combustion of the fuel mixture in different operating modes of the boiler unit.
Поставлена задача вирішується тим, що у пилогазовому пальниковому пристрої для спалювання пилоподібного твердого палива, що містить корпус, вхідні патрубки паливо- повітряної суміші та вторинного повітря газороздаючий пристрій, центральний канал, коаксіальні канали для підведення паливо-повітряної суміші і вторинного повітря, згідно з корисною моделлю, центральний канал і канал для підведення паливо-повітряної суміші виконані прямотоковими, а канал вторинного повітря містить конусоподібний осьовий завихрювач вторинного повітря з профільованими лопатками, який переміщається уздовж осі пальника в межах від 0 до 0,33 а, де а - ширина вхідного патрубка вторинного повітря, при цьому частка перерізу кільцевого каналу вторинного повітря становить 0,7-0,8 від суми перерізів всіх кільцевих каналів пальника, а кут установки профільованих лопаток осьового завихрювача становить від 45 до 60", який переміщається уздовж осі пальника на опорних та напрямних візках.The task is solved by the fact that in a dust-gas burner device for burning dust-like solid fuel, which contains a body, inlet nozzles for the fuel-air mixture and secondary air, a gas distribution device, a central channel, coaxial channels for supplying the fuel-air mixture and secondary air, according to the useful according to the model, the central channel and the channel for supplying the fuel-air mixture are made of direct current, and the secondary air channel contains a cone-shaped axial swirler of secondary air with profiled blades, which moves along the axis of the burner in the range from 0 to 0.33 a, where a is the width of the inlet nozzle of secondary air, while the cross-section of the ring channel of the secondary air is 0.7-0.8 of the sum of the cross-sections of all ring channels of the burner, and the installation angle of the profiled blades of the axial swirler is from 45 to 60", which moves along the axis of the burner on the support and guides carts
Частка 0,7-0,8 перерізу кільцевого каналу вторинного повітря від суми перерізів всіх кільцевих каналів пальника визначена шляхом розрахунків, виходячи з умов забезпечення оптимального співвідношення швидкості паливо-повітряної суміші і вторинного повітря.The share of 0.7-0.8 of the cross-section of the ring channel of the secondary air from the sum of the cross-sections of all ring channels of the burner is determined by calculations based on the conditions for ensuring the optimal ratio of the speed of the fuel-air mixture and the secondary air.
Величина переміщення завихрювача вторинного повітря від 0 до 0,33 а визначена експериментально, виходячи з можливості забезпечення оптимального режиму закручування потоку вторинного повітря. Переміщення конусоподібного осьового завихрювача вторинного повітря більше ніж на 0,33 а призведе до збільшення частки прямоточного вторинного повітря понад 8095 і перетворення потоку вторинного повітря в нестабільний прямотоковий, що зумовить зниження ефективності згоряння палива. В такому випадку конусоподібний регістр вторинного повітря буде виконувати лише функцію перешкоди на шляху прямоточного потоку, що взагалі виключає його необхідність у даній конструкції.The amount of displacement of the secondary air swirler is from 0 to 0.33 a determined experimentally, based on the possibility of ensuring the optimal swirling mode of the secondary air flow. Moving the cone-shaped axial swirler of the secondary air by more than 0.33 a will lead to an increase in the proportion of direct-flow secondary air over 8095 and the transformation of the flow of secondary air into an unstable direct-flow, which will lead to a decrease in the efficiency of fuel combustion. In this case, the cone-shaped register of the secondary air will perform only the function of an obstacle in the path of direct flow, which generally excludes its need in this design.
Кут установки профільованих лопаток осьового завихрювача від 45 до 60" визначений експериментально. Кут, менший ніж 457, призводить до нестабільного слабо завихреного потоку. Кут, більший за 60", призводить до сильно закрученого потоку, при якому миттєво зростає коефіцієнт опору каналу, що зумовлює різке зниження кількості завихреного вторинного повітря до мінімального і погіршення процесу згоряння палива в цілому.The angle of installation of the profiled blades of the axial swirler from 45 to 60" is determined experimentally. An angle smaller than 457 leads to an unstable weakly swirled flow. An angle greater than 60" leads to a strongly swirled flow, in which the channel resistance coefficient increases instantly, which causes a sharp decrease in the amount of swirled secondary air to a minimum and deterioration of the fuel combustion process as a whole.
Таким чином, кут установки профільованих лопаток осьового завихрювача фактично може бути будь-яким, але установка кута саме у межах від 45 до 60" дозволяє отримати найвищу ефективність даної конструкції пальника.Thus, the angle of installation of the profiled blades of the axial swirler can actually be any, but setting the angle precisely within the range from 45 to 60" allows you to get the highest efficiency of this burner design.
Пилогазовий пальниковий пристрій для спалювання пилоподібного твердого палива має газороздаючий пристрій, який здійснює подачу газу в повітряний потік на виході з пальника за допомогою трубок, які розташовані коаксіально в порожнині, утвореній обичайками каналів паливо-повітряної суміші і вторинного повітря, причому насадки газових трубок розташовані під кутом від 25 до 30" щодо осі пальника. Пилогазовий пальниковий пристрій для спалювання пилоподібного твердого палива в каналі для подачі паливо-повітряної суміші може бути встановлений аеродинамічний стабілізатор потоку.The dust-gas burner device for burning dust-like solid fuel has a gas distribution device that supplies gas to the air flow at the exit from the burner using tubes that are located coaxially in the cavity formed by the ducts of the fuel-air mixture and secondary air channels, and the nozzles of the gas tubes are located under at an angle from 25 to 30" relative to the axis of the burner. A dust-gas burner device for burning dust-like solid fuel can be equipped with an aerodynamic flow stabilizer in the channel for supplying the fuel-air mixture.
Також для можливості роботи на пускових та аварійних режимах пилогазовий пальниковий пристрій для спалювання пилоподібного твердого палива містить газороздаючий пристрій, який здійснює подачу газу в повітряний потік на виході з пальника за допомогою трубок, розташованих коаксіально в порожнині, утвореній обичайками каналів паливо-повітряної суміші і вторинного повітря, крім того струмені газу на виході з насадок газових трубок подають в закручений повітряний потік вторинного повітря під кутом 30" щодо осі пальника. Подача газу під вибраним кутом забезпечує найбільш ефективне перемішування газу з повітрям, а отже забезпечує повне згоряння газу, що подається.Also, for the possibility of operation in start-up and emergency modes, the dust-gas burner device for burning dust-like solid fuel contains a gas distribution device that supplies gas to the air flow at the exit from the burner using tubes located coaxially in the cavity formed by the pipes of the channels of the fuel-air mixture and the secondary air, in addition, the gas jets at the exit from the nozzles of the gas tubes are fed into the swirling air flow of the secondary air at an angle of 30" relative to the burner axis. The gas supply at the selected angle ensures the most effective mixing of gas with air, and therefore ensures complete combustion of the supplied gas.
Пилогазовий пальниковий пристрій для спалювання пилоподібного твердого палива також може мати в каналі для подачі паливо-повітряної суміші аеродинамічний стабілізатор потоку, який стабілізує потік, тим самим забезпечуючи оптимальні умови спалювання палива при зміні характеристик палива.A dust-gas burner device for burning dust-like solid fuel can also have an aerodynamic flow stabilizer in the channel for supplying the fuel-air mixture, which stabilizes the flow, thereby providing optimal fuel burning conditions when the fuel characteristics change.
Конструкція пилогазового пальникового пристрою для спалювання пилоподібного твердого палива пояснюється наступними кресленнями: фіг 1 - пилогазовий пальниковий пристрій для спалювання пилоподібного твердого палива; фіг 2 - передня вихідна частина пилогазового пальникового пристрою для спалювання пилоподібного твердого палива.The design of a dust-gas burner device for burning pulverized solid fuel is explained by the following drawings: Fig. 1 - a dust-gas burner device for burning pulverized solid fuel; Fig. 2 - the front output part of the dust-gas burner device for burning dust-like solid fuel.
Зо Пилогазовий пальниковий пристрій для спалювання пилоподібного твердого палива працює наступним чином.З The dust-gas burner device for burning dust-like solid fuel works as follows.
В пусковому режимі розпалювальне паливо подається в повітряний потік на виході із пальника: мазут - через форсунку, встановлену в трубу 2, газ за допомогою газороздавального пристрою 4 через газові трубки 12, які розташовані коаксіально в порожнині, утвореній обичайками каналів паливо-повітряної суміші б і вторинного повітря 7, запалюється за допомогою запального пристрою, який встановлено у трубі 3 та спалюється у топці котлоагрегату, нагріваючи середовище до робочої температури.In the start-up mode, the ignition fuel is fed into the air flow at the exit from the burner: fuel oil - through a nozzle installed in pipe 2, gas using a gas distribution device 4 through gas tubes 12, which are located coaxially in the cavity formed by the ends of the channels of the fuel-air mixture b and of secondary air 7, is ignited by means of an ignition device, which is installed in the pipe 3 and burns in the furnace of the boiler unit, heating the environment to the operating temperature.
Після розпалювання через патрубок 14 і коаксіальний прямоточний канал б подається основна паливо-повітряна суміш.After ignition, the main fuel-air mixture is supplied through nozzle 14 and coaxial direct-flow channel b.
Одночасно через патрубок 15 і коаксіальний канал 7, в якому встановлено конусоподібний осьовий завихрювач з профільованими лопатками 5, подається вторинне повітря.At the same time, through the nozzle 15 and the coaxial channel 7, in which a cone-shaped axial swirler with profiled blades 5 is installed, secondary air is supplied.
Конусоподібний завихрювач вторинного повітря з профільованими лопатками 5 за допомогою механічного приводу 10 може переміщатися уздовж осі пальника на опорних візках 8 та напрямних візках 9, що дає можливість змінювати співвідношення закрученого і прямоточного потоків вторинного повітря в одному каналі і регулювати такі параметри, як ступінь завихрення і кут розкриття потоку вторинного повітря і пальника в цілому при зміні навантаження котла, якості вугілля, присмоктувань в топку і пилесистему і т.і.The cone-shaped swirler of secondary air with profiled blades 5 with the help of a mechanical drive 10 can move along the axis of the burner on support carts 8 and guide carts 9, which makes it possible to change the ratio of swirling and straight-flowing flows of secondary air in one channel and to adjust such parameters as the degree of swirling and the opening angle of the secondary air flow and the burner as a whole when the boiler load, coal quality, suctions into the furnace and pile system change, etc.
Конусоподібний осьовий регульований завихрювач встановлюється поблизу вихідного сопла пальника 11 і дозволяє підтримувати аеродинаміку пальника в активному стані.A cone-shaped axial adjustable swirler is installed near the outlet nozzle of the burner 11 and allows maintaining the aerodynamics of the burner in an active state.
Повітряний потік паливно-повітряної суміші стабілізується за допомогою стабілізатора 13, який встановлено у каналі паливо-повітряної суміші 6. Регулювання положення конусоподібного осьового регульованого завихрювача 5 здійснюється дистанційно з головного щита блока або вручну з майданчика обслуговування пальників за допомогою механічного приводу 10.The air flow of the fuel-air mixture is stabilized using the stabilizer 13, which is installed in the channel of the fuel-air mixture 6. The position adjustment of the cone-shaped axial adjustable swirler 5 is carried out remotely from the main panel of the unit or manually from the burner maintenance site using a mechanical drive 10.
Через центральний канал 1 подається зайвий сушильний агент, який складається із відпрацьованих газів та/або гарячого повітря.Excess drying agent consisting of exhaust gases and/or hot air is supplied through the central channel 1.
Суть такого рішення полягає в організації в одному каналі внутрішнього завихреного і периферійного прямотокового вторинного повітря, що дозволяє забезпечити стабільне займання вугільного пилу на початковій ділянці факела і в той же час зниження утворення оксидів азоту за рахунок зниженої концентрації кисню в корені факела на стадії виходу летючих.The essence of such a solution is the organization of internal swirling and peripheral direct-flow secondary air in one channel, which allows for stable ignition of coal dust in the initial part of the torch and at the same time reducing the formation of nitrogen oxides due to the reduced concentration of oxygen at the root of the torch at the stage of the release of volatiles.
Також дана конструкція пилогазового пальникового пристрою для спалювання пилоподібного твердого палива дозволяє використовувати його для трьох видів палива: основне - вугілля газової групи, резервне і розпалювальне - мазут і природний газ.Also, this design of the dust-gas burner device for burning dust-like solid fuel allows it to be used for three types of fuel: the main one is coal of the gas group, the reserve and kindling one is fuel oil and natural gas.
Використання запропонованої конструкції пилогазового пальникового пристрою для спалювання пилоподібного твердого палива надає можливість використання пальника при спалюванні вугілля газових груп з можливістю регулювання факела горіння паливної суміші на різних режимах роботи котлоагрегату.The use of the proposed design of the dust-gas burner device for burning dust-like solid fuel provides the possibility of using the burner when burning coal of gas groups with the possibility of adjusting the flame of the fuel mixture in different operating modes of the boiler unit.
Claims (5)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAU201803222U UA127424U (en) | 2018-03-27 | 2018-03-27 | DUST GAS BURNER FOR BURNING SOLID SOLID FUEL |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAU201803222U UA127424U (en) | 2018-03-27 | 2018-03-27 | DUST GAS BURNER FOR BURNING SOLID SOLID FUEL |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA127424U true UA127424U (en) | 2018-07-25 |
Family
ID=63041526
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAU201803222U UA127424U (en) | 2018-03-27 | 2018-03-27 | DUST GAS BURNER FOR BURNING SOLID SOLID FUEL |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
UA (1) | UA127424U (en) |
-
2018
- 2018-03-27 UA UAU201803222U patent/UA127424U/en unknown
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6843185B1 (en) | Burner with oxygen and fuel mixing apparatus | |
US5697306A (en) | Low NOx short flame burner with control of primary air/fuel ratio for NOx reduction | |
AU2011310173B2 (en) | Combustion system and method for operating same | |
BG64878B1 (en) | Solid fuel burner and method for the adjustment of burning effected by the solid fuel burner | |
BG60359B2 (en) | Group concentric tangential firing system and method for its operation | |
EP2249081B1 (en) | Biomass center air jet burner | |
AU2008261061B2 (en) | System and method for minimizing nitrogen oxide (NOx) emissions in cyclone combustors | |
CN102016418A (en) | Method of controlling oxygen supply in oxygen combustion burner and apparatus therefor | |
JPH0438963B2 (en) | ||
US5724897A (en) | Split flame burner for reducing NOx formation | |
JPS6323442B2 (en) | ||
US5568777A (en) | Split flame burner for reducing NOx formation | |
IT8322324A1 (en) | FUEL SUPPLY SYSTEM FOR A FIREPLACE FUELED BY PULVERIZED COAL | |
RU2348861C1 (en) | Swirling-type furnace for solid fuel ignition | |
PL184438B1 (en) | Method of controlling operation of the rsfc burner | |
UA127424U (en) | DUST GAS BURNER FOR BURNING SOLID SOLID FUEL | |
JP2762085B2 (en) | Burner system that burns heavy fuel oil with reduced generation of NOx | |
UA127423U (en) | DUST GAS BURNER FOR BURNING SOLID SOLID FUEL | |
WO2020120828A1 (en) | Method for burning fuel, burner and boiler | |
US9091441B2 (en) | Oxygen to expand burner combustion capability | |
KR101814687B1 (en) | Combustion apparatus | |
RU2282105C2 (en) | Solid fuel burner (variants), fuel combustion device (variants), boiler (variants), fuel combustion method (variants), boiler system and power plant (variants) | |
JP5032071B2 (en) | Burner with central air spout | |
SU1516717A1 (en) | Method of joint combustion of fuels and burner device for making same | |
RU2044956C1 (en) | Burner |