UA127233C2 - METHOD OF ELECTRIC ARC MELTING OF CAST IRON - Google Patents
METHOD OF ELECTRIC ARC MELTING OF CAST IRON Download PDFInfo
- Publication number
- UA127233C2 UA127233C2 UAA202008401A UAA202008401A UA127233C2 UA 127233 C2 UA127233 C2 UA 127233C2 UA A202008401 A UAA202008401 A UA A202008401A UA A202008401 A UAA202008401 A UA A202008401A UA 127233 C2 UA127233 C2 UA 127233C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- surfacing
- cast iron
- speed
- welding
- nickel
- Prior art date
Links
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 29
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 14
- 238000002844 melting Methods 0.000 title 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 title 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 32
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 6
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 6
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 12
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 12
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 6
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 4
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 3
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004061 bleaching Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 210000003739 neck Anatomy 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Винахід належить до галузі електродугового наплавлення. Високошвидкісне наплавлення чавуну здійснюють хромонікелевим зварювальним дротом Св06Х19Н9Т з таким складом, мас. %: вуглець - до 0,08, кремній - 0,4-1,0, марганець - 1,0-2,0, хром - 18-20, нікель - 8-10 і титан - 0,5-1,0, при низькій потужності дуги, величину якої встановлюють залежно від швидкості наплавлення відповідно до виразу: qИ=(0,50-0,55)·106VH, Вт, де qИ - потужність дуги, Вт, VH - швидкість наплавлення, м/с. Винахід забезпечує якісне формування наплавленого металу, підвищення тріщиностійкості та зносостійкості деталей з чавуну.The invention belongs to the field of electric arc welding. High-speed surfacing of cast iron is carried out with chrome-nickel welding wire Св06Х19Н9Т with the following composition, wt. %: carbon - up to 0.08, silicon - 0.4-1.0, manganese - 1.0-2.0, chromium - 18-20, nickel - 8-10 and titanium - 0.5-1.0 , at low arc power, the value of which is set depending on the surfacing speed according to the expression: qІ=(0.50-0.55)·106VH, W, where qІ is the arc power, W, VH is the surfacing speed, m/s. The invention provides high-quality formation of deposited metal, increased crack resistance and wear resistance of cast iron parts.
Description
Винахід належить до галузі електродугового наплавлення. Високошвидкісне наплавлення чавуну здійснюють хромонікелевим зварювальним дротом СвОбХ19НОТ з таким складом, мас. до: вуглець - до 0,08, кремній - 0,4-1,0, марганець - 1,0-2,0, хром - 18-20, нікель - 8-10 і титан - 0,5-1,0, при низькій потужності дуги, величину якої встановлюють залежно від швидкості наплавлення відповідно до виразу: ди-(0,50-0,55)-105Мн, Вт, де ди - потужність дуги, Вт, Мн - швидкість наплавлення, м/с.The invention belongs to the field of electric arc welding. High-speed surfacing of cast iron is carried out with chrome-nickel welding wire СвОбХ19НОТ with the following composition, wt. up to: carbon - up to 0.08, silicon - 0.4-1.0, manganese - 1.0-2.0, chromium - 18-20, nickel - 8-10 and titanium - 0.5-1.0 , at low arc power, the value of which is set depending on the surfacing speed according to the expression: dy-(0.50-0.55)-105Mn, W, where dy is the arc power, W, Mn is the surfacing speed, m/s.
Винахід забезпечує якісне формування наплавленого металу, підвищення тріщиностійкості та зносостійкості деталей з чавуну.The invention provides high-quality formation of deposited metal, increased crack resistance and wear resistance of cast iron parts.
Винахід належить до галузі електродугового наплавлення і може бути використаний при виготовленні і зміцненні деталей прокатного обладнання в чорній металургії і важкому машинобудуванні.The invention belongs to the field of electric arc welding and can be used in the manufacture and strengthening of rolling equipment parts in ferrous metallurgy and heavy engineering.
Деталі прокатного обладнання, на які у процесі експлуатації діє значний питомий тиск, для підвищення зносостійкості виготовляються із чавуну, який до наступного часу не наплавляється внаслідок виникнення кристалізаційних і холодних тріщин і поломок валків.Parts of rolling equipment, which are subject to significant specific pressure during operation, are made of cast iron to increase wear resistance, which will not be welded until the next time due to the occurrence of crystallization and cold cracks and roll breaks.
Більшість існуючих способів запобігання виникнення кристалізаційних і холодних тріщин при електродуговому наплавленні чавуну засновано на підвищенні погонної енергії і не забезпечує відсутності тріщин і підвищення зносостійкості наплавлених деталей.Most of the existing methods of preventing the occurrence of crystallization and cold cracks during electric arc welding of cast iron are based on increasing the driving energy and do not ensure the absence of cracks and increase the wear resistance of the welded parts.
Відомий спосіб електродугового наплавлення чавуну (1), при якому для запобігання виникнення кристалізаційних і холодних тріщин наплавлення здійснюють на підвищеній погонній енергії.There is a known method of electric arc surfacing of cast iron (1), in which to prevent the occurrence of crystallization and cold cracks, surfacing is carried out at increased driving energy.
Однак при цьому не забезпечується відсутність кристалізаційних і холодних тріщин тому, що швидкість кристалізації знижується, внаслідок чого зростає розмір зерен і зменшується тріщиностійкість наплавленого металу.However, this does not ensure the absence of crystallization and cold cracks because the rate of crystallization decreases, as a result of which the grain size increases and the crack resistance of the deposited metal decreases.
Відомий взятий за найближчий аналог спосіб електродугового наплавлення чавуну (21, при якому для запобігання виникнення кристалізаційних і холодних тріщин виконують попередній і співпадаючий нагрів і термічну обробку після наплавлення.The method of electric arc surfacing of cast iron (21), which is taken as the closest analogue, in which to prevent the occurrence of crystallization and cold cracks, preliminary and coincident heating and heat treatment after surfacing are performed.
Однак при цьому важко забезпечити відсутність кристалізаційних і холодних тріщин при наплавленні чавуну, у якому кількість вуглецю більше 2,16 95, і підвищення зносостійкості наплавлених деталей. Тому деталі із чавуну не наплавляються.However, at the same time, it is difficult to ensure the absence of crystallization and cold cracks when surfacing cast iron, in which the amount of carbon is more than 2.16 95, and to increase the wear resistance of the superimposed parts. Therefore, cast iron parts are not welded.
В основу винаходу поставлено задачу розробити спосіб електродугового наплавлення чавуну, у якому використання нових умов здійснення дій дозволить забезпечити процес відновлення, відсутність виникнення кристалізаційних і холодних тріщин і підвищення зносостійкості наплавлених деталей.The basis of the invention is the task of developing a method of electric arc surfacing of cast iron, in which the use of new conditions for carrying out actions will ensure the recovery process, the absence of crystallization and cold cracks, and increase the wear resistance of the surfacing parts.
Поставлена задача вирішується за рахунок того, що при електродуговому наплавленні чавуну з попереднім і співпадаючим підігрівом і термічною обробкою після наплавлення відповідно винаходу високошвидкісне наплавлення здійснюють хромонікелевим зварювальним дротом СвОбХ19НОТ з таким складом, мас. 905: вуглець до 0,08, кремній 0,4-1,0, марганець 1,0- 2,0, хром 18-20, нікель 8-10 і титану 0,5-1,0, при низькій ефективній потужності дуги, величину якої встановлюють у залежності від швидкості наплавлення відповідно до виразу: ди-(0,50-0,55)-106Ун, Вт, де ди - ефективна потужність дуги, Вт;The problem is solved due to the fact that during electric arc surfacing of cast iron with preliminary and coincident heating and heat treatment after surfacing according to the invention, high-speed surfacing is carried out with chrome-nickel welding wire SvObX19NOT with the following composition, wt. 905: carbon up to 0.08, silicon 0.4-1.0, manganese 1.0-2.0, chromium 18-20, nickel 8-10 and titanium 0.5-1.0, at low effective arc power , the value of which is set depending on the surfacing speed according to the expression: di-(0.50-0.55)-106Un, W, where di is the effective power of the arc, W;
Мн - швидкість наплавлення, м/с.Mn - surfacing speed, m/s.
Зниження ефективної потужності дуги в пропонованому співвідношенні забезпечує зменшення тепловкладення в чавун, проплавлення, долі участі основного металу в наплавленому, зварювальні напруги, здрібнення мікроструктури, підвищення тріщиностійкості та зносостійкості наплавленого металу. Тріщини виникають, коли зварювальні напруги стають більше межі міцності. Наплавлення виконується низьковуглецевим дротом, який містить 0,06- 0,08 мас. 95 вуглецю. Зменшення кількості вуглецю в наплавленому металі приводить до підвищення тріщиностійкості за рахунок дифузії вуглецю з зони термічного впливу і відсутності відбілювання чавуну. Особливе значення має нікель у наплавленому металі, який підвищує пластичність і тріщиностійкість. Хром у складі дроту підвищує зносостійкість, титан модифікує наплавлений метал і підвищує тріщиностійкість. При високошвидкісному наплавленні на низькій ефективній потужності дуги зменшується тепловкладення і зварювальні напруги, здрібнюється мікроструктура, що забезпечує підвищення тріщиностійкості. Швидкість кристалізації пропорційна швидкості наплавлення, тому при високошвидкісному наплавленні зростає кількість центрів кристалізації і здрібнюється мікроструктура. При зменшенні зварювальних напруг одночасно знижується тиск, що приводить до розриву міжатомного тиску стиснення, і підвищується електромагнітний тиск зближення атомів на міжатомну відстань. Природа міжатомного зв'язку електромагнітна, тому при здрібненні мікроструктури зменшується міжатомна відстань і збільшуються електромагнітний міжатомний тиск стиснення. Одночасне використання дроту з підвищеним складом нікелю, який підвищує пластичність, (і високошвидкісного наплавлення при низькій потужності дуги, яке зменшує тепловкладення і зварювальні напруги, здрібнює мікроструктуру, зменшує міжатомну відстань та підвищує електромагнітний тиск міжатомного стиснення, забезпечує підвищення тріщиностійкості та зносостійкості наплавлених деталей з чавуну.Reducing the effective power of the arc in the proposed ratio ensures a decrease in heat input to cast iron, penetration, the share of the base metal in the deposited metal, welding stresses, microstructure grinding, and increased crack resistance and wear resistance of the deposited metal. Cracks occur when welding stresses exceed the strength limit. Surfacing is performed with a low-carbon wire containing 0.06-0.08 wt. 95 carbon. A decrease in the amount of carbon in the deposited metal leads to an increase in crack resistance due to the diffusion of carbon from the zone of thermal influence and the absence of bleaching of cast iron. Of particular importance is nickel in the deposited metal, which increases plasticity and crack resistance. Chromium in the composition of the wire increases wear resistance, titanium modifies the deposited metal and increases crack resistance. During high-speed surfacing at a low effective arc power, heat deposition and welding stresses are reduced, the microstructure is crushed, which ensures increased crack resistance. The rate of crystallization is proportional to the surfacing speed, therefore, with high-speed surfacing, the number of crystallization centers increases and the microstructure is crushed. When the welding voltage is reduced, the pressure that leads to a break in the interatomic compression pressure simultaneously decreases, and the electromagnetic pressure of bringing atoms closer to the interatomic distance increases. The nature of the interatomic bond is electromagnetic, therefore, when the microstructure is crushed, the interatomic distance decreases and the electromagnetic interatomic compression pressure increases. The simultaneous use of a wire with an increased nickel composition, which increases plasticity, (and high-speed surfacing at low arc power, which reduces heat deposition and welding voltages, grinds the microstructure, reduces the interatomic distance and increases the electromagnetic pressure of interatomic compression, provides increased crack resistance and wear resistance of welded cast iron parts .
Всі існуючи способи електродугового наплавлення чавуну засновані на підвищенні погонної енергії.All existing methods of electric arc surfacing of cast iron are based on increasing the driving energy.
Пропонований винахід заснований на ефективному способі впливу на пластичність металу зварювальної ванни за рахунок використання хромонікелевого дроту, одночасного зниження тепловкладення і зварювальних напруг, зростання швидкості кристалізації і здрібнювання структури за рахунок зниження ефективної потужності дуги.The proposed invention is based on an effective method of influencing the plasticity of the metal of the welding bath due to the use of chromium-nickel wire, the simultaneous reduction of heat deposition and welding voltages, the increase in the speed of crystallization and grinding of the structure due to the reduction of the effective power of the arc.
Отже, даний спосіб виявляє свої особливості - одночасного підвищення пластичності металу зварювальної ванни, зниження зварювальних напруг і здрібнювання мікроструктури тільки за певних умов, а саме при тому, що високошвидкісне наплавлення здійснюють хромонікелевим зварювальним дротом СвобХ19НОТ з таким складом, мас. 9о: вуглець до 0,08, кремній 0,4-1,0, марганець 1,0-2,0, хром 18-20, нікель 8-10 і титан 0,5-1,0, при низькій ефективній потужності дуги, величину якої встановлюють у залежності від швидкості наплавлення відповідно до виразу: ди-(0,50-0,55)-106Ун, Вт, де ди - ефективна потужність дуги, Вт,So, this method reveals its features - simultaneous increase in the plasticity of the metal of the welding pool, reduction of welding voltages and grinding of the microstructure only under certain conditions, namely, when high-speed surfacing is carried out with chrome-nickel welding wire SvobH19NOT with such a composition, wt. 9o: carbon up to 0.08, silicon 0.4-1.0, manganese 1.0-2.0, chromium 18-20, nickel 8-10 and titanium 0.5-1.0, with low effective arc power , the value of which is set depending on the surfacing speed according to the expression: di-(0.50-0.55)-106Un, W, where di is the effective power of the arc, W,
Мн - швидкість наплавлення, м/с.Mn - surfacing speed, m/s.
Виходить, ці умови є суттєвим. А наплавлення хромонікелевим зварювальним дротом і зниження ефективної потужності дуги в заявленій закономірності від швидкості наплавлення забезпечує виникнення нового ефекту впливу на пластичність металу зварювальної ванни, зменшення зварювальних напруг, здрібнювання мікроструктури, підвищення тріщиностійкості та зносостійкості наплавлених деталей з чавуну.It turns out that these conditions are essential. And surfacing with chrome-nickel welding wire and reducing the effective power of the arc in the stated pattern from the speed of surfacing ensures the emergence of a new effect on the plasticity of the metal of the welding pool, reducing welding stresses, grinding the microstructure, increasing the crack resistance and wear resistance of the welded cast iron parts.
При ефективній потужності дуги менше 0,50-105Ун Вт зменшується тепловкладення в зварювальну ванну, зменшується глибина опроплавлення і порушується формування наплавленого валика, в якому утворюються підрізи, які є концентраторами напруги, що приводить до утворення тріщин. Тому знижується тріщиностійкість і зносостійкість наплавлених деталей з чавуну.When the effective power of the arc is less than 0.50-105UnW, the heat input to the welding bath decreases, the depth of remelting decreases and the formation of the deposited roll is disturbed, in which undercuts are formed, which are stress concentrators, which leads to the formation of cracks. Therefore, the crack resistance and wear resistance of welded cast iron parts decreases.
При ефективній потужності дуги більше 0,55.105Ун Вт зростають глибина проплавлення, доля участі основного металу в наплавленому, тепловкладення, зварювальні напруги, час перебування ванни в рідкому стані, розмір зерна, що приводять к виникненню тріщин при наплавленні чавуну.When the effective power of the arc is more than 0.55.105UnW, the depth of penetration, the share of the base metal in the deposited material, heat deposition, welding voltage, the time the bath remains in the liquid state, and the grain size, which lead to the appearance of cracks during the deposition of cast iron, increase.
Спосіб електродугового наплавлення чавуну здійснюється в такий спосіб. Деталь із чавунуThe method of electric arc surfacing of cast iron is carried out in the following way. Cast iron part
Зо закріплюється на установці. Відповідно до величини швидкості наплавлення регулюють ефективну потужність дуги. Електрод закорочують на деталь, яку наплавляють, починають процес високошвидкісного наплавлення хромонікелевим зварювальним дротом СвобХ19НОТ з таким складом, мас. 90: вуглець до 0,08, кремній 0,4-1,0, марганець 1,0-2,0, хром 18-20, нікель 8- 10 ї титан 0,5-1,0 при низькій ефективній потужності дуги, величину якої встановлюють у залежності від швидкості наплавлення відповідно до виразу: ди-(0,50-0,55)-106Ун, Вт, де ди - ефективна потужність дуги, Вт,Zo is fixed on the installation. According to the value of the surfacing speed, the effective power of the arc is regulated. The electrode is shortened to the part to be welded, the high-speed welding process is started with SvobH19NOT chromium-nickel welding wire with the following composition, wt. 90: carbon up to 0.08, silicon 0.4-1.0, manganese 1.0-2.0, chromium 18-20, nickel 8-10 titanium 0.5-1.0 at low effective arc power, the value of which is set depending on the surfacing speed according to the expression: di-(0.50-0.55)-106Un, W, where di is the effective power of the arc, W,
Мн - швидкість наплавлення, м/с.Mn - surfacing speed, m/s.
Приклад.Example.
Вироблялося автоматичне електродугове наплавлення шийок робочих валків із чавуну.Automatic electric arc welding of the necks of cast iron work rolls was produced.
Наплавлення здійснювалося хромонікелевим дротом СвОобХ19НОТ діаметром 2,0 мм в аргоні.Surfacing was carried out with a 2.0 mm diameter SvOobH19NOT chrome-nickel wire in argon.
Як джерело живлення використовували випрямляч ВДУ 1004. Автоматичне наплавлення відбувалося на різній ефективній потужності дуги, напруга на дузі 28 В. Результати проведених досліджень впливу ефективної потужності дуги на якість формування зварних швів, тріщиностійкість і зносостійкість наплавлених деталей з чавуну представлено в таблиці.The VDU 1004 rectifier was used as a power source. Automatic surfacing took place at different effective arc power, arc voltage 28 V. The results of studies of the influence of the effective arc power on the quality of the formation of welds, crack resistance and wear resistance of welded cast iron parts are presented in the table.
Таблиця металу, тис. тонн ММTable of metal, thousand tons of MM
ВідомийKnown
Пропонований.д//////77777711Ї111111111111111111Ї11111111111111111Ї11Offered.d//////77777711Ї111111111111111111Ї11111111111111111Ї11
ЕфективнапотужністьдуИ: ОЇ 77777711 дито,45-106уУн,я4508ВТ 7 |77777711500 | 77717607 1111120Effective power output: ОЙ 77777711 dito, 45-106uUn, я4508ВТ 7 | 77777711500 | 77717607 1111120
В результаті проведених досліджень встановлено, що електродугове високошвидкісне наплавлення при низькій ефективній потужності дуги, величину якої встановлюють у залежності від швидкості наплавлення відповідно до виразу: ди-(0,50-0,55)-106Мн, Вт, є оптимальним. Використання пропонованого способу в порівнянні з існуючими забезпечує за рахунок зниження ефективної потужності дуги наплавлення наступні переваги: - зменшення тепловкладення і зварювальних напруг, рівновагу сил, які діють на рідкий метал зварювальної ванни, зростання швидкості кристалізації рідкого металу зварювальної ванни, зменшення часу перебування металу у рідкому стані та здрібнювання мікроструктури; - зменшення глибини проплавлення і долі участі основного металу в наплавленому, що підвищує тріщиностійкість та зносостійкість наплавлених деталей з чавуну; - підвищення пластичності за рахунок використання хромонікелевого зварювального дроту і високошвидкісного наплавлення, що здрібнює мікроструктуру, знижує міжатомну відстань і збільшує електромагнітний тиск стиснення електронів; - підвищення тріщиностійкості, зносостійкості і працездатності наплавлених деталей з чавуну.As a result of the conducted research, it was established that electric arc high-speed surfacing with low effective arc power, the value of which is set depending on the surfacing speed according to the expression: di-(0.50-0.55)-106Mn, W, is optimal. The use of the proposed method in comparison with the existing ones provides the following advantages due to the reduction of the effective power of the welding arc: - reduction of heat deposition and welding stresses, balance of forces acting on the liquid metal of the welding bath, increase in the rate of crystallization of the liquid metal of the welding bath, reduction of the time the metal stays in the liquid state and microstructure grinding; - reduction of the depth of penetration and the share of the base metal in the deposited part, which increases the crack resistance and wear resistance of the deposited cast iron parts; - increase in plasticity due to the use of chrome-nickel welding wire and high-speed surfacing, which grinds the microstructure, reduces the interatomic distance and increases the electromagnetic pressure of electron compression; - increase in crack resistance, wear resistance and serviceability of welded cast iron parts.
Упровадження пропонованого способу електродугового наплавлення при відновленні і зміцненні деталей прокатних станів із чавуну дозволяє забезпечити якісне формування наплавленого металу, підвищення тріщиностійкості та зносостійкості деталей з чавуну.The implementation of the proposed method of electric arc surfacing during restoration and strengthening of cast iron rolling mill parts allows to ensure high-quality formation of the deposited metal, increase crack resistance and wear resistance of cast iron parts.
Джерела інформації: 1. Прохоров Н.Н. Физические процессьі в металле при сварке / Н.Н. Прохоров. -Т.1І. -М.:Sources of information: 1. Prokhorov N.N. Physical processes in metal during welding / N.N. Prokhorov -T.1I. - M.:
Металлургия, 1976. - 600 с. 2. Технология, материаль), оборудование / И.А. Рябцев, И.А. Кондратьев, Е.Ф.Metallurgy, 1976. - 600 p. 2. Technology, material), equipment / I.A. Ryabtsev, I.A. Kondratiev, E.F.
Переплетчиков, Ю.М. Кусков. - Киев, ИЗС им. Е.О. Патона НАНУ, 2015. - 402 с.Perepletchikov, Yu.M. Kuskov. - Kyiv, IZS named after E.O. Patona National Academy of Sciences, 2015. - 402 p.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAA202008401A UA127233C2 (en) | 2020-12-28 | 2020-12-28 | METHOD OF ELECTRIC ARC MELTING OF CAST IRON |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAA202008401A UA127233C2 (en) | 2020-12-28 | 2020-12-28 | METHOD OF ELECTRIC ARC MELTING OF CAST IRON |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA127233C2 true UA127233C2 (en) | 2023-06-14 |
Family
ID=88700508
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA202008401A UA127233C2 (en) | 2020-12-28 | 2020-12-28 | METHOD OF ELECTRIC ARC MELTING OF CAST IRON |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA127233C2 (en) |
-
2020
- 2020-12-28 UA UAA202008401A patent/UA127233C2/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7348310B2 (en) | High-strength reinforcing bars and their manufacturing method | |
| CN103589969B (en) | Production method of tempered high-intensity Q890D super-thick steel plate | |
| CN101596584B (en) | Compound centrifugal manufacturing method for sink roller or stabilizing roller | |
| CN110129652A (en) | A kind of low manganese microalloy Q355 structural steel and its preparation process | |
| CN103556077B (en) | Production method of quenched and tempered high-strength Q690D super-thick steel plate | |
| CN103555910B (en) | Production method of tempered high-strength Q550F super-thick steel plate | |
| CN103556081A (en) | High-strength high-toughness wear-resisting steel for excavator bucket teeth and manufacturing method thereof | |
| CN103540865B (en) | Production method of tempered high-strength Q620D super-thick steel plate | |
| CN106591631A (en) | Alloy material of functional layer of laser manufacturing and remanufacturing crystallizer copper plate | |
| CN110625294A (en) | 700MPa high-strength gas-shielded welding wire for low-cost engineering machinery and manufacturing method thereof | |
| CN103555911B (en) | Production method of quenched and tempered high-strength Q890E super-thick steel plate | |
| UA127233C2 (en) | METHOD OF ELECTRIC ARC MELTING OF CAST IRON | |
| CN112626423A (en) | Production process for improving welding performance of rare earth high-strength steel | |
| CN106399839A (en) | Large-thickness, high-strength and high-tenacity NM400 steel plate and production method | |
| CN103556078B (en) | Production method of quenched and tempered high-strength Q550D super-thick steel plate | |
| CN103556075B (en) | Production method of quenched and tempered high-strength Q500D super-thick steel plate | |
| CN114231826B (en) | Production method of Q420qE bridge structural steel plate | |
| JP2007138203A (en) | High tensile strength thick steel plate having excellent weldability and its production method | |
| CN110306110A (en) | The HB500 grade easy-welding and wear-resistant steel and production method of a kind of thickness in 60 ~ 80mm | |
| AU2020455074B2 (en) | 800 MPa construction machinery medium-manganese medium-thickness steel and manufacturing method therefor | |
| JP2580186B2 (en) | Mold material for plastic injection molding | |
| CN114480976A (en) | High-temperature rolled Q420qE bridge structural steel plate and production method thereof | |
| CN111286673B (en) | High-formability boron-containing steel with tensile strength of more than or equal to 320MPa and production method thereof | |
| JP2004218081A (en) | Method for producing high-tension steel plate | |
| CN103556061B (en) | Production method of quenched and tempered high-strength Q690E super-thick steel plate |