TW201732367A

TW201732367A - 目鏡光學系統

Info

Publication number: TW201732367A
Application number: TW105134475A
Authority: TW
Inventors: 張加欣; 林茂宗; 殷焱煊
Original assignee: 玉晶光電股份有限公司
Priority date: 2016-09-29
Filing date: 2016-10-26
Publication date: 2017-09-16
Also published as: CN106526851A; US20180088314A1; CN106526851B; US10095022B2; TWI624685B

Abstract

一種目鏡光學系統，適於顯示畫面的成像光線經由目鏡光學系統進入觀察者的眼睛而成像。目鏡光學系統從目側至顯示側沿光軸依序包括第一透鏡以及第二透鏡，且第一透鏡以及第二透鏡各自具有一目側面以及一顯示側面。第一透鏡的顯示側面至第二透鏡的目側面平行於光軸的方向上的最大距離小於5毫米，且目鏡光學系統符合：6≦DLD/EPD≦20。DLD為觀察者的單一瞳孔所對應的顯示畫面的對角線長度，且EPD為目鏡光學系統的出瞳直徑。

Description

目鏡光學系統

本發明是有關於一種光學系統，且特別是有關於一種目鏡光學系統。

虛擬實境（Virtual Reality, VR）是利用電腦技術模擬產生一個三維空間的虛擬世界，提供使用者關於視覺、聽覺等感官模擬，讓使用者感覺身歷其境。目前現有的VR裝置都是以視覺體驗為主。藉由對應左右眼的兩個視角略有差異的分割畫面來模擬人眼的視差，以達到立體視覺。為了縮小虛擬實境裝置的體積，讓使用者藉由較小的顯示畫面得到放大的視覺感受，具有放大功能的目鏡光學系統成了VR研究發展的其中一個主題。

現有的目鏡光學系統的半眼視視角較小，使得觀察者使用時會感到視覺狹窄且解析度較低。另外，現有的目鏡光學系統的色差和畸變較大，其像差嚴重到顯示畫面必須先進行像差補償，因此如何增加半眼視視角並加強成像品質是目鏡光學系統是一個需要改善的問題。

本發明提供一種目鏡光學系統，其在縮短系統長度的條件下，仍能保有良好的光學成像品質與具有較大的眼視視角。

本發明的一實施例提出一種目鏡光學系統，適於顯示畫面的成像光線經由目鏡光學系統進入觀察者的眼睛而成像。朝向眼睛的方向為目側，且朝向顯示畫面的方向為顯示側。目鏡光學系統從目側至顯示側沿光軸依序包括第一透鏡以及第二透鏡，且第一透鏡以及第二透鏡各自包括朝向目側且使成像光線通過的目側面及朝向顯示側且使成像光線通過的顯示側面。第一透鏡的顯示側面至第二透鏡的目側面平行於光軸的方向上的最大距離小於5毫米，且目鏡光學系統符合：6≦DLD/EPD≦20，其中，DLD為觀察者的單一瞳孔所對應的顯示畫面的對角線長度，且EPD為目鏡光學系統的出瞳直徑。

基於上述，本發明的實施例的目鏡光學系統的有益效果在於：藉由上述透鏡間的距離設計，目鏡光學系統的出瞳直徑與顯示畫面的對角線長度的關係設計，以及光學參數的設計，使目鏡光學系統在縮短系統長度的條件下，仍具備能夠有效克服像差的光學性能，提供良好的成像品質，且具有較大的眼視視角（apparent field of view）。

為讓本發明的上述特徵和優點能更明顯易懂，下文特舉實施例，並配合所附圖式作詳細說明如下。

一般而言，目鏡光學系統V100的光線方向為一成像光線VI由顯示畫面V50射出，經由目鏡光學系統V100進入眼睛V60，於眼睛V60的視網膜聚焦成像並且於明視距離VD產生一放大虛像VV，如圖1所示。在以下說明本案之光學規格的判斷準則是假設光線方向逆追跡（reversely tracking）為一平行成像光線由目側經過目鏡光學系統到顯示畫面聚焦成像。

本篇說明書所言之「一透鏡具有正屈光率（或負屈光率）」，是指所述透鏡以高斯光學理論計算出來之光軸上的屈光率為正（或為負）。該目側面、顯示側面定義為成像光線通過的範圍，其中成像光線包括了主光線（chief ray）Lc及邊緣光線（marginal ray）Lm，如圖2所示，I為光軸且此一透鏡是以該光軸I為對稱軸徑向地相互對稱，光線通過光軸上的區域為光軸附近區域A，邊緣光線通過的區域為圓周附近區域C，此外，該透鏡還包含一延伸部E(即圓周附近區域C徑向上向外的區域)，用以供該透鏡組裝於一光學成像鏡頭內，理想的成像光線並不會通過該延伸部E，但該延伸部E之結構與形狀並不限於此，以下之實施例為求圖式簡潔均省略了部分的延伸部。更詳細的說，判定面形或光軸附近區域、圓周附近區域、或多個區域的範圍的方法如下：

1. 請參照圖2，其係一透鏡徑向上的剖視圖。以該剖視圖觀之，在判斷前述區域的範圍時，定義一中心點為該透鏡表面上與光軸的一交點，而一轉換點是位於該透鏡表面上的一點，且通過該點的一切線與光軸垂直。如果徑向上向外有複數個轉換點，則依序為第一轉換點，第二轉換點，而有效半效徑上距光軸徑向上最遠的轉換點為第N轉換點。中心點和第一轉換點之間的範圍為光軸附近區域，第N轉換點徑向上向外的區域為圓周附近區域，中間可依各轉換點區分不同的區域。此外，有效半徑為邊緣光線Lm與透鏡表面交點到光軸I上的垂直距離。

2. 如圖3所示，該區域的形狀凹凸係以平行通過該區域的光線(或光線延伸線)與光軸的交點在目側或顯示側來決定(光線焦點判定方式)。舉例言之，當光線通過該區域後，光線會朝目側聚焦，與光軸的焦點會位在目側，例如圖2中R點，則該區域為凸面部。反之，若光線通過該某區域後，光線會發散，其延伸線與光軸的焦點在顯示側，例如圖2中M點，則該區域為凹面部，所以中心點到第一轉換點間為凸面部，第一轉換點徑向上向外的區域為凹面部；由圖2可知，該轉換點即是凸面部轉凹面部的分界點，因此可定義該區域與徑向上相鄰該區域的內側的區域，係以該轉換點為分界具有不同的面形。另外，若是光軸附近區域的面形判斷可依該領域中通常知識者的判斷方式，以R值(指近軸的曲率半徑，通常指光學軟體中的透鏡資料庫(lens data)上的R值)正負判斷凹凸。以顯示側面來說，當R值為正時，判定為凸面部，當R值為負時，判定為凹面部；以目側面來說，當R值為正時，判定為凹面部，當R值為負時，判定為凸面部，此方法判定出的凹凸和光線焦點判定方式相同。

3. 若該透鏡表面上無轉換點，該光軸附近區域定義為有效半徑的0~50%，圓周附近區域定義為有效半徑的50~100%。

圖4範例一的透鏡目側表面在有效半徑上僅具有第一轉換點，則第一區為光軸附近區域，第二區為圓周附近區域。此透鏡目側面的R值為正，故判斷光軸附近區域具有一凹面部；圓周附近區域的面形和徑向上緊鄰該區域的內側區域不同。即，圓周附近區域和光軸附近區域的面形不同；該圓周附近區域係具有一凸面部。

圖5範例二的透鏡顯示側表面在有效半徑上具有第一及第二轉換點，則第一區為光軸附近區域，第三區為圓周附近區域。此透鏡顯示側面的R值為正，故判斷光軸附近區域為凸面部；第一轉換點與第二轉換點間的區域(第二區)具有一凹面部，圓周附近區域(第三區)具有一凸面部。

圖6範例三的透鏡顯示側表面在有效半徑上無轉換點，此時以有效半徑0%~50%為光軸附近區域，50%~100%為圓周附近區域。由於光軸附近區域的R值為正，故此顯示側面在光軸附近區域具有一凸面部；而圓周附近區域與光軸附近區域間無轉換點，故圓周附近區域具有一凸面部。

圖7為本發明之第一實施例之目鏡光學系統的示意圖，而圖8A至圖8D為第一實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖7，本發明的第一實施例之目鏡光學系統10適於顯示畫面100的成像光線經由目鏡光學系統10及觀察者的眼睛的瞳孔2進入觀察者的眼睛而成像。目側是朝向觀察者的眼睛的方向的一側，而顯示側是朝向顯示畫面100的方向的一側。在本實施例中，目鏡光學系統10從目側至顯示側沿光軸I依序包括一第一透鏡3以及一第二透鏡4。當顯示畫面100的成像光線發出後，會依序通過第二透鏡4以及第一透鏡3，並經由觀察者的瞳孔2進入觀察者的眼睛。接著，成像光線會在觀察者的眼睛的視網膜形成一影像。具體而言，目鏡光學系統10的第一透鏡3以及第二透鏡4各自包括朝向目側且使成像光線通過的目側面31、41及朝向顯示側且使成像光線通過的顯示側面32、42。另外，在本實施例中，第一透鏡3的顯示側面32至第二透鏡4的目側面41平行於光軸I的方向上的最大距離小於5毫米(mm)。

此外，為了滿足產品輕量化的需求，第一透鏡3與第二透鏡4皆為具備屈光率且都是塑膠材質所製成，但第一透鏡3與第二透鏡4的材質仍不以此為限制。

第一透鏡3具有正屈光率。第一透鏡3的目側面31為一凸面，且具有一位於光軸I附近區域的凸面部311及一位於圓周附近區域的凸面部312。第一透鏡3的顯示側面32為一凸面，且具有一位於光軸I附近區域的凸面部321及一位於圓周附近區域的凸面部322。第一透鏡3的目側面31與顯示側面32的其中之一可為菲涅耳表面，即菲涅耳透鏡（Fresnel lens）的表面。在本實施例中，第一透鏡3的目側面31為非球面而顯示側面32為菲涅耳表面。

第二透鏡4具有負屈光率。第二透鏡4的目側面41具有一位於光軸I附近區域的凹面部411及一位於圓周附近區域的凸面部412。第二透鏡4的顯示側面42具有一在光軸I附近區域的凸面部421及一位於圓周附近區域的凹面部422。在本實施例中，第二透鏡4的目側面41與顯示側面42皆為非球面。第一實施例的其他詳細光學數據如圖9所示。第一實施例的目鏡光學系統10的整體系統焦距（effective focal length, EFL)為33.485 mm，半眼視視角（helf apparent field of view, ω）為45.000∘，而光圈值（f-number, Fno）為8.371。具體而言，本說明書中的「光圈值」是根據光的可逆性原理，將目側視為物側，顯示側視為像側，且觀察者的瞳孔視為入射光瞳所計算而得的光圈值。另外，圖9中的有效半徑是指光學有效直徑的一半。

另外，在第一實施例中，目鏡光學系統10的出瞳直徑（Exit pupil diameter, EPD）為對應於觀察者的瞳孔2的直徑，如圖1所繪示。在本實施例中，目鏡光學系統10的出瞳直徑為4 mm。此外，目鏡光學系統10的TTL為38.672 mm，且其系統長度（system length, SL）為47.463 mm。其中TTL為第一透鏡3的目側面31到顯示畫面100在光軸I上的距離，而系統長度為觀察者的瞳孔2到顯示畫面100在光軸I上的距離。

在本實施例中，第一透鏡3以及的目側面31及第二透鏡4的目側面41與顯示側面42共計三個面均是非球面，第一透鏡3的顯示側面32為菲涅耳表面，其中此菲涅耳表面的每個齒的弧面（即每個齒上用以有效折射成像光線的曲面）為非球面，而以下顯示側面32的非球面係數是用來表示這些齒的弧面，且這些非球面是依下列公式定義： -----------(1) 其中： Y：非球面曲線上的點與光軸I的垂直距離； Z：非球面之深度(非球面上距離光軸I為Y的點，與相切於非球面光軸I上頂點之切面，兩者間的垂直距離)；Ｒ:透鏡表面近光軸I處的曲率半徑； K：錐面係數(conic constant)；：第2i階非球面係數。

第一透鏡3的目側面31到第二透鏡4的顯示側面42在公式(1)中的各項非球面係數如圖10所示。其中，圖10中欄位編號31表示其為第一透鏡3的目側面31的非球面係數，其它欄位依此類推。

另外，第一實施例之目鏡光學系統10中各重要參數間的關係如圖51所示。其中， EFL為目鏡光學系統10的系統焦距； ω為目鏡光學系統10的半眼視視角，即觀察者的一半視野角度，如圖1所繪示； T1為第一透鏡3在光軸I上的厚度； T2為第二透鏡4在光軸I上的厚度； G12為第一透鏡3的顯示側面32至第二透鏡4的目側面41在光軸I上的距離，即第一透鏡3到第二透鏡4在光軸I上的空氣間隙； G2D為第二透鏡4的顯示側面42到顯示畫面100在光軸I上的距離，即第二透鏡4到顯示畫面100在光軸I上的空氣間隙； TTL為第一透鏡3的目側面31到顯示畫面100在光軸I上的距離； ER為出瞳距離（Eye relief），為觀察者的瞳孔2到第一透鏡3在光軸I上的距離； SL為系統長度，為觀察者的瞳孔2到顯示畫面100在光軸I上的距離； EPD為目鏡光學系統10的出瞳直徑，為對應於觀察者的瞳孔2的直徑。一般以人眼而言，觀察者的瞳孔2於白天時約為3 mm，於晚上時約為7 mm，如圖1所繪示； DLD為觀察者單一瞳孔2所對應的顯示畫面100的對角線長度，如圖1所繪示；明視距離（Least distance of distinct vision）為眼睛可以清楚聚焦的最近之距離，青年人通常為250毫米（millimeter, mm），如圖1所繪示之明視距離VD； D1為第一透鏡3的目側面31的光學有效直徑； D2為第二透鏡4的目側面41的光學有效直徑；另外，再定義： n1為第一透鏡3的折射率； n2為第二透鏡4的折射率； V1為第一透鏡3的阿貝係數；及 V2為第二透鏡4的阿貝係數。

再配合參閱圖8A至圖8D，圖8A至圖8D為第一實施例之目鏡光學系統的各項像差圖，且為假設光線方向逆追跡為一平行成像光線由目側依序經過瞳孔2以及目鏡光學系統10到顯示畫面100聚焦成像所得的各項像差圖。在本實施例中，上述各項像差圖中呈現的各項像差表現會決定來自顯示畫面100的成像光線於觀察者的眼睛的視網膜成像的各項像差表現。也就是說，當上述各項像差圖中呈現的各項像差較小時，觀察者的眼睛的視網膜的成像的各項像差表現也會較小，使得觀察者可以觀看到成像品質較佳的影像。

具體而言，圖8A的圖式說明第一實施例的縱向球差（longitudinal spherical aberration），圖8B與圖8C的圖式則分別說明第一實施例有關弧矢（sagittal）方向的場曲（field curvature）像差及子午（tangential）方向的場曲像差，圖8D的圖式則說明第一實施例的畸變像差（distortion aberration）。本第一實施例的縱向球差圖示圖8A是在光瞳半徑（pupil radius）為2.0000 mm時所模擬的。另外，本第一實施例的縱向球差圖示圖8A中，每一種波長所成的曲線皆很靠近並向中間靠近，說明每一種波長不同高度的離軸光線皆集中在成像點附近，由每一波長的曲線的偏斜幅度可看出，不同高度的離軸光線的成像點偏差控制在±0.25 mm的範圍內，故本實施例確實明顯改善相同波長的球差，此外，650奈米、555奈米以及470 奈米三種代表波長彼此間的距離也相當接近，代表不同波長光線的成像位置已相當集中，因而使色像差也獲得明顯改善。

在圖8B與圖8C的二個場曲像差圖示中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±0.8 mm的範圍內，說明本第一實施例的目鏡光學系統10能有效消除像差。而圖8D的畸變像差圖式則顯示本第一實施例的畸變像差維持在±12%的範圍內，說明本第一實施例的畸變像差已符合光學系統的成像品質要求，據此說明本第一實施例相較於現有目鏡光學系統，在系統長度已縮短至47.463 mm左右的條件下，仍能提供較佳的成像品質，故本第一實施例能在維持良好光學性能之條件下縮短目鏡光學系統，以實現薄型化的產品設計。此外，本第一實施例的目鏡光學系統10具有較大的眼視視角，且能夠修正像差而維持良好的成像品質。

圖11為本發明的第二實施例的目鏡光學系統的示意圖，而圖12A至圖12D為第二實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖11，本發明目鏡光學系統10的一第二實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡3、4間的參數或多或少有些不同。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖11中省略部分與第一實施例相同的凹面部與凸面部的標號。

目鏡光學系統10詳細的光學數據如圖13所示，且第二實施例的目鏡光學系統10的整體系統焦距為33.346 mm，半眼視視角（ω）為45.000∘，光圈值（Fno）為8.336，出瞳直徑（EPD）為4 mm，TTL為38.786 mm，且系統長度（SL）為47.492 mm。

如圖14所示，則為第二實施例的第一透鏡3的目側面31到第二透鏡4的顯示側面42在公式(1)中的各項非球面係數。

另外，第二實施例之目鏡光學系統10中各重要參數間的關係如圖51所示。

本第二實施例的縱向球差圖示圖12A是在光瞳半徑為2.0000 mm時所模擬的。本第二實施例的縱向球差圖示圖12A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差控制在±0.25 mm的範圍內。在圖12B與圖12C的二個場曲像差圖示中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±0.8 mm的範圍內。而圖12D的畸變像差圖式則顯示本第二實施例的畸變像差維持在±12%的範圍內。據此說明本第二實施例相較於現有目鏡光學系統，在系統長度已縮短至47.492 mm左右的條件下，仍能提供較佳的成像品質。

經由上述說明可得知，第二實施例相較於第一實施例的優點在於：第二實施例的光圈值比第一實施例的光圈值小，也就是第二實施例的光圈比第一實施例的光圈大。此外，第二實施例比第一實施例易於製造，因此良率較高。

圖15為本發明的第三實施例的目鏡光學系統的示意圖，而圖16A至圖16D為第三實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖15，本發明目鏡光學系統10的一第三實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡3、4間的參數或多或少有些不同。在本實施例中，第二透鏡4的顯示側面42為一凹面，且具有一在光軸I附近區域的凹面部423及一位於圓周附近區域的凹面部422。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖15中省略部分與第一實施例相同的凹面部與凸面部的標號。

目鏡光學系統10詳細的光學數據如圖17所示，且第三實施例的目鏡光學系統10的整體系統焦距為33.559 mm，半眼視視角（ω）為45.000∘，光圈值（Fno）為8.390，出瞳直徑（EPD）為4 mm，TTL為38.570 mm，且系統長度（SL）為47.423 mm。

如圖18所示，則為第三實施例的第一透鏡3的目側面31到第二透鏡4的顯示側面42在公式(1)中的各項非球面係數。

另外，第三實施例之目鏡光學系統10中各重要參數間的關係如圖51所示。

本第三實施例的縱向球差圖示圖16A是在光瞳半徑為2.0000 mm時所模擬的。本第三實施例的縱向球差圖示圖16A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差控制在±0.25 mm的範圍內。在圖16B與圖16C的二個場曲像差圖示中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±0.8 mm的範圍內。而圖16D的畸變像差圖式則顯示本第三實施例的畸變像差維持在±12%的範圍內。據此說明本第三實施例相較於現有目鏡光學系統，在系統長度已縮短至47.423 mm左右的條件下，仍能提供較佳的成像品質。

經由上述說明可得知，第三實施例相較於第一實施例的優點在於：第三實施例的系統長度小於第一實施例的系統長度。

圖19為本發明的第四實施例的目鏡光學系統的示意圖，而圖20A至圖20D為第四實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖19，本發明目鏡光學系統10的一第四實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡3、4間的參數或多或少有些不同。在本實施例中，第二透鏡4的目側面41具有一在光軸I附近區域的凸面部413及一位於圓周附近區域的凹面部414。第二透鏡4的顯示側面42為一凹面，且具有一在光軸I附近區域的凹面部423及一位於圓周附近區域的凹面部422。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖19中省略部分與第一實施例相同的凹面部與凸面部的標號。

目鏡光學系統10詳細的光學數據如圖21所示，且第四實施例的目鏡光學系統10的整體系統焦距為32.777 mm，半眼視視角（ω）為45.000∘，光圈值（Fno）為8.194，出瞳直徑（EPD）為4 mm，TTL為39.059 mm，且系統長度（SL）為49.938 mm。

如圖22所示，則為第四實施例的第一透鏡3的目側面31到第二透鏡4的顯示側面42在公式(1)中的各項非球面係數。

另外，第四實施例之目鏡光學系統10中各重要參數間的關係如圖51所示。

本第四實施例的縱向球差圖示圖20A是在光瞳半徑為2.0000 mm時所模擬的。本第四實施例的縱向球差圖示圖20A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差控制在±0.3 mm的範圍內。在圖20B與圖20C的二個場曲像差圖示中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±3.5 mm的範圍內。而圖20D的畸變像差圖式則顯示本第四實施例的畸變像差維持在±7%的範圍內。據此說明本第四實施例相較於現有目鏡光學系統，在系統長度已縮短至49.938 mm左右的條件下，仍能提供較佳的成像品質。

經由上述說明可得知，第四實施例相較於第一實施例的優點在於：第四實施例的光圈值比第一實施例的光圈值小，也就是第四實施例的光圈比第一實施例的光圈大。此外，第四實施例的畸變像差的範圍小於第一實施例的畸變像差的範圍。

圖23為本發明的第五實施例的目鏡光學系統的示意圖，而圖24A至圖24D為第五實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖23，本發明目鏡光學系統10的一第五實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡3、4間的參數或多或少有些不同。在本實施例中，第二透鏡4的顯示側面42為一凹面，且具有一在光軸I附近區域的凹面部423及一位於圓周附近區域的凹面部422。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖23中省略部分與第一實施例相同的凹面部與凸面部的標號。

目鏡光學系統10詳細的光學數據如圖25所示，且第五實施例的目鏡光學系統10的整體系統焦距為30.681 mm，半眼視視角（ω）為45.000∘，光圈值（Fno）為7.670，出瞳直徑（EPD）為4 mm，TTL為36.830 mm，且系統長度（SL）為46.908 mm。

如圖26所示，則為第五實施例的第一透鏡3的目側面31到第二透鏡4的顯示側面42在公式(1)中的各項非球面係數。

另外，第五實施例之目鏡光學系統10中各重要參數間的關係如圖51所示。

本第五實施例的縱向球差圖示圖24A是在光瞳半徑為2.0000 mm時所模擬的。本第五實施例的縱向球差圖示圖24A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差控制在±0.3 mm的範圍內。在圖24B與圖24C的二個場曲像差圖示中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±5.0 mm的範圍內。而圖24D的畸變像差圖式則顯示本第五實施例的畸變像差維持在±6%的範圍內。據此說明本第五實施例相較於現有目鏡光學系統，在系統長度已縮短至46.908 mm左右的條件下，仍能提供較佳的成像品質。

經由上述說明可得知，第五實施例相較於第一實施例的優點在於：第五實施例的系統長度小於第一實施例的系統長度。第五實施例的光圈值比第一實施例的光圈值小，也就是第五實施例的光圈比第一實施例的光圈大。第五實施例的畸變像差的範圍小於第一實施例的畸變像差的範圍。此外，第五實施例比第一實施例易於製造，因此良率較高。

圖27為本發明的第六實施例的目鏡光學系統的示意圖，而圖28A至圖28D為第六實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖27，本發明目鏡光學系統10的一第六實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡3、4間的參數或多或少有些不同。在本實施例中，第二透鏡4的顯示側面42為一凹面，且具有一在光軸I附近區域的凹面部423及一位於圓周附近區域的凹面部422。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖27中省略部分與第一實施例相同的凹面部與凸面部的標號。

目鏡光學系統10詳細的光學數據如圖29所示，且第六實施例的目鏡光學系統10的整體系統焦距為30.186 mm，半眼視視角（ω）為45.000∘，光圈值（Fno）為7.546，出瞳直徑（EPD）為4 mm，TTL為36.407 mm，且系統長度（SL）為47.145 mm。

如圖30所示，則為第六實施例的第一透鏡3的目側面31到第二透鏡4的顯示側面42在公式(1)中的各項非球面係數。

另外，第六實施例之目鏡光學系統10中各重要參數間的關係如圖51所示。

本第六實施例的縱向球差圖示圖28A是在光瞳半徑為2.0000 mm時所模擬的。本第六實施例的縱向球差圖示圖28A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差控制在±0.3 mm的範圍內。在圖28B與圖28C的二個場曲像差圖示中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±12 mm的範圍內。而圖28D的畸變像差圖式則顯示本第六實施例的畸變像差維持在±6%的範圍內。據此說明本第六實施例相較於現有目鏡光學系統，在系統長度已縮短至47.145 mm左右的條件下，仍能提供較佳的成像品質。

經由上述說明可得知，第六實施例相較於第一實施例的優點在於：第六實施例的系統長度小於第一實施例的系統長度。第六實施例的光圈值比第一實施例的光圈值小，也就是第六實施例的光圈比第一實施例的光圈大。第六實施例的畸變像差的範圍小於第一實施例的畸變像差的範圍。此外，第六實施例比第一實施例易於製造，因此良率較高。

圖31為本發明的第七實施例的目鏡光學系統的示意圖，而圖32A至圖32D為第七實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖31，本發明目鏡光學系統10的一第七實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡3、4間的參數或多或少有些不同。在本實施例中，第二透鏡4的顯示側面42為一凹面，且具有一在光軸I附近區域的凹面部423及一位於圓周附近區域的凹面部422。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖31中省略部分與第一實施例相同的凹面部與凸面部的標號。

目鏡光學系統10詳細的光學數據如圖33所示，且第七實施例的目鏡光學系統10的整體系統焦距為36.213 mm，半眼視視角（ω）為45.000∘，光圈值（Fno）為9.053，出瞳直徑（EPD）為4 mm，TTL為40.768 mm，且系統長度（SL）為49.321 mm。

如圖34所示，則為第七實施例的第一透鏡3的目側面31到第二透鏡4的顯示側面42在公式(1)中的各項非球面係數。

另外，第七實施例之目鏡光學系統10中各重要參數間的關係如圖52所示。

本第七實施例的縱向球差圖示圖32A是在光瞳半徑為2.0000 mm時所模擬的。本第七實施例的縱向球差圖示圖32A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差控制在±0.3 mm的範圍內。在圖32B與圖32C的二個場曲像差圖示中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±300 mm的範圍內。而圖32D的畸變像差圖式則顯示本第七實施例的畸變像差維持在±12%的範圍內。據此說明本第七實施例相較於現有目鏡光學系統，在系統長度已縮短至49.321 mm左右的條件下，仍能提供較佳的成像品質。

經由上述說明可得知，第七實施例相較於第一實施例的優點在於：第七實施例比第一實施例易於製造，因此良率較高。

圖35為本發明的第八實施例的目鏡光學系統的示意圖，而圖36A至圖36D為第八實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖35，本發明目鏡光學系統10的一第八實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡3、4間的參數或多或少有些不同。在本實施例中，第二透鏡4的目側面41為一凹面，且具有一在光軸I附近區域的凹面部411及一位於圓周附近區域的凹面部414。第二透鏡4的顯示側面42為一凹面，且具有一在光軸I附近區域的凹面部423及一位於圓周附近區域的凹面部422。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖35中省略部分與第一實施例相同的凹面部與凸面部的標號。

目鏡光學系統10詳細的光學數據如圖37所示，且第八實施例的目鏡光學系統10的整體系統焦距為14.902 mm，半眼視視角（ω）為45.000∘，光圈值（Fno）為3.725，出瞳直徑（EPD）為4 mm，TTL為18.620 mm，且系統長度（SL）為23.272 mm。

如圖38所示，則為第八實施例的第一透鏡3的目側面31到第二透鏡4的顯示側面42在公式(1)中的各項非球面係數。

另外，第八實施例之目鏡光學系統10中各重要參數間的關係如圖52所示。

本第八實施例的縱向球差圖示圖36A是在光瞳半徑為2.0000 mm時所模擬的。本第八實施例的縱向球差圖示圖36A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差控制在±0.3 mm的範圍內。在圖36B與圖36C的二個場曲像差圖示中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±0.7 mm的範圍內。而圖36D的畸變像差圖式則顯示本第八實施例的畸變像差維持在±20%的範圍內。據此說明本第八實施例相較於現有目鏡光學系統，在系統長度已縮短至23.272 mm左右的條件下，仍能提供較佳的成像品質。

經由上述說明可得知，第八實施例相較於第一實施例的優點在於：第八實施例的系統長度小於第一實施例的系統長度。第八實施例的光圈值比第一實施例的光圈值小，也就是第八實施例的光圈比第一實施例的光圈大。此外，第八實施例在子午方向上的場曲像差的範圍小於第一實施例在子午方向上的場曲像差的範圍。

圖39為本發明的第九實施例的目鏡光學系統的示意圖，而圖40A至圖40D為第九實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖39，本發明目鏡光學系統10的一第九實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡3、4間的參數或多或少有些不同。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖39中省略部分與第一實施例相同的凹面部與凸面部的標號。

目鏡光學系統10詳細的光學數據如圖41所示，且第九實施例的目鏡光學系統10的整體系統焦距為30.417 mm，半眼視視角（ω）為45.000∘，光圈值（Fno）為7.604，出瞳直徑（EPD）為4 mm，TTL為37.323 mm，且系統長度（SL）為47.675 mm。

如圖42所示，則為第九實施例的第一透鏡3的目側面31到第二透鏡4的顯示側面42在公式(1)中的各項非球面係數。

另外，第九實施例之目鏡光學系統10中各重要參數間的關係如圖52所示。

本第九實施例的縱向球差圖示圖40A是在光瞳半徑為2.0000 mm時所模擬的。本第九實施例的縱向球差圖示圖40A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差控制在±0.25 mm的範圍內。在圖40B與圖40C的二個場曲像差圖示中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±80 mm的範圍內。而圖40D的畸變像差圖式則顯示本第九實施例的畸變像差維持在±9%的範圍內。據此說明本第九實施例相較於現有目鏡光學系統，在系統長度已縮短至47.675 mm左右的條件下，仍能提供較佳的成像品質。

經由上述說明可得知，第九實施例相較於第一實施例的優點在於：第九實施例的光圈值比第一實施例的光圈值小，也就是第九實施例的光圈比第一實施例的光圈大。此外，第九實施例的畸變像差的範圍小於第一實施例的畸變像差的範圍。

圖43為本發明的第十實施例的目鏡光學系統的示意圖，而圖44A至圖44D為第十實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖43，本發明目鏡光學系統10的一第十實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡3、4間的參數或多或少有些不同。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖43中省略部分與第一實施例相同的凹面部與凸面部的標號。

目鏡光學系統10詳細的光學數據如圖45所示，且第十實施例的目鏡光學系統10的整體系統焦距為33.839 mm，半眼視視角（ω）為45.000∘，光圈值（Fno）為8.460，出瞳直徑（EPD）為4 mm，TTL為38.634 mm，且系統長度（SL）為47.613 mm。

如圖46所示，則為第十實施例的第一透鏡3的目側面31到第二透鏡4的顯示側面42在公式(1)中的各項非球面係數。

另外，第十實施例之目鏡光學系統10中各重要參數間的關係如圖52所示。

本第十實施例的縱向球差圖示圖44A是在光瞳半徑為2.0000 mm時所模擬的。本第十實施例的縱向球差圖示圖44A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差控制在±0.25 mm的範圍內。在圖44B與圖44C的二個場曲像差圖示中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±0.9 mm的範圍內。而圖44D的畸變像差圖式則顯示本第十實施例的畸變像差維持在±12%的範圍內。據此說明本第十實施例相較於現有目鏡光學系統，在系統長度已縮短至47.613 mm左右的條件下，仍能提供較佳的成像品質。

圖47為本發明的第十一實施例的目鏡光學系統的示意圖，而圖48A至圖48D為第十一實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖47，本發明目鏡光學系統10的一第十一實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡3、4間的參數或多或少有些不同。在本實施例中，第二透鏡4的目側面41具有一在光軸I附近區域的凸面部413及一位於圓周附近區域的凹面部414。第二透鏡4的顯示側面42為一凹面，且具有一在光軸I附近區域的凹面部423及一位於圓周附近區域的凹面部422。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖47中省略部分與第一實施例相同的凹面部與凸面部的標號。

目鏡光學系統10詳細的光學數據如圖49所示，且第十一實施例的目鏡光學系統10的整體系統焦距為40.006 mm，半眼視視角（ω）為45.000∘，光圈值（Fno）為10.001，出瞳直徑（EPD）為4 mm，TTL為47.125 mm，且系統長度（SL）為62.061 mm。

如圖50所示，則為第十一實施例的第一透鏡3的目側面31到第二透鏡4的顯示側面42在公式(1)中的各項非球面係數。

另外，第十一實施例之目鏡光學系統10中各重要參數間的關係如圖52所示。

本第十一實施例的縱向球差圖示圖48A是在光瞳半徑為2.0000 mm時所模擬的。本第十一實施例的縱向球差圖示圖48A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差控制在±0.3 mm的範圍內。在圖48B與圖48C的二個場曲像差圖示中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±4.0 mm的範圍內。而圖48D的畸變像差圖式則顯示本第十一實施例的畸變像差維持在±30%的範圍內。據此說明本第十一實施例相較於現有目鏡光學系統，在系統長度已縮短至62.061 mm左右的條件下，仍能提供較佳的成像品質。

經由上述說明可得知，第十一實施例相較於第一實施例的優點在於：第十一實施例比第一實施例易於製造，因此良率較高。

再配合參閱圖51至圖52。圖51為上述第一實施例至第六實施例的各項光學參數的表格圖，且圖52為上述第七實施例至第十一實施例的各項光學參數的表格圖。

本發明的實施例的目鏡光學系統10的第一透鏡3的顯示側面32至第二透鏡4的目側面41平行於光軸I的方向上的最大距離小於5毫米。由於第一透鏡3與第二透鏡4之間的距離設計得較小，因此目鏡光學系統10的透鏡（如第一透鏡3及第二透鏡4）的光學有效直徑較大，且其有利於目鏡光學系統10的機構設計，而可以減少雜散光的產生。使得目鏡光學系統10具有良好的成像品質。

當本發明的實施例的目鏡光學系統10中的各項光學參數間的關係式符合下列條件式的至少其中之一時，可協助設計者設計出具備良好光學性能、整體長度有效縮短、且技術上可行之目鏡光學系統：

一、為了達成縮短整體系統長度，本發明適當的縮短透鏡厚度和透鏡間的空氣間隙，但考量到透鏡組裝過程的難易度以及必須兼顧成像品質的前提下，透鏡厚度及透鏡間的空氣間隙彼此需互相調配，故在滿足以下條件式的數值限定之下，目鏡光學系統能達到較佳的配置。 6≦DLD/EPD≦20； 2≦EFL/(T1+G12+T2)；較佳為2.0≦EFL/(T1+G12+T2)≦4.0； 1.2≦TTL/G2D；較佳為1.2≦TTL/G2D≦2.0； 2.5≦T1/T2；較佳為2.5≦T1/T2≦5.5； 3.5≦(T1+G12)/T2；較佳為3.5≦(T1+G12)/T2≦6.5； 3.0≦EFL/T1；較佳為3.0≦EFL/T1≦5.5； 10.0≦EFL/T2；較佳為10.0≦EFL/T2≦18.0； 0.5≦ER/(T1+T2)；較佳為0.5≦ER/(T1+T2)≦1.5； 3.0≦TTL/(T1+T2)；較佳為3.0≦TTL/(T1+T2)≦5.0； G2D/T2≦15.0；較佳為8.0≦G2D/T2≦15.0； 3.5≦D1/T1；較佳為3.5≦D1/T1≦4.5；及 15.0≦D2/T2；較佳為15.0≦D2/T2≦21.0。

二、透過將第二透鏡的顯示側面圓周附近區域設計為凹面部，可以使得第二透鏡的圓周附近區域的透鏡厚度較厚，以修飾目鏡光學系統10的像差，而使得目鏡光學系統10具有良好的成像品質。

三、透過將第一透鏡的目側面與顯示側面的其中之一設計為菲涅耳表面，即菲涅耳透鏡的表面，例如，將第一透鏡的顯示側面設計為菲涅耳表面，可以減少第一透鏡厚度，而有利於縮短目鏡光學系統10的整體系統長度。

有鑑於光學系統設計的不可預測性，在本發明的架構之下，符合上述條件式能較佳地使本發明目鏡光學系統10具有較短的系統長度、較大的眼視視角、較佳的成像品質，或是較良好的組裝良率而改善先前技術的缺點。

此外，關於前述所列之示例性限定關係式，亦可任意選擇性地合併不等數量施用於本發明之實施態樣中，並不限於此。在實施本發明時，除了前述關係式之外，亦可針對單一透鏡或廣泛性地針對多個透鏡額外設計出其他更多的透鏡的凹凸曲面排列等細部結構，以加強對系統性能及／或解析度的控制，舉例來說，第一透鏡的目側面上可選擇性地額外形成有一位於光軸附近區域的凹面部或一位於圓周附近區域的凹面部。須注意的是，此些細節需在無衝突之情況之下，選擇性地合併施用於本發明之其他實施例當中。

綜上所述，本發明的實施例的目鏡光學系統10可獲致下述的功效及優點：

一、本發明各實施例的縱向球差、場曲像差、畸變皆符合使用規範。另外，650奈米（紅光）、555奈米（綠光）、470奈米（藍光）三種代表波長在不同高度的離軸光線皆集中在成像點附近，由每一曲線的偏斜幅度可看出不同高度的離軸光線的成像點偏差皆獲得控制而具有良好的球差、像差、畸變抑制能力。進一步參閱成像品質數據，650奈米、555奈米、470奈米三種代表波長彼此間的距離亦相當接近，顯示本發明的實施例在各種狀態下對不同波長光線的集中性佳而具有優良的色散抑制能力，故透過上述可知本發明的實施例具備良好光學性能。

二、本發明的實施例的目鏡光學系統10的第一透鏡的顯示側面至第二透鏡的目側面平行於光軸的方向上的最大距離小於5毫米，有利於目鏡光學系統10的機構設計，而可以減少雜散光的產生。此外，目鏡光學系統10符合：6≦DLD/EPD≦20。藉由上述透鏡間的距離設計，目鏡光學系統的出瞳直徑與顯示畫面的對角線長度的關係設計，以及光學參數的設計之相互搭配可有效縮短系統長度並確保成像品質，且使得目鏡光學系統10具有較大的眼視視角。

雖然本發明已以實施例揭露如上，然其並非用以限定本發明，任何所屬技術領域中具有通常知識者，在不脫離本發明的精神和範圍內，當可作些許的更動與潤飾，故本發明的保護範圍當視後附的申請專利範圍所界定者為準。

10、V100‧‧‧目鏡光學系統
100、V50‧‧‧顯示畫面
2‧‧‧瞳孔
3‧‧‧第一透鏡
31、41‧‧‧目側面
311、312、321、322、412、413、421‧‧‧凸面部
411、414、422、423‧‧‧凹面部
32、42‧‧‧顯示側面
4‧‧‧第二透鏡
A‧‧‧光軸附近區域
C‧‧‧圓周附近區域
E‧‧‧延伸部
I‧‧‧光軸
Lc‧‧‧主光線
Lm‧‧‧邊緣光線
M、R‧‧‧點
V60‧‧‧眼睛
VD‧‧‧明視距離
VI‧‧‧成像光線
VV‧‧‧放大虛像
ω‧‧‧半眼視視角

圖1是一示意圖，說明一目鏡光學系統。圖2是一示意圖，說明一透鏡的面型結構。圖3是一示意圖，說明一透鏡的面型凹凸結構及光線焦點。圖4是一示意圖，說明一範例一的透鏡的面型結構。圖5是一示意圖，說明一範例二的透鏡的面型結構。圖6是一示意圖，說明一範例三的透鏡的面型結構。圖7為本發明之第一實施例之目鏡光學系統的示意圖。圖8A至圖8D為第一實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。圖9示出本發明之第一實施例之目鏡光學系統的詳細光學數據。圖10示出本發明之第一實施例之目鏡光學系統的非球面參數。圖11為本發明的第二實施例的目鏡光學系統的示意圖。圖12A至圖12D為第二實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。圖13示出本發明之第二實施例之目鏡光學系統的詳細光學數據。圖14示出本發明之第二實施例之目鏡光學系統的非球面參數。圖15為本發明的第三實施例的目鏡光學系統的示意圖。圖16A至圖16D為第三實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。圖17示出本發明之第三實施例之目鏡光學系統的詳細光學數據。圖18示出本發明之第三實施例之目鏡光學系統的非球面參數。圖19為本發明的第四實施例的目鏡光學系統的示意圖。圖20A至圖20D為第四實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。圖21示出本發明之第四實施例之目鏡光學系統的詳細光學數據。圖22示出本發明之第四實施例之目鏡光學系統的非球面參數。圖23為本發明的第五實施例的目鏡光學系統的示意圖。圖24A至圖24D為第五實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。圖25示出本發明之第五實施例之目鏡光學系統的詳細光學數據。圖26示出本發明之第五實施例之目鏡光學系統的非球面參數。圖27為本發明的第六實施例的目鏡光學系統的示意圖。圖28A至圖28D為第六實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。圖29示出本發明之第六實施例之目鏡光學系統的詳細光學數據。圖30示出本發明之第六實施例之目鏡光學系統的非球面參數。圖31為本發明的第七實施例的目鏡光學系統的示意圖。圖32A至圖32D為第七實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。圖33示出本發明之第七實施例之目鏡光學系統的詳細光學數據。圖34示出本發明之第七實施例之目鏡光學系統的非球面參數。圖35為本發明的第八實施例的目鏡光學系統的示意圖。圖36A至圖36D為第八實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。圖37示出本發明之第八實施例之目鏡光學系統的詳細光學數據。圖38示出本發明之第八實施例之目鏡光學系統的非球面參數。圖39為本發明的第九實施例的目鏡光學系統的示意圖。圖40A至圖40D為第九實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。圖41示出本發明之第九實施例之目鏡光學系統的詳細光學數據。圖42示出本發明之第九實施例之目鏡光學系統的非球面參數。圖43為本發明的第十實施例的目鏡光學系統的示意圖。圖44A至圖44D為第十實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。圖45示出本發明之第十實施例之目鏡光學系統的詳細光學數據。圖46示出本發明之第十實施例之目鏡光學系統的非球面參數。圖47為本發明的第十一實施例的目鏡光學系統的示意圖。圖48A至圖48D為第十一實施例之目鏡光學系統的縱向球差與各項像差圖。圖49示出本發明之第十一實施例之目鏡光學系統的詳細光學數據。圖50示出本發明之第十一實施例之目鏡光學系統的非球面參數。圖51與圖52示出本發明之第一至第十一實施例之目鏡光學系統的各重要參數及其關係式的數值。

10‧‧‧目鏡光學系統

100‧‧‧顯示畫面

2‧‧‧瞳孔

3‧‧‧第一透鏡

31、41‧‧‧目側面

311、312、321、322、412、421‧‧‧凸面部

32、42‧‧‧顯示側面

411、422‧‧‧凹面部

4‧‧‧第二透鏡

I‧‧‧光軸

ω‧‧‧半眼視視角

Claims

一種目鏡光學系統，適於一顯示畫面的一成像光線經由該目鏡光學系統進入觀察者的眼睛而成像，朝向該眼睛的方向為目側，且朝向該顯示畫面的方向為顯示側，其中該目鏡光學系統從該目側至該顯示側沿一光軸依序包括一第一透鏡以及一第二透鏡，且該第一透鏡以及該第二透鏡各自包括朝向該目側且使該成像光線通過的一目側面及朝向該顯示側且使該成像光線通過的一顯示側面，其中該第一透鏡的該顯示側面至該第二透鏡的該目側面平行於該光軸的方向上的最大距離小於5毫米，且該目鏡光學系統符合： 6≦DLD/EPD≦20，其中，DLD為該觀察者的單一瞳孔所對應的該顯示畫面的對角線長度，且EPD為該目鏡光學系統的一出瞳直徑。
如申請專利範圍第1項所述的目鏡光學系統，其中該目鏡光學系統更符合：2≦EFL/(T1+G12+T2)，其中EFL為該目鏡光學系統的系統焦距，T1為該第一透鏡在該光軸上的厚度，T2為該第二透鏡在該光軸上的厚度，且G12為該第一透鏡到該第二透鏡在該光軸上的空氣間隙。
如申請專利範圍第1項所述的目鏡光學系統，其中該第二透鏡的該顯示側面具有一位於圓周附近區域的凹面部。
如申請專利範圍第1項所述的目鏡光學系統，其中該目鏡光學系統更符合：1.2≦TTL/G2D，其中TTL為該第一透鏡的該目側面到該顯示畫面在該光軸上的距離，且G2D為該第二透鏡的該顯示側面到該顯示畫面在該光軸上的距離。
如申請專利範圍第1項所述的目鏡光學系統，其中該目鏡光學系統更符合：2.5≦T1/T2，其中T1為該第一透鏡在該光軸上的厚度，且T2為該第二透鏡在該光軸上的厚度。
如申請專利範圍第1項所述的目鏡光學系統，其中該目鏡光學系統更符合：3.5≦(T1+G12)/T2，其中T1為該第一透鏡在該光軸上的厚度，T2為該第二透鏡在該光軸上的厚度，且G12為該第一透鏡到該第二透鏡在該光軸上的空氣間隙。
如申請專利範圍第1項所述的目鏡光學系統，其中該目鏡光學系統更符合：3.0≦EFL/T1，其中EFL為該目鏡光學系統的系統焦距，且該T1為該第一透鏡在該光軸上的厚度。
如申請專利範圍第1項所述的目鏡光學系統，其中該目鏡光學系統更符合：10.0≦EFL/T2，其中EFL為該目鏡光學系統的系統焦距，且該T2為該第二透鏡在該光軸上的厚度。
如申請專利範圍第1項所述的目鏡光學系統，其中該目鏡光學系統更符合：0.5≦ER/(T1+T2)，其中ER為該觀察者的該眼睛的該瞳孔到該第一透鏡在該光軸上的距離。
如申請專利範圍第1項所述的目鏡光學系統，其中該目鏡光學系統更符合：3.0≦TTL/(T1+T2)，其中TTL為該第一透鏡的該目側面到該顯示畫面在該光軸上的距離，T1為該第一透鏡在該光軸上的厚度，且T2為該第二透鏡在該光軸上的厚度。
如申請專利範圍第1項所述的目鏡光學系統，其中該第一透鏡的該目側面與該顯示側面的其中之一為菲涅耳表面。
如申請專利範圍第11項所述的目鏡光學系統，其中該第一透鏡的該顯示側面為菲涅耳表面。
如申請專利範圍第1項所述的目鏡光學系統，其中該目鏡光學系統更符合：G2D/T2≦15.0，其中G2D為該第二透鏡的該顯示側面到該顯示畫面在該光軸上的距離，且T2為該第二透鏡在該光軸上的厚度。
如申請專利範圍第1項所述的目鏡光學系統，其中該目鏡光學系統更符合：3.5≦D1/T1，其中D1為該第一透鏡的該目側面的光學有效直徑，且T1為該第一透鏡在該光軸上的厚度。
如申請專利範圍第1項所述的目鏡光學系統，其中該目鏡光學系統更符合：15.0≦D2/T2，其中D2為該第二透鏡的該目側面的光學有效直徑，且T2為該第二透鏡在該光軸上的厚度。