TR2023010956T2 - SOLID WASTE TREATMENT PROCESS BASED ON SINTERING AND PELLETING PROCEDURES - Google Patents
SOLID WASTE TREATMENT PROCESS BASED ON SINTERING AND PELLETING PROCEDURESInfo
- Publication number
- TR2023010956T2 TR2023010956T2 TR2023/010956 TR2023010956T2 TR 2023010956 T2 TR2023010956 T2 TR 2023010956T2 TR 2023/010956 TR2023/010956 TR 2023/010956 TR 2023010956 T2 TR2023010956 T2 TR 2023010956T2
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- solid waste
- pyrolysis
- sintering
- volatile organic
- organic solid
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 286
- 238000005245 sintering Methods 0.000 title abstract description 210
- 230000008569 process Effects 0.000 title abstract description 88
- 238000009270 solid waste treatment Methods 0.000 title abstract description 11
- 239000002910 solid waste Substances 0.000 abstract description 459
- 239000002893 slag Substances 0.000 abstract description 123
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 abstract description 98
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 abstract description 31
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 25
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 abstract description 25
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 abstract description 14
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 abstract description 13
- 238000000746 purification Methods 0.000 abstract description 9
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract 1
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 258
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 147
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 111
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 83
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 82
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 82
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 75
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 72
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 51
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 48
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 48
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 42
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 35
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 35
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 34
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 29
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 28
- 239000000463 material Substances 0.000 description 28
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 27
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 24
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 21
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 21
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 19
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 19
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 19
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 19
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 15
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 14
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 14
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 12
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 12
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 9
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 239000010813 municipal solid waste Substances 0.000 description 7
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 7
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 6
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 6
- 238000000921 elemental analysis Methods 0.000 description 6
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 6
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 5
- 239000002920 hazardous waste Substances 0.000 description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- 230000029087 digestion Effects 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 229940095674 pellet product Drugs 0.000 description 4
- 238000011160 research Methods 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 4
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 description 4
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000011278 co-treatment Methods 0.000 description 3
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 3
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 2
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 2
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 2
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 2
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 2
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 2
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 2
- 238000004056 waste incineration Methods 0.000 description 2
- HGUFODBRKLSHSI-UHFFFAOYSA-N 2,3,7,8-tetrachloro-dibenzo-p-dioxin Chemical compound O1C2=CC(Cl)=C(Cl)C=C2OC2=C1C=C(Cl)C(Cl)=C2 HGUFODBRKLSHSI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 description 1
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000010791 domestic waste Substances 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011019 hematite Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000000346 nonvolatile oil Substances 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 238000012358 sourcing Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 239000011882 ultra-fine particle Substances 0.000 description 1
Abstract
Sinterleme ve peletleme prosedürlerine odaklanan bir katı atık arıtma süreci. Çok kaynaklı katı atıklar sınıflandırıldıktan ve ilgili ön arıtmaya tabi tutulduktan sonra, ön arıtmadan kaynaklanan ön arıtma cürufu, terminal arıtma için sinterleme ve peletleme prosedürlerine girer; ve bu arada, ön arıtma sürecinde üretilen atık gaz, işbirlikçi arıtma için sinterleme baca gazına toplanabilir, daha fazla ön arıtma ile üretilen atık su ve sinterleme ve peletleme prosedürlerinde üretilen atık su, birleşik atık su tuzu ekstraksiyonu kaynaklı arıtmaya tabi tutulur, son olarak, çeşitli katı atıkların tam proses arıtımı sağlanır ve katı atıkların çevre üzerindeki etkisi ve ikincil kirlilik riski tamamen ortadan kaldırılır.A solid waste treatment process focusing on sintering and pelletizing procedures. After the multi-source solid wastes are classified and subjected to the corresponding pretreatment, the pretreatment slag resulting from the pretreatment enters the sintering and pelletizing procedures for terminal treatment; and meanwhile, the waste gas produced in the pretreatment process can be collected into the sintering flue gas for cooperative purification, the wastewater produced by further pretreatment and the wastewater produced in the sintering and pelletizing procedures are subjected to combined wastewater salt extraction induced purification, finally, various Full process treatment of solid waste is achieved and the impact of solid waste on the environment and the risk of secondary pollution are completely eliminated.
Description
TARIFNAME SINTERLEME VE PELETLEME PROSEDÜRLERINE DAYALI KATI ATIK ARITMA SÜRECI Bulusun Teknik Alani Mevcut bulus bir kati atik aritma sürecine, özellikle de sinterleme ve peletleme prosedürlerine odaklanan bir kati atik aritma sürecine iliskindir; organik kati atik isbirlikçi sinterleme ve peletleme aritma teknik alanina aittir. Bulusun Alt Yapisi Kati atik, insanlar tarafindan günlük üretim ve yasamda üretilen ve orijinal kullanim degerini yitirmis atik maddelerdir. Yer seçiminin zorlugu, yüksek isletme maliyetleri ve ciddi NOT lN MY BACKYARD /ARKA BAHÇEMDE DEGIL (NlMBY) etkileri nedeniyle, kati atiklar, özellikle de tehlikeli atiklar için merkezi bertaraf tesisleri, kati atik bertarafi için ciddi bir kapasite açigina sahiptir. Su anda, Çin'deki büyük miktardaki kati atik stoklari, kirilgan çevresel tasima kapasitesinin desteklenmesini zorlastirmis ve kati atiklarin zararsiz bir sekilde bertaraf edilmesinin gerçeklestirilmesi, insanlarin geçim kaynaklari için acil ve önemli bir talep haline gelmistir. Bu nedenle, çok kaynakli kati atik kooperatif kaynak bertaraf teknolojisinin yeni yolunu kesfetmek kati atik bertaraf teknolojisinin gelisimi için önemli bir yöndür. Çok kaynakli kati atik isbirligine dayali kaynak bertarafi olarak adlandirilan yöntem, çok kaynakli kati atiklarin siniflandirilmasi ve belirli bir sekilde ön aritma ve birlestirme islemlerinden sonra mevcut endüstriyel üretim sürecine eklenmesidir. Üretim sürecinin termal sistemini ve kirlilik emisyonunu uygun bir sekilde düzenleyerek, kati atiktaki kaynaklar ve enerji makul bir sekilde kullanilir ve kati atiktaki zararli maddeler, orijinal üretim sürecinin ürün çiktisini, kalitesini ve kirletici emisyonunu etkilemeden zararsiz bir sekilde bertaraf edilir. Mevcut asamada, sinterleme ve peletleme prosedürlerinin çelik sürecindeki kati atik isbirlikçi bertarafindaki avantajlari temel olarak asagidaki hususlarda yansitilmaktadir. aritma kapasitesi ve olgun baca gazi aritma sistemi teknolojisi. Sinterleme ve peletleme prosedürlerine atik eklenirse ve baca gazindaki kirletici konsantrasyonunda dalgalanmalara neden olursa, mevcut sinterleme aritma sistemi bununla basa çikabilir. uyarlanabilir. Çok ince veya çok kaba partikül kaliteleri için, mevcut süreçte karistirma ve granülasyon cihazlari ve kirma ekipmani vardir. Nem orani %10'u asarsa kurutulmasi gerekir. Ultra ince partiküllerin orani çok büyükse, ek özel granülasyon islemi gereklidir. (3) Hammaddelerin kimyasal bilesimindeki dalgalanmalarin yüksek oranda kabul edilebilirligi. Ana hammadde olarak manyetit ile, TFe içerigi ±% 0,5 dalgalanma araligi ile% 60 ila% 67 arasinda degisir; Hematit bazli hammaddeler için, TFe içerigi ±% 0,5 dalgalanma araligi ile% 55 ila% 65 arasinda degisir. S'nin safsizlik elementlerinin dalgalanma araliginin kabul edilebilirligi de yüksektir. @ Sinterleme ve peletleme prosedürleri büyük ölçek, hammaddelerin güçlü uyarlanabilirligi ve yüksek sicaklik özelliklerine sahiptir. Atik girisi küçük bir orana sahiptir ve sinterleme ve peletleme süreçleri üzerinde kontrol edilebilir bir etkiye sahiptir. Kati atik orani %1 olarak hesaplandiginda, 660m2'lik tek bir sinterleme Mevcut teknolojilerde, kati atik bertaraf süreci genellikle eksiktir ve kapali döngü degildir, örnegin: organik kati atiklarin, özellikle de tehlikeli atiklarin yakma cürufu ve uçucu külü hala çok miktarda agir metal element içeren ve hala sizan biç toksisitesine sahip tehlikeli atiklardir. Su anda, yakma cürufu ve uçucu kül genellikle çimento, kireç ve su ile stabilize edilip katilastirilmakta ve ardindan güvenli bir sekilde düzenli depolanmaktadir. Bu bertaraf süreci cüruf kaynaklarinin israfina yol açmaktadir ve çevresel etkilerini tamamen ortadan kaldirmamis olup hala ikincil kirlilik riski olusturmaktadir. Kati atiklarin sinterleme yoluyla ortaklasa bertarafi açisindan, sinterleme için demir içeren peletler üretmek üzere sinterleme hammaddelerine %3-15 agirlik oraninda belediye evsel atik yakma uçucu külünün katkilanmasindan bahseden Çin Patenti CN101476032 gibi bazi patentler belirli süreçlerden bahsetmistir. çamurunun kalsiyum bazli bir florür sabitleme maddesi (kalsiyum bazli emici) ile karistirildigi, kurutuldugu ve kalsiyum bazli çamur elde etmek için ezildigi ve daha sonra sinterleme hammaddelerine katkilandigi belirtilmektedir. Sinterleme sürecinin ve yüksek firin eritme isleminin ortaklasa bertaraf edilmesi sayesinde metal siniflandirma ve ön aritmadan sonra sinterleme üretimine katilarak demir içeren kati atiklardan demir elementlerinin etkili bir sekilde geri kazanilmasindan bahsetmektedir. Yukarida bahsedilen patent belgeleri sadece tek bir kati atik bertarafini içermektedir ve bertaraf edilecek kati atik kategorileri çok sinirlidir, bu da çelik tesislerinin karmasik kati atik üretimine uyum saglayamamaktadir ve çelik tesislerinin kati atik bertarafinda sinterleme ve peletleme prosedürünün rolü ve durumu tam olarak oynanmamistir; Dahasi, mevcut süreçlerde kati atiklar dogrudan sinterleme prosedürüne katilmakta veya kati atik ve sinterlemeyi organik olarak birlestirmeden sadece ön isleme tabi tutulup sinterleme prosedürüne katilmakta, bu da kati atik islemenin sinterleme üzerindeki etkisine ve sinterlenmis cevherin kalitesinin etkilenmesine neden olmaktadir. Buna ek olarak, mevcut teknolojilerde, kati atiklarin yakilmasi ve piroliz süreçlerine iliskin özel bir arastirma bulunmamaktadir ve bu da kaynaklarin makul olmayan bir sekilde kullanilmasina neden olmaktadir. Bulusun Özeti Önceki teknigin eksiklikleri göz önüne alindiginda, mevcut bulus, çok kaynakli kati atiklarin siniflandirildigi ve kati atigin kendi özelliklerine göre uygun ön aritmanin seçildigi, ön aritmadan üretilen ön aritma cürufunun terminal bertaraf için sinterleme ve peletleme prosedürlerine tasindigi sinterleme ve peletleme prosedürlerine odaklanan bir kati atik aritma süreci önermektedir. Ayni zamanda, ön aritma islemi sirasinda üretilen egzoz gazi, ortak aritma için sinterleme baca gazina eklenebilir ve daha fazla ön aritmadan kaynaklanan atik su da birlesik atik su tuzdan arindirma kaynagi kullanimi yoluyla aritilir. Çesitli kati atiklarin tüm süreç boyunca bertarafi nihayet gerçeklestirilir ve kati atiklarin çevre üzerindeki etkisi ve ikincil kirlilik riski tamamen ortadan kaldirilir. Yukaridaki hedeflere ulasmak için, mevcut bulus asagidaki teknik çözümü benimser. Sinterleme ve peletleme prosedürlerine odaklanan ve asagidakileri içeren bir kati atik aritma süreci: (1) kati atik siniflandirmasi: çelik isletmelerinden ve/veya kentsel belediye kati atiklarindan gelen kati atiklar organik kati atik, demir içeren yüksek çinko kati atik, demir içeren düsük tuzlu düsük çinko kati atik ve demir içeren yüksek tuzlu kati atik olarak siniflandirilir; (2) kati atik ön aritimi: kati atiklarin (1). adimda siniflandirilmasindan sonra, her bir kati atik türü ön aritma cürufu, ön aritma atik suyu, ön aritma egzoz gazi ve yan ürünler elde etmek için ayri ayri ön aritima tabi tutulur; (3) isbirlikçi bertaraf: adim (2)'de elde edilen ön aritma cürufu sinterleme hammaddeleri ve/veya pelet hammaddeleri ile karistirilir ve ardindan elde edilen karisim bir sinterleme ve/veya peletleme prosedürüne tasinir; ön aritma egzoz gazi, sinterleme ve/veya peletleme prosedüründen kaynaklanan atik gaz ile birlikte aritilir; ön aritma atik suyu, sinterleme ve/veya peletleme prosedüründen kaynaklanan atik su ile birlikte aritilir. Tercihen, çelik isletmesinden ve/veya kentsel belediye kati atiklarindan gelen kati atiklar organik karbon (yanici karbon) ve/veya demir içeren kati atiklardir. Adim (1)'de kati atigin siniflandirilmasi özellikle endüstriyel analiz, element analizi ve kalorifik deger analizi dahil olmak üzere kati atigin bilesen testlerinin yapilmasini içerir. Endüstriyel analiz kuru bazli uçucu içerik tespiti, nem içerigi tespiti ve kül içerigi tespitini içerir. Element analizi demir içerigi tespiti, çinko içerigi tespiti ve klor içerigi tespitini içerir. Kalorifik deger analizi, kati atigin yanma kalorifik degerini tespit etmek için kullanilir. Bilesim testinin sonuçlarina göre, kati atik siniflandirma sirasi söyledir: (a1) organik karbon içeren kati atiklar organik kati atik olarak siniflandirilmistir. (a2) çinko içeren kati atik, demir içeren çinko kati atik olarak siniflandirilmistir. (a3) klor içeren kati atik demir içeren yüksek tuzlu kati atik olarak siniflandirilmistir. (a4) geriye kalan demir içeren düsük tuzlu düsük çinkolu kati atiktir. Tercihen organik kati atik, organik kati atiktaki kuru bazli uçucu fraksiyonun içerigine göre yüksek uçucu organik kati atik ve düsük uçucu organik kati atik olarak siniflandirilir. Tercihen, kuru uçucu içerigi kütlece %O'a esit veya daha fazla olan organik kati atik yüksek uçucu organik kati atiktir ve kuru uçucu içerigi kütlece %O'dan az olan organik kati atik düsük uçucu organik kati atiktir. Tercihen, söz konusu demir içeren yüksek çinkolu kati atik kütlece % Zo'dan daha yüksek bir çinko içerigine sahiptir. Tercihen, söz konusu demir içeren yüksek tuzlu kati atiktaki klorun kütlece yüzde içerigi % Co'dan daha yüksektir. Mevcut bulusun bir düzenlemesinde, adim (2)'de açiklanan kati atik ön aritmasi özellikle sunlari içerir: (b1) yüksek uçucu organik kati atik, yakma cürufu ve yüksek sicaklikta baca gazi elde etmek için bir oksidasyon yakma prosedürüne tabi tutulur; ve yakma cürufu, bir sinterleme ve/veya pelet prosedürüne girmek için sinterleme hammaddeleri ve/veya pelet hammaddeleri ile karistirilir. (b2) düsük uçucu organik kati atik, yakma cürufu ve yüksek sicaklikta baca gazi elde etmek için bir oksidasyon yakma prosedürüne tabi tutulur, yakma cürufu sinterleme ve/veya pelet prosedürüne girmek için sinterleme hammaddeleri ve/veya pelet hammaddeleri ile karistirilir, alternatif olarak, düsük uçucu organik kati atik dogrudan sinterleme hammaddeleri ve/veya pelet hammaddeleri ile karistirilabilir. Tercihen, oksidasyon yakma prosedürünün yakma derecesi y1 olacak sekilde kontrol edilir, öyle ki söz konusu yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atik oksidasyon yakma prosedürüne tabi tutulduktan sonra yakma cürufunun kuru bazda uçucu içerigi kütlece %5'ten az, tercihen kütlece %4'ten az olur. Alternatif olarak, söz konusu oksidasyon yakma kontrol edilebilir yakmadir; söz konusu kontrol edilebilir yakma oksidasyon yakmanin yakma derecesini kontrol etmek için oksidasyon yakma prosedürünün proses kosullarini kontrol etmektir; tercihen, oksidasyon yakma prosedürünün yakma derecesi oksidasyon yakma prosedüründeki yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atigin oksijen iletimini, yakma süresini ve yakma sicakligini kontrol ederek y2'ye kadar kontrol edilir; y2, yüksek sicakliktaki baca gazindaki yanici maddenin tamamen yanmasini saglayan yakma derecesinin degeridir, y2E[O,1]; y2'nin 0 olmasi, yüksek sicakliktaki baca gazindaki yanici maddenin maksimum deger ve minimum yakma derecesi oldugu anlamina gelir; y2'nin 1 olmasi, yüksek sicakliktaki baca gazindaki yanici maddenin minimum deger ve maksimum yakma derecesi oldugu anlamina gelir. Tercihen, islem ayrica sunlari içerir: y = MAX(V1, y2) elde etmek için y1 ve y2'nin büyüklügünü karsilastirmak. Burada MAX fonksiyonu, oksidasyon yakma prosedürünün gerçek yakma derecesini y olarak kontrol eden büyük degerler alma fonksiyonudur. Mevcut bulusun bir baska uygulamasinda, adim (2)'de açiklanan kati atik ön aritmasi özellikle: (01) yüksek uçucu organik kati atik piroliz cürufu ve piroliz gazi elde etmek için bir piroliz prosedürüne tabi tutulur; piroliz cürufu bir sinterleme ve/veya peletleme prosedürüne girmek için sinterleme hammaddeleri ve/veya pelet hammaddeleri ile karistirilir; piroliz gazi bir sinterleme makinesine iletilir ve sinterleme yakiti olarak kullanilmak üzere üfleme yoluyla sinterleme makinesindeki sinterleme karisiminin malzeme yüzeyine püskürtülür; veya piroliz gazi, peletlerin oksidasyon kavurmasi için yakit olarak kullanilmak üzere peletleme prosedürüne iletilir; (02) düsük uçucu organik kati atik piroliz cürufu ve piroliz gazi elde etmek için bir piroliz islemine tabi tutulur; piroliz cürufu sinterleme ve/veya peletleme islemine girmek için sinterleme hammaddeleri ve/veya pelet hammaddeleri ile karistirilir; piroliz gazi bir sinterleme makinesine iletilir ve sinterleme yakiti olarak kullanilmak üzere üfleme yoluyla sinterleme makinesindeki sinterleme karisiminin malzeme yüzeyine püskürtülür; veya piroliz gazi, peletlerin oksidasyon kavurmasi için yakit olarak kullanilmak üzere peletleme prosedürüne iletilir; (03) demir içeren yüksek çinkolu kati atik, indirgeme cürufu ve çinko içeren yan ürün elde etmek için indirgeme çinkosuzlastirma prosedürüne tabi tutulur; (c4) demir içeren yüksek tuzlu kati atik, tuz içeren atik su ve ayrilmis filtre kalintisi elde etmek için bir su yikama ve tuzdan arindirma ve ayirma prosedürüne tabi tutulur; (c5) demir içeren düsük tuzlu düsük çinkolu kati atik dogrudan sinterleme hammaddeleri ve/veya pelet hammaddeleri ile karistirilir. Tercihen, piroliz yakma prosedürünün piroliz hizi cp1'e kadar kontrol edilir, öyle ki: söz konusu yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atik piroliz prosedüründen geçtikten sonra piroliz cürufundaki kuru bazli uçucularin kütle yüzdesi içerigi %5'ten az, tercihen %4'ten az olur. Tercihen, piroliz prosedürünün piroliz hizi, piroliz prosedüründeki yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atigin islem kosullari kontrol edilerek cp2 olarak kontrol edilir, böylece yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atik pirolize edildikten sonra, yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atigin toplam isisinin cp2 oranina denk gelen isi piroliz gazina tahsis edilir ve kalan isi piroliz cürufunda tutulur, burada cp2 piroliz gazi ve cürufun sinterleme prosedürüne veya peletleme prosedürüne eklenmesinden sonra sinterleme prosedürünün veya peletleme prosedürünün karbon tasarrufunu en üst düzeye çikaran isi dagitim oranidir ve cp2 %60-95, tercihen %70-92'dir. Tercihen, islem ayrica sunlari içerir: cp=MAX(cp1, cp2) elde etmek için cp1 ve cp2'nin büyüklüklerini karsilastiran islem, burada MAX fonksiyonu büyük bir deger alma ve piroliz prosedürünün gerçek piroliz oranini (p olarak kontrol etme fonksiyonudur. Tercihen, piroliz prosedürünün islem kosullari, piroliz islemi sirasinda yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atigin toplam isisinin cp2 oraninin piroliz gazina girecegi sekilde kontrol edilir, 2=f(t,T,D,n2,nmax), t piroliz süresi h'tir; T piroliz sicakligi °C'dir ; D piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atigin ortalama partikül boyutu mm'dir; n2 piroliz prosedüründeki oksijen iletim hizi m3'dir; ve m < nmax, nmax piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atigin tamamen yanmasi için oksijen gereksinimidir. TerCihen, (Pz : Qpirolizsalinimi. Qtoplam Q piroliz salinimi piroliz sirasinda yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin pirolizinden piroliz gazina salinan isidir; Q toplam, yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin toplam isisidir, yani yüksek uçucu organik kati atigin ve/veya düsük uçucu organik kati atigin tamamen yanmasiyla açiga çikan isidir. TerCiheni Qtoplam : ki ' m ' q: Burada k1 yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin yanma verimliligi katsayisidir ve degeri 0,8-1 arasindadir; m piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atik veya düsük uçucu organik kati atik kütlesidir, kg; q yüksek uçucu organik kati atigin ve/veya düsük uçucu organik kati atigin ortalama kalorifik J/kg degeridir. TerCiheni prrolysis release : A ' t ' lg T ' Da ' ("_2)b__m q: Burada A bir düzeltme faktörüdür, t yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin piroliz süresi h'tir; T yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin piroliz sicakligi °C'dir; D piroliz islemine giren yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin ortalama partikül boyutu mm; n2 piroliz islemindeki hava girisi m3'tür; ve n2 < nmax, nmax piroliz islemine giren yüksek uçucu organik katilarin veya düsük uçucu organik katilarin tam yanmasi için gereken hava miktaridir; a partikül boyutu düzeltme faktörüdür, -0,05 ila -0,15 arasinda bir deger alir; b oksijen içerigi düzeltme faktörüdür, 0,3-1 arasinda bir deger dönüstürme yoluyla: (02 :kit -lgT -D" (L) . Yani, piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atik veya düsük uçucu organik kati atigin ortalama partikül boyutuna göre, piroliz süresi t, piroliz sicakligi T ve piroliz prosedürünün oksijen alimi n2 kontrol edilerek, yüksek uçucu organik kati atik veya düsük uçucu organik kati atigin piroliz prosedüründen geçmesi hassas bir sekilde kontrol edilir, böylece yüksek uçucu organik kati atik veya düsük uçucu organik kati atiktaki cp2 isisinin bir kismi piroliz gazina tahsis edilir ve kalan isi piroliz cürufunda tutulur. Yukarida belirtilen uygulamalarin herhangi birinde, organik kati atik ve demir içeren yüksek çinkolu kati atik karistirilarak karisik kati atik elde edilir ve karisik kati atik bir indirgeme döner firini tarafindan islenir. Bu islemde, organik kati atiktaki enerjinin bir kismi demir içeren yüksek çinkolu kati atiktaki çinkoyu azaltmak için kullanilirken, organik kati atiktaki uçucu fraksiyonu azaltmak için organik kati atik piroliz edilir. Tercihen, karisik kati atik piroliz cürufu ve indirgeme gazi elde etmek için indirgeme döner firininda isleme tabi tutulur; burada piroliz cürufu sinterleme ve/veya peletleme prosedürüne girmek için sinterleme hammaddeleri ve/veya pelet hammaddeleri ile karistirilir; indirgeme gazi çinkosuzlastirilir ve sinterleme makinesine tasinir ve sinterleme makinesindeki sinterleme karisiminin malzeme yüzeyine üfleme yoluyla püskürtülür ve sinterleme yakiti olarak kullanilir veya indirgeme gazi çinkosuzlastirilir ve peletlerin oksidasyon kavurmasi için yakit olarak kullanildigi peletleme prosedürüne tasinir; veya indirgeme gazi atik isi kullanimi için çinkosuzlastirilir. Mevcut teknolojilerde, kati atik bertaraf süreci genellikle eksiktir ve kapali döngü degildir; organik tehlikeli atiklarin yakma cürufu ve uçucu külü hala büyük miktarda agir metal element içeren ve hala liç toksisitesine sahip tehlikeli atiklardir. Su anda, yakma cürufu ve uçucu kül genellikle çimento, kireç ve su ile stabilize edilip katilastirilmakta ve ardindan güvenli bir sekilde düzenli depolanmaktadir. Bu bertaraf süreci cüruf kaynaklarinin israfina yol açmaktadir ve çevresel etkilerini tamamen ortadan kaldirmamis olup hala ikincil kirlilik riski olusturmaktadir. Kati atiklarin sinterleme yoluyla ortaklasa bertarafi söz konusu oldugunda, ortaklasa sinterleme bertarafi için genellikle yalnizca tek bir kati atik türü kullanilmaktadir. Bertaraf edilecek kati atik türleri çok sinirlidir ve çelik tesislerindeki karmasik kati atik üretimine uyum saglayamamaktadir. Çelik tesislerinde kati atik bertarafinda sinterleme ve peletleme prosedürlerinin rolü ve durumu tam olarak degerlendirilmemistir.. Mevcut bulusta, ilk olarak, çok kaynakli ve karmasik bilesimli kati atiklar, çelik isletmelerinden ve/veya kentsel kati atiklardan kaynaklanan çok kaynakli ve karmasik bilesimli kati atiklarin özellikleri ile sinterleme ve peletleme prosedürlerinin kati atiklarinin islenmesi, barindirilmasi ve sindirilmesi özelliklerine göre siniflandirilir (örnegin organik kati atik, demir içeren yüksek çinkolu kati atik, demir içeren düsük tuzlu düsük çinkolu kati atik, demir içeren yüksek tuzlu kati atik olarak). Siniflandirilmis kati atiklarin ayri ayri ön islemden geçirilmesi ve ardindan ön islemden geçirilmis cürufun terminal bertaraf için sinterleme ve peletleme prosedürlerine aktarilmasi (elde edilen ön islemden geçirilmis cürufun sinterleme ve/veya peletleme hammaddeleri ile karistirilmasi ve ardindan karisimin sinterleme ve/veya peletleme prosedürlerine tasinmasi gibi). Ayni zamanda, ön aritma sirasinda olusan atik gaz da isbirlikçi aritma için sinterleme baca gazi ve/veya pelet atik gazi ile birlestirilebilir. Daha ileri ön aritmadan kaynaklanan atik su da birlesik tuz giderme kaynagi kullanimi için sinterleme ve/veya peletleme islemlerinden kaynaklanan atik suyla birlikte aritilabilir, sonuçta çesitli kati atiklarin tam proses bertarafi saglanir, kati atiklarin çevre üzerindeki etkisi ve ikincil kirlilik riski tamamen ortadan kaldirilir. Mevcut bulusta, çelik isletmelerinden ve/veya kentsel belediye kati atiklarindan kaynaklanan kati atiklar genellikle organik karbon (yanici karbon) ve/veya demir içeren kati atiklardir. Kati atiklarin bilesimindeki farkliliklara göre, bu atiklar sirasiyla siniflandirilir: organik karbon içeren kati atiklar organik kati atik, çinko içeren kati atiklar demir içeren yüksek çinko kati atik, klor içeren kati atiklar demir içeren yüksek tuz kati atik ve geri kalani demir içeren düsük tuz düsük çinko kati atik olarak siniflandirilir. Kati atik siniflandirmasinin spesifik süreci, kati atik bilesimini test etmek, endüstriyel analiz, element analizi ve kalorifik deger analizi dahil olmak üzere test etmektir; burada endüstriyel analiz kuru bazli uçucu içerik tespiti, nem içerigi tespiti, kül içerigi tespitini içerir. Söz konusu element analizi demir içerigi tespiti, çinko içerigi tespiti ve klor içerigi tespitini içerir. Söz konusu kalorifik deger analizi, kati atiklarin yanmasinin kalorifik degerini test etmek için kullanilir. Bilesim testinin sonuçlarina göre, kati atiklar sirayla siniflandirilir ve ön aritma atik cürufu, ön aritma atik suyu ve ön aritma egzoz gazi elde etmek için atigin içerdigi farkli ana bilesenlere göre farkli kati atik türleri için ilgili ön aritma önlemleri alinir; Son olarak, bu atik cüruf, atik su ve egzoz gazlari sirasiyla sinterleme ve/veya peletleme prosedürünün farkli bölümlerine beslenerek, orijinal sinterleme ve/veya peletleme sürecinin normal isleyisini ve ürün kalitesini etkilemeden bu atik cüruf, atik su ve egzoz gazlarinin barindirilmasini ve sindirilmesini en üst düzeye çikarir, hatta iyi bir yardimci ve tesvik edici rol oynayabilir (örnegin, yüksek karbon içerigine sahip cüruf fazi, orijinal sinterleme malzemesinin iç kömür miktarini azaltan sinterleme karisimina katilir veya indirgeyici gaz fazi (esas olarak CO, metan vb. ) sinterleme ve/veya peletleme vb. için yakit olarak kullanilir), atigin hazineye dönüstürülmesinin teknik etkisi elde edilir. Ayrica, mevcut bulusta, organik kati atik, organik kati atiktaki kuru uçucu fraksiyon içerigine göre yüksek uçucu organik kati atik ve düsük uçucu organik kati atik olarak siniflandirilabilir. Siniflandirma suna dayanmaktadir: kuru baz uçucu içerigi organik kati atigin %O'Ina esit veya daha büyük olan organik kati atik yüksek uçucu organik kati atiktir, kuru baz uçucu içerigi organik kati atigin %0'indan daha az olan organik kati atik düsük uçucu organik kati atiktir. Ho degeri 6-12, tercihen 7-10'dur. Genel olarak, organik kati atiklarin bilesimi nispeten karmasiktir. Deneyler yoluyla, organik kati atiklarin sinterleme ve/veya peletleme islemlerinin özelliklerine göre uçucu madde seviyesine göre siniflandirildigi ve islendigi bulunmustur. Bir yandan, kaynak zenginlestirme ve yeniden kullanim elde etmek için farkli uçucu içerikler için ilgili ön aritma yöntemlerini benimseyerek ön aritma verimliligini artirabilir. Diger yandan, organik kati atik ön aritimindan sonra ikincil kirliligin önlenmesini en üst düzeye çikarmak için ön aritilmis ürünleri sinterleme ve/veya peletleme prosedürüne (sinterleme ve peletlemeye katilan ön aritilmis cüruf, sinterleme ve/veya peletleme için yakit olarak indirgen gaz fazi gibi) daha iyi dagitabilir. Benzer sekilde, mevcut bulusta, kati atik bazinda kütlece % Zo'dan daha yüksek çinko içerigine sahip kati atik, Zo degerleri 1 ila 6, tercihen 2-4 arasinda degisen demir içeren yüksek çinkolu kati atik olarak siniflandirilir. Demir içeren yüksek çinkolu kati atik, indirgeme cürufu ve çinko içeren yan ürün elde etmek için indirgeme ve çinkosuzlastirma islemine tabi tutulur. indirgeme cürufu sinterleme hammaddeleri ve/veya pelet hammaddeleri ile karistirilir. Kati atik bazinda kütle yüzdesi klor içerigi %O'dan yüksek olan kati atik, C0 degerleri 0,5 ila 5, tercihen 1-3 arasinda degisen demir içeren yüksek tuzlu kati atik olarak siniflandirilir. Demir içeren yüksek tuzlu kati atik, tuz içeren atik su ve ayrilmis filtre kalintisi elde etmek için tuzdan arindirma ve ayirma islemleri için su yikamaya tabi tutulur. Tuz içeren atik su, sinterleme ve/veya peletleme prosedüründen kaynaklanan atik su ile birlikte birlesik atik su tuz giderme kaynagi kullanimi yoluyla aritilir. Ayrilan filtre kalintisi da sinterleme ve/veya peletleme hammaddeleri ile karistirilir. Demir içeren düsük tuzlu ve düsük çinkolu kati atiklar için dogrudan sinterleme hammaddeleri ve/veya pelet Mevcut bulusta, organik kati atik daha uçucu bilesenler içerdiginden (örnegin organik kati atik biyokütle, plastik malzeme vb, uçucu içerigi yüksektir, genellikle %50'den yüksektir), sinterleme hammaddeleri ve/veya pelet hammaddeleri karisimina dogrudan yardimci malzeme olarak eklenemez, bu nedenle organik kati atik oksidatif yakma kullanilarak ön isleme tabi tutulur ve yakma cürufu karistirma için sinterleme ve/veya pelet hammaddelerine yardimci malzeme olarak eklenirken, atik isi kullanimindan sonra yakma baca gazi merkezi aritma için sinterleme ve/veya pelet prosedüründen gelen baca gazi ile karistirilir. Bu süreçte, hem yüksek uçucu organik kati ve/veya düsük uçucu organik kati, yakma cürufu ve yüksek sicaklikta baca gazi elde etmek için oksidasyon yakma prosedürüne tabi tutulur. Yakma cürufu, sinterleme ve/veya peletleme prosedürü için sinterleme ve/veya pelet hammaddeleri ile karistirilir. Alternatif olarak, düsük uçucu organik kati atiklar için dogrudan sinterleme ve/veya pelet hammaddeleri ile de karistirilabilir. Bu, yakma isleminin verimliligini büyük ölçüde artirabilir ve yakma isleminin yükünü azaltabilir. Mevcut bulusta, söz konusu oksidasyon yakma islemi kuru bazli uçucu fraksiyona dayali oksidasyon yakma ve kontrol edilebilir oksidasyon yakma olarak ikiye ayrilabilir. Kuru bazli uçucu fraksiyona dayali oksidasyon yakma kullanildiginda, yakma cürufunun kuru bazli uçucu fraksiyonunun kütlece %5'ten az (tercihen %4'ten az) olmasi gerekir. Bu, yakma cürufunun sinterlenmis ve/veya pelet hammadde karisimina yardimci bir malzeme olarak eklenmesinin sinterlenmis ve/veya pelet ürünün kalitesini etkilememesini saglamak içindir. Bu durumdaki yakma derecesi y1 olarak gösterilir. Kontrol edilebilir oksidasyon yakma kullanildiginda, yakma cürufundaki kuru bazli uçucu fraksiyonun kütle yüzdesinin %5'ten az (tercihen %4'ten az) olmasi da gereklidir. Bununla birlikte, oksidasyon yakma prosedüründe yüksek uçucu organik kati atigin ve/veya düsük uçucu organik kati atigin oksijen iletimini, yakma süresini, yakma sicakligini vb. kontrol ederek kontrol edilir ve bu da oksidasyon yakma prosedürünün yakma derecesini y2 olarak kontrol eder. Ayrica y1 ve y2'nin büyüklüklerinin karsilastirilmasini ve y = MAX(y1, y2) alinmasini içerir, burada MAX fonksiyonu büyük degerler alma fonksiyonudur. Oksidasyon yakma prosedürünün gerçek yakma derecesi y olarak kontrol edilir. Yani, organik kati atiklari aritmak için oksidatif yakma kullanildiginda, yakma cürufu her zaman nihai sinterleme ve/veya pelet ürün kalitesini etkilemeden dogrudan sinterleme hammaddeleri ve/veya pelet hammaddeleri ile karistirilabilecek kadar tatmin edicidir. Mevcut bulusta, organik kati atiklarin ön aritimi piroliz yoluyla da gerçeklestirilebilir. Hem yüksek uçucu organik kati atiklar hem de düsük uçucu organik kati atiklar için piroliz kullanilarak maddesizlestirme karbonizasyonu ve termal kütle dagilimi, piroliz cürufu ve piroliz gazi elde edilir. Piroliz cürufu, sinterleme ve/veya peletleme prosedürüne girmek için sinterleme ve/veya pelet hammaddeleri ile karistirilir. Piroliz gazi bir sinterleme makinesine tasinir ve sinterleme makinesindeki sinterleme karisiminin malzeme yüzeyine üfleme yoluyla püskürtülür ve sinterleme yakiti olarak kullanilir. Organik kati atik büyük miktarda uçucu organik madde içerdiginden, piroliz yoluyla, yeniden kullanim için sinterleme ve/veya peletleme prosedürüne tasinabilen yeniden kullanilabilir piroliz gazi elde etmek için bu pirolitik maddelerin gazlastirilmasini en üst düzeye çikarabilir; yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atik ayni anda islenebilir, bu da iyi bir demateryalizasyon etkisine sahiptir ve piroliz gazinin sinterleme ve/veya peletleme prosedürüne katilmak için daha elverisli olan daha yüksek bir kalorifik degere sahip olmasini saglar. Ayni zamanda, artik piroliz cürufu dogrudan sinterleme ve/veya pelet hammaddeleri ile karistirilabilir ve nihai sinterleme ve/veya pelet ürünlerinin kalitesini etkilemez. Mevcut bulusta, organik kati atiklarin ön aritma pirolizi, kuru uçucu fraksiyona dayali piroliz ve kontrol edilebilir piroliz olarak ikiye ayrilabilir. Kuru bazli uçucu fraksiyona dayali piroliz kullanildiginda, sinterleme hammaddeleri ve/veya pelet hammaddeleri karisimina yardimci bir malzeme olarak yakma cürufunun eklenmesinin sinterleme ve/veya pelet ürününün kalitesini etkilememesini saglamak için piroliz cürufundaki kuru bazli uçucu fraksiyonun kütle yüzdesini %5'ten (tercihen %4'ten) az yapmak gerekir. Bu durumdaki piroliz orani cp1 olarak isaretlenmistir. Kontrol edilebilir piroliz kullanildiginda, pirolizden sonra yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atigin toplam isisinin cp2 oranina denk gelen isinin piroliz gazina tahsis edilmesi ve kalan isinin piroliz cürufunda tutulmasi gerekir, Burada cp2, piroliz gazi ve cürufun sinterleme prosedürüne veya peletleme prosedürüne eklenmesinden sonra sinterleme prosedürünün veya peletleme prosedürünün karbon tasarrufunu en üst düzeye çikaran isi dagitim oranidir ve cp2 %60-95, tercihen %70-92'dir. Ayrica, cp=MAX(cp1, cp2) degerini elde etmek için cp1 ve cp2'nin büyüklüklerinin karsilastirilmasini içerir; burada MAX fonksiyonu büyük bir deger alma fonksiyonudur. Piroliz prosedürünün gerçek piroliz orani (p olarak kontrol edilir. Yani, organik kati atiklari aritmak için oksidasyon yakma kullanildiginda, yakma cürufu, sinterleme ve/veya pelet ürününün nihai kalitesini etkilemeden dogrudan sinterleme hammaddeleri ve/veya pelet hammaddeleri ile karistirilabilir. Ayni zamanda piroliz gazi da sinterleme ve/veya pelet prosesleri için yakit olarak kullanilabilir. Bu da sinterleme veya peletleme prosedüründeki karbon tasarrufunu en üst düzeye çikarir. Piroliz cürufu, sinterleme (veya pelet oksidasyonu) prosedüründe sinterleme hammaddeleri (veya pelet hammaddeleri) ile karistirilarak sinterleme için enerji saglanabilir ve kok tasarrufu yapilabilir; Piroliz gazi sinterleme malzemesi yüzeyine (veya oksidasyon pelet döner firinina) püskürtülebilir ve bu da kok tasarrufu saglayabilir. Bununla birlikte, ayni miktarda isi için, piroliz cürufunun karistirilmasi sekline kiyasla, piroliz gazinin püskürtülmesi sekli daha fazla kok tasarrufu saglayabilir; ancak piroliz cürufuna isi girisi yokken (yani piroliz gazi %100, cüruf 0) tüm isinin piroliz gazina aktarilmasi ve püskürtülmesi tavsiye edilmez, çünkü piroliz cürufunun yüksek gözenekliligi de sinterlenmis malzeme katmaninin gaz geçirgenligini iyilestirmek için faydalidir. Bu nedenle, hem piroliz gazi hem de piroliz cürufunda sinterleme (veya peletleme) prosedürüne isi beslendiginde toplam karbon tasarrufunu en üst düzeye çikaran optimum bir kati atik isi dagilimi orani vardir. Sekil 7'de gösterildigi gibi, deneysel çalismalar piroliz gazi ek isisi %80-90 ve piroliz cürufu ek isisi %10-20 oldugunda, birim hammadde kütlesi basina tüketilen toplam kokun en az oldugunu göstermistir; yani, sinterleme veya peletleme prosedüründeki kati atik ek isisinin %80-90'i piroliz gazi ek isisindan ve %10-20'si piroliz cürufundan geldiginde, en ekonomik yakit durumu elde edilir. Mevcut bulusta, piroliz sirasinda yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atigin toplam isisinin cp2'lik bir orani piroliz gazina girecek sekildedir. Piroliz hizi, piroliz süresi, piroliz sicakligi, organik kati atigin partikül boyutu, piroliz sirasinda oksijen girisi ve benzerleri ile kapsamli bir sekilde iliskilidir ve bir fonksiyon iliskisi olarak ifade edilebilir: (P2=f(I,T,D,n2,nmax), Burada t piroliz süresi h'tir; T piroliz sicakligi 0C'dir; D piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atigin ortalama partikül boyutu mm'dir; n2 piroliz prosedüründeki oksijen miktari m3'tür; ve n2 < nmax, nmax piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atigin tamamen yanmasi için gereken oksijen miktaridir. Ayrica, (pz _ Qtoplam Q piroliz salinimipIrOIIZ islemi sirasinda yüksek uçucu organik katilarin veya düsük uçucu organik katilarin pirolizinden piroliz gazina salinan isidir; Qtopiam yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin toplam isisidir, yani yüksek uçucu organik kati atigin ve/veya düsük uçucu organik kati atigin tamamen yanmasiyla açiga çikan isidir. Q toplam yüksek uçucu organik kati atik veya düsük uçucu organik kati atik ekleme miktari (kütle), yüksek uçucu organik kati atik veya düsük uçucu organik kati atigin ortalama birim isi degeri ve yanma verimliligi ile kapsamli bir sekilde iliskili oldugu unutulmamalidir. Fonksiyonel iliski su sekilde ifade edilebilir: Qtotal : ki ' m ' q Burada k1 yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin yanma verimliligi katsayisidir ve degeri 0,8-1 arasindadir; m piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atik veya düsük uçucu organik kati atik kütlesidir, kg; q yüksek uçucu organik kati atigin ve/veya düsük uçucu organik kati atigin ortalama kalorifik degeridir, J/kg. Ayrica, Qpiroliz salinimi yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin piroliz süresi, yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin partikül boyutu, piroliz sirasindaki hava akisi, yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin tam yanmasi için oksijen ihtiyaci ve benzerleri ile kapsamli bir sekilde iliskili oldugu ve bunun fonksiyonel bir iliski olarak ifade edilebilecegi unutulmamalidir: prrolysis release : A ' t ' lg T ' Da ' (_ nmax)b.m. q A bir düzeltme faktörüdür; t yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin piroliz süresi h'tir; T yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin piroliz sicakligi °C' dir, ; D piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin ortalama partikül boyutudur, mm; n2 piroliz prosedüründeki hava girisidir, m3; ve n2 < nmax, nmax piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik katilarin veya düsük uçucu organik katilarin tam yanmasi için gereken hava miktaridir; a parçacik boyutu düzeltme faktörüdür, -0,05 ila -0,15 arasinda bir deger alir; b oksijen içerigi düzeltme faktörüdür, 0,3-1 arasinda bir deger alir; Yukarida açiklandigi gibi, dönüstürme ile elde edilen asagidaki formüldür: (02 :kit lgT .Da (L) ; Yani piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin ortalama partikül boyutuna göre, piroliz süresi t, piroliz sicakligi T ve piroliz prosedürünün oksijen alimi n2 kontrol edilerek, yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin piroliz prosedüründen geçmesi hassas bir sekilde kontrol edilir, böylece yüksek uçucu organik kati atik veya düsük uçucu organik kati atiktaki cp2 isisinin bir kismi piroliz gazina tahsis edilir ve kalan isi piroliz cürufunda tutulur. Genel olarak, sinterleme ve/veya peletleme prosedüründe karbon tasarrufunu optimize etmek için optimum bir (p degeri vardir; ayni zamanda piroliz kosullari, sinterleme ve/veya peletleme prosedürü besleme gereksinimlerini karsilamak için piroliz cürufundaki kuru bazli uçucularin yüzde kütle içeriginin %5'ten az (tercihen %4'ten az) olmasini gerektirir. (p piroliz kosullari tarafindan düzenlenir, (p = MAX(cp1, cp2), burada (p optimum degerdir. Mevcut bulusta, organik kati atiklar ve demir içeren yüksek çinkolu kati atiklar ortak aritma için karistirilmaktadir. Organik kati atik ve demir içeren yüksek çinkolu kati atik içeren karisik kati atik bir indirgeme döner firininda islenecektir. Bu süreçte, organik kati atiktaki enerji demir içeren yüksek çinkolu kati atiktaki çinkoyu azaltmak için kullanilirken, organik kati atiktaki uçucu fraksiyonu azaltmak için organik kati atik pirolize tabi tutulur. Ayrica, karisik kati atik, piroliz cürufu ve indirgeyici gaz (CO, metan vb. dahil) elde etmek için bir indirgeme döner firininda islenir. Piroliz cürufu dogrudan sinterleme hammaddelerinin ve/veya pelet hammaddelerinin karistirilmasina katilabilir ve sinterleme ve/veya peletleme prosedürüne girebilir. Indirgeyici gaz, çinko çikarildiktan sonra bir sinterleme makinesine tasinir ve sinterleme makinesindeki sinterlenmis karisimin malzeme yüzeyine üfleme yoluyla püskürtülür, sinterleme yakiti olarak kullanilir. Alternatif olarak, indirgeyici gaz çinko gideriminden sonra pelet prosesine nakledilebilir ve pelet oksidasyon yakma için yakit olarak kullanilabilir. Mevcut bulusta kati atik, çelik isletmelerinden gelen kati atiklari ve kentsel belediye kati atiklarini içermektedir. Ilk olarak, kati atik kendi özelliklerine göre siniflandirilir; daha sonra, kati atigin bilesiminin özelliklerine ve sinterleme ve peletleme prosedürlerindeki hammadde talebine göre, ilgili ön islem uygulanir; daha sonra, ön islemden sonra cüruf, atik su ve atik gaz, kati atigin yeniden kullanimi ve zararsiz aritma hedefine ve etkisine ulasmak için sinterleme ve peletleme prosedürlerinin özelliklerine göre ilgili isbirlikçi islem gerçeklestirilir. Sinterleme sürecinin gerekliliklerine göre, hammadde olarak kati atik ön aritma cürufundaki uçucu içerik için gereklilikler vardir. Asiri uçucu içerik, sinterleme hammaddelerinin erime aglomerasyonunu etkileyen çok hizli sinterleme hizina yol açar; asiri isi uçucular tarafindan tasinir ve sinterleme hammaddelerinde yetersiz isiya neden olur; ayni zamanda, uçucu madde sinterleme baca gazina girer ve sonraki baca gazi aritma isleminde uçucu maddenin aritiImasi son derece zordur, bu da emisyonlarin standartlari karsilamamasina neden olur. Bu nedenle, sinterleme prosedürüne tasinan hammaddeler, hammaddelerdeki uçucu fraksiyon için kati üst limit gereksinimlerine sahiptir. Mevcut bulusta organik kati atiklar, organik kati atiklardaki kuru bazli uçucularin içerigine göre yüksek uçucu organik kati atiklar ve düsük uçucu organik kati atiklar olarak siniflandirilmaktadir. Farkli uçucu içerige sahip organik kati atiklar için farkli ön islemler gerçeklestirilir. Ayni zamanda, ön islem proses kosullarinin kontrol edilmesiyle, sinterleme prosedürüne giren hammaddelerdeki uçucu içerigin kontrol edilmesi amacina ulasilmakta, böylece sinterleme prosedüründe elde edilen ürünlerin kalitesi saglanmakta ve baca gazi emisyonu gereklilikleri karsilanmaktadir. Sinterleme ve peletleme prosedürlerinde çinkonun sinterleme ve pelet cevherleri üzerinde güçlü bir etkisi vardir. Yüksek çinko içerigine sahip kati atiklar dogrudan sinterleme veya peletleme prosedürüne tahsis edilir, bu da sürekli bir çinko zenginlestirme döngüsüne yol açarak yüksek firinda asiri çinko yüklenmesine neden olur ve bu da üretimin sorunsuz ve güvenli bir sekilde uzun ömürlü olmasina zarar verir. Mevcut bulusta, yüksek çinko içerigine sahip kati atiklar tek tek ayrilir ve çinko içeren kati atiklar, kati atiklarin çinko içerigini azaltmak veya gidermek için hedeflenen bir sekilde ön isleme tabi tutulur, böylece sinterleme ve peletleme prosedürlerine giren hammaddelerin çinko içerigi ve dolayisiyla sinterlenmis ve peletlenmis cevherlerin kalitesi saglanir. Sinterleme ve peletleme prosedürlerinde, klorun sinterleme ve pelet cevherleri üzerinde önemli bir etkisi vardir. Kati atikta büyük miktarda klor bulunmasi, baca gazinda dioksin ve HCI olusumunu artirir, baca gazi aritma maliyetini yükseltir ve kolayca ekipman korozyonuna yol açarak ekipman ömrünü kisaltir. Mevcut bulusta, yüksek klor içerigine sahip kati atiklar ayri olarak siniflandirilir ve klor içeren kati atiklar, kati atiktaki klor içerigini azaltmak veya gidermek için hedeflenen ön isleme tabi tutulur, böylece sinterleme ve peletleme prosedürlerine giren hammaddelerdeki klor içerigi saglanir ve böylece sinterleme ve peletleme cevherlerinin kalitesi saglanir. Mevcut bulusta, organik kati atiklardaki uçucu fraksiyonlar (yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atik), yakma cürufunun kuru bazli uçucu fraksiyon içeriginin kontrolünü saglamak için yakma derecesini kontrol ederek veya piroliz cürufunun kuru bazli uçucu fraksiyon içeriginin kontrolünü saglamak için piroliz derecesini kontrol ederek yakma veya piroliz yoluyla aritilabilir. Sinterleme veya peletleme prosedüründe, hammaddeler sinterleme veya oksidatif yakma islemine tabi tutulur. Bu islem sirasinda, sinterleme veya oksidatif yakma isisi iki kisimdan gelir: bir kisim hammaddelerdeki iç karbondan gelir, yani hammaddelerin kendileri sinterleme veya oksidatif yakma için bir miktar yakit içerir; Diger kisim, sinterleme veya peletleme prosedürü sirasinda, hammaddelerin sinterleme makinesinde makineye yakit gazi püskürtülerek sinterlenmesi gibi harici isitmadan gelir; veya hammaddeler bir döner firinda oksidatif olarak kavrulabilir, ve firinin içine kömür tozu veya yakit gazi püskürtülür. Organik kati atiklar büyük miktarda yanici karbon içerir ve yakit olarak kullanilabilir. Organik kati atigin yakilmasi veya pirolizi sirasinda, organik kati atiktaki yanici karbon yakilacak veya pirolize ugrayacak ve yanici madde önce gaza girecek ve yakma veya piroliz ilerledikçe yanici madde daha fazla reaksiyona girecektir. Mevcut bulus organik kati atigi piroliz yoluyla islemektedir, ilk olarak organik kati atiktaki uçucu fraksiyonu azaltmak ve piroliz cürufunun sinterleme veya peletleme prosedürüne girerek hammaddelerdeki uçucu fraksiyon gereksinimlerini karsilamasini saglamak; ikinci olarak, organik kati atiktaki yanici maddeler (kalorifik degere sahip bilesenler) pirolize tabi tutulur, böylece organik kati atiktaki isinin bir kismi piroliz yoluyla piroliz gazina Sürekli deneysel arastirmalar sayesinde mucitler, sinterleme veya peletleme prosedüründe, birim hammadde kütlesi basina sinterleme veya oksitleyici yakma için gereken isi miktarinin belirli oldugunu, ancak isi kaynaginin farkli oldugunu ve tüketilen yakitin da farkli oldugunu akillica kesfettiler. Yani sinterleme veya oksidatif yakma için kullanilan isinin kullanim orani isi kaynagina bagli olarak degismektedir. Hammaddelerdeki yakitin ve sinterleme veya peletleme prosedüründeki yakit oraninin ayarlanmasi, farkli derecelerde isi kullanim verimliligi saglayabilir. Deneysel arastirmalarla, Sekil 7'de gösterildigi gibi, sinterleme veya peletleme prosedüründeki isi kaynagi orani %80-90'a ulastiginda ve hammaddelerdeki iç yakitla isi kaynagi orani %10-20 oldugunda, isi kullanim orani en yüksek, toplam yakit tüketimi en düsük ve karbon tasarrufu maksimum degere ulasmaktadir. Bu nedenle, mevcut bulusta, piroliz cürufunun sinterleme ve peletleme prosedürlerine girme gereksinimlerini karsilayabilmesini saglarken, piroliz prosedürünün piroliz hizi, proses kosullarini ayarlayarak cp2 olacak sekilde kontrol edilir; böylece yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atik pirolize edildikten sonra, yüksek uçucu organik kati atik ve/veya düsük uçucu organik kati atigin toplam isisinin cp2'lik bir orani piroliz gazina tahsis edilir ve kalan isi piroliz cürufunda tutulur; Burada cp2, piroliz gazi ve cürufun sinterleme veya peletleme prosedürüne eklenmesinden sonra sinterleme veya peletleme prosedürünün karbon tasarrufunu en üst düzeye çikaran isi dagitim oranidir ve cp2 %60-95, tercihen %70-92; daha tercihen %80-90'dir. Piroliz gazina tahsis edilen isi sinterleme makinesine tasinir ve burada sinterleme yakiti olarak kullanilmak üzere sinterleme karisiminin malzeme yüzeyine püskürtülür; alternatif olarak piroliz gazi peletin oksidasyon yakiminda yakit olarak kullanilmak üzere peletleme prosedürüne tasinir; sinterleme veya oksidasyon yakiminda ham maddeler için harici isi olarak kullanilir; piroliz cürufunda tutulan isi ham maddeler için dahili yakit olarak kullanilir. Bu süreç sayesinde, organik kati atiklardan elde edilen isinin kullanimi ve yakit tasarrufu en üst düzeye çikarilmaktadir. Ayrica, mucitlerin arastirma ve deneyleri sonucunda, piroliz derecesinin kontrolünün piroliz süresi, piroliz sicakligi, piroliz sürecine giren yüksek uçucu organik katilarin ve/veya düsük uçucu organik katilarin ortalama partikül boyutu ve piroliz prosedürü sirasinda verilen oksijen miktari ile dogrudan iliskili oldugu sonucuna varilmistir. Bu uygulamada, yüksek veya düsük uçucu organik kati atiklarin piroliz derecesi, piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu veya düsük uçucu organik kati atiklarin ortalama partikül boyutuna göre piroliz süresi t, piroliz sicakligi T ve piroliz prosedürünün oksijen alimi n2 kontrol edilerek hassas bir sekilde kontrol edilebilir. Piroliz prosedürü sayesinde, yüksek uçucu organik kati atiktan veya düsük uçucu organik kati atiktan gelen isinin cp2'lik bir kismi piroliz gazina tahsis edilir ve kalan isi piroliz cürufunda tutulur. Spesifik kontrol söyledir: (02 :kit -lgT -Da (L) . Mevcut bulusta, organik kati atik biyokütle, plastik malzeme vb. gibi pirolizi kolay kati atik oldugunda, yüksek uçucu içerige sahip (genellikle %50'den yüksek) ve yüksek çamuru gibi orta derecede zor piroliz kati atik oldugunda, uçucu içerigi %20~50 içerigi %10-20 olan ve yüksek sicaklikta kolayca uçucu olmayan yag içeren çamur düzeltme faktörüdür. Mevcut teknoloji ile karsilastirildiginda, mevcut bulusun faydali teknik etkileri asagidaki gibidir: 1. Mevcut bulus, sinterleme ve/veya peletleme prosedürlerine odaklanan bir çelik kati atik bertaraf süreci önermektedir; burada çelik tesisi tarafindan üretilen çok kaynakli kati atik farkli yöntemlerle siniflandirilir ve ön isleme tabi tutulur, ardindan terminal bertaraf için sinterleme ve/veya peletleme prosedürlerine girer ve ön islemle üretilen ön islem cürufu terminal bertaraf için sinterleme ve peletleme prosedürlerine girerken, ön islem prosedürü sirasinda üretilen egzoz gazi da isbirlikçi aritma için sinterleme baca gaziyla birlestirilebilir. Daha ileri ön aritmadan kaynaklanan atik su da birlesik atik su tuzdan arindirma kaynak kullanimi yoluyla aritilir, sonuçta çesitli kati atiklarin tam proses bertarafi saglanir, kati atiklarin çevre üzerindeki etkisi ve ikincil kirlilik riski tamamen ortadan kaldirilir. 2. Bulus ayni zamanda organik kati atik ve demir içeren yüksek çinkolu kati atigi birlikte bertaraf etmek için karistirmakta, demir içeren yüksek çinkolu kati atiktaki çinkoyu azaltmak için organik kati atiktan gelen enerjiyi kullanirken, organik kati atiktaki uçucu fraksiyonu azaltmak için organik kati atik pirolize edilmektedir. Ayrica, karisik kati atik bir piroliz cürufu ve bir indirgeme gazi (CO, metan vb. içeren) elde etmek için bir döner indirgeme firininda islenir. Piroliz cürufu ve indirgeme gazi son olarak sinterleme ve/veya pelet prosedürlerinde karbon azaltimi için sinterleme prosesine ve/veya pelet prosesine ve ayrica organik kati atigin ve demir içeren yüksek çinkolu kati atigin ortak bir bertarafta kaynak kullanimi için geri gönderilir. Bulusun Açiklanmasina Yardimci Sekiller Sekil 1, mevcut bulusun sinterleme ve peletleme prosedürlerine odaklanan kati atik aritma sürecinin bir akis semasidir. Sekil 2, mevcut bulusun kati atik siniflandirma akis semasidir. Sekil 3, mevcut bulusun kati atik siniflandirma standardini ve siniflandirma ön islem akis semasini göstermektedir. Sekil 4, mevcut bulusun yüksek uçucu organik kati atiklarin veya düsük uçucu organik kati atiklarin oksidasyon yakma islemi için bir akis semasidir. Sekil 5, bu bulus kapsaminda yüksek uçucu organik kati atiklarin veya düsük uçucu organik kati atiklarin piroliz islemine yönelik bir akis semasidir. Sekil 6, mevcut bulusun organik kati atik ve demir içeren yüksek çinkolu kati atiklarinin birlikte aritilmasina iliskin bir akis semasidir. Sekil 7, piroliz gazindaki isi içeriginin orijinal kati atigin toplam isisi içindeki orani ile sinterleme prosedüründeki karbon tasarrufu arasindaki iliski egrisini göstermektedir. Bulusun Açiklanmasi Bulusun teknik çözümleri asagida örnek olarak açiklanmistir ve bulus tarafindan talep edilen koruma kapsami asagidaki düzenlemeleri içerir, ancak bunlarla sinirli degildir. Sinterleme ve peletleme prosedürlerine odaklanan bir kati atik aritma prosesi, proses asagidaki adimlari içerir: (1) kati atik siniflandirmasi: çelik isletmesinin kati atiklari ve belediye kati atiklari organik kati atik, demir içeren yüksek çinkolu kati atik, demir içeren düsük tuzlu düsük çinkolu kati atik ve demir içeren yüksek tuzlu kati atik olarak siniflandirilir. (2) kati atik ön aritimi: kati atiklarin adim (1)'de siniflandirilmasindan sonra, her bir kati atik türü ön aritma cürufu, ön aritma atik suyu, ön aritma atik gazi ve yan ürünler elde etmek için ayri ayri ön aritima tabi tutulur. (3) isbirlikçi bertaraf: adim (2)'den elde edilen ön aritma cürufu sinterleme hammaddeleri ve pelet hammaddeleri ile karistirilir ve ardindan elde edilen karisim sinterleme ve peletleme prosedürlerine iletilir. Ön aritma atik gazi, sinterleme ve peletleme prosedürlerinden kaynaklanan atik gazla birlikte aritilir. Ön aritma atik suyu, sinterleme ve peletleme prosedürlerinden kaynaklanan atik su ile birlikte aritilir. Örnek 1 tekrarlanir, ancak çelik isletmelerinden gelen söz konusu kati atiklar ve belediye kati atiklari organik karbon (yanici karbon) içeren kati atiklar ve demir içeren kati atiklardir. Adim (1)'de açiklanan kati atik siniflandirmasi özellikle söyledir: kati atik endüstriyel analiz, element analizi ve kalorifik deger analizini içeren bir bilesim tespitine tabi tutulur, burada endüstriyel analiz kuru bazda uçucu içerik testi, nem içerigi testi ve kül içerigi testini içerir. Element analizi demir, çinko ve klor içerigi tespitini içerir. Kalorifik deger analizi, kati atigin yanmasinin kalorifik degerinin bir testidir. Bilesim tespitlerinin sonuçlarina göre, kati atik asagidaki siraya göre siniflandirilir: (a1) organik karbon içeren kati atiklar organik kati atik olarak siniflandirilir. (a2) çinko içeren kati atik, demir içeren yüksek çinkolu kati atik olarak siniflandirilir. (a3) klor içeren kati atiklar demir içeren yüksek tuzlu kati atiklar olarak siniflandirilir. (a4) geri kalan demir içeren düsük tuzlu düsük çinkolu kati atiktir. Örnek 2 tekrarlanir, ancak organik kati atik, organik kati atiktaki kuru uçucu fraksiyon içerigine göre yüksek uçucu organik kati atik ve düsük uçucu organik kati atik olarak siniflandirilir. Kuru bazda uçucu fraksiyon içerigi kütlece %O'a esit veya daha fazla olan organik kati atik yüksek uçucu organik kati atiktir ve kuru bazda uçucu fraksiyon içerigi kütlece %O'dan daha az olan organik kati atik düsük uçucu organik kati atiktir. Söz konusu demir içeren yüksek çinkolu kati atik kütlece % Zo'dan daha yüksek bir çinko içerigine sahiptir. Söz konusu demir içeren yüksek tuzlu kati atik, kütlece %Co'dan daha yüksek bir klor içerigine sahiptir. Bu örnekte, Ho 6, 20 2, C0 0,8'dir. Örnek 2 tekrarlanir, ancak organik kati atik, organik kati atiktaki kuru uçucu fraksiyon içerigine göre yüksek uçucu organik kati atik ve düsük uçucu organik kati atik olarak siniflandirilir. Kuru bazda uçucu fraksiyon içerigi kütlece %O'a esit veya daha fazla olan organik kati atik yüksek uçucu organik kati atiktir ve kuru bazda uçucu fraksiyon içerigi kütlece %O'dan daha az olan organik kati atik düsük uçucu organik kati atiktir. Söz konusu demir içeren yüksek çinkolu kati atik kütlece %Zo'dan daha yüksek bir çinko içerigine sahiptir. Söz konusu demir içeren yüksek tuzlu kati atik, kütlece %Co'dan daha yüksek bir klor içerigine sahiptir. Bu örnekte, Ho 9, 20 3, C0 1,2'dir. Örnek 3 tekrarlanirsa, adim (2)'de açiklanan kati atik ön aritmasi asagidakileri içerir: (b1) yüksek uçucu organik kati atik, yakma cürufu ve yüksek sicaklikta baca gazi elde etmek için bir oksidatif yakma prosedüründen geçirilir. Yakma cürufu sinterleme ve pelet hammaddeleri ile karistirilir ve sinterleme ve peletleme prosedürlerine girer. (b2) düsük uçucu organik kati atik, yakma cürufu ve yüksek sicaklikta baca gazi elde etmek için oksidatif yakma prosedüründen geçirilir. Yakma cürufu sinterleme ve peletleme hammaddeleri ile karistirilir ve sinterleme ve peletleme prosedürlerine girer. Adim (2)'de açiklanan kati atik ön isleminin asagidakileri içermesi disinda Örnek 4 tekrarlanir: (b1) yüksek uçucu organik kati atik, yakma cürufu ve yüksek sicaklikta baca gazi elde etmek için bir oksidasyon yakma prosedürüne tabi tutulur. Yakma cürufu, sinterleme ve peletleme prosedürlerine girmek için sinterleme ve pelet hammaddeleri ile karistirilir. (b2) düsük uçucu organik kati atik dogrudan sinterleme ve pelet hammaddeleri ile karistirilir. Örnek 5 tekrarlanir, ancak oksidasyon yakma prosedürünün yakma derecesi y1 olarak kontrol edilir, öyle ki: söz konusu yüksek uçucu organik katilar ve söz konusu düsük uçucu organik katilar oksidasyon yakma prosedüründen geçirildikten sonra yakma cürufunun kuru bazda uçucu içerigi kütlece %5'ten az olur. Örnek 6 tekrarlanir, ancak oksidasyon yakma prosedürünün yakma derecesi y1 olarak kontrol edilir, öyle ki: söz konusu yüksek uçucu organik katilar ve söz konusu düsük uçucu organik katilar oksidasyon yakma prosedüründen geçirildikten sonra yakma cürufunun kuru bazda uçucu içerigi kütlece %4'ten az olur. Örnek 7 tekrarlanir, ancak söz konusu oksidasyon yakma islemi kontrol edilebilir yakma islemidir. Kontrol edilebilir yakma, oksidasyon yakma prosedürünün proses kosullarini ve dolayisiyla oksidasyon yakmanin yakma derecesini kontrol etmek içindir. Oksidasyon yakma prosedüründe yüksek uçucu organik kati atik ve düsük uçucu organik kati atigin oksijen iletimini, yakma süresini ve yakma sicakligini kontrol ederek, oksidasyon yakma prosedürünün yakma derecesi Y2 olarak kontrol edilir; v2, yüksek sicakliktaki baca gazindaki yanici maddenin tamamen yanmasini saglayan yakma derecesinin degeridir, Y2 E [0,1]; y2'nin 0 olmasi, yüksek sicakliktaki baca gazindaki yanici maddenin maksimum degerde ve minimum yakma derecesinde oldugu anlamina gelir; V2'nin 1 olmasi, yüksek sicakliktaki baca gazindaki yanici maddenin minimum degerde ve maksimum yakma derecesinde oldugu anlamina Örnek 9 tekrarlanir, ancak Y1 ve Y2 büyüklükleri karsilastirilarak y = MAX(V1, v2) elde edilir, burada MAX fonksiyonu daha büyük deger alan fonksiyondur. Oksidasyon yakma isleminin gerçek yakma derecesi y olarak kontrol edilir. Adim (2)'de açiklanan kati atik ön isleminin özellikle asagidakileri içermesi disinda Örnek 3 tekrarlanir: (01) yüksek uçucu organik kati atik piroliz cürufu ve piroliz gazi elde etmek için bir piroliz islemine tabi tutulur; piroliz cürufu sinterleme hammaddeleriyle karistirilir ve sinterleme prosedürüne girer; piroliz gazi sinterleme makinesine tasinir ve sinterleme makinesindeki sinterlenmis karisimin malzeme yüzeyine püskürtülür ve sinterleme yakiti olarak kullanilir; (02) düsük uçucu organik kati atik, piroliz cürufu ve piroliz gazi elde etmek için bir piroliz islemine tabi tutulur; piroliz cürufu sinterleme hammaddeleri ile karistirilir ve sinterleme prosedürüne girer; ve piroliz gazi sinterleme makinesine tasinir ve sinterleme makinesindeki sinterlenmis karisimin malzeme yüzeyine püskürtülür ve sinterleme yakiti olarak kullanilir; (03) demir içeren yüksek çinkolu kati atik, indirgeme cürufu ve çinko içeren yan ürünler elde etmek için bir indirgeme ve çinkosuzlastirma prosedürüne tabi tutulur; (c4) demir içeren yüksek tuzlu kati atik, tuz içeren atik su ve ayristirilmis filtre kalintisi elde etmek için su yikama tuzdan arindirma ve ayristirma prosedürlerine tabi tutulur; (c5) demir içeren düsük tuzlu düsük çinkolu kati atik dogrudan sinterleme ve pelet Adim (2)'de açiklanan kati atik ön isleminin özellikle asagidakileri içermesi disinda Örnek 4 tekrarlanir: (01) yüksek uçucu organik kati atik piroliz cürufu ve piroliz gazi elde etmek için bir piroliz islemine tabi tutulur; piroliz cürufu pelet hammaddeleri ile karistirilir ve peletleme islemine girer; ve piroliz gazi pelet oksidasyon yakma isleminde yakit olarak kullanilmak üzere peletleme islemine aktarilir; (02) düsük uçucu organik kati atik piroliz kalintisi ve piroliz gazi elde etmek için bir piroliz islemine tabi tutulur; piroliz kalintisi pelet hammaddeleri ile karistirilir ve peletleme prosedürüne girer; ve piroliz gazi pelet oksidasyon yakma için yakit olarak kullanilmak üzere peletleme prosedürüne aktarilir; (03) demir içeren yüksek çinkolu kati atik, indirgeme cürufu ve çinko içeren yan ürünler elde etmek için bir indirgeme ve çinkosuzlastirma islemine tabi tutulur; (c4) demir içeren yüksek tuzlu kati atik, tuz içeren atik su ve ayrilmis filtre kalintisi elde etmek için su yikama tuzdan arindirma ve ayirma islemine tabi tutulur; ve (c5) demir içeren düsük tuzlu düsük çinkolu kati atik dogrudan sinterleme ve pelet Örnek 11, piroliz yakma prosedürünün piroliz hizinin (p1 olarak kontrol edilmesi disinda tekrarlanir, öyle ki: söz konusu yüksek uçucu organik kati atik ve düsük uçucu organik kati atik piroliz prosedüründen geçtikten sonra, piroliz cürufundaki kuru uçucu fraksiyonun kütlece yüzde içerigi %5'ten az olur. Örnek 12 tekrarlanir, ancak piroliz yakma isleminin piroliz hizi (p1 olarak kontrol edilir, öyle ki: söz konusu yüksek uçucu organik kati atik ve düsük uçucu organik kati atik piroliz isleminden geçtikten sonra piroliz cürufundaki kuru uçucu fraksiyonun yüzde içerigi kütlece %4'ten az olur. Örnek 13 tekrarlanir, ancak piroliz prosedüründeki piroliz hizi, yüksek uçucu organik kati ve düsük uçucu organik katinin islem kosullari kontrol edilerek (pz'ye kontrol edilir, böylece yüksek uçucu organik katilar ve düsük uçucu organik katilar pirolize edildikten sonra, yüksek uçucu organik katilarin ve düsük uçucu organik katilarin toplam isisinin (pz orani piroliz gazina tahsis edilir ve kalan isi piroliz cürufunda tutulur, burada (pz piroliz gazi ve cüruf sinterleme prosedürüne eklendiginde sinterleme prosedürünün karbon tasarrufunun en üst düzeye çikarildigi isi dagitim oranidir ve (pz %80'dir. Örnek 15, tekrarlanir ancak (pz %85'dir. Örnek 14 tekrarlanir, ancak piroliz islemindeki piroliz hizi, yüksek uçucu organik kati ve düsük uçucu organik katinin islem kosullari kontrol edilerek (pz'ye kontrol edilir, böylece yüksek uçucu organik katilar ve düsük uçucu organik katilar pirolize edildikten sonra, yüksek uçucu organik kati ve düsük uçucu organik katinin toplam isisinin (pz orani piroliz gazina tahsis edilir ve kalan isi piroliz cürufunda tutulur, burada (pz piroliz gazi ve cüruf peletleme prosedürüne eklendiginde peletleme prosedürünün karbon tasarrufunun maksimuma çikarildigi isi dagitim oranidir ve (pz %82'dir. Örnek 17, (pz'nin %90 olmasi disinda tekrarlanir. Örnek 15 tekrarlanir, ancak (p1 ve (pz büyüklükleri karsilastirilarak (p = MAX((p1, (pz) elde edilir, burada MAX fonksiyonu daha büyük degeri alan fonksiyondur. Piroliz prosedürü için gerçek piroliz orani (p ile kontrol edilir. Örnek 18 tekrarlanir, ancak (p1 ve (pz büyüklükleri karsilastirilarak (p = MAX((p1, (pz) elde edilir, burada MAX fonksiyonu daha büyük degeri alan fonksiyondur. Piroliz prosedürü için gerçek piroliz hizi (p ile kontrol edilir. Piroliz prosedürünün proses kosullarinin, piroliz prosedürü sirasinda piroliz gazina yüksek uçucu organik kati atik ve düsük uçucu organik kati atigin toplam isisinin (p2'si oraninda girecek sekilde kontrol edilmesi disinda Örnek 16 tekrarlanir. Örnek 17 tekrarlanir, ancak piroliz isleminin islem kosullari, yüksek uçucu organik kati atik ve düsük uçucu organik kati atigin toplam isisinin (p2'lik bir orani piroliz islemi sirasinda piroliz gazina girecek sekilde kontrol edilir. Örnek 22, (p2=f (t,T,D,n2,nmax) olmasi disinda tekrarlanir; burada t piroliz süresi, h; T piroliz sicakligi, °C; D piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atik ve düsük uçucu organik kati atigin milimetre cinsinden ortalama partikül boyutudur; n2 piroliz prosedüründe verilen oksijen miktaridir, m3; ve n2 prosedürüne giren yüksek ve düsük uçucu organik katinin tam yanmasi için gereken oksijen miktaridir. Ornek 23 tekrarlanir, ancak (pz : w; Qtoplam Q piroliz salinimipIrOIIZ islemi sirasinda yüksek uçucu organik katilarin veya düsük uçucu organik katilarin pirolizinden piroliz gazina salinan isidir; Qtopiam yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin toplam isisidir, yani yüksek uçucu organik kati atigin ve düsük uçucu organik kati atigin tam yanmasi ile açiga çikan isidir. Örnek 24 tekrarlanir, ancak: Qtoml : k1 -m - q; k1 yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin yanma verimliligi katsayisidir ve degeri 0,8-1 arasindadir; m piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atik veya düsük uçucu organik kati atik kütlesidir, kg; q yüksek uçucu organik kati atik ve düsük uçucu organik kati atigin ortalama kalorifik degeridir, Örnek 25 tekrarlanir, ancak Qpiroliz salinimi : A - t - lg T - D" - (L Burada A, degeri 0,8 olan düzeltme faktörüdür; t, yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin piroliz süresi h'tir. T yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin piroliz sicakligi, °C'dir; D piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin ortalama partikül boyutu mm'dir, ; n2 piroliz prosedüründeki hava girisi m3 'tür; ve m < nmax, nmax piroliz sürecine giren yüksek uçucu organik katilarin veya düsük uçucu organik katilarin tam yanmasi için gereken hava miktaridir; a, -0,08 degerini alan parçacik boyutu düzeltme faktörüdür; b, 0,4 degerini alan oksijen içerigi düzeltme faktörüdür. Örnek 26 tekrarlanir, ancak a -0,1 ve b 0,6 ise degerini alir. Örnek 26 tekrarlanir, ancak (02 :kit -lgT -D" (L) ; yani: Piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin ortalama partikül boyutuna göre, piroliz süresi t, piroliz sicakligi T ve piroliz prosedürünün oksijen alimi n2'yikontrol ederek, yüksek uçucu organik kati atik veya düsük uçucu organik kati atigin piroliz prosedüründen geçmesi hassas bir sekilde kontrol edilir, böylece yüksek uçucu organik kati atik veya düsük uçucu organik kati atiktaki (pz isisinin bir kismi piroliz gazina tahsis edilir ve kalan isi piroliz cürufunda tutulur. Örnek 27 tekrarlanir, ancak (02 :kit -lgT -D" (L) ; yani: Piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atigin veya düsük uçucu organik kati atigin ortalama partikül boyutuna göre, piroliz süresi t, piroliz sicakligi T ve piroliz prosedürünün oksijen alimi n2'yikontrol ederek, yüksek uçucu organik kati atik veya düsük uçucu organik kati atigin piroliz prosedüründen geçmesi hassas bir sekilde kontrol edilir, böylece yüksek uçucu organik kati atik veya düsük uçucu organik kati atiktaki (pz isisinin bir kismi piroliz gazina tahsis edilir ve kalan isi piroliz cürufunda tutulur. Örnek 29 tekrarlanir, ancak organik kati atik ve demir içeren yüksek çinkolu kati atik karistirilarak karisik bir kati atik elde edilir ve bu kati atik bir indirgeme döner firininda islenir. Bu süreçte, organik kati atiktaki enerji, demir içeren yüksek çinkolu kati atiktaki çinkoyu azaltmak için kullanilirken, organik kati atiktaki uçucu fraksiyonu azaltmak için organik kati atik pirolize edilir. Örnek 30 tekrarlanir, ancak karisik kati atik bir piroliz cürufu ve bir indirgeme gazi elde etmek için bir indirgeme döner firininda islenir. Piroliz cürufu sinterleme malzemesi ile karistirilir ve sinterleme prosedürüne beslenir. Indirgeme gazi çinkodan arindirilir ve sinterleme makinesine tasinir, burada sinterleme makinesindeki sinterleme karisiminin malzeme yüzeyine üfleme yoluyla püskürtülür ve sinterleme yakiti olarak kullanilir. Örnek 30 tekrarlanir, ancak karisik kati atik bir piroliz cürufu ve bir indirgeme gazi elde etmek için bir indirgeme döner firininda islenir. Piroliz cürufu pelet hammaddeleri ile karistirilir ve peletleme prosedürüne beslenir. Indirgeme gazi çinkodan arindirilir ve peletlerin oksidasyonla yakilmasi için yakit olarak kullanilacagi peletleme prosedürüne tasinir. Uygulama Örnek 1 Sinterleme ve peletleme prosedürlerine odaklanan bir kati atik aritma prosesi, proses asagidaki adimlari içerir: (1) organik karbon içeren kati atik, organik kati atik olarak siniflandirilir ve kuru bazda uçucu fraksiyon içerigi kütlece %8'e esit veya daha fazla olan organik kati atik, yüksek uçucu organik kati atik olarak siniflandirilir; kuru bazda uçucu fraksiyon içerigi kütlece %8'den az olan organik kati atik ise düsük uçucu organik kati atik olarak siniflandirilir. Demir içeren yüksek çinkolu kati atiklar kütlece %2,5'ten fazla çinko içerigine sahiptir. Demir içeren yüksek tuzlu kati atiklarin klor içerigi kütlece %1,5'ten fazladir. Kalan kati atik demir içeren düsük tuzlu düsük çinkolu kati atiktir. (2) söz konusu yüksek uçucu organik kati atik kuru bazda %40 uçucu içerige sahip katran cürufudur; söz konusu düsük uçucu organik kati atik kuru bazda %5 uçucu içerige sahip atik aktif karbon tozudur; hem katran cürufu hem de atik aktif karbon tozu bir oksidasyon yakma prosedürüne tabi tutulur. Kuru bazli uçucu fraksiyona dayali oksidatif yakma için, katran cürufunun oksidatif yakmasi için y1 yüksek yakma derecesi 0,6 ve atik aktif karbon tozunun oksidatif yakmasi için y1 düsük yakma derecesi 0,9 olarak kontrol edilir, öyle ki söz konusu yüksek uçucu organik kati atik ve düsük uçucu organik kati atik oksidatif yakma prosedürüne tabi tutulduktan sonra yakma cürufunun kuru bazli uçucu fraksiyon içerigi kütlece %4'ten az olur. Oksidasyon yakma kontrol edilebilir yakma oldugunda: hesaplama yoluyla, katran cürufu oksidasyon yakma prosedürünün yakma derecesi Y2 yüksek yüksek 0,8 olarak kontrol edilir, atik aktif karbon tozu oksidasyon yakma prosedürünün yakma derecesi V2 düsük 0,7 olarak kontrol edilir, böylece yüksek sicakliktaki baca gazindaki yanici madde tamamen yanar. y yüksek = v yüksek = MAX (v1 yüksek, Y2 yüksek), formülde MAX islevi büyük bir deger alma islevidir. Yani, katran cürufu oksidasyon yakma prosedüründeki gerçek yakma derecesi Yyüksek büyük deger alma fonksiyonudur. atik aktif karbon tozu oksidasyon yakma prosedüründe gerçek yakma derecesi v düsük 0.9'da kontrol edilir. Fe içeren yüksek çinko kati atigi bir indirgeme ve çinkosuzlastirma prosedürüne tabi tutularak bir indirgeme cürufu ve çinko içeren bir yan ürün elde edilir. Demir içeren yüksek tuzlu kati atik suyla yikanarak tuzdan arindirilir ve tuz içeren bir atik su ve ayristirilmis filtre kalintisi üretmek üzere ayristirilir. Demir içeren düsük tuzlu düsük çinko kati atigi dogrudan sinterleme hammaddeleri ile karistirilir. (3) Adim (2)'den elde edilen ön aritma cürufu sinterleme hammaddeleri ile karistirilir ve ardindan elde edilen karisim sinterleme prosedürüne iletilir. Ön islem atik gazi, sinterleme prosedüründen kaynaklanan atik gaz ile birlikte aritilir. Ön aritma atik suyu, sinterleme prosedüründen kaynaklanan atik su ile birlikte aritilir. Uygulama Örnek 2 Sinterleme ve peletleme prosedürlerine odaklanan bir kati atik aritma prosesi, proses asagidaki adimlari içerir: (1) organik karbon içeren kati atik organik kati atik olarak siniflandirilir ve kuru bazda uçucu kisim içerigi kütlece %8'e esit veya daha fazla olan organik kati atik yüksek uçucu organik kati atik olarak siniflandirilir; ve kuru bazda uçucu kisim içerigi kütlece %8'den az olan organik kati atik düsük uçucu organik kati atik olarak siniflandirilir. Demir içeren yüksek çinko kati atik kütlece %2,5'ten fazla çinko içerigine sahiptir. Demir içeren yüksek tuzlu kati atik kütlece %1,5'ten fazla klor içerigine sahiptir. Kalan kati atik demir içeren düsük tuzlu düsük çinkolu kati atiktir. (2) yüksek uçucu organik kati atik %40 kuru uçucu içerige sahip katran cürufudur; katran cürufu piroliz prosedürüne tabi tutulur: piroliz kuru uçucu içerige dayandiginda, piroliz orani cp1 %92,3'tür, böylece yüksek uçucu organik kati atik ve düsük uçucu organik kati atik piroliz prosedürüne tabi tutuIduktan sonra piroliz cürufunun kuru uçucu içerigi kütlece %5'ten az olur. Piroliz kontrol edilebilir piroliz oldugunda: piroliz orani cp2: hem piroliz cürufu hem de piroliz gazi ayni anda sinterleme prosedürüne girdiginde sinterlemenin optimum enerji tasarrufu etkisinin elde edildigi degerdir. cp=MAX(cp1, cp2), burada MAX fonksiyonu daha büyük degeri alma fonksiyonudur. Piroliz prosedürünün gerçek piroliz orani (p olarak kontrol edilir. Fe içeren yüksek çinko kati atigi bir indirgeme ve çinkosuzlastirma islemine tabi tutularak bir indirgeme cürufu ve çinko içeren bir yan ürün elde edilir. Demir içeren yüksek tuzlu kati atik suyla yikanarak tuzdan arindirilir ve tuz içeren bir atik su ve ayristirilmis filtre kalintisi üretmek üzere ayristirilir. Demir içeren düsük tuzlu düsük çinko kati atigi dogrudan pelet hammaddeleri ile karistirilir. (3) Adim (2)'den elde edilen ön aritma cürufu pelet hammaddeleri ile karistirilir ve ardindan elde edilen karisim peletleme prosedürüne iletilir. Ön islem atik gazi, peletleme prosedüründen kaynaklanan atik gaz ile birlikte aritilir. Ön aritma atik suyu, peletleme prosedüründen kaynaklanan atik su ile birlikte aritilir. Piroliz süresi t=0,35 saat, piroliz sicakligi T=612°C. Piroliz prosedürüne giren yüksek ve düsük uçucu organik kati atiklarin ortalama partikül boyutu D = 5 mm'dir. n2 piroliz prosedüründe oksijen dagitimi = 1,95 m3 (kg katran cürufu basina). nmaX, yani piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atik ve düsük uçucu organik kati atiklarin tamamen yanmasi için oksijen ihtiyaci = 3,38 m3 (kg katran cürufu basina). Yüksek uçucu organik kati için yanma verimliligi faktörü k1 0,85 degerini alir. Piroliz prosedürüne giren yüksek uçucu organik kati atik kütlesi m = 500 kg/saattir. Yüksek uçucu organik kati atigin ve düsük uçucu organik kati atigin ortalama kalorifik degeri q = 21453 J/kg'dir. Parçacik boyutu düzeltme faktörü a -0,08 degerini alir. Oksijen düzeltme faktörü b 0,5'tir. Düzeltme faktörü A 1.10'dur. O halde, Qtoplam=k1'm'q=9.11GJ/h; Qpmfßfsmfease= .'I-T-lgI-DG 'l _2 l ' iii-111" :Qtoplam'88%=7.69GJ/h. Qpiroliz salinimi Çünkü (pz : , dönüstürme yoluyla: Qtoplam (02 :kiz -lgT .Da (L) =84.3% kati atik hem de düsük uçucu organik kati atik piroliz prosedüründen geçer, böylece gerçek piroliz orani cp=%92,3 olur. Uygulama Örnek 3 Sinterleme ve peletleme prosedürlerine odaklanan bir kati atik aritma prosesi, proses asagidaki adimlari içerir: (1) organik karbon içeren kati atik organik kati atik olarak siniflandirilir ve kuru bazda uçucu kisim içerigi kütlece %8'e esit veya daha fazla olan organik kati atik yüksek uçucu organik kati atik olarak siniflandirilir; ve kuru bazda uçucu kisim içerigi kütlece %8'den az olan organik kati atik düsük uçucu organik kati atik olarak siniflandirilir. Demir içeren yüksek çinko kati atik kütlece %2,8'den fazla çinko içerigine sahiptir. Demir içeren yüksek tuzlu kati atik kütlece %1,3'ten fazla klor içerigine sahiptir. Kalan kati atik demir içeren düsük tuzlu düsük çinkolu kati atiktir. (2) düsük uçucu organik kati atik %5 kuru uçucu içerige sahip atik aktif karbon tozudur; atik aktif karbon tozu piroliz prosedürüne tabi tutulur: piroliz kuru uçucu içerige dayandiginda, piroliz oranicp1 %72,5'tir, böylece: atik aktif karbon tozu piroliz islemine tabi tutulduktan sonra, piroliz cürufunun kuru uçucu içerigi kütlece %4,5'ten azdir. Piroliz kontrol edilebilir piroliz oldugunda: piroliz orani cp2'dir. cp=MAX(cp1, cp2), burada MAX fonksiyonu daha büyük deger alma fonksiyonudur. Piroliz prosedürünün gerçek piroliz orani (p olarak kontrol edilir. Fe içeren yüksek çinko kati atigi bir indirgeme ve çinkosuzlastirma islemine tabi tutularak bir indirgeme cürufu ve çinko içeren bir yan ürün elde edilir. Demir içeren yüksek tuzlu kati atik suyla yikanarak tuzdan arindirilir ve tuz içeren bir atik su ve ayristirilmis filtre kalintisi üretmek üzere ayristirilir. Demir içeren düsük tuzlu düsük çinko kati atigi dogrudan sinterleme hammaddeleri ile karistirilir. (3) Adim (2)'den elde edilen ön aritma cürufu sinterleme hammaddeleri ile karistirilir ve ardindan elde edilen karisim sinterleme prosedürüne iletilir. Ön islem atik gazi, sinterleme prosedüründen kaynaklanan atik gaz ile birlikte aritilir. Ön aritma atik suyu, sinterleme prosedüründen kaynaklanan atik su ile birlikte aritilir. TR TR TR DESCRIPTION SOLID WASTE TREATMENT PROCESS BASED ON SINTERING AND PELLETING PROCEDURES Technical Field of the Invention The present invention relates to a solid waste treatment process, particularly a solid waste treatment process focusing on sintering and pelletizing procedures; It belongs to the technical field of organic solid waste cooperative sintering and pelletizing purification. Background of the Invention Solid waste is waste material produced by people in daily production and life that has lost its original use value. Centralized disposal facilities for solid waste, especially hazardous waste, have a serious capacity gap for solid waste disposal due to the difficulty of site selection, high operating costs and serious NlMBY impacts. At present, large amounts of solid waste stocks in China have made it difficult to support the fragile environmental carrying capacity, and realizing the harmless disposal of solid waste has become an urgent and important demand for people's livelihoods. Therefore, exploring the new way of multi-source solid waste cooperative source disposal technology is an important direction for the development of solid waste disposal technology. The method called multi-source solid waste collaborative source disposal is the classification of multi-source solid wastes and their addition to the existing industrial production process after pre-treatment and combining in a certain way. By appropriately regulating the thermal system and pollution emission of the production process, the resources and energy in solid waste are used reasonably, and the harmful substances in solid waste are harmlessly eliminated without affecting the product output, quality and pollutant emission of the original production process. At the present stage, the advantages of sintering and pelletizing procedures in the collaborative disposal of solid waste in the steel process are mainly reflected in the following aspects. treatment capacity and mature flue gas treatment system technology. If waste is added to the sintering and pelletizing procedures and causes fluctuations in pollutant concentration in the flue gas, the existing sintering purification system can cope with this. adaptable. For very fine or very coarse particle qualities, the existing process has mixing and granulation devices and crushing equipment. If the humidity exceeds 10%, it must be dried. If the proportion of ultrafine particles is too large, additional special granulation processing is required. (3) High acceptability of fluctuations in the chemical composition of raw materials. With magnetite as the main raw material, TFe content varies from 60% to 67% with a fluctuation range of ±0.5%; For hematite-based raw materials, TFe content varies between 55% and 65% with a fluctuation range of ±0.5%. The acceptability of the fluctuation range of impurity elements of S is also high. @ Sintering and pelletizing procedures have the characteristics of large scale, strong adaptability of raw materials and high temperature. The waste input has a small rate and has a controllable effect on the sintering and pelletizing processes. Calculating the solid waste rate as 1%, a single sintering of 660m2 In current technologies, the solid waste disposal process is generally incomplete and not closed loop, such as: incineration slag and fly ash of organic solid waste, especially hazardous waste, which still contain a large amount of heavy metal elements and are still hazardous wastes with leaking toxicity. Currently, incineration slag and fly ash are usually stabilized and solidified with cement, lime and water and then stored safely. This disposal process leads to waste of slag resources and has not completely eliminated its environmental impacts and still poses a risk of secondary pollution. In terms of the collective disposal of solid waste by sintering, some patents have mentioned specific processes, such as Chinese Patent CN101476032, which mentions the addition of 3-15% by weight of municipal domestic waste incineration fly ash into the sintering raw materials to produce iron-containing pellets for sintering. It is stated that the sludge is mixed with a calcium-based fluoride fixing agent (calcium-based absorbent), dried and crushed to obtain calcium-based sludge, and then added to the sintering raw materials. It refers to the effective recovery of iron elements from iron-containing solid waste by participating in the sintering production after metal classification and pre-treatment, thanks to the joint disposal of the sintering process and blast furnace melting process. The above-mentioned patent documents only cover a single solid waste disposal, and the categories of solid waste to be disposed of are very limited, which cannot adapt to the complex solid waste production of steel plants, and the role and situation of sintering and pelletizing procedure in the solid waste disposal of steel plants have not been fully played; Moreover, in current processes, solid wastes directly participate in the sintering procedure or only undergo pre-treatment and participate in the sintering procedure without organically combining the solid waste and sintering, which causes the impact of solid waste processing on sintering and the quality of the sintered ore is affected. In addition, current technologies lack specific research on the processes of solid waste incineration and pyrolysis, resulting in unreasonable use of resources. Summary of the Invention Considering the shortcomings of the prior art, the present invention is a solid waste disposal method focusing on sintering and pelletizing procedures, where multi-source solid wastes are classified and the appropriate pre-treatment is selected according to the solid waste's own characteristics, the pre-treatment slag produced from the pre-treatment is transported to the sintering and pelletizing procedures for terminal disposal. suggests a purification process. At the same time, the exhaust gas generated during the pretreatment process can be added to the sintering flue gas for co-treatment, and the wastewater resulting from further pretreatment is also purified through the use of combined wastewater desalination source. The disposal of various solid wastes throughout the entire process is finally achieved, and the impact of solid waste on the environment and the risk of secondary pollution are completely eliminated. To achieve the above objectives, the present invention adopts the following technical solution. A solid waste treatment process that focuses on sintering and pelletizing procedures and includes the following: (1) solid waste classification: solid waste from steel mills and/or urban municipal solid waste organic solid waste, high-zinc ferrous solid waste, low-salt low-zinc containing iron It is classified as solid waste and high-salt solid waste containing iron; (2) solid waste pretreatment: (1) of solid waste. After classification in the step, each type of solid waste is subjected to pre-treatment separately to obtain pre-treatment slag, pre-treatment waste water, pre-treatment exhaust gas and by-products; (3) collaborative disposal: the pretreatment slag obtained in step (2) is mixed with sintering raw materials and/or pellet raw materials, and then the resulting mixture is transported to a sintering and/or pelletizing procedure; the pre-treatment exhaust gas is treated together with the waste gas resulting from the sintering and/or pelletizing procedure; The pre-treatment wastewater is treated together with the wastewater resulting from the sintering and/or pelletizing procedure. Preferably, solid wastes from steel mills and/or urban municipal solid wastes are solid wastes containing organic carbon (combustible carbon) and/or iron. Classification of solid waste in step (1) specifically involves performing component tests of solid waste, including industrial analysis, elemental analysis and calorific value analysis. Industrial analysis includes dry-based volatile content determination, moisture content determination and ash content determination. Elemental analysis includes iron content detection, zinc content detection and chlorine content detection. Calorific value analysis is used to determine the combustion calorific value of solid waste. According to the results of the composition test, the solid waste classification order is as follows: (a1) solid waste containing organic carbon is classified as organic solid waste. (a2) is classified as zinc-containing solid waste, and iron-containing zinc solid waste. (a3) Solid waste containing chlorine is classified as high salt solid waste containing iron. (a4) The remaining is iron-containing, low-salt, low-zinc solid waste. Preferably, organic solid waste is classified into high volatile organic solid waste and low volatile organic solid waste according to the content of the dry-based volatile fraction in the organic solid waste. Preferably, the organic solid waste with a dry volatile content equal to or greater than 0% by mass is a high volatile organic solid waste, and the organic solid waste with a dry volatile content of less than 0% by mass is a low volatile organic solid waste. Preferably, said iron-containing high-zinc solid waste has a zinc content greater than Zo % by mass. Preferably, the mass percent content of chlorine in said iron-containing high-salt solid waste is higher than 0% Co. In one embodiment of the present invention, the solid waste pretreatment described in step (2) specifically includes: (b1) subjecting the highly volatile organic solid waste to an oxidation combustion procedure to obtain incineration slag and high temperature flue gas; and the combustion slag is mixed with sintering raw materials and/or pellet raw materials to enter a sintering and/or pellet procedure. (b2) low volatile organic solid waste is subjected to an oxidation combustion procedure to obtain incineration slag and high temperature flue gas, the incineration slag is mixed with sintering raw materials and/or pellet raw materials to enter the sintering and/or pellet procedure, alternatively, low volatile organic solid waste can be directly mixed with sintering raw materials and/or pellet raw materials. Preferably, the combustion degree of the oxidation incineration procedure is controlled to be y1 such that the volatile content of the incineration slag on a dry basis after subjecting the high volatile organic solid waste and/or the low volatile organic solid waste in question to the oxidation incineration procedure is preferably less than 5% by mass. It is less than 4% by mass. Alternatively, the oxidative digestion in question is controlled digestion; said controllable combustion is to control the process conditions of the oxidation combustion procedure to control the degree of combustion of the oxidation combustion; Preferably, the combustion degree of the oxidation combustion procedure is controlled up to y2 by controlling the oxygen delivery, combustion time and combustion temperature of the high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste in the oxidation combustion procedure; y2 is the value of the combustion degree that ensures complete combustion of the combustible material in the high-temperature flue gas, y2E[O,1]; If y2 is 0, it means that the combustible material in the high-temperature flue gas is the maximum value and the minimum burning degree; The fact that y2 is 1 means that the combustible material in the high-temperature flue gas is the minimum value and the maximum burning degree. Preferably, the process also includes: comparing the magnitude of y1 and y2 to obtain y = MAX(V1, y2). Here, the MAX function is the function of taking large values that control the actual burning degree y of the oxidation burning procedure. In another embodiment of the present invention, the solid waste pretreatment described in step (2) is specifically: (01) the highly volatile organic solid waste is subjected to a pyrolysis procedure to obtain pyrolysis slag and pyrolysis gas; pyrolysis slag is mixed with sintering raw materials and/or pellet raw materials to enter a sintering and/or pelletizing procedure; pyrolysis gas is delivered to a sintering machine and sprayed onto the material surface of the sintering mixture in the sintering machine by blowing to be used as sintering fuel; or the pyrolysis gas is conveyed to the pelletizing procedure to be used as fuel for oxidation roasting of pellets; (02) low volatile organic solid waste is subjected to a pyrolysis process to obtain pyrolysis slag and pyrolysis gas; pyrolysis slag is mixed with sintering raw materials and/or pellet raw materials to enter the sintering and/or pelletizing process; pyrolysis gas is delivered to a sintering machine and sprayed onto the material surface of the sintering mixture in the sintering machine by blowing to be used as sintering fuel; or the pyrolysis gas is conveyed to the pelletizing procedure to be used as fuel for oxidation roasting of pellets; (03) iron-containing high-zinc solid waste is subjected to reduction dezincification procedure to obtain reduction slag and zinc-containing byproduct; (c4) subjected to a water washing and desalination and separation procedure to obtain iron-containing high-salt solid waste, salt-containing wastewater and separated filter residue; (c5) iron-containing, low-salt, low-zinc solid waste is directly mixed with sintering raw materials and/or pellet raw materials. Preferably, the pyrolysis rate of the pyrolysis combustion procedure is controlled up to cp1 such that: the mass percentage content of dry base volatiles in the pyrolysis slag after said high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste has passed through the pyrolysis procedure is less than 5%, preferably less than 4%. Preferably, the pyrolysis rate of the pyrolysis procedure is controlled as cp2 by controlling the process conditions of the high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste in the pyrolysis procedure, so that after the high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste is pyrolyzed, the high The heat corresponding to the cp2 ratio of the total heat of the volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste is allocated to the pyrolysis gas, and the remaining heat is retained in the pyrolysis slag, where cp2 is the carbon saving of the sintering procedure or pelletizing procedure after the pyrolysis gas and slag are added to the sintering procedure or pelletizing procedure. maximizes the heat dissipation rate and cp2 is 60-95%, preferably 70-92%. Preferably, the process also includes: the process of comparing the magnitudes of cp1 and cp2 to obtain cp=MAX(cp1, cp2), where the MAX function is the function of taking a large value and controlling the actual pyrolysis rate (p) of the pyrolysis procedure. Preferably, the pyrolysis The process conditions of the procedure are controlled such that the cp2 ratio of the total heat of the high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste enters the pyrolysis gas during the pyrolysis process, 2=f(t,T,D,n2,nmax), t pyrolysis time h is; T is the pyrolysis temperature in °C; D is the average particle size of the high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure; nmax is the oxygen requirement for the complete combustion of high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure. is the heat released; Q total is the total heat of the high volatile organic solid waste or the low volatile organic solid waste, that is, the heat released by the complete combustion of the high volatile organic solid waste and/or the low volatile organic solid waste. TerCiheni Qtotal: ki ' m ' q: Here k1 is the combustion efficiency coefficient of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste and its value is between 0.8-1; m is the mass of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure, kg; q is the average calorific J/kg value of high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste. TerCiheni prrolysis release : A ' t ' lg T ' Da ' ("_2)b__m q: Here A is a correction factor, t is the pyrolysis time h of the high volatile organic solid waste or the low volatile organic solid waste; T is the pyrolysis time of the high volatile organic solid waste or the pyrolysis temperature of low volatile organic solid waste is °C; D is the average particle size of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste entering the pyrolysis process in mm; is the amount of air required for complete combustion of high volatile organic solids or low volatile organic solids; a is the particle size correction factor, having a value between -0.05 and -0.15; by value conversion: (02 :kit -lgT -D" (L). That is, according to the average particle size of the high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure, the pyrolysis time t, the pyrolysis temperature T and the oxygen uptake of the pyrolysis procedure By controlling n2, the high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste is precisely controlled to go through the pyrolysis procedure, so that part of the cp2 heat in the high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste is allocated to the pyrolysis gas and the remaining heat is retained in the pyrolysis slag . In any of the above-mentioned embodiments, organic solid waste and high-zinc iron-containing solid waste are mixed to obtain mixed solid waste, and the mixed solid waste is processed by a reduction rotary kiln. In this process, the organic solid waste is pyrolyzed to reduce the volatile fraction in the organic solid waste, while some of the energy in the organic solid waste is used to reduce the zinc in the iron-containing high-zinc solid waste. Preferably, the mixed solid waste is treated in the reduction rotary kiln to obtain pyrolysis slag and reduction gas; wherein the pyrolysis slag is mixed with sintering raw materials and/or pellet raw materials to enter the sintering and/or pelletizing procedure; The reduction gas is dezincified and transported to the sintering machine and sprayed onto the material surface of the sintering mixture in the sintering machine by blowing and used as sintering fuel, or the reduction gas is dezincified and transported to the pelletizing procedure, where it is used as fuel for oxidation roasting of pellets; or the reduction gas is dezincified for waste heat use. In current technologies, the solid waste disposal process is often incomplete and not closed loop; Incineration slag and fly ash of organic hazardous wastes are still hazardous wastes that contain large amounts of heavy metal elements and still have leaching toxicity. Currently, incineration slag and fly ash are usually stabilized and solidified with cement, lime and water and then stored safely. This disposal process leads to waste of slag resources and has not completely eliminated its environmental impacts and still poses a risk of secondary pollution. In the case of joint disposal of solid waste by sintering, usually only one type of solid waste is used for joint sintering disposal. The types of solid waste to be disposed of are very limited and cannot adapt to the complex solid waste production in steel plants. The role and status of sintering and pelletizing procedures in solid waste disposal in steel mills have not been fully evaluated. In the present invention, firstly, the properties of multi-source and complex composition solid wastes originating from steel mills and/or urban solid wastes and sintering and solid wastes of pelletizing procedures are classified according to their processing, containment and digestion characteristics (e.g. as organic solid waste, high-zinc solid waste containing iron, low-salt low-zinc solid waste containing iron, high-salt solid waste containing iron). Separately pretreating classified solid waste and then transferring the pretreated slag to sintering and pelletizing procedures for terminal disposal (such as mixing the resulting pretreated slag with sintering and/or pelletizing raw materials and then conveying the mixture to sintering and/or pelletizing procedures). At the same time, the waste gas generated during pretreatment can also be combined with sintering flue gas and/or pellet waste gas for cooperative purification. Wastewater from further preliminary treatment can also be treated together with wastewater from sintering and/or pelletizing processes for the use of combined desalination supply, resulting in complete process disposal of various solid wastes, completely eliminating the impact of solid waste on the environment and the risk of secondary pollution. In the present invention, solid wastes from steel mills and/or urban municipal solid wastes are generally solid wastes containing organic carbon (combustible carbon) and/or iron. According to the differences in the composition of solid wastes, these wastes are classified respectively: solid wastes containing organic carbon are organic solid waste, solid wastes containing zinc are high zinc solid waste containing iron, solid wastes containing chlorine are high salt solid waste containing iron and the rest are low salt low zinc containing iron. It is classified as solid waste. The specific process of solid waste classification is to test the composition of solid waste, including industrial analysis, elemental analysis and calorific value analysis; Here industrial analysis includes dry basis volatile content detection, moisture content detection, ash content detection. The elemental analysis in question includes iron content determination, zinc content determination and chlorine content determination. The calorific value analysis in question is used to test the calorific value of the combustion of solid waste. According to the results of the composition test, solid wastes are classified in order, and relevant pretreatment measures are taken for different types of solid waste according to the different main components contained in the waste to obtain pretreatment waste slag, pretreatment wastewater and pretreatment exhaust gas; Finally, this waste slag, waste water and exhaust gases are respectively fed to different parts of the sintering and/or pelletizing procedure, maximizing the containment and digestion of this waste slag, waste water and exhaust gases without affecting the normal functioning of the original sintering and/or pelletizing process and product quality. level, it can even play a good auxiliary and promoting role (for example, the slag phase with high carbon content is introduced into the sintering mixture, which reduces the amount of internal coal of the original sintering material, or the reducing gas phase (mainly CO, methane, etc.) is added to the sintering and/or pelletizing etc.), the technical effect of turning waste into treasure is achieved. Moreover, in the present invention, organic solid waste can be classified into high volatile organic solid waste and low volatile organic solid waste according to the dry volatile fraction content in the organic solid waste. Classification is based on: organic solid waste with a dry base volatile content greater than or equal to 0% of the organic solid waste is a high volatile organic solid waste, an organic solid waste with a dry base volatile content of less than 0% of the organic solid waste is a low volatile organic solid. is agile. The Ho value is 6-12, preferably 7-10. In general, the composition of organic solid waste is relatively complex. Through experiments, it has been found that organic solid wastes are classified and processed according to the volatile matter level according to the characteristics of the sintering and/or pelletizing processes. On the one hand, it can improve the pretreatment efficiency by adopting relevant pretreatment methods for different volatile contents to achieve resource enrichment and reuse. On the other hand, to maximize the prevention of secondary pollution after organic solid waste pretreatment, it is better to use the pretreated products in the sintering and/or pelletizing procedure (such as pretreated slag participating in sintering and pelletizing, reduced gas phase as fuel for sintering and/or pelletizing). may distribute. Similarly, in the present invention, solid waste with a zinc content higher than Zo % by mass based on solid waste is classified as high-zinc solid waste containing iron with Zo values ranging from 1 to 6, preferably 2-4. Iron-containing high-zinc solid waste is subjected to reduction and dezincification to obtain reduction slag and zinc-containing byproduct. The reduction slag is mixed with sintering raw materials and/or pellet raw materials. Solid waste with a mass percent chlorine content of more than 0% based on solid waste is classified as high-salt solid waste containing iron with C0 values ranging from 0.5 to 5, preferably 1-3. High-salt iron-containing solid waste is subjected to water washing for desalination and separation to obtain salt-containing wastewater and separated filter residue. Salt-containing wastewater is treated through the use of a combined wastewater desalination source together with wastewater from the sintering and/or pelletizing procedure. The separated filter residue is also mixed with sintering and/or pelletizing raw materials. Direct sintering raw materials and/or pellets for iron-containing, low-salt and low-zinc solid wastes. In the present invention, since organic solid waste contains more volatile components (for example, organic solid waste biomass, plastic material, etc., its volatile content is high, usually higher than 50%). It cannot be directly added as auxiliary material to the mixture of sintering raw materials and/or pellet raw materials, so the organic solid waste is pretreated using oxidative combustion and the incineration slag is added as auxiliary material to the sintering and/or pellet raw materials for mixing, while the incineration flue gas center after waste heat utilization It is mixed with flue gas from the sintering and/or pellet procedure for purification. In this process, both high volatile organic solids and/or low volatile organic solids are subjected to oxidation combustion procedure to obtain combustion slag and high temperature flue gas. The combustion slag is mixed with sintering and/or pellet raw materials for the sintering and/or pelletizing procedure. Alternatively, for low volatile organic solid wastes, it can be mixed directly with sintering and/or pellet raw materials. This can greatly improve the efficiency of the incineration process and reduce the burden of the incineration process. In the present invention, the oxidation combustion process in question can be divided into dry-based volatile fraction-based oxidation combustion and controllable oxidation combustion. When using oxidation combustion based on dry base volatile fraction, the dry base volatile fraction of the combustion slag should be less than 5% (preferably less than 4%) by mass. This is to ensure that the addition of combustion slag as an auxiliary material to the sintered and/or pellet raw material mixture does not affect the quality of the sintered and/or pellet product. The burning degree in this case is shown as y1. When controllable oxidation combustion is used, it is also necessary that the mass percentage of the dry base volatile fraction in the combustion slag be less than 5% (preferably less than 4%). However, in the oxidation combustion procedure, high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste can be used to reduce oxygen transmission, combustion time, combustion temperature, etc. is controlled by controlling which controls the burning degree of the oxidation burning procedure as y2. It also involves comparing the magnitudes of y1 and y2 and taking y = MAX(y1, y2), where the MAX function is the function for taking large values. The actual combustion degree of the oxidation combustion procedure is controlled as y. That is, when oxidative incineration is used to treat organic solid waste, the incineration slag is always satisfactory enough to be directly mixed with sintering raw materials and/or pellet raw materials without affecting the final sintering and/or pellet product quality. In the present invention, pre-treatment of organic solid waste can also be carried out by pyrolysis. For both high volatile organic solid wastes and low volatile organic solid wastes, pyrolysis is used to obtain dematerialization carbonization and thermal mass distribution, pyrolysis slag and pyrolysis gas. Pyrolysis slag is mixed with sintering and/or pellet raw materials to enter the sintering and/or pelletizing procedure. Pyrolysis gas is transported to a sintering machine and sprayed onto the material surface of the sintering mixture in the sintering machine by blowing and used as sintering fuel. Since organic solid waste contains a large amount of volatile organic substances, through pyrolysis it can maximize the gasification of these pyrolytic substances to obtain reusable pyrolysis gas, which can be transported to the sintering and/or pelletizing procedure for reuse; High volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste can be processed simultaneously, which has a good dematerialization effect and makes the pyrolysis gas have a higher calorific value, which is more suitable to participate in the sintering and/or pelletizing procedure. At the same time, residual pyrolysis slag can be directly mixed with sintering and/or pellet raw materials and will not affect the quality of the final sintering and/or pellet products. In the present invention, pretreatment pyrolysis of organic solid wastes can be divided into dry volatile fraction-based pyrolysis and controllable pyrolysis. When using dry-based volatile fraction-based pyrolysis, the mass percentage of dry-based volatile fraction in the pyrolysis slag should not exceed 5% (preferably 4%) to ensure that the addition of combustion slag as an auxiliary material to the mixture of sintering raw materials and/or pellet raw materials does not affect the quality of the sintering and/or pellet product. It is necessary to do less than ten). The pyrolysis rate in this case is marked cp1. When controllable pyrolysis is used, after pyrolysis, the heat corresponding to the cp2 ratio of the total heat of the high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste should be allocated to the pyrolysis gas, and the remaining heat should be retained in the pyrolysis slag. Here cp2 is the ratio of the pyrolysis gas and the slag to the sintering procedure or pelletization. It is the heat distribution ratio that maximizes the carbon savings of the sintering procedure or pelletizing procedure after its addition to the procedure and cp2 is 60-95%, preferably 70-92%. It also involves comparing the magnitudes of cp1 and cp2 to obtain the value cp=MAX(cp1, cp2); where the MAX function is a large take-up function. The actual pyrolysis rate of the pyrolysis procedure is controlled as (p). That is, when oxidation combustion is used to purify organic solid waste, the combustion slag can be directly mixed with the sintering raw materials and/or pellet raw materials without affecting the final quality of the sintering and/or pellet product. At the same time, the pyrolysis gas It can be used as fuel for sintering and/or pellet processes, maximizing carbon savings in the sintering or pelletizing procedure. Pyrolysis slag can be mixed with sintering raw materials (or pellet raw materials) in the sintering (or pellet oxidation) procedure to provide energy for sintering and save coke. Pyrolysis gas can be sprayed onto the surface of the sintering material (or into the oxidation pellet rotary kiln), which can save coke. However, for the same amount of heat, compared to the mixing way of pyrolysis slag, the way of spraying pyrolysis gas can save more coke; However, when there is no heat input into the pyrolysis slag (i.e., pyrolysis gas 100%, slag 0), it is not recommended to transfer all the heat to the pyrolysis gas and spray it, because the high porosity of the pyrolysis slag is also beneficial to improve the gas permeability of the sintered material layer. Therefore, when heat is fed into the sintering (or pelletizing) procedure in both pyrolysis gas and pyrolysis slag, there is an optimum solid waste heat distribution ratio that maximizes the total carbon savings. As shown in Figure 7, experimental studies have shown that the total coke consumed per unit mass of raw material is least when the additional heat of pyrolysis gas is 80-90% and the additional heat of pyrolysis slag is 10-20%; That is, the most economical fuel situation is achieved when 80-90% of the solid waste additional heat in the sintering or pelletizing procedure comes from the pyrolysis gas additional heat and 10-20% from the pyrolysis slag. In the present invention, during pyrolysis, a proportion of cp2 of the total heat of the high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste enters the pyrolysis gas. Pyrolysis rate is comprehensively related to pyrolysis time, pyrolysis temperature, particle size of organic solid waste, oxygen input during pyrolysis, and so on, and can be expressed as a function relationship: (P2=f(I,T,D,n2,nmax), Where t is the pyrolysis time h, T is the pyrolysis temperature 0C, D is the average particle size of the high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure, n2 is the amount of oxygen in the pyrolysis procedure, < nmax, nmax is the amount of oxygen required for complete combustion of high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure. Also, (pz _ Qtotal is the heat released; It should be noted that Q total high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste addition amount (mass) is comprehensively related to the average unit heat value and combustion efficiency of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste. The functional relationship can be expressed as follows: Qtotal: ki ' m ' q Here k1 is the combustion efficiency coefficient of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste and its value is between 0.8-1; m is the mass of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure, kg; q is the average calorific value of high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste, J/kg. In addition, Qpyrolysis release is determined by the pyrolysis time of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste, particle size of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste, air flow during pyrolysis, complete combustion of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste. It should be noted that it is extensively related to the oxygen need for oxygen and the like, and that this can be expressed as a functional relationship: prrolysis release : A ' t ' lg T ' Da ' (_ nmax)b.m. q A is a correction factor; t is the pyrolysis time of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste, h; T is the pyrolysis temperature of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste in °C; D is the average particle size of the high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure, mm; n2 is the air input in the pyrolysis procedure, m3; and n2 < nmax, nmax is the amount of air required for complete combustion of the high volatile organic solids or low volatile organic solids entering the pyrolysis procedure; a is the particle size correction factor, it takes a value between -0.05 and -0.15; b is the oxygen content correction factor, it takes a value between 0.3-1; As explained above, the following formula is obtained by conversion: (02 :kit lgT . Da (L) ; That is, according to the average particle size of the high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure, the pyrolysis time t, the pyrolysis temperature T and By controlling the oxygen uptake n2 of the pyrolysis procedure, the passage of the high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste through the pyrolysis procedure is precisely controlled, so that part of the heat cp2 in the high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste is allocated to the pyrolysis gas and the remaining The heat is retained in the pyrolysis slag. In general, there is an optimum p value to optimize carbon savings in the sintering and/or pelletizing procedure; at the same time, the pyrolysis conditions are determined by the percentage mass content of dry base volatiles in the pyrolysis slag to meet the sintering and/or pelletizing procedure feed requirements. It requires less than 5 (preferably less than 4%) (p is regulated by the pyrolysis conditions, (p = MAX(cp1, cp2), where (p is the optimum value). In the present invention, organic solid wastes and iron-containing high-zinc solid wastes are mixed for co-treatment. Mixed solid waste containing organic solid waste and iron-containing high-zinc solid waste will be processed in a reduction rotary kiln. In this process, the energy in the organic solid waste is used to reduce the zinc in the iron-containing high-zinc solid waste, while the organic solid waste is subjected to pyrolysis to reduce the volatile fraction in the organic solid waste. Additionally, the mixed solid waste is processed in a reduction rotary kiln to obtain pyrolysis slag and reducing gas (including CO, methane, etc.). Pyrolysis slag can directly participate in the mixing of sintering raw materials and/or pellet raw materials and enter the sintering and/or pelletizing procedure. The reducing gas is transported to a sintering machine after the zinc is removed and sprayed onto the material surface of the sintered mixture in the sintering machine by blowing, used as sintering fuel. Alternatively, the reducing gas can be transported to the pellet process after dezincification and used as fuel for pellet oxidation combustion. In the present invention, solid waste includes solid waste from steel mills and urban municipal solid waste. First, solid waste is classified according to its characteristics; Then, according to the composition characteristics of the solid waste and the raw material demand in the sintering and pelletizing procedures, the corresponding pretreatment is applied; Then, the slag, waste water and waste gas after pretreatment are carried out corresponding collaborative process according to the characteristics of sintering and pelletizing procedures to achieve the goal and effect of reuse of solid waste and harmless treatment. According to the requirements of the sintering process, there are requirements for the volatile content in solid waste pretreatment slag as raw material. Excessive volatile content leads to very fast sintering rate, which affects the melt agglomeration of sintering raw materials; excessive heat is carried away by volatiles and causes insufficient heat in the sintering raw materials; At the same time, volatile matter enters the sintering flue gas, and it is extremely difficult to purify the volatile matter in the subsequent flue gas purification process, resulting in emissions not meeting standards. Therefore, the raw materials transported to the sintering procedure have strict upper limit requirements for the volatile fraction in the raw materials. In the present invention, organic solid wastes are classified as high volatile organic solid wastes and low volatile organic solid wastes according to the content of dry-based volatiles in organic solid wastes. Different pretreatments are performed for organic solid wastes with different volatile content. At the same time, by controlling the pre-treatment process conditions, the purpose of controlling the volatile content in the raw materials entering the sintering procedure is achieved, thus ensuring the quality of the products obtained in the sintering procedure and meeting flue gas emission requirements. In sintering and pelletizing procedures, zinc has a strong effect on sintering and pelletizing ores. Solid wastes with high zinc content are allocated directly to the sintering or pelletizing procedure, leading to a continuous zinc enrichment cycle, resulting in zinc overload in the blast furnace, which is detrimental to the trouble-free and safe longevity of production. In the present invention, solid wastes with high zinc content are individually separated and zinc-containing solid wastes are pretreated in a targeted manner to reduce or remove the zinc content of the solid wastes, thereby improving the zinc content of the raw materials entering the sintering and pelletizing procedures and hence the quality of the sintered and pelletized ores. is provided. In sintering and pelletizing procedures, chlorine has a significant effect on sintering and pelletizing ores. The presence of large amounts of chlorine in solid waste increases the formation of dioxin and HCl in flue gas, increases the cost of flue gas treatment and easily causes equipment corrosion, shortening equipment life. In the present invention, solid wastes with high chlorine content are classified separately, and chlorine-containing solid wastes are subjected to targeted pretreatment to reduce or remove the chlorine content in the solid waste, thus ensuring the chlorine content in the raw materials entering the sintering and pelletizing procedures, and thus ensuring the quality of the sintering and pelletizing ores. . In the present invention, the volatile fractions in organic solid wastes (high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste) are eliminated by controlling the degree of combustion to control the dry-based volatile fraction content of the incineration slag or by pyrolysis to control the dry-based volatile fraction content of the pyrolysis slag. It can be purified by combustion or pyrolysis by controlling its degree. In the sintering or pelletizing procedure, raw materials are subjected to sintering or oxidative combustion. During this process, the heat of sintering or oxidative combustion comes from two parts: one part comes from the internal carbon in the raw materials, that is, the raw materials themselves contain some fuel for sintering or oxidative combustion; The other part comes from external heating during the sintering or pelletizing procedure, such as sintering the raw materials in the sintering machine by spraying fuel gas into the machine; or the raw materials may be oxidatively roasted in a rotary kiln, and coal dust or fuel gas is injected into the kiln. Organic solid waste contains large amounts of combustible carbon and can be used as fuel. During the combustion or pyrolysis of organic solid waste, the combustible carbon in the organic solid waste will be burned or pyrolyzed, and the combustible material will first enter the gas, and as the combustion or pyrolysis progresses, the combustible material will react further. The present invention processes organic solid waste through pyrolysis, first reducing the volatile fraction in organic solid waste and making the pyrolysis slag enter the sintering or pelletizing procedure to meet the volatile fraction requirements in raw materials; Secondly, the combustible substances (components with calorific value) in the organic solid waste are subjected to pyrolysis, so that part of the heat in the organic solid waste is converted into pyrolysis gas through pyrolysis. Through continuous experimental research, inventors have discovered that in the sintering or pelletizing procedure, the required amount for sintering or oxidative combustion per unit mass of raw material They cleverly discovered that the amount of heat is certain, but the heat source is different and the fuel consumed is also different. In other words, the rate of use of heat used for sintering or oxidative combustion varies depending on the heat source. Adjusting the ratio of fuel in the raw materials and the fuel in the sintering or pelletizing procedure can provide different degrees of heat use efficiency. By experimental research, as shown in Figure 7, when the heat source ratio in the sintering or pelletizing procedure reaches 80-90% and the heat source ratio with internal fuel in the raw materials is 10-20%, the heat utilization rate is the highest, the total fuel consumption is the lowest, and the carbon saving reaches maximum value. Therefore, in the present invention, the pyrolysis rate of the pyrolysis procedure is controlled to be cp2 by adjusting the process conditions, while ensuring that the pyrolysis slag can meet the requirements of entering the sintering and pelletizing procedures; so that after the high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste is pyrolyzed, a proportion of cp2 of the total heat of the high volatile organic solid waste and/or low volatile organic solid waste is allocated to the pyrolysis gas, and the remaining heat is retained in the pyrolysis slag; Here, cp2 is the heat dissipation ratio that maximizes the carbon savings of the sintering or pelletizing procedure after the pyrolysis gas and slag are added to the sintering or pelletizing procedure, and cp2 is 60-95%, preferably 70-92%; more preferably 80-90%. The heat allocated to the pyrolysis gas is transported to the sintering machine, where it is sprayed onto the material surface of the sintering mixture to be used as sintering fuel; alternatively, the pyrolysis gas is transported to the pelletizing procedure to be used as fuel in the oxidation combustion of the pellet; used as external heat for raw materials in sintering or oxidation firing; The heat retained in the pyrolysis slag is used as internal fuel for the raw materials. Thanks to this process, the use of heat obtained from organic solid waste and fuel savings are maximized. Moreover, as a result of the inventors' research and experiments, it was concluded that the control of the degree of pyrolysis is directly related to the pyrolysis time, the pyrolysis temperature, the average particle size of the high volatile organic solids and/or low volatile organic solids entering the pyrolysis process, and the amount of oxygen given during the pyrolysis procedure. In this application, the degree of pyrolysis of high or low volatile organic solid wastes can be precisely controlled by controlling the pyrolysis time t, the pyrolysis temperature T and the oxygen uptake n2 of the pyrolysis procedure according to the average particle size of the high volatile or low volatile organic solid wastes entering the pyrolysis procedure. Through the pyrolysis procedure, a portion of cp2 of the heat from the high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste is allocated to the pyrolysis gas, and the remaining heat is retained in the pyrolysis slag. The specific control is as follows: (02:kit -lgT -Da (L). In the present invention, when the organic solid waste is solid waste that is easy to pyrolysis, such as biomass, plastic material, etc., it has high volatile content (usually higher than 50%) and high sludge. In the case of moderately difficult pyrolysis solid waste such as sludge correction factor with volatile content of 20~50% and containing non-volatile oil easily at high temperature, the beneficial technical effects of the present invention are as follows: 1. The present invention. proposes a steel solid waste disposal process focusing on sintering and/or pelletizing procedures, where the multi-source solid waste produced by the steel plant is classified and pretreated by different methods, then enters the sintering and/or pelletizing procedures for terminal disposal, and the pretreated waste generated by the While the process slag enters the sintering and pelletizing procedures for terminal disposal, the exhaust gas produced during the pretreatment procedure can also be combined with the sintering flue gas for cooperative purification. Wastewater resulting from further preliminary treatment is also treated through the use of combined wastewater desalination sourcing, resulting in complete process disposal of various solid wastes, completely eliminating the impact of solid waste on the environment and the risk of secondary pollution. 2. The invention also mixes organic solid waste and iron-containing high-zinc solid waste to dispose of them together, using the energy from organic solid waste to reduce the zinc in iron-containing high-zinc solid waste, while organic solid waste is pyrolyzed to reduce the volatile fraction in organic solid waste. Furthermore, the mixed solid waste is processed in a rotary reduction furnace to obtain a pyrolysis slag and a reduction gas (containing CO, methane, etc.). The pyrolysis slag and reduction gas are finally returned to the sintering process and/or pellet process for carbon reduction in the sintering and/or pellet procedures, as well as for resource utilization in a common disposal of organic solid waste and iron-containing high-zinc solid waste. Figures to Help Explain the Invention Figure 1 is a flow chart of the solid waste treatment process focusing on the sintering and pelletizing procedures of the present invention. Figure 2 is the solid waste classification flow chart of the present invention. Figure 3 shows the solid waste classification standard of the present invention and the classification pretreatment flow chart. Figure 4 is a flow chart for the oxidation incineration process of high volatile organic solid wastes or low volatile organic solid wastes of the present invention. Figure 5 is a flow chart for the pyrolysis process of high volatile organic solid wastes or low volatile organic solid wastes within the scope of this invention. Figure 6 is a flow chart for the co-treatment of organic solid waste and iron-containing high zinc solid waste of the present invention. Figure 7 shows the relationship curve between the ratio of the heat content in the pyrolysis gas to the total heat of the original solid waste and the carbon savings in the sintering procedure. Disclosure of the Invention The technical solutions of the invention are explained below as examples, and the scope of protection claimed by the invention includes, but is not limited to, the following regulations. A solid waste treatment process focusing on sintering and pelletizing procedures, the process includes the following steps: (1) solid waste classification: solid waste of steel mill and municipal solid waste organic solid waste, iron-containing high zinc solid waste, iron-containing low salt low zinc solid waste and is classified as high-salt solid waste containing iron. (2) solid waste pretreatment: after the solid waste is classified in step (1), each type of solid waste is subjected to pretreatment separately to obtain pretreatment slag, pretreatment wastewater, pretreatment waste gas and byproducts. (3) collaborative disposal: the pretreatment slag obtained from step (2) is mixed with sintering raw materials and pellet raw materials, and then the resulting mixture is conveyed to the sintering and pelletizing procedures. Pretreatment waste gas is treated together with waste gas from sintering and pelletizing procedures. Pretreatment wastewater is treated together with wastewater from sintering and pelletizing procedures. Example 1 is repeated, but the solid wastes in question from steel mills and municipal solid wastes are solid wastes containing organic carbon (combustible carbon) and solid wastes containing iron. The solid waste classification described in step (1) is specifically as follows: the solid waste is subjected to a composition determination including industrial analysis, elemental analysis and calorific value analysis, wherein the industrial analysis includes volatile content test, moisture content test and ash content test on a dry basis. Elemental analysis includes determination of iron, zinc and chlorine content. Calorific value analysis is a test of the calorific value of the combustion of solid waste. According to the results of composition determinations, solid waste is classified in the following order: (a1) solid waste containing organic carbon is classified as organic solid waste. (a2) is classified as zinc-containing solid waste and iron-containing high-zinc solid waste. (a3) Solid wastes containing chlorine are classified as high salt solid wastes containing iron. (a4) The remaining is iron-containing, low-salt, low-zinc solid waste. Example 2 is repeated, but organic solid waste is classified into high volatile organic solid waste and low volatile organic solid waste according to the dry volatile fraction content in the organic solid waste. Organic solid waste with a volatile fraction content of less than 0% by mass on a dry basis is a high volatile organic solid waste, and an organic solid waste with a volatile fraction content of less than 0% by mass on a dry basis is a low volatile organic solid waste. The iron-containing high-zinc solid waste in question has a zinc content higher than Zo% by mass. The iron-containing high-salt solid waste in question has a chlorine content of more than %Co by mass. In this example, Ho is 6, 20 is 2, C0 is 0.8. Example 2 is repeated, but organic solid waste is classified into high volatile organic solid waste and low volatile organic solid waste according to the dry volatile fraction content in the organic solid waste. Organic solid waste with a volatile fraction content of less than 0% by mass on a dry basis is a high volatile organic solid waste, and an organic solid waste with a volatile fraction content of less than 0% by mass on a dry basis is a low volatile organic solid waste. The iron-containing, high-zinc solid waste in question has a zinc content higher than Zo% by mass. The iron-containing high-salt solid waste in question has a chlorine content of more than %Co by mass. In this example, Ho is 9, 20 is 3, C0 is 1.2. If example 3 is repeated, the solid waste pretreatment described in step (2) includes the following: (b1) the highly volatile organic solid waste is passed through an oxidative combustion procedure to obtain incineration slag and high temperature flue gas. Incineration slag is mixed with sintering and pellet raw materials and goes into sintering and pelletizing procedures. (b2) low volatile organic solid waste is passed through oxidative combustion procedure to obtain incineration slag and high temperature flue gas. Incineration slag is mixed with sintering and pelletizing raw materials and enters the sintering and pelletizing procedures. Example 4 is repeated except that the solid waste pretreatment described in step (2) includes the following: (b1) the highly volatile organic solid waste is subjected to an oxidation combustion procedure to obtain incineration slag and high temperature flue gas. Incineration slag is mixed with sintering and pellet raw materials to enter sintering and pelletizing procedures. (b2) low volatile organic solid waste is directly sintered and mixed with pellet raw materials. Example 5 is repeated, but the degree of combustion of the oxidation combustion procedure is controlled to y1 such that: the volatile content of the combustion slag on a dry basis is less than 5% by mass after said high volatile organic solids and said low volatile organic solids are passed through the oxidation combustion procedure. Example 6 is repeated, but the degree of combustion of the oxidation combustion procedure is controlled to y1 such that: the volatile content of the combustion slag on a dry basis is less than 4% by mass after said high volatile organic solids and said low volatile organic solids are passed through the oxidation combustion procedure. Example 7 is repeated, but the oxidation combustion process in question is a controllable combustion process. Controllable combustion is to control the process conditions of the oxidation combustion procedure and hence the degree of combustion of the oxidation combustion. By controlling the oxygen transmission, combustion time and combustion temperature of high volatile organic solid waste and low volatile organic solid waste in the oxidation incineration procedure, the combustion degree of the oxidation incineration procedure is controlled as Y2; v2 is the value of the combustion degree that ensures complete combustion of the combustible material in the high-temperature flue gas, Y2 E [0,1]; If y2 is 0, it means that the combustible material in the high-temperature flue gas is at maximum value and minimum burning degree; V2 being 1 means that the combustible material in the flue gas at high temperature is at minimum value and maximum combustion degree. Example 9 is repeated, but by comparing the sizes of Y1 and Y2, y = MAX(V1, v2) is obtained, where the MAX function is the function that takes the larger value. The actual combustion degree of the oxidation combustion process is controlled as y. Example 3 is repeated except that the solid waste pretreatment described in step (2) specifically includes: (01) the highly volatile organic solid waste is subjected to a pyrolysis process to obtain pyrolysis slag and pyrolysis gas; pyrolysis slag is mixed with sintering raw materials and enters the sintering procedure; The pyrolysis gas is transported to the sintering machine and sprayed on the material surface of the sintered mixture in the sintering machine and used as sintering fuel; (02) low volatile organic solid waste is subjected to a pyrolysis process to obtain pyrolysis slag and pyrolysis gas; pyrolysis slag is mixed with sintering raw materials and enters the sintering procedure; and the pyrolysis gas is transported to the sintering machine and sprayed on the material surface of the sintered mixture in the sintering machine and used as sintering fuel; (03) iron-containing high-zinc solid waste is subjected to a reduction and dezincification procedure to obtain reduction slag and zinc-containing byproducts; (c4) subjected to water washing desalination and separation procedures to obtain iron-containing high-salt solid waste, salt-containing wastewater and separated filter residue; (c5) iron-containing low-salt low-zinc solid waste direct sintering and pelletizing Example 4 is repeated except that the solid waste pretreatment described in step (2) specifically includes: (01) high volatile organic solid waste to obtain pyrolysis slag and pyrolysis gas is subjected to a pyrolysis process; pyrolysis slag is mixed with pellet raw materials and enters the pelletizing process; and the pyrolysis gas is transferred to the pelletizing process to be used as fuel in the pellet oxidation combustion process; (02) low volatile organic solid waste is subjected to a pyrolysis process to obtain pyrolysis residue and pyrolysis gas; the pyrolysis residue is mixed with the pellet raw materials and enters the pelletizing procedure; and the pyrolysis gas is transferred to the pelletizing procedure to be used as fuel for pellet oxidation combustion; (03) iron-containing high-zinc solid waste is subjected to a reduction and dezincification process to obtain reduction slag and zinc-containing byproducts; (c4) subjected to water washing desalination and separation to obtain iron-containing high-salt solid waste, salt-containing wastewater and separated filter residue; and (c5) direct sintering and pelletizing the iron-containing low-salt low-zinc solid waste. After passing, the mass percent content of the dry volatile fraction in the pyrolysis slag is less than 5%. Example 12 is repeated, but the pyrolysis rate of the pyrolysis combustion process is controlled as (p1), such that: After going through the pyrolysis process, the percentage content of the dry volatile fraction in the pyrolysis slag is less than 4% by mass. Example 13 is repeated, but the pyrolysis rate in the pyrolysis procedure is controlled to pz (pz), thus After the high volatile organic solids and low volatile organic solids are pyrolyzed, the total heat of the high volatile organic solids and the low volatile organic solids (pz ratio is allocated to the pyrolysis gas, and the remaining heat is retained in the pyrolysis slag, where (pz) is added to the sintering procedure when the pyrolysis gas and slag are added to the sintering procedure. It is the heat dissipation rate at which carbon saving is maximized and (pz) is 80%. Example 15 is repeated but (pz is 85%). Example 14 is repeated but the pyrolysis rate in the pyrolysis process is controlled to (pz) by controlling the process conditions of high volatile organic solids and low volatile organic solids, so that high volatile organic solids and low volatile organic solids After the organic solids are pyrolyzed, the ratio (pz) of the total heat of the high volatile organic solid and the low volatile organic solid is allocated to the pyrolysis gas, and the remaining heat is retained in the pyrolysis slag, where (pz is the heat distribution ratio at which the carbon saving of the pelletizing procedure is maximized when the pyrolysis gas and slag are added to the pelletizing procedure and (pz is 82%. Example 17 is repeated except (pz is 90%). Example 15 is repeated, but by comparing the magnitudes (p1 and (pz) we obtain (p = MAX((p1, (pz)), where the MAX function It is the function that takes the larger value. For the pyrolysis procedure, the actual pyrolysis rate is controlled by (p). Example 18 is repeated, but by comparing the magnitudes (p1 and (pz), (p = MAX((p1, (pz)) is obtained, where the MAX function is the larger value. area is the function. The actual pyrolysis rate for the pyrolysis procedure is controlled by (p). Example 16 is repeated except that the process conditions for the pyrolysis procedure are controlled so that the total heat (p2) of the high volatile organic solid waste and the low volatile organic solid waste enters the pyrolysis gas during the pyrolysis procedure. Example 17 is repeated, but the process conditions of the pyrolysis process are controlled so that a proportion of the total heat (p2) of the high volatile organic solid waste and the low volatile organic solid waste enters the pyrolysis gas during the pyrolysis process. Example 22, (p2=f (t,T, D,n2,nmax) where t is the pyrolysis time, T is the pyrolysis temperature, °C, D is the average particle size in millimeters of the high volatile organic solid waste and low volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure; is the amount of oxygen required for the complete combustion of high and low volatile organic solids entering the procedure, m3; and n2 is repeated, but (pz: w; Qtotal Q is the heat released into the pyrolysis gas from the pyrolysis of high volatile organic solids or low volatile organic solids during the pyrolysis process; Qtopiam is the total heat of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste, that is, the heat released by the complete combustion of high volatile organic solid waste and low volatile organic solid waste. Example 24 is repeated, but: Qtoml : k1 -m - q; k1 is the combustion efficiency coefficient of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste and its value is between 0.8-1; m is the mass of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure, kg; q is the average calorific value of high volatile organic solid waste and low volatile organic solid waste, Example 25 is repeated but Qpyrolysis release: A - t - lg T - D" - (L Where A is the correction factor whose value is 0.8; t is high The pyrolysis time of the volatile organic solid waste or low volatile organic solid is h, T is the pyrolysis temperature of the high volatile organic solid waste or low volatile organic solid, °C; D is the pyrolysis temperature of the high volatile organic solid waste or low volatile organic solid entering the pyrolysis procedure. the average particle size of the waste is mm, n2 is the air input in the pyrolysis procedure, and m < nmax, nmax is the amount of air required for complete combustion of the high volatile organic solids or low volatile organic solids entering the pyrolysis process; area is the particle size correction factor, b is the oxygen content correction factor, which takes the value 0.4. Example 26 is repeated except if a is -0.1 and b is 0.6. Example 26 is repeated, but (02 :kit -lgT -D" (L); i.e.: According to the average particle size of the high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure, the pyrolysis time t, the pyrolysis temperature T and the oxygen of the pyrolysis procedure By controlling the uptake n2, the passage of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste through the pyrolysis procedure is precisely controlled, so that part of the heat in the high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste (pz) is allocated to the pyrolysis gas and the remaining heat Example 27 is repeated, but (02 :kit -lgT -D" (L); i.e.: According to the average particle size of the high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure, pyrolysis time t, pyrolysis temperature T and by controlling the oxygen uptake n2 of the pyrolysis procedure, the passage of high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste through the pyrolysis procedure is precisely controlled, so that some of the heat in the high volatile organic solid waste or low volatile organic solid waste (pz) is allocated to the pyrolysis gas and the remaining heat is retained in the pyrolysis slag. Example 29 is repeated, but organic solid waste and high-zinc iron-containing solid waste are mixed to form a mixed solid waste, which is processed in a reduction rotary kiln. In this process, the energy in the organic solid waste is used to reduce the zinc in the iron-containing high-zinc solid waste, while the organic solid waste is pyrolyzed to reduce the volatile fraction in the organic solid waste. Example 30 is repeated, but the mixed solid waste is processed in a reduction rotary kiln to obtain a pyrolysis slag and a reduction gas. Pyrolysis slag is mixed with sintering material and fed into the sintering procedure. The reduction gas is purified from zinc and transported to the sintering machine, where the sintering mixture in the sintering machine is sprayed onto the material surface by blowing and used as sintering fuel. Example 30 is repeated, but the mixed solid waste is processed in a reduction rotary kiln to obtain a pyrolysis slag and a reduction gas. Pyrolysis slag is mixed with pellet raw materials and fed into the pelletizing procedure. The reduction gas is stripped of zinc and transported to the pelletizing procedure where it is used as fuel to burn the pellets by oxidation. Application Example 1 A solid waste treatment process focusing on sintering and pelletizing procedures, the process includes the following steps: (1) solid waste containing organic carbon is classified as organic solid waste and organic with a volatile fraction content greater than or equal to 8% by mass on a dry basis. solid waste is classified as high volatile organic solid waste; Organic solid waste with a volatile fraction content of less than 8% by mass on a dry basis is classified as low volatile organic solid waste. High-zinc solid wastes containing iron have a zinc content of more than 2.5% by mass. The chlorine content of high-salt solid wastes containing iron is more than 1.5% by mass. The remaining solid waste is iron-containing, low-salt, low-zinc solid waste. (2) the highly volatile organic solid waste in question is tar slag with a volatile content of 40% on a dry basis; said low volatile organic solid waste is waste activated carbon powder with a volatile content of 5% on a dry basis; Both tar slag and waste activated carbon powder are subjected to an oxidation combustion procedure. For oxidative combustion based on dry base volatile fraction, the high combustion degree y1 for the oxidative combustion of tar slag is controlled to 0.6, and the low combustion degree y1 for the oxidative combustion of waste activated carbon powder is controlled to 0.9, such that the high volatile organic solid waste in question and After low volatile organic solid waste is subjected to the oxidative combustion procedure, the dry basis volatile fraction content of the combustion slag is less than 4% by mass. When oxidation combustion is controllable combustion: through calculation, the combustion degree of tar slag oxidation combustion procedure is controlled as Y2 high high 0.8, the combustion degree of waste activated carbon powder oxidation combustion procedure is controlled as V2 low 0.7, so that in the high temperature flue gas The combustible material burns completely. In the formula y high = v high = MAX (v1 high, Y2 high), the MAX function is a large take-up function. That is, the actual combustion degree in the tar slag oxidation combustion procedure is the Yhigh overvaluation function. In the waste activated carbon powder oxidation combustion procedure, the actual combustion degree v is controlled at low 0.9. Fe-containing high zinc solid waste is subjected to a reduction and dezincification procedure to obtain a reduction slag and a zinc-containing byproduct. The iron-containing high-salt solid is desalinated by washing with wastewater and separated to produce a salt-containing wastewater and separated filter residue. Iron-containing, low-salt, low-zinc solid waste is mixed directly with sintering raw materials. (3) The pretreatment slag obtained from step (2) is mixed with the sintering raw materials, and then the resulting mixture is conveyed to the sintering procedure. The pretreatment waste gas is purified together with the waste gas resulting from the sintering procedure. The pre-treatment wastewater is treated together with the wastewater resulting from the sintering procedure. Application Example 2 A solid waste treatment process focusing on sintering and pelletizing procedures, the process includes the following steps: (1) solid waste containing organic carbon is classified as organic solid waste and organic solid with volatile fraction content greater than or equal to 8% by mass on a dry basis The waste is classified as highly volatile organic solid waste; and organic solid waste with a volatile fraction content of less than 8% by mass on a dry basis is classified as low volatile organic solid waste. High-zinc solid waste containing iron has a zinc content of more than 2.5% by mass. High-salt solid waste containing iron has a chlorine content of more than 1.5% by mass. The remaining solid waste is iron-containing, low-salt, low-zinc solid waste. (2) high volatile organic solid waste is tar slag with 40% dry volatile content; tar slag is subjected to pyrolysis procedure: when pyrolysis is based on dry volatile content, the pyrolysis rate cp1 is 92.3%, so that after high volatile organic solid waste and low volatile organic solid waste are subjected to pyrolysis procedure, the dry volatile content of pyrolysis slag is no more than 5% by mass it will be less. When pyrolysis is controllable pyrolysis: pyrolysis rate cp2: is the value at which the optimum energy-saving effect of sintering is achieved when both pyrolysis slag and pyrolysis gas enter the sintering procedure at the same time. cp=MAX(cp1, cp2), where MAX function is the function to get the larger value. The actual pyrolysis rate of the pyrolysis procedure is controlled as (p). The high-zinc Fe-containing solid waste is subjected to a reduction and dezincification process, yielding a reduction slag and a zinc-containing by-product. The iron-containing high-salt solid waste is desalinated by washing with water and a salt-containing The waste is separated to produce water and separated filter residue. The iron-containing low-salt low-zinc solid waste is directly mixed with the pellet raw materials. (3) The pre-treatment slag obtained from step (2) is mixed with the pellet raw materials, and then the resulting mixture is conveyed to the pelletizing procedure. .Pretreatment waste gas is treated together with the wastewater resulting from the pelletizing procedure. Pyrolysis time t=0.35 hours, pyrolysis temperature T=612°C. and the average particle size of low volatile organic solid waste is D = 5 mm. Oxygen delivery in the n2 pyrolysis procedure = 1.95 m3 (per kg tar slag). nmaX, i.e. the oxygen requirement for the complete combustion of high volatile organic solid waste and low volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure = 3.38 m3 (per kg tar slag). For high volatile organic solids, the combustion efficiency factor k1 takes the value of 0.85. The mass of high volatile organic solid waste entering the pyrolysis procedure is m = 500 kg/h. The average calorific value of high volatile organic solid waste and low volatile organic solid waste is q = 21453 J/kg. The particle size correction factor a takes the value of -0.08. The oxygen correction factor b is 0.5. The correction factor A is 1.10. Then, Qtotal=k1'm'q=9.11GJ/h; Qpmfßfsmfease= .'I -T-lgI-DG 'l _2 l ' iii-111" :Qtotal'88%=7.69GJ/h. Qpyrolysis release Because (pz : , by conversion: Qtotal (02 :kiz -lgT . Da (L) =84.3% solid waste as well as low volatile organic solid waste go through the pyrolysis procedure so that the actual pyrolysis rate cp=92.3% Application Example 3 A solid waste treatment process focusing on sintering and pelletizing procedures, the process includes the following steps: (1) solid waste containing organic carbon is classified as organic solid waste, and organic solid waste with a volatile fraction content of 8% by mass on a dry basis is classified as high volatile organic solid waste; and a volatile fraction content of 8% by mass on a dry basis. Organic solid waste containing less than 1.5% is classified as low-volatile organic solid waste. High-zinc solid waste containing iron has a zinc content of more than 2.8% by mass. High-salt solid waste containing iron has a chlorine content of more than 1.3% by mass. The remaining solid waste is iron-containing, low-salt, low-zinc solid waste. (2) low volatile organic solid waste is waste activated carbon powder with 5% dry volatile content; waste activated carbon powder is subjected to pyrolysis procedure: when pyrolysis is based on dry volatile content, the pyrolysis rateicp1 is 72.5%, thus: after waste activated carbon powder is subjected to pyrolysis process, the dry volatile content of pyrolysis slag is less than 4.5% by mass. When pyrolysis is controllable pyrolysis: the pyrolysis rate is cp2. cp=MAX(cp1, cp2), where MAX function is the larger value function. The actual pyrolysis rate of the pyrolysis procedure is controlled as (p). The high-zinc Fe-containing solid waste is subjected to a reduction and dezincification process, yielding a reduction slag and a zinc-containing by-product. The iron-containing high-salt solid waste is desalinated by washing with water and a salt-containing The waste is separated to produce water and separated filter residue. The iron-containing low-salt low-zinc solid waste is mixed directly with the sintering raw materials. (3) The pre-treatment slag obtained from step (2) is mixed with the sintering raw materials, and then the resulting mixture is conveyed to the sintering procedure. .Pretreatment waste gas is treated together with waste gas from the sintering procedure.TR TR TR
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| TR2023010956T2 true TR2023010956T2 (en) | 2023-09-21 |
Family
ID=
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN113172072B (en) | Solid waste disposal process with sintering and pelletizing processes as center | |
| CN101786809B (en) | Garbage disposal system used in cement dry kiln production and disposal method thereof | |
| CN110465538B (en) | Pre-dechlorination-sintering treatment process for high-chlorine metallurgical waste and incineration fly ash | |
| CN113151675B (en) | Solid waste synergistic sintering and pelletizing treatment process | |
| CN113122709B (en) | Solid waste, sintering and pellet co-treatment process for guaranteeing iron grade | |
| CN106642159A (en) | Recycling hazardous waste treatment system and treatment method by synergizing rotary kiln and plasma gasification | |
| CN113683305A (en) | System for melting, harmless and cooperative disposal of household garbage incineration fly ash | |
| CN104230190A (en) | Method for treating arsenical sludge by utilizing rotary cement kiln | |
| CN110982576A (en) | Fly ash treatment method of compatible RDF and intermediate product thereof | |
| CN113819469A (en) | System and method for incinerating oil sludge by using power station pulverized coal boiler | |
| Singh et al. | Recycling of Basic Oxygen Furnace (BOF) sludge in iron and steel works | |
| CN201589272U (en) | Waste disposal system applied in production of cement dry-process rotary kiln | |
| CN108793665B (en) | Treatment method and application of biological sludge of cold rolling oily wastewater | |
| CN113862550A (en) | System and process for cooperative resource utilization of steel rolling oil sludge and chromium-containing dust sludge | |
| CN111944548A (en) | Method for synergistically utilizing organic solid wastes by steel sintering process | |
| TR2023010956T2 (en) | SOLID WASTE TREATMENT PROCESS BASED ON SINTERING AND PELLETING PROCEDURES | |
| CN114877344B (en) | System and method for continuously disposing dioxin in fly ash | |
| CN108793650B (en) | Treatment method of steel rolling oily sludge | |
| CN110762535A (en) | Method and system for harmless treatment of incineration and melting of organic solid wastes | |
| CN203768247U (en) | Clinker firing system capable of taking carbide slag as calcareous raw material and treating waste incineration flue gas | |
| CN115010390B (en) | System and method for disposing dioxin in fly ash and recycling utilization | |
| CN208600439U (en) | House refuse electricity generation system | |
| CN113390270A (en) | Iron ore sintering method and device for reducing emission of sulfide and nitride | |
| CN113145611A (en) | Method for cooperatively treating organic hazardous waste by utilizing coal combustion equipment | |
| CN112628742A (en) | Harmless treatment method for stainless steel grinding slag and application thereof |