TR202019184T2

TR202019184T2 - DOUBLE THREAD SCREW STRUCTURE AND THEIR CONNECTING STRUCTURE

Info

Publication number: TR202019184T2
Application number: TR2020/19184
Authority: TR
Inventors: Shinbutsu Toshi̇naka; Takemasu Terui̇e; Amano Shui̇chi̇
Original assignee: Form Roll Tech Co Ltd
Filing date: 2019-03-27
Publication date: 2023-03-21

Abstract

Bir cıvata gövdesi üzerinde oluşturulmuş olan iki tür dişe, yani bir ya da daha fazla dişlerde oluşan bir birinci diş (S1) ve birinci dişin (S1) sarmal eksen boyundan daha büyük olan bir sarmal eksen boyuna sahip olan bir ikinci dişe (S2), sahip olan bir çift dişli vida yapısı sağlanmaktadır. Tepe benzeri ikinci diş dairesel çıkıntılarının (rs, rs1 - rs6) dairesel çıkıntıları arasında bir kök çapının oluşturulduğu çift dişli vida yapısı (1A), bir birinci dişin (S1) etkili çapından (d) dairesel çıkıntı yüksekliğinin (H) %10'u kadar daha büyük olacaktır. Bu durumda, aynı zamanda gevşeklik önleyici bir somun olarak bir ikinci somunun (830) bir iç dişinin iç çapı, birinci dişin (S1) etkili çapından dairesel çıkıntı yüksekliğinin (H) %10'u kadar daha büyük olacak şekilde oluşturulur.It has two types of threads formed on a bolt body, namely a first thread (S1) formed in one or more threads and a second thread (S2) having a helical axis length greater than the helical axis length of the first thread (S1). A double threaded screw structure is provided. Double-threaded screw structure (1A), in which a root diameter is formed between the circular projections of the crown-like second tooth circular projections (rs, rs1 - rs6), 10% of the circular projection height (H) from the effective diameter (d) of a first tooth (S1). will be larger. In this case, the inner diameter of an inner thread of a second nut (830), also as an anti-looseness nut, is formed to be 10% larger than the effective diameter of the first thread (S1) by the circular protrusion height (H).

Description

TARIFNAME çIFT DISLI VIDA YAPISI VE BUNLAR ILE BAGLAMA YAPISI Bulusun Alani Mevcut bulus, çift somun ile tutturmada gevsemeyi önleyen bir fonksiyona ve bununla birlikte birtespit yapisina sahip olan çift disli bir vida yapisi ile ilgilidir. Daha özel olarak, mevcut bulus, biri birinci dis olan ve digeri birinci disin dis dairesel çikintisi üzerinde olusturulmus olan ikinci dis olan, bu sayede ikinci disin birinci disin sarmal eksen boyundan daha genis bir sarmal eksen boyuna sahip oldugu, olusturulmus olan iki tür dislere sahip olan bir çift disli yapiya (bir dis dislinin) iliskindir. Bulusun Arka Plani Bir civata gövdesi üzerinde olusturulmus olan iki tür dise sahip olan çift disli bir vida yapisi geleneksel olarak, 'örnek olarak, bir metrik kaba disin birinci disine (81) ve burada yerlestirilecek olan birinci dis (81) ile ayni olan bir spiral yönde birinci dis (81) üzerinde olusturulmus olan bir ikinci dise (82) sahip olan, içerisinde ikinci disin (82), birinci disin (81) bir vida adimindan çarpilmis olan bir sarmal eksen boyuna sahip olan çoklu bir disten, bir dis ya da daha fazlasinda, daha az dise/ dislere sahip oldugu sekilde bilinir (bakiniz Patent Dokümani metrik kaba disli somun ve Ikinci dise (82) vidalanmis yüksek bir sarmal eksen boyunun (çok disli bir somun) bir somunu baglama yapisi olarak kullanilir. Bu çift disli vida yapisinin üzerinde olusturulmus olan iki tür dise sahip olmasi nedeni ile, bir metrik kaba disin standart bir üçgen disli dairesel çikintisindan daha düsük olan dis dairesel çikintilari, bölümün açisal konumuna karsilik gelen civata gövdesinin bir eksen çizgisini içeren bir bölümde periyodik ve sürekli olarak görünebilir. Bundan dolayi, çift disli vida yapisi eksenel bir kuvvet ile yüklendigi zaman, dis dairesel çikintilari, kesme kuvveti ya da açisal konuma karsilik gelen somun ile temas yüzeyi basinci ile plastik deformasyon ile kirilir ya da zayiflatilir. Bu nedenle, ikinci disin bir kök çapinin büyük bir çapa sahip oldugu, kök çapinin vidanin etkili bir çapina ya da daha küçük oldugu tavsiye edilen Patent Dokümani 1'de dis dairesel çikintisinin konfigürasyonu önerilmektedir. Önceki Teknik Dokümanlari Patent Dok'ümani Bulusun Açiklamasi Bulus Tarafindan Çözülecek Olan Problemler Yukaridaki önceki teknikte çift disli vida yapisinin metrik bir kaba dise sahip oldugu bir durumda, baglama, çift disli vida yapisinin bir birinci disinin etkin çapindan daha fazla olmayan bir kök çapina sahip olan ikinci bir dise (82) yüksek bir sarmal eksen boyuna sahip olan bir somun vidalanacak sekilde çift somun ile gerçeklestirilir ve daha sonra bir metrik kaba disin somunu, sabitlenecek olan bir gövdeyi baglamak için çift disli vida yapisinin birinci disine (S1) vidalanir. Bu sirada, tek basina bir metrik kaba disin somunu ile daha önceden belirlenmis olan bir degerden daha fazla eksenel kuvvet olacak sekilde baglama yapildiktan sonra, yüksek bir sarmal eksen boyunun somunu gevsetilir. Daha sonra açiklanacagi üzere, bulus sahiplerinin önerdigi "vidanin gevseklik vibrasyon test cihazi" ile yüksek bir sarmal eksen boyunun somunu gevsetmeden ciddi gevseklik testi yapildigi zaman, kalan eksenel kuvvette varyasyon olustugu ve gevsemenin meydana geldigi bulunmustur. Bunun nedeni, bir metrik kaba disin somunu, yüksek bir sarmal eksen boyunun somununu gevsetmeden güçlü bir baglama torku ile baglamak için çift disli vida yapisina vidalandigi zaman, düsük disli sirt kisimlarinin sertligi, birinci disin (S1) birincil disli dairesel çikintisinin sertliginden daha düsük oldugu için, çift somunlar arasindaki kilitleme kuvveti güçlü olamayacagi için eksenel bir kuvvet nedeni ile, uygulanan kesme yükü ve benzeri altinda eksenel bir kuvvetin düsürülmesine neden olmak için plastik deformasyonun olusturulmasidir. Bu nedenle, bundan kaçinmak için yaygin bir baglama islemi, birinci tespit isleminin gerekli bir tork ile metrik kaba disten bir somun ile gerçeklestirilmesinden sonra, yüksek bir sarmal eksen boyunun bir somununun çözüldügü sekildedir. Yüksek bir sarmal eksen boyunun somununun çözülmesine iliskin bu islem, bir baglama islemi sürecinden görüldügü sekli ile ekstra bir islem adimidir ve her iki somun için de tork yönetilmesini gerektirir, bu nedenle yönetimin karmasik olmasina neden olur. Yukarida açiklandigi sekli ile, çift somunlar arasindaki kilitleme kuvvetinin, yüksek bir sarmal eksen boyunun somununu gevsetmeden gerekli bir torkta olmasi için yalnizca bir metrik kaba disin somunu ile sabitlenerek güçlü olmasina izin verilmesi tercih edilir. Diger bir deyisle, çift disli bir vida yapisi kullanan çift somunlu bir baglanti yapisi için, eger tespit yapisinin eksenel kuvveti, tahmin edilebilecek en siddetli gevseme yükünü varsayan bir vida gevseme test cihazi ile test yapildigi zaman düsürülmezse yüksek sarmal eksen boyuna sahip olan bir somunun çözülmesi islemi gereksiz hale gelir, bu sayede baglama isleminin etkinligi artar. Mevcut bulus, yukaridaki arka plan dikkate alinarak yapilir ve asagidaki amaçlara ulasir. Çift somun ile baglama yapildigi zaman yüksek bir gevsemeyi önleme fonksiyonunun elde edilmesini saglayan bir yapiya sahip olan bir civata gövdesi üzerinde olusturulmus iki çesit dislere sahip olan çift disli bir vida yapisi ve bununla birlikte bir baglanti yapisi saglamak mevcut bulusun bir amacidir. Mevcut bulusun bir baska amaci, bir civata gövdesi üzerinde olusturulmus iki çesit dise sahip olan, merdaneli sekillendirme ve bununla birlikte bir baglama yapisi vasitasi ile kolay bir sekilde imal edilebilen çift disli bir vida yapisi saglamaktir. Yine, çift somun ve bir tutturma yapisi ile baglama yapildiginda kesme kirilmasinin ya da plastik deformasyonun olusmadigi bir yapiya sahip olan bir civata gövdesi üzerinde olusturulmus olan iki çesit dislere sahip olan çift disli bir vida yapisi saglamak da mevcut bulusun bir digeridir. Sorunlari Çözmek Için Araçlar Mevcut bulus, yukaridaki amaçlari çözmek için asagidaki araçlari kullanir. Bulusun bir birinci yönüne göre çift disli vida yapisi, bir civata gövdesi üzerinde olusturulmus olan iki tür dise sahiptir, iki tür dis asagidakileri içerir: bir metrik dis, bir Whitworth dis, bir birlesik dis, bir trapez dis, bir boru disi, bir yuvarlak dis, bir bilye dis ve bir açisal dis arasindan seçilen bir dis ya da daha fazla disten olusan bir birinci dis birinci disten daha büyük olan bir sarmal eksen boyuna sahip olan bir ikinci dis; içerisinde ikinci disin bir kök çapi, birinci disin etkili bir çapindan daha büyük ve birinci disin bir dis çapindan daha küçüktür. Bulusun ikinci bir yönüne göre çift disli vida yapisinin özelligi, birinci yönde, bahse konu birinci disin tek disli dis ve bahse konu ikinci disin tek disli disli ya da çok disli disli olmasidir. Bulusun üçüncü bir yönüne göre çift disli vida yapisinin özelligi, birinci ya da ikinci yönde, bahse konu ikinci disin, bahse konu birinci dis ile ayni türde bir dis olmasidir. Bulusun dördüncü bir yönüne göre çift disli vida yapisi, birinci ya da ikinci yönde, bahse konu ikinci disin bir kök çapinin, adi geçen birinci disin bir çikintinin yüksekliginin %30'undan daha az olan bir yariçapta, bahse konu birinci disin etkili çapindan daha büyük olmasi ile karakterize Bulusun besinci bir yönüne göre çift disli vida yapisi, birinci ya da ikinci yönde, bahse konu ikinci disin bir kök çapinin, adi geçen birinci disin bir dairesel çikintisinin yüksekliginin %10'undan %20'sine kadar olan bir miktarda daha az olan bir yariçapta, bahse konu birinci disin etkili çapindan daha büyük olmasi ile karakterize edilir. Bulusun altinci yönüne göre çift disli vida yapisina sahip olan baglama yapisi sunlari içerir: bir civata gövdesi üzerinde olusturulmus iki tür dise sahip olan çift disli bir vida yapisi; iki tür disli, bir metrik dis, bir Whitworth dis, bir birlesik dis, bir trapez dis, bir boru disi, bir yuvarlak dis, bir bilye dis ve bir açisal dis ve birinci disten daha büyük olan bir sarmal eksen boyuna sahip olan ikinci bir dis, bahse konu birinci dise vidalanmis olan bir birinci somun ve bahse konu ikinci dise vidalanmis olan bir ikinci somun; içerisinde bahse konu çift disli vida yapisi, çift disli vida yapisi ile ikinci somun arasinda, çift disli vida yapisina ve dis taraftan ikinci somuna bir dönme torku uygulanarak izin verilen maksimum eksenel kuvvet olusturuldugu zaman, ikinci somundan çift disli vida yapisinin ikinci disinin dis dairesel çikintilarina uygulanan gerilimin, izin verilen bir kesme gerilimi ve ikinci disin dis dairesel çikintilarinin izin verilen temas yüzeyi basinci araliginda olacagi sekilde bir dayanima sahiptir. Bulusun yedinci yönüne göre çift disli bir vida yapisina sahip olan baglama yapisi, altinci yönde, bahse konu ikinci disin kök çapinin, bahse konu civata gövdesinin bir eksen çizgisini içeren bir kesit seklinde, bahse konu birinci disin etkili bir çapindan daha büyük olmasi ve bahse konu birinci disin bir dis çapindan daha küçük olmasi ile karakterize edilir. Bulusun sekizinci yönüne göre çift disli bir vida yapisina sahip olan baglama yapisi, altinci ya da yedinci yönde, bahse konu birinci somun döndürüldügü zaman asagidaki denklemin karsilanmasi ile karakterize edilir. Burada u: sürtünme katsayisi, u = tan p, p ': bahse konu ikinci disin bahse konu ikinci somun ile temas ettigi bir temas yüzünün sürtünme açisi, r2: bahse konu ikinci somunun sabitlenecek olan bir eleman ile temas ettigi bir yatagin ortalama yariçapi, d2: bahse konu ikinci disin bahse konu ikinci somun ile temas ettigi etkili dis yüzü çapi, o:: bahse konu ikinci disin sarmal eksen boyu açisi ve n: bahse konu birinci somunun bahse konu ikinci somun ile temas ettigi bir yatagin ortalama yariçapi. Bulusun dokuzuncu yönüne göre çift disli bir vida yapisina sahip olan baglama yapisi, altinci ya da yedinci yönde, saglamlik, bir flans ve pürüzlü bir yüz arasindan seçilmis olan bir ya da daha fazlasinin, baglanacak olan bahse konu eleman ile temas eden bahse konu ikinci somunun bir yüzünde olusturulmasi ile karakterize edilir. Bulusun Avantajli Etkisi Çift disli bir vida yapisinin ve bunun ile baglantili olan bir baglama yapisinin sabitlenmesi çift somun ile gerçeklestirildigi zaman, arzu edilen eksenel kuvvet bir civataya sadece baglamak için daha önceden ayarlanmis olan bir tork ile düsük bir sarmal eksen boyu somunu vidalanarak uygulanir ve bununla birlikte somun ile diger somun gibi yüksek bir sarmal eksen boyunun somunu arasina, yani iki somun arasina, bir kilitleme kuvveti saglanabilir, bu sayede gevsemenin kolay gerçeklesmemesi ve yüksek bir sarmal eksen boyu somununun gevsetilmesi islemi gereksiz hale gelir. Ilave olarak, mevcut bulusa göre çift disli vida yapisi, ikinci bir disin sig bir oluguna sahiptir (bir kök çapi büyüktür). Bundan dolayi, çift disli vida yapisi merdaneli sekillendirme yolu ile çalisilacagi zaman, dogal olmayan deformasyon olusmaz ve bir haddeleme kalibinin bozulmasi ya da asinmasi daha az olur. Yine de, haddeleme sonrasi yüzey mükemmel bir kaliteye sahiptir. Çizimlerin ve Tablolarin Kisa Açiklamasi Sekil 1 (a) ve 1(b), bu bulusa göre bir çift disli vida yapisini gösteren görünüslerdir, içerisinde Sekil 1 (a) bir yandan görünüstür ve Sekil 1 (b) bir önden görünüstür. Sekil 2 (a) ve 2(b), bunun temel özellikleri açiklamak için mevcut bulusa göre bir çift disli vida yapisinin (1A) çift disli bir kisminin bir Civata gövdesi eksenini içeren bir düzlemde alinan açiklayici kesit görünümleridir, içerisinde Sekil 2 (a), i'0° açisal konumunda" çift disli kismin kismen bir kesit konfigürasyonunu gösterir ve Sekil 2 (b), "90°'Iik bir açisal konumda çift disli kismin kismen bir kesit konfigürasyonunu göstermektedir. Sekil 3, her biri, Sekil 2(a) ve 2(b)'de gösterilen çift disli kismin dis dairesel çikintisinin bir kesit konfigürasyonunu her bir açisal konumda gösteren kesitsel görünümlerdir. Sekil 4, her biri, her bir açisal konumda, geleneksel bir çift disli kismin dis dairesel çikintisinin bir kesit konfigürasyonunu gösteren kesitsel görünümlerdir, burada bir ikinci disin bir kök çapinin bir birinci disin etkili çapina esit olacak sekilde olusturulur. Sekil 5, her biri, her bir açisal konumda, mevcut bulusun bir yapilanmasi ile bir çift disli kismin dis dairesel çikintinin bir kesit konfigürasyonunu gösteren kesitsel görünümlerdir, içerisinde bir ikinci disin kök çapi, birinci disin etkin çapindan %10 daha büyük olacak sekilde olusturulur. Sekil 6, her biri, her bir açisal konumda, mevcut bulusun bir yapilanmasi ile bir çift disli kismin dis dairesel çikintinin bir kesit konfigürasyonunu gösteren kesitsel görünümlerdir, içerisinde bir ikinci disin kök çapi, birinci disin etkin çapindan %20 daha büyük olacak sekilde olusturulur. Sekil 7, her biri, her bir açisal konumda, mevcut bulusun bir yapilanmasi ile bir çift disli kismin dis dairesel çikintinin bir kesit konfigürasyonunu gösteren kesitsel görünümlerdir, içerisinde bir ikinci disin kök çapi, birinci disin etkin çapindan %30 daha büyük olacak sekilde olusturulur. Sekil 8(a) ve 8(b), bir gevsemeyi önleyen somuna sahip olan bir baglanti yapisina uygulanan geleneksel bir çift disli vida yapisinin (etkili bir çapa yükseltilmis) bir örnegini gösteren görünüslerdir, içerisinde Sekil 8(a), kismi kesit görünüsü ve Sekil 8(b), somunlarin çift disli vida yapisi ile birlesmesini gösteren bir kesit görünüstür. Sekil 9(a), çift somun ile baglanmis olan bir baglama yapisina uygulanan mevcut bulusa göre (etkili bir çaptan daha fazla yükseltilmis) bir çift disli vida yapisinin bir örnegini gösteren bir görünüstür. Sekil 9(b), Sekil 9(a)'da gösterilen baglama yapisini gösteren bir kesit görünüstür. Sekil 9(c), çift kilitli somunlarin gevsetilmesi ilkesini açiklayan açiklayici bir kesit görünüstür. Sekil 10, gevseklik testinin gerçeklestirildigi bir gevseklik titresim test cihazini gösteren 'üç boyutlu bir dis görünüstür. Sekil 11, Sekil 10'daki kisim A'nin kismen büyütülmüs bir görünüsüdür. Sekil 12 (a), Sekil 11'deki B oku yönünde görülen bir görünüstür. Sekil 12 (b), bir civatanin (1a) basliginin ve bir rondelanin (20) Sekil 12 (a)'dan çikarildigi bir görünüstür. Sekil 13, birtest parçasinin, bir uyarma kolunun ve bir agirlik baglama kolunun uzunlamasina bir yönde göreceli konumlarinin bir iliskisini gösteren açiklayici bir görünüstür. Tablo 1, geleneksel bir çift disli vida yapisinin uygulandigi bir baglanti yapisi için gerçeklestirilen gevseklik testinin verilerini göstermektedir; içerisinde, özellikle bir ikinci disin kök çapinin bir birinci disin etkin çapi ile ayni oldugu üç test parçasinin verileridir. Tablo 2, mevcut bulusa göre çift disli yapinin bir yapilanmasi olarak bir gevsekligi önleme somununa sahip olan bir baglanti yapisi için gerçeklestirilen gevseklik testinin verilerini göstermektedir, içerisinde, özellikle bir ikinci disin kök çapinin bir birinci disin etkili çapindan %10 oraninda daha büyük oldugu üç test parçasinin verileridir. Tablo 3, mevcut bulusa göre çift disli yapinin bir yapilanmasi olarak bir gevsekligi önleme somununa sahip olan bir baglanti yapisi için gerçeklestirilen gevseklik testinin verilerini göstermektedir, içerisinde, özellikle bir ikinci disin kök çapinin bir birinci disin etkili çapindan %20 oraninda daha büyük oldugu üç test parçasinin verileridir. Tablo 4, mevcut bulusa göre çift disli yapinin bir yapilanmasi olarak bir gevsekligi önleme somununa sahip olan bir baglanti yapisi için gerçeklestirilen gevseklik testinin verilerini göstermektedir, içerisinde, özellikle bir ikinci disin kök çapinin bir birinci disin etkili çapindan %30 oraninda daha büyük oldugu üç test parçasinin verileridir. Tercih Edilen Yapilanmalarin Açiklamasi Çift disli vida yapisinin (1A) temel bilesimi Ilk olarak, bir metrik kaba dis örnegi için geleneksel bir çift disli vida yapisinin (1A) sorunlari açiklanacaktir. Sekil 1(a) ve 1(b), çift disli bir vida yapisini göstermektedir, içerisinde Sekil 1(a) bir yan görünüstür ve Sekil 1(b) bir ön görünüstür. Çift disli vida yapisi (1A), civata gövdesinin (3A) merkez eksen çizgisini içeren bir bölümde bir civata gövdesinin (3A) dis çevresi etrafinda üçgen kesit sekillerine sahip olan dis dairesel çikintilarina sahiptir. Bu örnekte, nominal çapa karsilik gelen standart bir normalize vida araligi P (= bir sarmal eksen boyu L1) ile bir metrik kaba disin (ayni zamanda asagida "kaba dis" olarak da anilir) bir birinci disi (S1) olusturulur. Ayrica, birinci disin dis dairesel çikintisi üzerinde, bu kaba disin vida adiminin (P) belirlenen n katlarinin Ln (n * P) bir sarmal eksen boyuna sahip olan bir ikinci dis (82) olusturulur. Bu ikinci dis (82), birinci disin (S1) dis dairesel çikintisinda sürekli ve spiral olarak olusturulmus üçgen kesit sekline sahip olan bir distir (bir dis dairesel çikintisi ve bir oluk). Ayni zamanda, ikinci dis (82), disin vida adiminin (P) ri katina (nP) sahip olan tek disli bir dis ya da çok disli bir distir, ikinci disin spiral çizgisinin yönü (82) birinci dis (81) ile ayni bükme yönüdür. Kesin olarak, ikinci dis (82), dis numarasinin, bir ya da daha fazla dis ile birincil çok kanalli bir dislinin dis numarasindan daha az oldugu ve bu örnekte, birincil çok evreli dis ile ayni bir sarmal eksen boyuna sahip oldugu bir tanesidir. Yani, bir birinci disin dis dairesel çikintisinin mukavemeti, birincil çok disli disten bir ya da daha fazla dis çikarilarak sabitlenir. Bunda, dis, birincil çok disli disin dis numarasindan bir ya da daha fazlasinin çikarildigi bir dis iken, disin çok disli olmadigi, ancak çikarilan dislerin sayisina bagli olarak sonuç olarak tek disli oldugu bir durum vardir. Ilave olarak, birinci disin (81) bir L1 sarmal eksen boyu, ikinci disin (82) bir Ln sarmal eksen boyundan daha küçüktür. Birinci disin (81) konfigürasyonu ve vida adimi P, vidalar ile ilgili standartta tanimlananlardir (örnek olarak, Uluslararasi Standardizasyon Örgütü: ISO). Bu yapilanmada, metrik kaba dis ve benzeri gibi temel konular kullanilir. Burada, birinci disin (81) vida adimi P standarttan farkli olabilir. Buna ilave olarak, çift disli vida yapisi (1A), Sekil 1(a) ve 1(b)'de sadece çift disli kisim (2A) ve çevresi için gösterilirken, bu çift disli vida yapisi (1A) bir civata gövdesi, bir civata (örnek olarak, bir altigen basli Civata, bir altigen soket basli Civata, bir delikli Civata, bir saplama civatasi, bir ankraj civatasi, bir ayar vidasi, bir kanat civatasi, bir U civata ya da bir tavan ankraj civatasi) Burada, bu yapilanmanin ikinci disinin (S2), birinci disin (81) bir sarmal eksen boyunun belirlenen zamanlarindan daha yüksek bir sarmal eksen boyuna sahip olmasi tercih edilirken, çift somunla kullanim için pratik ve yaygin olan metal malzeme kullanildigi düsünüldügünde, birinci disin bir sarmal eksen boyunun dört katindan fazla olmayan bir dise sahip olan bir dis daha iyidir. Bunun nedeni, ikinci dise (S2) vidalanan bir somunun, sarmal eksen boyu yüksek oldugu zaman en az birden fazla çevrime ihtiyaç duymasi, bu nedenle somun bir çikma ve benzeri ile imal edildigi zaman, somunun eksenel uzunlugunun (yüksekliginin) uzun olmasina neden olmasi ve islendiginde çalismanin zorlasmasidir. Bundan dolayi, ikinci dis (82) için dört kereden fazla olmayan bir sarmal eksen boyu tercih edilir. Yukarida açiklandigi sekli ile, birinci dis (S1) mevcut bulusun yapilanmasinda bir metrik kaba dis iken, birinci dis (81) bir metrik dis, bir Whitworth dis, bir birlesik dis, bir baglama yapisi için kullanim durumunda bir trapez vida disi, bir boru disi, bir dairesel dis, bir bilye disi ve bir açisal dis arasindan seçilen türde olabilir. Geleneksel çift disli Vida yapisinda dis dairesel çikintisinin bilesimi ve sorunlari Metrik kaba disten ve "üç kat sarmal eksen boyuna sahip olan iki disli disli"den olusan çift disli vida yapisi] Sekil 2(a) ve 2(b), çift disli vida yapisinin (1A) temel bir bilesimini açiklamak için ("üç kat sarmal eksen boyuna sahip olan iki disli vida disi"), Sekil 1(a) ve 1(b) 'de gösterilen çift disli vida yapisindaki (1A) bir civata gövdesinin (3A) eksen çizgisini içeren bir düzlemde alinan kesit görünümler olarak bir dis dairesel çikintisini gösteren büyütülmüs görünümlerdir, içerisinde Sekil 2 (a), "00'lik bir açisal pozisyonda" çift disli kismin (2A) bir kesit konfigürasyonunu gösterir ve Sekil 2 (b), bir çift disli kismin (2A) "90°'Iik açisal konumda" bir kesit konfigürasyonunu gösterir. Çift disli vida yapisinda (1A), iki tür dis, yani bir metrik kaba disin bir birinci disi (81) ve bir standart dis dairesel çikintisi olarak bir metrik kaba dise benzer bir ikinci dis (82), çift disli vida yapisinda olusturulur. Çift disli vida yapisinda (1A), civata gövdesinin (3A) çift disli kisim (2A) üzerinde (bir düz çizgi) bir dis ve bir oluktan olusan bir birinci dis (S1) (bunun birincil konfigürasyonu tek noktali zincir hatti ve düz çizgi ile gösterilmistir) olusturulmustur. Bu dis dairesel çikintisi, ISO'da (Uluslararasi Standardizasyon Örgütü) tanimlanan standart bir "metrik kaba dis" olup, üçgen kesit seklinde bir dise sahip olan bir birinci dis (81) olusturulur. Bir metrik kaba dis için ortak bir iç metrik dise sahip olan bir somun, birinci dise (S1) vidalanir. Ilave olarak, birinci disin (81) dis dairesel çikintisi üzerinde sanki parçalari kesilmis (çikarilmis) gibi ikinci bir dis (82) olusturulur. Bu yapilanmadaki bu ikinci dis (82), bir disin üç disli disten çekildigi ve kalan iki disin esit bir açisal fazda olacak sekilde düzenlendigi özel bir distir (asagida bir "üç kat sarmal eksen boyuna sahip olan iki disli dis'i olarak refere edilmistir). Birinci dis (81) olarak metrik kaba dis, P vida adiminin L1 sarmal eksen boyu ile ayni oldugu ve bir oluk 90 ve dis dairesel çikintisi r'nin (taranmis bir bölüm) bir spiral çizgi h1 boyunca sabit bir vida adiminda olusturuldugu tek disli bir distir. Ikinci dis (82) olarak "üç kat sarmal eksen boyuna sahip olan iki disli dis" (Sekil 2(a) ve 2(b)'deki gri renkli kisim, dis kismina vidalanmis bir somunu göstermektedir), bir h3 spiral çizgisi boyunca iki disli oluklarin (91 ve 92) olusturuldugu bir L3 (= 3P) sarmal eksen boyuna sahip olan bir distir. Ikinci dis (S2), birinci disin (81) dis dairesel çikintilarinin parçalarini kestigi (kaldirdigi) için, L3 sarmal eksen boyu arasinda esit mesafede iki dis olugu (91 ve 92) olusur. Ikinci dis olarak bu "üç kat sarmal eksen boyuna sahip olan iki disli dis" esit bir açisal mesafe saglayacak sekilde tanzim edilmistir. Sekil 2(a) ve 2(b)'de, birinci dis (S1), içerisinde kontur çizgisi S1 (düz çizgi ve tek noktali zincir çizgisi) ile gösterilen bir P vida araligina (= bir sarmal eksen boyu L1) sahip olan bir birinci disli sirtin bir kesit seklinin üçgen oldugu bir distir. "Üç kat sarmal eksen boyuna sahip olan iki disli disin" ikinci disi (82), bir kontur çizgisi (82) (düz çizgi ve iki noktali zincir hatti) ile gösterilmistir. Yukarida açiklandigi sekli ile, Sekil 2(a) ve 2(b)'de gösterilen gri renkli kisimlar, ikinci dis (S2) üzerine vidalanmis olan bir ikinci somunun kesit seklini göstermektedir. "Üç kat sarmal eksen boyuna sahip olan iki disli dis" ile, dis oluklari (91 ve 92) arasinda ve dis oluklari (92 ve 91) arasinda bir kaba disin dis sirti üzerinde bir dis dairesel çikintisi olusmadigi yerde, bir kontur çizgisi (82) ile gösterildigi sekli ile (Civata gövdesi, Civata gövdesinin eksen çizgisini içeren bir düzlem ile kesildigi zaman ortaya çikan eksen çizgisine paralel bir çizgi) bir parça de olusturulur. Yani ikinci dis (S2) ile kesilmis gibi parça de'de bos bir kisim olusturulur. Sekil 2(a) 'daki "O°'Iik açisal konumu" ve Sekil 2 (b)' deki "90°'Iik açisal konumu"nda, birinci disin (S1) dis dairesel çikintisindan daha az bir dis dairesel çikintisi yüksekligine sahip olan ikinci disin (S2) alçak bir tepe benzeri dis dairesel çikintisi (rs) (ayni zamanda, bir birinci dis dairesel çikintisinin (r) kesilmesi ile olusturulan alçak bir tepedir; asagida "ikinci disli dairesel çikintilar" olarak adlandirilir) bir birincil kaba disin temel dis dairesel çikintisi olarak birinci disin (S1) dis dairesel çikintisinin tepe noktasi kismen kesilmis gibi görünür. Bu açisal konumda, ikinci dis dairesel çikintilari (rs), iki dairesel çikintinin bir dag sirasi olarak uzandigi bir kontur çizgisine sahip olan bir dis konfigürasyonu ile olusturulur. Yani, birinci disten (Sl) görüldügü sekli ile, bir kaba disin temel dis dairesel çikintisinin (üçgen) birinci disinin (81) bir dis dairesel çikintisi, ikinci dis (82) olusturularak kesilir, bu sayede yükseklik birinci disin dis dairesel çikintisi (r) daha düsük hale gelir. Bu parçadaki dis dairesel çikintilarinin izin verilen kesme gerilimi ya da izin verilen temas yüzü basinci, birinci disin (81) temel dis dairesel çikintisinin (birincil üçgen dis dairesel çikintisinin)kinden daha düsük hale gelir. Ilave olarak, Sekil 2(a) ve 2(b) 'de gösterilen çift disli vida yapisi (1A) ile birinci dis (81) üzerinde herhangi bir açisal konumda dis dairesel çikintisinin olusmadigi parçalar mevcuttur (örnek olarak, 0°'Iik açisal konumda, 180°'Iik açisal konumda ve benzeri), bu sayede bir kaba dis dairesel çikintisinin birincil üçgen temel disli dairesel çikintisinin olusmadigi kisimlar görünür. Sekil 3, Sekil 2'de gösterilen Civata gövdesi (3A) üzerindeki çift disli kisimda (2A) belirli açisal konumlar için dis dairesel çikintisinin kesit konfigürasyonunun kesitsel görünümlerini göstermektedir. Yani, Sekil 3'ün (a)'dan (e)'ye kadar olanlari, Sekiller 1(a) ve 1(b)'de gösterilen çift disli kismin (2A) eksen çizgisi etrafinda her 22.5° için açisal konumlarda kesitsel konfigürasyonu gösteren kesitsel görünümlerdir. Bu çift disli vida yapisi (1A) ile, ayni kombinasyonun kesitsel konfigürasyonu, Sekil 3'ün (a)'dan (e)'ye kadar olanlarinda gösterildigi sekli ile belirli bir süre boyunca tekrar tekrar görünür. Örnek olarak, Sekil 2(a) ve 2(b)'de gösterilen "üç kat sarmal eksen boyuna sahip iki disli dis" ile, bir kaba disin vida adiminin üç kati bir süre boyunca birlestirilen iki sarmal eksen boyu ile ayni konfigürasyon tekrar tekrar görünür. Sirasiyla O°`Iik ve 90°'Iik açisal konumlar için Sekil 3'ün (a) ve (e)'de gösterildigi sekli ile, birinci disin (S1) efektif çapi (d) ile ayni bir dis çapa sahip olacagi sekilde, birinci disin (81) temel dis dairesel çikintisindan daha asagida olan iki adet tepe benzeri ikinci iplik çikintisi olusturulmustur. Ilave olarak, Sekil 3'ün (b), (c) ve (d)'de gösterildigi sekli ile, sirasi ile birinci disin (81) temel dis dairesel çikintisindan (r) daha düsük çesitli yüksekliklere sahip olan tepe benzeri ikinci dis dairesel çikintilari (rsi - rss) olusturulur. Sekil 4`te gösterilen geleneksel bir çift disli vida yapisi ile, Sekil 3'te gösterilen çift disli vida yapisinin ikinci disli dairesel çikintilari (rs1- rs6) arasindaki oluklar, birinci disin etkin çapi (d) ile ayni çapa sahip olacak sekilde Bu geleneksel çift disli vida yapisi (1A) ile, Sekil 8 (a) ve 8 (b)'de gösterildigi sekli ile bir baglama yapisinda (80) gevsemeyi önlemek için çift somunun ters metot ile kullanildigi bir durumda, bir ikinci somun (83) (gevsemeyi önlemek için bir somun) ilk önce ikinci dise (S2) hafif bir sekilde vidalanir (bakiniz Sekil 8(a) ve 8(b)). Daha sonra, bir iç disin (baglamak için bir somun) bir birinci somunu (82), bir tork kontrol metodu, ve benzeri ile gerçeklestirilen baglama metodu ile birinci dise (81) (metrik kaba dis) vidalanir. Bu sirada ikinci somun (83), somun (84) olacak elemanlari daha önceden belirlenmis olan bir tork ile baglamak için birinci somunun (82) dönüsü ile daha fazla döndürülür. Bu baglamadan sonra, her iki somunu da güvenli bir sekilde kilitlemek için genellikle ikinci somunu (83) ters çevirerek geri dönüs kilitleme kuvveti uygulamak gerekir. Yani, Sekil 8(a) ve 8(b)'de gösterildigi gibi çift somun ile baglanmis olan çift disli bir vida yapisini (81) kullanan eksenel kuvvet, birinci dis (S'I) üzerine vidalanan birinci somun (82) tarafindan üretilir. Bununla birlikte gevsekligi önlemek için ikinci somun (83) gevsetilerek ikinci somun (83) ile birinci somun (82) arasinda kilitleme kuvveti olusturularak gevsemenin önlenmesi etkisi saglanmaktadir. Iki somunun sarmal eksen boyu açilari birbirinden farklidir, bu da gevsekligi önleme etkisi getirir. Gevsemeyi önlemek için bir somun ile saglanan bu baglama yapisi (80) ile, çift disli kismin (2A) birinci disine (S1) vidalanan birinci dis (81) için birinci somun (82) ile somun (84) olacak elemanlari baglamak sureti ile altigen basli civataya (81) yüksek bir eksenel kuvvet uygulanabilir. Sonuç olarak, eksenel yönde somun (84) olacak elemanlara dis kuvvet uygulandigi zaman bile baglanma durumu tutulabilmektedir. Bununla birlikte, Sekil 2(a), 2(b) ya da Sekil 3'te gösterildigi sekli ile geleneksel bir çift disli vida yapisi (1A) ile, sirasi ile birinci disin (81) temel dis dairesel çikintisindan (r) daha düsük çesitli yüksekliklere sahip olan tepe benzeri ikinci dis dairesel çikintilari (rs1 - rss) olusturulur. Sonuç olarak, birinci somunun (82) civatanin (81) izin verilebilir bir gerilme gerilimini asan bir seviyeden daha yüksek bir baglama torku ile döndürülmesi ile baglama yapildigi zaman, baglanacak elemanlardan (84) gelen bir tepki kuvveti ile altigen basli civatanin (81) disli dairesel çikintisina eksenel yönde kesme gerilimi ve temas yüzü basinci uygulanir. Kesme gerilimi ve temas yüzü basinci, sirasi ile tepe benzeri ikinci dis dairesel çikintilarinin (r51 - rss) izin verilen kesme kirilma gerilimini ve izin verilen temas yüzü basincini asarsa, zayif kisimlarda ilk olarak kesme kirilmasi ya da plastik deformasyonun meydana geldigi korkusu vardir. Bu nedenle, yukarida açiklanan Patent Dökümani 1'de, tepe benzeri ikinci dis dairesel çikintilarinin (rs, r51 - rss) dis dairesel çikintilari arasindaki bir kök çapi, Sekil 4'te gösterildigi sekli ile, kesme kirilmasini ya da tepe benzeri ikinci disli sirtlarin (rs, rs1 - rss) plastik deformasyonu önleyecek sekilde birinci disin (S1) (tepe benzeri dis çikintilari arasindaki oluklarin dolduruldugu bir yapi) etkili çapi (d) ile ayni ya da ondan daha küçük olacak sekilde yapilir. Ilave olarak, yukarida açiklanan Patent Dökümani 1'de, gevsekligi önlemek için bir somun olarak ikinci somunun (83) iç disinin iç çapi (D), Sekil 8 (b)'de gösterildigi sekli ile birinci disin (S1) etkili bir çapi (d) ile ayni olacak sekilde yapilmistir. Sekil 8 (b), Sekil 4'teki (c)'de gösterildigi gibi 45°'lik bir açisal konumdaki konfigürasyonu göstermektedir. Gevseklik titresim test cihazi ile somunlarin gevseklik testi Tepe benzeri Ikinci dis dairesel çikintilarinin (rs, rsi - rss) dis dairesel çikintilari arasindaki bir kök çapinin, birinci disin (S1) etkili bir çapi (d) ile ayni ya da ondan daha küçük yapildiktan ve bunun baglanmasi çift somunlu bir metot ile yapildiktan sonra. bu baglanmis olan yapinin testi bir gevseklik titresim test cihazi ile yapilmistir. Test ile, çift disli vida yapisinin en etkili konfigürasyona sahip olmadigi bulunmustur. Sekil 10'dan 13'e kadar olanlar, sirasi ile bir gevseklik titresim test cihazinin ve bunun ayrintili kisminin bir dis görünüsünü gösterir. Baglanmis olan bir yapinin gevseklik testi, geleneksel bir çift disli vida yapisinin bir metot ile çift somun ile sabitlendigi sekilde gerçeklestirilmistir. Tablo 1, ikinci disin kök çapinin birinci disin etkili bir çapina sahip oldugu çift disli vida yapisinin tutturulmus yapisinin testinin bir sonucunu gösteren verilerdir. Tablo 1'de gösterilen bu titresim testi, gevseklik testi üçtest parçasinin (1 'den 3'e kadar olanlar) (gösterilmemistir) her biri için on kez tekrarlanacak sekilde gerçeklestirilmistir. Test parçalarinin (1'den 3'e kadar olanlar) her biri, SCM malzemesinden yapilmis olan 12 mm nominal çapa sahip olan çift disli bir vida yapisidir. 10 mm uzunlugunda SCM'den yapilmis olan bir birinci somun ve 10 mm uzunlugunda SCM'den yapilmis olan ikinci bir somun kullanilmistir. Test metodu olarak, ilk olarak bir birinci somun ile 42 Nm'lik bir sikma torku ile baglama yapildiktan sonra, titresim frekansinin 35 Hz ve 1 kez 29 saniye olarak ayarlanmasi, baglamadan sonraki ilk eksenel kuvvet ve 1 kez test edildikten sonra artik eksenel kuvvet ölçülmüstür. Gevseme testi benzer sekilde 10 kez tekrar tekrar yapilmistir. Tablo 1'deki "ilk eksenel kuvvet (kN)", ilk somun olarak bir kaba disli somun tarafindan 42 Nm'lik bir baglama torku ile baglama yapildigi zaman bir civatada üretilen eksenel bir kuvvettir. "Artik eksenel kuvvet (kN)", gevseklik testinden sonra civatada kalan eksenel kuvvettir. "Artik eksenel kuvvet (%)", testten sonra kalan eksenel kuvvetin bir oranidir. Tablo 1'de gösterildigi gibi, ilk eksenel kuvvetin maksimum kadar düsük oldugu, ilk eksenel kuvvetin büyük ölçüde 6.4 kN'den 18.4 kN'ye kadar degistigi ve minimum kalan eksenel kuvvetin %1 olacak sekilde düsürüldügü ve bu sayede gevseklik olustugu bulunmustur. Bir gevseklik titresim test cihazi açiklamasi Mevcut bulus için gevseklik testinin gerçeklestirildigi yukarida açiklanan gevseklik test cihazi, mevcut bulus sahipleri tarafindan önerilen bir test cihazidir (Japonya Patent No. 6,383,121) ve bu, mevcut basvurunun dosyalanmasi sirasinda bilinen birteknoloji degildir, bu nedenle bunun özeti asagida açiklanacaktir. Sekil 10, yukaridaki gevseklik testinin gerçeklestirildigi bir gevseklik titresim test cihazini (50) gösteren üç boyutlu bir dis görünüstür. Sekil 11, Sekil 'daki bir bölüm A'nin kismen büyütülmüs bir görünüsüdür, Sekil 12 (a), Sekil 11'deki B oku yönünde görülen bir görünüstür, Sekil 12 (b), bir civata (1a) ve bir rondela (20), Sekil 12 (b)'den çikarilir. Sekil 13, bir test parçasinin, bir uyarma kolunun ve bir agirlik baglama kolunun uzunlamasina bir yön boyunca göreceli konumlarinin bir iliskisini gösteren açiklayici bir görünüstür. Bu gevsek titresim test cihazi (50), eksene dikey titresim, eksen etrafinda titresim (açisal ivme ile titresim) ve eksen boyunca titresim ile test için bir civata ve somun (1) (asagida "baglama vidasi yapisi" olarak refere edilecektir) yükleyecek sekilde olusturulmustur. Aksine, geleneksel olarak ortak kullanilan NAS darbe titresim test cihazi ya da Junker titresim test cihazi durumunda, yalnizca eksene dik titresim ile test için bir civata ve somun yüklemek mümkündür. Ilave olarak, gevseklik titresim test cihazi (50), iki kolun bir uyarma koluna (2) boylamasina titresim (titresim frekansi) uygulandigi (bir uyarma kolu (2), bir agirlik baglanti kolu (3)) baglama vidasi yapisi (1) ile baglandigi zaman, baglama vidasi yapisinin (1) bir civatasindaki eksenel kuvvetin (eksenel kuvveti düsürme) degisim sürecinin gerçek zamanli ölçümünü yapacagi sekilde olusturulmustur. Bu gevseklik titresim test cihazinin (50) bilesimi ile, baglanacak olan elemanlar olarak iki katmanli plaka seklindeki uyarma kolu (2) ve agirlik baglanti kolu (3), test parçasi olarak bir tespit vidasi yapisi (1) ile baglanmaktadir. Daha sonra, baglama vidasi yapisinin (1) gevseme testini yapmak için, baglanacak olan elemanlar olan uyarma kolu (2) ve agirlik baglanti kolu (3) mekanik olarak tahrik edilmektedir. Gevseklik titresim test cihazi (50), baglama vidasi yapisini (1) belirlenmis olan titresim ile yüklemek için bir uyarma kolu (2) ve bir agirlik baglanti kolunu (3) bunun yani sira tahrik kolunu (2) ve agirlik baglanti kolunu (3) titrestirmek için tahrik etmek için bir tahrik mekanizmasini içerir. Genel olarak, bu gevseklik titresim test cihazinin bir ana kismi, agirlik baglanti koluna (3) tutturulmus olan bir agirlik (4), belirli bir çalisma mesafesinde ileri geri hareket (tek titresim) için uyarma koluna (2) bagli bir çalistirma safti (5), çalistirma saftini (5) uzunlamasina desteklemek ve uzunlamasina kaymasini saglamak için bir silindir (6) içerir. Bir krank mekanizmasi, çalistirma saftini (5) ileri geri hareket etmesine neden olur. Krank mekanizmasi, bir dönme hareketini ileri geri harekete dönüstüren bir krank (7), krankin (7) dönen mili olarak bir krank safti (8), çalistirma saftini (5) ileri geri hareket etmesini saglamak için dönüs gücü üreten bir motor (9), motorun (9) dönme gücünü krank saftini (8) ileten kasnak (10) ve benzerini içerir. Uyarma kolunun (2) bir ucu, bir baglanti safti (11) ile çalistirma saftinin (5) bir üst ucuna baglanmaktadir. Agirlik baglanti kolu (3), sallanma (12) için bir saft etrafinda (bir tahterevalli hareketinde) sallanir. Sallanma safti (12), dönebilir destek için bir yatak destekleme elemani (13) ile bir ana gövde tarafindan desteklenmektedir. Gevseklik titresim test cihazi (50), tahrik mekanizmasi için bunlarin yaninda, bir baglama vidasi yapisinin (1) bir civatasinin eksenel kuvveti ile ilgili verilerin islenmesi ve görüntülenmesi için bir bilgisayar PC'si (gösterilmemistir), baglama vidasi yapisina (1) baglama torkunu ölçmek için bir tork sensörü (gösterilmemistir), ve benzerini saglayacak sekilde olusturulmustur. Sekil 11'de gösterildigi sekli ile, baglama vidasi yapisi (1) bir civata (1a) ve civata (1a) üzerine vidalanmis olan iki somun (1b, 1b) (çift somun olarak adlandirilir) içerir. Civata (1a) ile bir somun (1b) arasinda, baglanacak olan elemanlar olarak tahrik kolu (2) ve agirlik baglanti kolu (3), genis bir alana uygulanacak baglama vidasi yapisi (1) ile bir civatanin eksenel kuvvetini (baglama kuvveti) olusturmak için rondelalar (20) (temas esitlemesi için), ve baglama vidasi yapisinin (1) bir civatasinin (baglama kuvveti) eksenel kuvvetini ölçmek için bir yük hücresi (10) saglanmistir. Uyarma kolu (2) ve agirlik baglanti kolu (3), baglama vidasi yapisi (1) tarafindan belirlenen bir baglama torku ile rondela (20, 20) araciligi ile paralel birlestirilmis durumda baglanir. Civatanin (la) tutturulacagi bir yerde uyarma kolu (2) üzerinde bir içbükey kisim (2A) olusturulmustur. Benzer sekilde, somunun (1b) tutturulacagi bir yerde agirlik baglanti kolu (3) üzerinde bir içbükey kisim (3a) olusturulmustur. Ilave olarak, baglama vidasi yapisinin (1) her iki yaninda sirasi ile uyarma kolu (2) ve agirlik baglanti kolu (3) içinden geçen dönebilir salinim tutucu pimler (30, 30) bulunmaktadir. Detaylar daha sonra Sekil 12'ye atifta bulunularak açiklanirken, uyarma kolunun (2) ve agirlik baglanti kolunun (3) bükülme açisi, salinim sinirlayici pimler (30, 30) ile belirli bir açinin altinda tutulur. Sekil 12'nin (a)'sinda gösterildigi sekli ile, rondelalarin (20) her iki tarafi da düz çizgiler halinde kesilmistir ve rondelalar, dairesel bölümlerin (20a) ve düz çizgi bölümlerinin (20b) dönüsümlü olarak birbirine baglandigi bir sekle sahiptir. Ilave olarak, düz çizgi kismi (20b) ile içbükey kisim (2A) arasinda bir bosluk (dO) (asagida "rondela boslugu (d0)" olarak anilacaktir) olusturulur. Rondelanin malzemesi, örnek olarak yüzeyde tri-demir tetroksit filmi olusturmak için yüzey isleminin uygulandigi 45'ten 50'ye kadar HRC (sertlik) degerine sahip olan S45C'dir (karbon çelik malzeme).Ilave olarak, Sekil 12'nin (b)'sinde gösterildigi sekli ile, civata (2b, 3b) için açik delikler, uyarma kolunun (2) ve agirlik baglanti kolunun (3) ilgili içbükey kisimlarinda (2a, 3a) olusturulur. Civata (2b, 3b) ve civata (1a) arasinda bir bosluk (tolerans) (d1) (asagida "civata payi (d1)" olarak anilacaktir) vardir. Benzer sekilde, ilgili içbükey kisimlarin (2a, Sa) her iki tarafinda salinim sinirlayici pimlerin (30, 30) geçmesine izin veren pim (20, 30) için açik delikler olusturulur. Pim (2G, 3G) için açik delikler ile salinim sinirlama pimi (30) arasinda bir bosluk (tolerans) (d2) (asagida "pim payi (d2)" olarak anilacaktir) vardir. Bunlarin disinda çalistirma safti (5) ile baglanti safti (11) arasinda bosluk, salinim mili (12) ile yatak destek elemani (13) arasinda bosluk, rondela (20) ile civata (1a) arasinda bosluk ve benzeri bulunmaktadir. Asagidaki açiklamaya kolaylik olmasi açisindan civata payi (di) 2 pim payi (d2) 2 rondela payi (dO) ve rondela payi (dO), civata payi (d1) ve pim payi (dz) disindaki mekanik tolerans paylari dikkate alinmayacaktir. Sonuç olarak, çalistirma safti (5) yukari ve asagi hareket ettigi zaman (tek titresimde hareket ettiginde), uyarma kolu (2), baglama vidasi yapisina (1) göre uzunlamasina bir yönde bir rondela payi (dO) ile sola saga kaydirmanin yani sira dayanak noktasi olarak baglanti safti (11) etrafinda bir pim payi (dz) ile yukari ve asagi sallanir. Öte yandan, agirlik baglanti kolu (3), baglama vidasi yapisina (1) göre uzunlamasina bir yönde kaydirma yapamasa da, bir dayanak noktasi olarak salinim için saftin (12) etrafinda bir pim payi (dz) ile yukari ve asagi sallanabilir. Baglama vidasi yapisi (1), agirlik baglanti koluna (3) göre uzunlamasina bir yönde bir rondela payi (dO) ile sola saga kaydirmanin yani sira, bir civata payi (d1) ile göreli olarak yukari ve asagi kaydirma yapabilmektedir. Bundan dolayi tahrik kolu (2), agirlik baglanti koluna (3) göre kendi uzunlamasina bir yönde maksimum 2d0 kayma yapabilmektedir. Ilave olarak, agirlik baglanti kolu (3), agirlik (4) ile Sekil 12'de gösterildigi sekli ile genellikle saat yönünde döndürülmeye zorlanmaktadir. Sonuç olarak, çalistirma safti (5) hareket yönünü tersine çevirdigi zaman, uyarma kolunun (2) sallanmasi ya da agirlik baglanti kolunun (3) sallanmasi zorla tersine çevrilmekte ya da durdurulmaktadir. Bu durumda, baglama vidasi yapisi (1), uyarma kolu (2) araciligi ile eksene dikey bir yönde (asagida "eksene dikey darbe kuvveti" olarak refere edilecektir) bir darbe kuvveti ile ya da agirlik baglanti kolu (3) vasitasi ile eksen etrafinda bir yönde bir darbe momenti ile yüklenir. Ilave olarak, salinim için safttan (12) agirliga (4) kadar uzun bir mesafe olmasi durumunda, baglama vidasi yapisi (1), çalistirma safti (5) hareket yönünü tersine çevirdigi zaman agirlik baglanti kolu (3) üzerinden eksenel yönde bir darbe kuvveti ile yüklenir. Çalistirma safti (5) (baglanti safti (11)), belirli bir çalisma mesafesi ile (örnek olarak, 11 mm) uzunlamasina (dikey) yönde ileri geri hareket yapar. Bununla birlikte çalisan uyarma kolu (2), baglanti safti (11) etrafinda bir dayanak noktasi olarak asagi yukari salinim ile birlikte, Sekil 12'de uzunlamasina bir yönde baglanti vidasi yapisina (1) göreceli olarak kayma yapar. Diger yandan, çalistirma saftinin (5) ileri geri hareketi ile birlikte çalisan agirlik baglanti kolu (3), bir dayanak noktasi olarak salinim (12) (sabit bir nokta) için milin etrafinda (bir tahterevalli hareketinde) salinir. Çalistirma saftinin (5) çalisma mesafesi, çalistirma safti (5) en alt noktaya ulastigi zaman, uyarma kolu (2) agirlik baglanti koluna (3) göre kendisinin uzunlamasina bir yönde maksimum göreceli bir kayma yapacak sekilde ayarlanir. Bu durumda, baglama vidasi yapisi (1), tahrik kolu (2) vasitasi ile eksene dik bir darbe kuvveti ile ve ayni zamanda agirlik baglanti kolu (3) vasitasi ile agirlik (4) tarafindan eksen etrafinda bir yönde bir darbe momenti ile yüklenir. Bu durumda, baglanti safti (11) ile sallanma saftinin (12) ayni yükseklikte oldugu durum asagida "nötr durum" olarak anilacaktir. Benzer sekilde, civata (la) ile baglanti safti (11) arasindaki bir L1 mesafesinin ve civata (1a) ile sallanma safti (12) arasindaki bir L2 mesafesinin toplami (= L1 + L2) maksimum oldugu zaman, baglama vidasi yapisi (1) (civata (1a)) tahrik kolu (2) üzerinden eksene dik bir darbe kuvveti ile yüklenir. Ayni zamanda, baglama vidasi yapisi (1) (civata (1a)) agirlik baglanti kolu (3) üzerinden eksen etrafinda bir yönde bir darbe momenti ile yüklenir. Bu durumda, uyarma kolu (2) vasitasi ile eksene dik bir darbe kuvveti ile tekrar tekrar yüklenecek olan "eksene dik titresim" olarak refere edilecektir. Ilave olarak, agirlik baglanti kolu (3) vasitasi ile agirlik (4) tarafindan eksen etrafinda bir yönde bir darbe momenti ile tekrar tekrar yüklenmek üzere edilecektir. Ilave olarak, civata (ta) ile baglanti safti (11) arasindaki bir L1 mesafesi ile civata (ta) ve nötr durumda kanatlandirma (12) için saft arasindaki L2 mesafesinin toplami LÜ olacaktir. Yine Sekil 10'a dönecek olursak, örnek olarak üç fazli bir AC motor, motor (9) olarak kullanilabilir. Bu durumda, motorun (9) dönme frekansi bir inverter tarafindan kontrol edilmektedir. Sekil 13, baglama vidasi yapisinin (1), uyarma kolunun (2) ve agirlik baglanti kolunun (3) uzunlamasina yöndeki göreceli konumlarinin bir iliskisini gösteren açiklayici bir görünümd'ür. Sekil 13'teki (a), bu görece konumlari nötr durumda gösterir. Sekil 13'teki (b), uyarma kolu (2), baglama vidasi yapisina (1) göre uzunlamasina bir yönde bir rondela payi (dO) ile göreceli bir kaydirma yaptigi zaman, bu göreceli konumlari gösterir. Sekil 13'teki (c), uyarma kolu (2) uzunlamasina bir yönde 2d0 göreceli bir kaydirma yaptigi zaman bu göreceli konumlari gösterir. Sekil 13"L'in (a)'sinda gösterildigi sekli ile, içbükey kisimlarin (2a, 3a) her biri ve rondelalarin (20, 20) her biri arasinda sirasi ile bir rondela payi (dO) saglanir. Öte yandan, civata (13) ile tahrik kolu (2) ya da agirlik baglanti kolu (3) arasinda sirasi ile bir civata payi (d1)saglanmistir. Ilave olarak, sirasi ile salinim sinirlama pimi (30) ile uyarma kolu (2) ya da agirlik baglanti kolu (3) arasinda bir pim payi (dz) saglanmistir. Sekil 13'ün (b)'sinde gösterildigi sekli ile, çalistirma safti (5) (Sekil 12'de gösterilmistir) asagi dogru hareket etmeye basladigi zaman, uyarma kolu (2), baglama vidasi yapisina (1) göre uzunlamasina yönde gösterildigi gibi göreceli sola dogru kayma yapar. Bu durumda, rondela payi ((10) s Civata payi (d1), pim payi (d2), bu sayede Civata basi tarafindaki rondela, uyarma kolunun (2) içbükey kisminin (2A) iç duvarina dayanir. Sonuç olarak, rondela (20), uyarma kolunun (2) içbükey kisminin (2A) iç duvari tarafindan itilir, bu sayede uyarma kolu (2) ve baglama vidasi yapisi (1) agirlik baglanti koluna (3) göre Sekil 13'teki (b)'de gösterildigi sekli ile bir bütün olarak sola dogru kaymaya baslar. Bu durumda Civata ile baglanti safti arasindaki mesafe L1 + dO olur. Sekil 13'ün (c) 'de gösterildigi sekli ile, uyarma kolu (2) ve baglama vidasi yapisi (1) agirlik baglanti koluna (3) göre gösterildigi sekli ile bir bütün olarak sola dogru göreceli kaydirma yapar, bu sayede somun (1) tarafindaki rondela somunu (20), içbükey kismin (3a) iç duvarina dayanir. Daha sonra, çalistirma safti (5) (Sekil 12'de) en alt noktaya ulastigi zaman, uyarma kolunun (2) ve agirlik baglanti kolunun (3) göreceli olarak kaydirilmasi zorla durdurulur. Yani, uyarma kolunun (2) momentumu sifir olmaya zorlanmaktadir ve bununla birlikte, agirlik baglanti kolunun (3) açisal momentumu, agirlik baglanti kolunun (3) agirlik (4) ile zorlandigi bir durumda sifir olmaya zorlanmaktadir. Sonuç olarak, baglama vidasi kolu (1) (Civata (1a)) tahrik kolu (2) üzerinden eksene dik bir darbe kuvveti ile yüklenir ve ayni zamanda tespit vidasi yapisi (1) (Civata (1a)) agirlik baglanti kolu (3) üzerinden agirlik (4) tarafindan eksen etrafinda bir darbe momenti ile yüklenir. Bu durumda civata(1a) ile salinim safti (12) arasindaki mesafe, Civata (1a) ile baglanti safti (11) arasindaki mesafenin L1 + dO olarak tutuldugu bir durumda L2 + dO olur. Tablo 1'deki titresim testinin yukarida açiklanan sonuçlarina dönersek, Patent Dokümani 1'de açiklanan gevseklik önleyici somun ile bir baglanti yapisinda gevsemenin meydana gelmesine neden olan sey, titresim testinin bir sonucu olarak gösterildigi sekli ile, asagidaki gibi kabul edilir. Yani, tepe benzeri ikinci dis dairesel çikintilarinin (rs, rsi - rss) dairesel çikinti arasindaki bir kök çapi, Sekil 4'te gösterildigi sekli ile bir birinci disin (S1) etkin çapi (d) ile ayni olacak sekilde yapilsa bile, dairesel çikintilar arasinda genisletilmis bir kök çapina sahip olan tepe benzeri ikinci dis dairesel çikintilarinin (rs, r51 - rss) sertligi, bir birinci disin (81) temel bir dis dairesel çikintisi olarak bir birinci dis dairesel çikintisinin sertliginden daha düsüktür. Sonuç olarak, eger Sekil 8(a) ve 8(b)'de gösterildigi sekli ile içerisinde birinci somunun (82) yüksek baglama torku ile altigen basli civataya (81) baglandigi bir baglama yapisi (80) için yukarida açiklandigi gibi bir vidanin gevseklik titresim testi yapilirsa, tepe benzeri ikinci dis dairesel çikintilari (rs, rs1 - rss) eksenel bir kuvveti azaltmak için elastik deformasyona ugrar. Mevcut bulusun yapilanmalarina göre çift disli vida yapisinin açiklamasi Yukarida açiklandigi sekli ile, geleneksel yapiya sahip olan çift somunlu bir baglanti yapisinin ciddi gevsek yük ile yüklendigi bir durumda, eksenel kuvveti düsürme olasiligi reddedilemez. Bundan, mevcut bulusun yapilanmasina göre çift disli vida yapilari (1A) ile, tepe benzeri ikinci disli dairesel çikintilarinin (rs, r51 - rss) dairesel çikintilari arasindaki kök çapi, Sekil 5=ten 7'ye kadar olanlarda gösterildigi sekli ile bir birinci disin (S1) etkili bir çapindan (d) daha büyük olacak sekilde olusturulur. Sekil 9(a) ve 9(b), içerisinde mevcut bulusun bir yapilanmasina göre çift disli bir vida yapisinin bir gevseklik önleyici somun ile bir baglama yapisina (800) uygulandigi bir örnegi göstermektedir, Sekil 9(a), kismi bir kesit görünüstür ve Sekil 9 (b), somunlar ile geçen çift disli yapiyi gösteren bir kesit görünüstür. Sekil 9(b)'de gösterildigi sekli ile, gevseklik önleyici bir somun olarak ikinci bir somunun (830) iç disinin iç çapi (D1). birinci disin (81) etkin çapindan (cl) daha büyük olacak sekilde olusturulmustur. Sekil 5, tepe benzeri ikinci dis dairesel çikintilarinin (rs, rsi - rss) dairesel çikintilari arasindaki bir kök çapinin, bir birinci disin (S1) etkili bir çapindan (d) %10 daha büyük olacak sekilde olusturuldugu bir örnegi göstermektedir. Bu durumda, ayni zamanda gevseklik önleyici somun olarak bir ikinci somunun (830) iç disinin iç çapi için, ikinci bir disin kök çapi, birinci disin (S1) etkin çapindan (d) %10 daha büyük olacak sekilde olusturulur. Burada, %10 daha büyük olacak sekilde olusturulmus olan bir ikinci disin bir kök çapi, birinci disin bir çikintinin yüksekligini H olarak alarak (ikizkenar üçgen varsayarak bir yükseklik; Sekil 5'in (a)'sina bakiniz), ikinci disin kök çapinin, h = H x %10 olarak bir yariçap için (çap için 2h) h kadar yükseltilecegi sekildedir. Etkili çaptan %20 ya da %30 daha büyük olacak sekilde olusturulan bir ikinci disin bir kök çapi, benzer sekilde hesaplanarak elde edilenler için alinir. Ilave olarak, Sekil 6, içerisinde tepe benzeri ikinci dis dairesel çikintilarinin dairesel çikintilari arasindaki kök çapinin (rs, I'S1 - rss), dairesel çikintinin yüksekliginin (H) %20'si kadar (bir ikizkenar üçgeni varsayarak bir yükseklik) bir birinci disin (81) etkin çapindan (d) daha büyük olacagi sekilde olusturuldugu bir örnegi göstermektedir. Bu durumda, ayni zamanda gevseklik önleyici bir somun olarak ikinci somunun (830) iç disinin iç çapi (D1), birinci disin (S1) etkin çapindan (d) dairesel çikinti yüksekliginin %20'si kadar daha büyük olacak sekilde olusturulur. Ilave olarak, Sekil 7, tepe benzeri ikinci dis dairesel çikintilarinin (rs, rs1 - rss) dairesel çikintilari arasindaki bir kök çapinin, bir birinci disin (81) etkili bir çapindan (d) %30 daha büyük olacak sekilde olusturuldugu bir örnegi göstermektedir. Bu durumda, ayni zamanda gevseklik önleyici bir somun olarak ikinci somunun (830) iç disinin iç çapi (D1), birinci disin (S1) etkin çapindan (d) dairesel çikinti yüksekliginin %30'u kadar daha büyük olacak sekilde olusturulur. Sekil 9(a) ve 9(b), içerisinde tepe benzeri ikinci dis dairesel çikintilarinin dairesel çikintilari arasindaki kök çapinin (rs, r51- rss), gevseklik önleyici somunlarin çift somunlar olarak kullanildigi bir birinci disin (81) bir etkili çapindan (d), dairesel çikinti yüksekliginin (H) %10 ya da %20'si kadar daha büyük olacak sekilde olusturulur Ilk önce ikinci dise (82) bir iç dise sahip olan bir ikinci somun (830) (gevseklik önleyici bir somun) vidalanir. Daha sonra, bir iç dise (820) sahip olan bir birinci somun (820) (bir baglama somunu), belirli bir baglama torku ile birinci dise (81) (bir metrik kaba dis) vidalanir. Bu sirada ikinci somun (830), baglanacak olan bir elemana (840) baglanacak olan birinci somunun (820) dönüsü ile daha fazla döndürülür. Ikinci somun (830) bu yapilanmada prensip olarak açilmamistir. Ikinci somunun (830) iç çapi, birinci disin (S1) etkin bir çapindan (cl) dairesel çikintinin yüksekliginin (H) %10 ya da %20'si kadar daha büyük olacak sekilde olusturulur. Ikinci somun (830), baglanacak olan elemana (840) bitisik yüz üzerinde olusturulmus olan büyük çapli bir flansa (831) sahiptir, bu nedenle bu yapilanmada bir flansa sahip olan bir somundur. Birinci somun (820) ile ikinci somun (830) arasindaki kilitleme kuvveti, bir flans (831) olusturularak yükseltilebilmektedir, bu sayede gevseme olasiligi azaltilmaktadir. Sekil 9(b), 45°'Iik bir açisal konumda Sekil 6'daki (c)'nin bir bölümünü göstermektedir. Sekil 9 (b) 'de gösterildigi sekli ile, ikinci somunun (830) iç disinin iç çapi (D1), birinci disin (81) etkin çapindan (d) daha büyük olacak sekilde olusturulur, bu sayede düz çizgi bölümleri (832) kesit seklinde, yani ikinci somunun (830) iç disinin iç çapinda (D1) spiral bir dairesel delik olusturulmustur. Ilave olarak, ikinci disin (82) tepesinde açisal konumlara karsilik gelen yükseklik degiskenine sahip olan çok sayida küçük dairesel çikinti (rp) (bakiniz Sekil 5, Sekil 6 ve Sekil 9(b)) olusturulmustur. Sonuç olarak, ikinci somunun (830) iç disi, ikinci disin (S2) üstündeki küçük dairesel çikintiya (rp) geçer, bu sayede ikinci somunun (830) iç disinin temas alani ile ikinci dis (82) azalir, bu sayede dis yüzünün birim alani basina temas basincini yükseltir. Bununla birlikte, mevcut bulusun çift disli vida yapisinda baglama kuvveti birinci somun (820) tarafindan paylasildigi için herhangi bir sorun yasanmamaktadir. Ikinci somunun (830) islevi baglama kuvvetinden ibaret olmayip, somunun birinci somunun (820) gevsemesini önleyen islevi vardir. Sonuç olarak, ikinci somunun (830) kesme kirilmasi ve küçük dairesel çikintilar asla meydana gelmez. Çift disli vida yapisinin gevseklik testi Mevcut bulusun yapilanmalarina göre çift disli vida yapisinin gevseklik testleri, yukarida açiklanan gevseklik titresim test cihazi (50) ile gerçeklestirilmis ve veriler Tablo 2'den 13'e kadar olanlarda gösterildigi sekli ile elde edilmistir. Bu veriler, Tablo 1'de gösterilen titresim testinin sonucuna benzer bir sekilde, her bir test parçasi (1'den 3'e kadar olanlar) için on kez test yapilarak elde edilmistir. Ilave olarak, ayni zamanda test kosulu da 35 Hz titresim frekansi, 29 saniye test süresi ve 42 Nm'lik birinci somunun sikma torku ile Tablo 1'de gösterilen titresim testine benzerdir. Ilave olarak, testleri yapilan bu baglanti yapilari için standartlastirilmis civata ve somun malzemesi olarak kullanilan krom molibden çelik malzeme (SCM malzemesi) kullanilmaktadir. Tablo 2'de gösterilen veriler, çift disli bir vida yapisi için elde edilen olup, içerisinde ikinci dis dairesel çikintilarinin dairesel çikintilari arasindaki bir kök çapi, birinci disin (S1) etkili bir çapindan (d) daha büyük olacak sekilde. dairesel çikintinin yüksekliginin (H) %10'u kadar (ikinci disin temel bir disi ikizkenar üçgen olarak alindigi zaman) daha büyük olacak sekilde olusturulur. Burada, birinci dis, nominal çapi 12 mm olan bir metrik kaba distir ve ikinci dis, üç kat sarmal eksen boyuna sahip olan iki disli bir kaba distir ve bir metrik kaba dis ile ayni dairesel çikinti sekline sahiptir (bir spiral çizgiye ve teget çizgiye dik kesit düzleminde). Gevseklik testine, testten önce birinci somunun 42 Nm tork ile baglanmasindan sonra baslanmistir (bu zamandaki eksenel kuvvet %100 olarak alinmistir). Tablo 2'de gösterilen veriler çift disli bir vida yapisi için olup, içerisinde ikinci dis dairesel çikintilarinin dairesel çikintilari arasindaki bir kök çapi, bir birinci disin (S1) etkili bir çapindan (d) dairesel çikintinin yüksekliginin (H) %10`u kadar daha büyük olacak sekilde olusturulur. Verilere göre, eksenel kuvvet 10 kez gevseklik testi için maksimum 19.8 KN ile yüksek olmustur ve eksenel kuvvet .7 KN'dan 19.8 KN'ya kadar olan bir aralikta olmustur. Verilerde, varyasyon, Tablo 1'de gösterilen geleneksel olandan daha küçük olmustur ve artik eksenel kuvvet %69'den %89'a kadar olan bir miktarda daha yüksek olmustur, bu sayede yukarida açiklanan önceki tekniklere kiyasla gevsekligin olusmadigi bulunmustur. Tablo 3'te gösterilen veriler benzer sekilde, ikinci disin bir kök çapinin yüksekliginin bir birinci disin (81) bir etkili çapindan (d) %20 daha büyük olacak sekilde olusturuldugu bir çift disli vida yapisi içindir. Tablo 3'te, eksenel kuvvet maksimum 18.8 KN ile yüksek olmustur ve eksenel kuvvet, Tablo 1'de gösterilen geleneksel olandan daha küçük varyasyonla 10.4 KN'den 18.8 KN'ye kadar olan bir aralikta olmustur ve artik eksenel kuvvet %68'den %92'ye kadar olan bir aralikta yüksek oldugu için gevsekligin olmadigi tespit edilmistir. Benzer sekilde, Tablo 4, ikinci disin bir kök çapinin yüksekliginin bir birinci disin (81) bir etkili çapindan (d) %20 daha büyük olacak sekilde olusturuldugu bir çift disli vida yapisi için verileri göstermektedir. Tablo 4'te gösterilen veriler ile, test parçasi (1) için altinci testte eksenel kuvvet sifir, ikinci disin tepe benzeri dairesel çikintilari plastik deformasyona ugramis ve eksenel kuvvet alti kez tekrarlanan yükler ile sifir olmustur. Bunun nedeni asagidaki gibi görünmektedir. Yani, birinci disin etkili çapindan (d) ne kadar daha büyükse, olusturulacak olan ikinci disin tepe benzeri dairesel çikintilarinin dairesel çikintilari arasindaki kök çapi, birinci disin (S1) birinci dis dairesel çikintisinin (r) birincil sertligi, daha büyük hale getirilmis olan dairesel çikinti arasindaki kök çapi ile birinci disin (81) sertligine o kadar yakin hale gelir, bu sayede birinci somun (820) ile birinci dis (81) arasindaki mukavemet, yani tepe benzeri dairesel çikintilardaki kesme gerilmesinin izin verilebilir bir aralikta olur ya da disler arasindaki elastik deformasyon izin verilebilir bir aralikta olur, bu sayede asla bir problem yaratmaz. Bununla birlikte, Sekil 7'de 22.5°'Iik ve 67.5°'Iik açisal konumlari için gösterildigi sekli ile, sadece Sekil 5 ve 6'de gösterildigi sekli ile küçük dairesel çikintilardan (rp) daha küçük dairesel çikintilar (rq) kök çapi %30 daha büyük olacak sekilde olusturulan ikinci disin (S2) dairesel çikintisinin tepesinde çok sayida olusturulur. 18: 'I 'ligi i? Sonuç olarak, ikinci disin (S2) dairesel çikintisinin tepesindeki sadece küçük çikintilar (rq) ikinci somuna geçer, bu sayede ikinci somunun iç disinin ikinci dis (32) ile temas alani azalir. Bu. gevseklik testi altindaki çift disli vida yapisi bu durumda yüksek yükler (eksenel kuvvet ya da baglama torku) ile yüklendigi zaman küçük dairesel çikintilarin (rq) kesme kirilmasi ya da plastik deformasyonunun meydana gelmesinden kaynaklanir. Bu tür kirilma ya da plastik deformasyon olaylari ayni zamanda, test parçalari gözlemlenerek de fark edilmistir. Yukarida açiklanan testlerin sonuçlari. ikinci disin dis dairesel çikintilarinin kök çapini daha büyük hale getirirken, bir vida safti ya da bir somun tork yükü ile yüklendigi zaman eksenel kuvveti tutmak için etkili oldugunu, tork yükü belirlenen bir degeri astiginda etkili olmadigini açiklamaktadir. Bir çift disli vida yapisi için çift somun ile baglama prensibi Mevcut bulusa göre çift disli bir vida yapisi için çift somun ile baglama prensibi, Sekil 9 (c)'de gösterildigi sekli ile çift kilitli somunlar ile baglanmis olan gevseklik önleyici somunlu bir baglanti yapisi örnek alinarak açiklanacaktir. Eksenel bir kuvvet (W) altinda bir ikinci somunu (830) döndürmek için gerekli olan bir tork (T) genellikle asagidaki denklem (1) ile verilmektedir. Burada W: çift disli vida yapisinin (810) eksenel kuvveti, p': ikinci disin ikinci somun ile temas ettigi bir temas yüzeyinin sürtünme açisi, d2: ikinci disin temas ettigi dis yüzünün etkin çapi ikinci somun ve oi: ikinci disin sarmal eksen boyu açisi. Bunda, yükseklik açisal konuma bagli olarak degistigi için, ikinci disin (ikinci disin (830) temas ettigi dairesel çikinti) etkili çapi (d2), dairesel çikinti yüksekliginin 1/2'si için ortalama bir yükseklik olarak alinir. Ilave olarak, ikinci disin kök çapi, ikinci somunun iç çapi (D) ile ayni oldugu zaman, etkili çap (dz), çikintinin dis çapinin (da) ve ikinci ipligin iç çapinin (D1) bir toplaminin 2'ye bölünmesi ile elde edilen bir degerdir (bakiniz Sekil 9 (c)). Ikinci somunun (830) yatagi (831a) baglanacak olan eleman (840) ile temas ettikten sonraki bir tork (T1) genellikle asagidaki denklem (2) ile verilmektedir. Burada r2: ikinci somunun (830) baglanacak olan eleman (840) ile temas ettigi ortalama yatak yariçapi (831a), 0:: ikinci disin sarmal eksen boyu açisi ve p: sürtünme katsayisi p'ye sahip olan yatagin sürtünme açisi (831a). Diger taraftan, baglama yapisi (800) baglandigi zaman ikinci somun (830) baglanmaktadir ve birinci somun (820) döndürülerek dolayli olarak döndürülmek üzere tahrik edilmektedir. Bu sirada ikinci somun (830), birinci somunun (820) ikinci somun (830) ile temas ettigi yatagin (830a) sürtünme kuvveti ile döndürülür. Sürtünme katsayisinin (u) ikinci somunun (830) yataklarindan (831a) birininki ile ayni oldugu bir durumda, ikinci somunun (830) birinci somunun (820) bu dönüsü ile döndürülmek üzere sürüldügü tork (T1') asagidaki denklemde verilmistir. yariçapi ve p: sürtünme katsayisi u'ye (p = tanp) sahip olan yatagin (831a) sürtünme açisi. Bu durumda, birinci somunun (820) belirli bir baglama torku ile tek basina döndürülmesi ile birinci somun (820) ile ikinci somun (830) arasinda bir kilitleme kuvveti elde etmek için asagidaki sekilde islem yapilmalidir. Ilk önce ikinci somun (830) önce birinci somunun (820) döndürülmesi ile döndürülmesi, ardindan ikinci somunun (830) flansinin (831) yatagi (831a) baglanacak olan eleman (840) ile temas etmesi ve ikinci somunun (830) dönüsü bir sonraki sefer yatagin (831a) sürtünme kuvveti ile durdurulmasi, daha sonra birinci somunun (820) belirli birtork ile baglanmasi, bu sayede bu baglama yapisinin (800) gevsemesini önlemek için karsilikli kilitleme kuvvetinin yaratilmasi gerekmektedir. Ikinci somunun (830) baglanacak olan eleman (840) ile temas ettikten sonra dönmesinin durmasi için asagidaki kosulun saglanmasi gerekmektedir. T1 T1i T1:W[(d2/2) - tan(0i+p=)+r2 - tanp] Tv = tanp - W - r1 ......... (4) Bu nedenle; Bu kosul kuruldugunda ve sadece birinci somunun (820), ikinci disin dairesel çikintilarinin daha sonra açiklanacagi sekli ile kesme gerilimi ya da temas basinci ile plastik deformasyona ugramayacagi sekilde belirlenmis bir degerde bir tork ile baglanmasi ile, mevcut bulus ile ikinci somunun (830) sökülmesi ve kilitleme kuvveti verilmesi gerekli degildir, ancak yukarida açiklanan gevseklik titresim testlerinin sonuçlari dikkate alinarak gerekli kilitleme kuvveti elde edilebilir. Çift disli vida yapisinin kullaniminda çift somun gevsekliginin gözlemlenmesi Yukarida açiklanan gevseklik titresim test cihazi (50) ile tekrarlanan dönüs torku ile bir vidanin gevsemesini olusturan mekanizma su sekilde degerlendirilmektedir. Sekil 9 (a)'da gösterilen baglama yapisinda (800), Sekil 7'de ve benzerlerinde gösterilen dairesel çikintilarin plastik deformasyona ugramasi durumu açiklanacaktir. Sekil 13 ve benzerlerinde görüldügü sekli ile, vida gevsekliginin vibrasyon test cihazi (50) ile yapilan testlerde tespit vidasi yapisinda (1) gevsemeye neden olan dis kuvvetler olarak, bir uyarma kolunun (2) tekrarlanan sallanma hareketi, temas yatagi araciligi ile bir civatayi (1a) döndürür, ya da bir agirlik baglanti kolunun (3) tekrarlanan sallanma hareketi, baglama vidasi yapisinda (1) gevseklik yaratmak için somunun (1b) bir yatagini döndürür. Ilave olarak, test parçalarinin gözlemlenmesi ile elde edilen bir sonuçtan, çikintilarin (rq) gevseklik olustugunda plastik deformasyona ugradigi gözlemlenmistir. Kesme kuvveti ile dis dairesel çikintilarin kirilmasi ya da deformasyonu (1) Bir ikinci somundan (830) gelen tork Vida gevsekliginin bir titresim test cihazinda (50) dis kuvvet ile gevsemeye kadar olan tahrik etmenin gözden geçirilmesinden ve test sonuçlarindan, baglama yapisinin (800) gevseklik önleyici somun ile gevsek olmasinin nedeni Sekil 9(c) ve benzerlerine referans ile açiklanacaktir. Baglama yapisinda (800) baglama için bir yapidan bakildiginda, baglama yapisindaki (800) gevseklik, bir ikinci somun (830) ya da bir çift disli vida yapisinin (810), baglanacak olan bir elemanin (840) döndürülmesine neden olur. Bu durumda, baglama yapisi (800) eksenel kuvvet (W) ile baglandigi zaman ve yüksek uçlu ikinci somun (830) baglanacak olan elemanin (840) tarafindan döndürüldügü zaman, asagidaki tork (T2) bir yatak (831a) T2=W - tanp - r2 ...... (6) Burada r2: ikinci somunun (830) baglanacak olan eleman (840) ile temas ettigi ortalama yatak yariçapi (8313) ve p: sürtünme katsayisi u'ye sahip olan yatagin sürtünme açisi (831 a) (u: tanp). Tork (T2) harici kuvvet tarafindan olusturuldugu zaman, asagidaki eksenel kuvvet (W1) olusturulur. Yukarida açiklanan denklem (1 )'den, W1=T2i'(d2l2) - tan(ci+p') ...... (7) Burada, p': u sürtünme katsayisina sahip olan ikinci somunun dairesel çikinti ile temas ettigi bir temas yüzeyinin sürtünme açisi, d2: ikinci disin ikinci somun ile temas ettigi dis yüzünün etkin çapi ve 0: ikinci disin sarmal eksen boyu açisi. (2) Çift disli bir vida yapisinin (810) bir kafa kisminin (811) yanindan gevsetme torku Yukarida açiklanan gevseklik titresim testlerinde, baglama yapisinin (800) çikintilari (rp) üzerindeki dis kuvvet, sadece ikinci somundan (830) gelen bir tork degildir, fakat baglanacak olan eleman (840), elemani (840) baglama yönünde ya da gevsetme yönünde (ikinci somun yataginin (811a) yanindan döndürülür. Bu tork (Ts) eksenel bir kuvvet (W2) olusturur. Yukaridaki denklem (6) ile benzer sekilde, T3=W - tanp - r3 ...... (8) temas ettigi yatagin (811a) ortalama yariçapi ve p: yatagin (811a) sürtünme açisi) (u = tanp). Bu tork (T3) ile, asagidaki eksenel kuvvet (W2) olusturulur. Burada, d:: ikinci disin ikinci somun ile temas ettigi etkili dis yüzü çapi ve p': u sürtünme katsayisi durumunda ikinci somunun temas ettigi dairesel çikintilarin temas yüzeyinin sürtünme açisi. (3) Ikinci disin dairesel çikintilarinda olusan kesme gerilmesi Öte yandan, döndürülmüs civatanin(1a) (ikinci somunun temas ettigi bir dis dairesel çikintisi) kesme kirilmasina ugramasi durumu asagidaki gibi kabul edilir. Bir metrik iri dis için kanat açisi 60° oldugu için, bir dairesel çikinti @ basina ortalama kesme uzunlugu, bir ikizkenar üçgenin birtaban tarafini elde etmek Için bir denklemden asagidaki gibi olur (Sekil 9 (c)'de A'nin büyütülmüs görüntüsüne bakin). Burada d3: dairesel çikintinin dis çapi, D1: ikinci somunun (830) iç çapi ve [3: dis dairesel çikintisinin kanat açisi. Bu durumda, ortalama kesme uzunlugu @ açisal konuma bagli olarak degistigi için, hesaplama için bir ortalama deger kullanilabilir. Daha sonra, çift disli vida yapisinin (810) bir dairesel çikintisi WB olarak kesme kirilmasina ya da plastik deformasyona ugradigi zaman, izin verilen bir eksenel yük alarak, "TrD1gz" dairesel çikintinin bir kesme yükü ile yüklendigi bir alan oldugundan asagidaki denklem elde edilir. WB =1TD1A_BZT ...... (11) Burada, T: çift disli vida yapisinin (810) bir malzemesinin izin verilen kesme kirilma gerilimi, D1: somunun (830) iç çapi ve 2: yükleme kabiliyetine sahip olanlar olarak alinan dairesel çikintilarin sayisi. Bunda, 2 ikinci somunun bir uzunlugu (L) verildiginde hesaplanarak elde edilebilecegi için, ayni zamanda izin verilen eksenel yük WB de hesaplanabilir. Çift somunla baglanmis olan çift disli vida yapisina sahip olan baglama yapisinda gevseklik nedeni Yukarida açiklanan gevseklik testlerinde, Sekil 9(c)'de gösterilen çift disli vida yapisinin (810) kafa kismi (811), yatak (811a) vasitasi ile baglanacak olan elemana (840) dayanirve bir yüksek sarmal eksen boyuna sahip olan ikinci somun (830), baglanacak olan elemanin (840) sabitlenmesi ya da gevsetilmesi yönünde döndürülmek üzere tahrik edilir. Yani, torklar, ikinci araciligi ile baglanacak olan elemanin (840) kenarindan baglama yapisina (800) ayni anda verilir. Gevseklik test cihazinin (50) yapisal islevi ile baglanacak olan elemanin (840) baglanmasi ve gevsetilmesi için her iki yönde es zamanli olarak torklar olusturuldugu zaman, testlerin sonuçlarindan söylenebilecek sey, dairesel çikintilarin plastik deformasyona ugramak için müsaade edilebilir bir elastik deformasyonun ötesine geçtigidir. Yukarida açiklanan gevseklik testlerinde, hem çift disli yapi (810) hem de ikinci somun (830) tarafindan baglanacak olan elemana (840) ayni anda uygulanan eksenel kuvvetin maksimum eksenel kuvveti (Wm), baglama yapisina (800) W olarak bir dis kuvvet yüklenmeden önce eksenel bir kuvvet alarak, denklem (2)'de bir eksenel kuvvet (W), denklem (7)'de bir eksenel kuvvet (W1) ve denklem (9)'da bir eksenel kuvvet (W2) toplami olur, Bunda, çift disli vida yapisindaki (810) ikinci dis için izin verilen bir eksenel yükü WB olarak alarak, asagidaki iliski gereklidirî içerisinde WB, ikinci disin etkili kesit alani (A) ile belirlenen ve denklem (11) kullanilarak hesaplanan T tarafindan belirlenen izin verilebilir bir kesme kopma Eger bu iliski saglanirsa, baglanacak olan bir elemandan (840) bir dönme torku ile bir dairesel çikintinin kesilmesinden kaynaklanan en azindan gevseklik olusmaz. Bundan, Sekil 7`de gösterilen dairesel çikintilar (rq) plastik deformasyona ya da izin verilebilir bir elastik deformasyon üzerinde deformasyona ugradigi zaman, gevsetilecek kilitleme kuvveti kaçirilir. (4) Ikinci bir disin temas yüzeyi basincindan kaynaklanan plastik deformasyon Gevseklik titresimi test cihazi (50) ile gevseklik, dairesel çikintilarin kesme kirilmasi ya da kesme gerilmesinden kaynaklanan deformasyon ile ilgili olarak açiklanmistir. Bununla birlikte, gerçek dis dairesel çikintilari ile, dis yüzüne etki eden temas basinci, bir somunun ve dis dairesel çikintilarinin vidalanmasi yolu ile izin verilen degeri assa bile, dairesel çikintilarda plastik deformasyon meydana gelir. Bir eksenel kuvvetinin maksimum yükü (Wm) altinda, Ikinci bir dis dairesel çikintinin dairesel çikintilarinda asagidaki temas yüzü basinci olusturulur. Burada d3, ikinci bir disin (dairesel çikinti) dis çapidir, D1, ikinci bir somunun (830) bir iç çapidir, 2, ikinci disteki bir dizi dairesel çikintidir ve ikinci somun birbiri ile temas halindedir ve q, izin verilebilir bir birim alan basina temas yüzeyi basincidir. Eger bu denklem (14) karsilanmazsa, ikinci dis dairesel çikintisi plastik deformasyona ugrar. Temas yüzü basinci, yukaridaki denklem (13)'te verilen maksimum yük (Wm) nedeni ile dairesel çikintilarin temas basinci nedeni ile olusur, izin verilen temas yüzü basincindan (q) daha fazla olmamalidir. Sonuç olarak, dairesel çikintilarin temas basincina bagli olarak plastik deformasyona ugramamasi için asagidaki denklemin karsilanmasi gerekir. Genel olarak, yukarida açiklanan izin verilebilir kesme gerilimi, "izin verilen kesme gerilimi = kesme kirilma gerilimi 1 güvenlik faktörü" ile gösterilen ve tasarimda güvenlik için mevcut olan bir gerilim anlamina gelir. Izin verilen temas yüzü basinci benzerdir. Öte yandan, bu tür bir deformasyona elastik deformasyon denir, bir cisim bir yük ile yüklendigi zaman deforme olurken, yükün kademeli olarak azalmasina bagli olarak deformasyon miktari azalir ve yük kaldirildiginda gövde baslangiç sekline ve boyutuna geri döner. Mevcut bulus ile, ayni zamanda bu elastik deformasyon içindeki kesme gerilimi, izin verilebilir bir kesme gerilimi ya da izin verilebilir bir temas yüzü basinci anlamina gelir. Yukarida açiklandigi sekli ile, testlerin sonuçlari ve sonuçlarin yukarida degerlendirilmesi dikkate alindigi zaman, sonuç, ikinci bir disin kök çapinin etkin bir çaptan %30'un altinda bir miktarda daha büyük olmasi tercih edilirken, kök çapinin bunu astiginda baglama kuvvetini azaltacagi sekilde olmustur. Öte yandan, kök çapinin etkili bir çaptan %30'u astigi test parçalari gözlemlendigi zaman, Sekil 7'de gösterilen dairesel çikintinin (rq) plastik deformasyona ugradigi bulunmustur. Bunun bir nedeni, baglanacak olan bir elemana bitisik olan bir ikinci somun (830), baglanacak olan elemanin baglanmasi ya da gevsetilmesi yönünde yüksek bir torkla döndürüldügü zaman, Sekil 7'de gösterilen düsük mukavemete sahip olan dairesel çikintinin (rq) plastik deformasyona ugramasi, bu nedenle izin verilebilir bir elastik deformasyonu asmasidir. Sonuç olarak, dairesel çikinti plastik deformasyona ugradigi için, birinci somun ile ikinci somun arasindaki kilitleme kuvveti geri kazanilmaz. Çift disli vida yapisina sahip olan baglama yapisi Yukarida Sekil 9(a)`dan 9(c)'ye kadar olanlara atifta bulunularak açiklanan çift disli bir vida yapisina sahip olan baglama yapisi, birinci disin (S'I) etkin çapindan daha büyük k'ok çapina sahip olan çift disli vida yapilarinin kullanildigi örnekler için açiklanmistir. Ancak baglama yapisinda kullanilan çift disli vida yapisi bununla sinirli degildir. Yani, yukarida açiklanan testler ve açiklamasindan anlasildigi sekli ile, gevsekligin, ikinci disin dairesel çikintilarinin kesme gerilimi ve bir ikinci disin (82) dairesel çikintilarinin bir ikinci somun ile temas ettigi bir yüzey yolu ile temas yüzeyi basincina bagli olarak ikinci disin dairesel çikintilarinin deformasyonu ile çift somunlu bir baglama yapisinda meydana geldigi bulunmustur. Sonuç olarak, içerisinde bir birinci dis ve birinci disten daha büyük bir sarmal eksen boyuna sahip olan bir ikinci disten olusan iki tür disin olusturuldugu, çift disli vida yapisinin çift somunu ile baglamada, ikinci disin (82) dairesel çikintilarinin ikinci somundan gelen baski ile deforme olmadigi bir aralikta, yani izin verilen bir gerilim araliginda baglama kuvvetinin en yüksek oldugu söylenebilir. Mevcut bulusa göre çift disli bir vida yapisina sahip olan bir baglanti yapisinda kullanilan çift disli vida yapisi, bir ikinci disin (82) kök çapinin bir bir birinci disin (81) etkili çapindan daha büyük olan çift disli bir vida yapisi ile sinirli degildir. Yani, yalnizca ikinci disin, ikinci somundan ikinci disin dairesel çikintilarina uygulanan baskinin izin verilen bir kesme gerilimi ve ikinci disin (82) dairesel izin verilebilir temas yüzü basinci araliginda olacagi bir mukavemete sahip olmasi gereklidir, dis taraftan ikinci somuna bir dönme torku uygulanarak çift disli vida yapisinda eksenel bir kuvvet olusturuldugu zaman ve eger gerilim izin verilenden fazla ise, plastik deformasyon yaratilir. Birinci dise vidalanan birinci somun, baglanmak üzere döndürüldügü zaman, çift disli vida yapisinda eksenel bir kuvvet yaratilir. Birinci somun ile ya da harici bir kuvvetle baglamak sureti ile bir eksenel kuvvet, tasarimda çift disli vida yapisinin izin verilen en yüksek eksenel kuvvetinden (stres) daha yüksek olmaz. Çift disli bir vida yapisinda olusturulan bir eksenel kuvvet, izin verilen maksimum bir eksenel kuvvet oldugu zaman, ayni zamanda ikinci disin dis dairesel çikintilarindaki kesme gerilimi ve temas yüzü basinci, sirasi ile izin verilen bir kesme gerilimi ve izin verilen temas yüzeyi basincina sahip olmalidir. Tasarimda izin verilen maksimum eksenel kuvvet araligi dahilinde, bir kesme gerilimi ve ikinci disin dairesel çikintilarinin yüklendigi birtemas basinci, sirasi ile izin verilen bir kesme gerilimi ve izin verilen bir temas basincina sahip oldugu zaman, mevcut bulusa göre çift disli bir vida yapisina sahip olan baglama yapisi gevsetilmemistir. Yani, çift disli vidanin maksimum baglama kuvveti ile baglama yapilabildigi zaman ve aralik dahilinde oldugu zaman gevseme asla meydana gelmez. Yukaridaki açiklamadan anlasilacagi sekli ile, mevcut bulusa göre çift disli bir vida yapisina sahip olan baglama yapisinda kullanilan çift disli vida yapisi, bir ikinci disin (82) kök çapinin bir birinci disin (81) etkili çapindan daha büyük oldugu bir yapi ile sinirli degildir. Eger yukaridaki kosul yerine getirilirse, bir ikinci disin (82) kök çapi, birinci disin (81) etkili çapindan daha küçük ya da daha büyük olabilir. Çift disli vida yapisini üretme metodu Mevcut bulusun yapilanmalarina göre çift disli vida yapisi (1A), talasli imalat, haddeleme ya da enjeksiyonla kaliplama, 3 boyutlu yazici (3-D sekillendirme), metal enjeksiyon kaliplama (MIM), kayip mum dökümü, ve benzeri ile çalisma yolu ile üretilebilir. Dis dairesel çikintilarinin ortak bir haddeleme yolu ile islendigi bir durumda, bir ikinci disin (82) içbükey ve disbükey dis dairesel çikintilari, mevcut bulusa göre çift disli vida yapisinda küçük oldugun için, haddeleme kolaydir ve dis haddeleme kaliplarinin kullanim ömrü uzar ki bu tercih edilir. Özellikle, ikinci disin (82) kök çapi büyük olabildigi için, ikinci disin (82) oluk bölümlerindeki lokalize yüksek basinç, bir dis haddeleme silindirik kalip ile haddeleme sirasinda sinirlandirilabilir. Bu sayede, dogal olmayan plastik deformasyondan kaçinilir ve haddeleme sirasinda bir problem olarak alinan yüzey pulu benzeri soyulma bu kadar kolay gerçeklesmez. Diger yapilanmalar Çift disli vida yapisinda ve buna sahip olan baglama yapisinda, birinci disin disli dairesel çikintisinin kesit sekli tek disli metrik kaba distir ve ikinci dis (82), bununla ayni dis dairesel çikintilarina sahip olan metrik kaba distir ve büyük bir sarmal eksen boyuna ya da adima sahip olan dis yapilanmalari yukarida açiklanmistir. Yani, birinci dis (81) ve ikinci dis (82), dis dairesel çikintilarinin ayni türden kesit sekline sahip olan metrik kaba dislerdir. Bununla birlikte, mevcut bulus bu yapilanmalar ile sinirli degildir ve mevcut bulusun amaçlarindan ya da özünden sapmayan bir aralik içinde modifikasyonun mümkün oldugunu söylemeye gerek yoktur. Dis dairesel çikintisi bir Whitworth dis, birlesik bir dis, bir trapez dis, bir boru disi, bir yuvarlak dis, bir bilyeli dis ya da bir açisal dis olabilir. Ilave olarak, örnek olarak, çift disli bir vida yapisi, iki disli vida disinin bir birinci disinin (81) ve dört kat sarmal eksen boyuna sahip olan iki disli disin bir ikinci disinin (82 bir kombinasyonuna sahip olan, üç kat sarmal eksen boyuna sahip olan iki disli disin bir birinci disinin (81) ve dört kat sarmal eksen boyuna sahip olan iki disli disin ikinci disinin (82) bir kombinasyonuna sahip olan ve benzeri olabilir. Baska bir deyisle, bu çift disli vida yapisi, temel dis dairesel çikintilarina yakin bir sekle sahip olan temel dis dairesel çikintilarinin ya da dis dairesel çikintilarinin sürekli olarak ya da vidanin civata gövdesinin bir eksenel hatti etrafinda her açisal konumda olusturulabildigi bir yapi olabilir. Ilave olarak, yukaridaki yapilanmalar ile ilgili olarak, birinci disin ve ikinci disin sarmal eksen boylari metrik kaba disin sarmal eksen boyunun bir tam sayi katina sahip oldugu açiklanmis olsa da, sarmal eksen boyu bir tam sayi katina sahip olmayabilir. Örnek olarak, ikinci disin (82) bir sarmal eksen boyu, metrik kaba disin 3.1 gibi bir kati olabilir. Ilave olarak, birinci disin (81) bir sarmal eksen boyu, metrik kaba disin 1.1 gibi bir kati olabilir. Yani, bu çift disli vida yapisi, temel dis dairesel çikintilarina yakin bir sekle sahip olan temel dis dairesel çikintilarinin ya da dis dairesel çikintilarinin sürekli olarak ya da vidanin civata gövdesinin bir eksenel hatti etrafinda her açisal konumda olusturulabildigi bir yapi olabilir. Ilave olarak, birinci disin ve ikinci disin yukarida açiklanan dis dairesel çikintilari üçgen kesit sekline sahip olan metrik kaba disliler iken, dis dairesel çikintilari yamuk, dikdörtgen ya da dairesel kesit sekline sahip olanlar olabilir. Yani, dis dairesel çikintilari bir trapez diste, bir boru disinde, bir dairesel diste, bir bilyeli diste ya da bir açisal diste kullanilan bir kesit sekline sahip olanlar olabilir. Bu birinci dis (81) ve ikinci dis (32) bir metrik dis, bir Whitworth dis, birlesik bir dis, bir trapez dis, bir boru disi, bir yuvarlak dis, bir bilye dis ya da bir açisal dis iken, dis dairesel çikintilari bunlar büyük ölçüde ayni, benzer ya da benzer bir kesit sekline sahip olanlar olabilir, örnek olarak, açisal kisimlarin pahlanacagi ya da bir yay ile enterpolasyonlu olacagi sekilde modifiye edilmis olanlar olabilir. Mevcut bulus, bu modifiye edilmis olan disler ile ayni konu olarak ilgilenmektedir. Endüstrilerde Uygulanabilirlik Mevcut bulusa göre çift disli vida yapisi ve buna sahip olan baglama yapisi ile yeterli mukavemet elde edilebilir ve gevseme olasiligi son derece düsüktür. Bu sayede, yollar, köprüler, demiryollari ve benzeri altyapilarda, otomobiller, elektrikli ev aletleri gibi hareketli makinelerde, baglama yapilari, kilavuz kam tertibatlari ve benzeri olarak kullanilabilirler. Ilave olarak, yukaridaki açiklama esas olarak çift somun kullanan baglama yapilari ile ilgili olsa da, çift disli vida yapisi ayni zamanda açiklamadan anlasilacagi gibi çesitli hizlarda iki kam besleme tertibati olarak da kullanilabilir. Sonuç olarak, teknik alan bir baglanti yapisi ile sinirli degildir. TR TR TR TR TR TR DESCRIPTION DOUBLE THREAD SCREW STRUCTURE AND THEIR CONNECTING STRUCTURE Field of the Invention The present invention relates to a double threaded screw structure that has a function that prevents loosening when fastening with a double nut and a fastening structure. More specifically, the present invention provides two types of teeth formed, one being a first tooth and the other being a second tooth formed on the outer annular projection of the first tooth, so that the second tooth has a larger helical axis length than the helical axis length of the first tooth. It refers to a double-toothed structure (of an external gear). Background of the Invention A double-thread screw structure having two types of threads formed on a bolt body is conventionally designed 'for example, a metric coarse thread with a first thread (81) and a spiral direction identical to the first thread (81) to be placed therein. A multiple tooth having a second tooth (82) formed on the first tooth (81), wherein the second tooth (82) has a helical axis length multiplied by a screw pitch of the first tooth (81), on one tooth or more , is known to have fewer thread(s) (see Patent Document metric coarse thread nut and a nut of a high helical axis length (a multi-thread nut) screwed to the second thread 82 is used as the fastening structure. This is formed on the double thread screw structure Because it has two types of threads, outer annular protrusions of a metric coarse thread, which are lower than the annular protrusion of a standard triangular thread, may appear periodically and continuously in a section containing an axis line of the bolt body corresponding to the angular position of the section. Therefore, when the double-threaded screw structure is loaded with an axial force, its outer circular protrusions are broken or weakened by plastic deformation with the shear force or pressure of the contact surface with the nut corresponding to the angular position. Therefore, the configuration of the outer circular protrusion is suggested in Patent Document 1, where it is recommended that a root diameter of the second thread has a large diameter, the root diameter being an effective diameter of the screw or smaller. Prior Art Documents Patent Document Description of the Invention Problems to be Solved by the Invention In the above prior art, in a case where the double-threaded screw structure has a metric coarse thread, the coupling is applied to the second thread having a root diameter of not more than the effective diameter of the first tooth of the double-threaded screw structure. It is carried out by double nut so that a nut having a high helical axis length is screwed into a thread (82), and then the nut of a metric coarse thread is screwed into the first thread (S1) of the double thread screw structure to connect a body to be fixed. Meanwhile, after connecting the nut of a single metric coarse thread with an axial force greater than a predetermined value, the nut of a high helical axis length is loosened. As will be explained later, it has been found that when a serious looseness test of a high helical axis length is performed without loosening the nut with the "screw looseness vibration test device" suggested by the inventors, variation occurs in the remaining axial force and loosening occurs. This is because when a metric coarse thread is screwed into the double thread screw structure to fasten the nut of a high helical axis length with a strong clamping torque without loosening the nut, the hardness of the low threaded back parts is lower than the hardness of the primary thread circular protrusion of the primary thread (S1). , because the locking force between the double nuts cannot be strong, due to an axial force, plastic deformation is created to cause an axial force to decrease under the applied shear load and the like. Therefore, a common fastening procedure to avoid this is such that a nut of a high helical axis length is unscrewed after the first fastening operation is carried out with a nut of metric coarse thread with a required torque. This process of unscrewing a high helical axis length nut, as seen from a clamping process, is an extra step and requires torque management for both nuts, thus causing management complexity. As explained above, it is preferable to allow the locking force between the double nuts to be strong by only fastening them with a metric coarse thread nut to a required torque without loosening the nut of a high helical axis length. In other words, for a double-nut fastening structure using a double-threaded screw structure, if the axial force of the fastening structure is not reduced when tested with a screw loosening tester that assumes the strongest loosening load that can be predicted, the process of unscrewing a nut with a high helical axis length becomes unnecessary, thus increasing the effectiveness of the binding process. The present invention is made considering the above background and achieves the following objectives. It is an aim of the present invention to provide a double-threaded screw structure with two types of teeth formed on a bolt body that has a structure that enables a high anti-loosening function to be achieved when fastening with a double nut, as well as a connection structure. Another aim of the present invention is to provide a double-threaded screw structure, which has two types of threads formed on a bolt body, and can be easily manufactured by means of roll forming and a binding structure. Again, it is another of the present invention to provide a double-threaded screw structure having two types of teeth formed on a bolt body that has a structure in which shear fracture or plastic deformation does not occur when fastening with a double nut and a fastening structure. Tools for Solving Problems The present invention uses the following tools to solve the above objectives. According to a first aspect of the invention, the double thread screw structure has two types of threads formed on a bolt body, the two types of threads including: a metric thread, a Whitworth thread, a compound thread, a trapezoidal thread, a pipe thread, a round thread. a first tooth consisting of one or more teeth selected from a ball tooth and an angular tooth, a second tooth having a helical axis length greater than the first tooth; wherein a root diameter of the second tooth is greater than an effective diameter of the first tooth and less than a root diameter of the first tooth. According to a second aspect of the invention, the feature of the double-threaded screw structure is that, in the first direction, said first tooth is a single-threaded thread and said second tooth is a single-threaded thread or multi-threaded threaded. According to a third aspect of the invention, the feature of the double thread screw structure is that, in the first or second direction, said second thread is the same type of thread as said first thread. According to a fourth aspect of the invention, double threaded screw construction, in the first or second direction, a root diameter of said second thread is greater than the effective diameter of said first thread at a radius of less than 30% of the height of a protrusion of said first thread. A double thread screw structure according to a fifth aspect of the invention, characterized by a screw structure having a root diameter of said second thread, in the first or second direction, being less than 10% to 20% of the height of a circular protrusion of said first thread. It is characterized in that the radius is larger than the effective diameter of the first tooth in question. According to the sixth aspect of the invention, the fastening structure having a double-threaded screw structure includes: a double-threaded screw structure having two types of threads formed on a bolt body; two types of gears, a metric tooth, a Whitworth tooth, a compound tooth, a trapezoidal tooth, a pipe tooth, a round tooth, a ball tooth, and an angular tooth, and a second tooth having a helical axis length that is larger than the first tooth. a first nut screwed to said first thread and a second nut screwed to said second thread; wherein said double-threaded screw structure is formed between the double-threaded screw structure and the second nut, when the maximum permissible axial force is created by applying a rotation torque to the double-threaded screw structure and the second nut from the outside side, applied from the second nut to the outer circular protrusions of the second tooth of the double-threaded screw structure. It has a strength such that the stress is within the range of an allowable shear stress and the allowable contact surface pressure of the outer annular projections of the second tooth. According to the seventh aspect of the invention, the fastening structure having a double-threaded screw structure, in the sixth aspect, the root diameter of said second thread is greater than an effective diameter of said first thread, in the form of a cross-section including an axis line of said bolt body, and said first It is characterized by the tooth being smaller than one tooth diameter. The fastening structure, which has a double-threaded screw structure according to the eighth aspect of the invention, is characterized by satisfying the following equation when the first nut in question is rotated in the sixth or seventh direction. where u: coefficient of friction, u = tan p, p': angle of friction of a contact face where said second tooth comes into contact with said second nut, r2: average radius of a bearing where said second nut comes into contact with an element to be fixed, d2 : the effective face diameter of said second thread in contact with said second nut, o:: helical axis length angle of said second thread, and n: the average radius of a bearing where said first nut comes into contact with said second nut. According to the ninth aspect of the invention, the fastening structure having a double-threaded screw structure, in the sixth or seventh direction, one or more of which are selected among durability, a flange and a rough face, is a part of the second nut in question, which comes into contact with the said element to be connected. It is characterized by being formed on the face. Advantageous Effect of the Invention When the fixing of a double-threaded screw structure and a fastening structure associated with it is carried out with a double nut, the desired axial force is applied to a bolt by screwing a low helical axis length nut with a torque that is pre-set only for fastening and with this A locking force can be provided between the nut and the nut of a high helical axis length like the other nut, that is, between two nuts, so that loosening does not occur easily and the process of loosening the nut of a high helical axis length becomes unnecessary. In addition, the double thread screw structure according to the present invention has a shallow groove of a second thread (one root diameter is large). Therefore, when the double-threaded screw structure is worked by roll forming, unnatural deformation does not occur and the distortion or wear of a rolling die is less. Nevertheless, the surface after rolling has excellent quality. Brief Description of Drawings and Tables Figures 1(a) and 1(b) are views showing a double threaded screw structure according to the present invention, wherein Figure 1(a) is a side view and Figure 1(b) is a front view. Figures 2(a) and 2(b) are illustrative cross-sectional views taken in a plane including a bolt body axis of a double-threaded portion of a double-threaded screw structure 1A according to the present invention to illustrate the essential features thereof, in which Figure 2(a) i' shows a partial cross-sectional configuration of the double-toothed portion at an angular position of '0°' and Fig. 2(b) shows a partial cross-sectional configuration of the double-toothed portion at an angular position of '90°'. Figure 3 is a cross-sectional view, each showing a cross-sectional configuration of the outer annular projection of the double-toothed portion shown in Figures 2(a) and 2(b) at each angular position. Fig. 4 are cross-sectional views, each showing a cross-sectional configuration of the outer annular projection of a conventional double thread, wherein a root diameter of a second thread is formed to be equal to the effective diameter of a first thread, at each angular position. Figure 5 is a cross-sectional view, each showing, at each angular position, a cross-sectional configuration of the outer annular projection of a double-toothed portion with an embodiment of the present invention, wherein the root diameter of a second tooth is formed to be 10% greater than the effective diameter of the first tooth. Figure 6 is a cross-sectional view, each showing, at each angular position, a cross-sectional configuration of the outer annular projection of a double-toothed portion with an embodiment of the present invention, wherein the root diameter of a second tooth is formed to be 20% greater than the effective diameter of the first tooth. Figure 7 is a cross-sectional view, each showing, at each angular position, a cross-sectional configuration of the outer annular projection of a double-toothed portion with an embodiment of the present invention, wherein the root diameter of a second tooth is formed to be 30% greater than the effective diameter of the first tooth. Figures 8(a) and 8(b) are views showing an example of a conventional double threaded screw structure (increased to an effective diameter) applied to a connecting structure having an anti-loosening nut, in which Figure 8(a) is a partial sectional view and Figure 8(b) is a cross-sectional view showing the assembly of the nuts with the double threaded screw structure. Figure 9(a) is a view showing an example of a double thread screw structure (raised by more than an effective diameter) according to the present invention applied to a fastening structure fastened with a double nut. Figure 9(b) is a cross-sectional view showing the fastening structure shown in Figure 9(a). Figure 9(c) is an illustrative cutaway view explaining the principle of loosening double lock nuts. Figure 10 is a three-dimensional view showing a looseness vibration tester in which looseness testing is performed. Figure 11 is a partially enlarged view of part A in Figure 10. Figure 12 (a) is a view seen in the direction of arrow B in Figure 11. Figure 12 (b) is a view where the head of a bolt (1a) and a washer (20) are removed from Figure 12 (a). Figure 13 is an explanatory view showing a relationship of the relative positions of a test piece, an excitation arm, and a weight clamping arm in a longitudinal direction. Table 1 shows the data of the looseness test performed for a connection structure in which a conventional double thread screw structure was applied; In particular, data from three test pieces in which the root diameter of a second thread is the same as the effective diameter of a first thread. Table 2 shows the data of the looseness test performed for a connecting structure having an anti-slack nut as an embodiment of the double thread structure according to the present invention, in particular three test pieces in which the root diameter of a second thread is 10% larger than the effective diameter of a first thread. data. Table 3 shows the data of the looseness test performed for a coupling structure having an anti-slack nut as an embodiment of the double thread structure according to the present invention, in particular three test pieces in which the root diameter of a second thread is 20% larger than the effective diameter of a first thread data. Table 4 shows the data of the looseness test performed for a connecting structure having an anti-slack nut as an embodiment of the double thread structure according to the present invention, in particular three test pieces in which the root diameter of a second thread is 30% larger than the effective diameter of a first thread data. Description of Preferred Embodiments Basic composition of double thread screw structure 1A First, the problems of a conventional double thread screw structure 1A for a metric coarse thread example will be explained. Figures 1(a) and 1(b) show a double threaded screw structure, wherein Figure 1(a) is a side view and Figure 1(b) is a front view. The double threaded screw structure (1A) has outer circular protrusions having triangular cross-sectional shapes around the outer periphery of a bolt body (3A) in a section containing the center axis line of the bolt body (3A). In this example, a first thread (S1) of a metric coarse thread (also referred to below as "coarse thread") is created with a standard normalized screw pitch P (= a helical axis length L1) corresponding to the nominal diameter. Furthermore, a second thread (82) is formed on the outer circular protrusion of the first thread, having a helical axis length Ln (n * P) of the determined n multiples of the screw pitch (P) of this coarse thread. This second tooth (82) is a tooth with a triangular cross-sectional shape formed continuously and spirally in the outer circular protrusion of the first tooth (S1) (an outer circular protrusion and a groove). At the same time, the second tooth (82) is a single-toothed tooth or a multi-toothed tooth having a multiple (nP) of the screw pitch (P) of the tooth, the direction of the spiral line of the second tooth (82) is the same bending direction as the first tooth (81) . Strictly speaking, the second tooth 82 is one in which the tooth number is less than the tooth number of a primary multi-phase gear with one or more teeth and, in this example, has the same helical axis length as the primary multi-phase tooth. That is, the strength of the outer annular protrusion of a primary tooth is fixed by removing one or more teeth from the primary multiple tooth. In this, the tooth is a tooth in which one or more teeth have been removed from the tooth number of the primary polydentate, whereas there is a situation where the tooth is not polydentate but is consequently monodentate, depending on the number of teeth removed. Additionally, an L1 helical axis length of the first disk 81 is smaller than an Ln helical axis length of the second disk 82. The configuration of the first thread 81 and the screw pitch P are those defined in the standard for screws (eg, International Organization for Standardization: ISO). In this structuring, basic issues such as metric roughness and so on are used. Here, the screw pitch P of the first tooth (81) may differ from the standard. In addition, while the double-threaded screw structure (1A) is shown only for the double-threaded part (2A) and its surroundings in Figures 1(a) and 1(b), this double-threaded screw structure (1A) consists of a bolt body, a bolt (for example, a hex head bolt, a hexagon socket head bolt, an eye bolt, a stud bolt, an anchor bolt, a set screw, a wing bolt, a U bolt or a ceiling anchor bolt) Here, the second part of this configuration While it is preferred for the tooth (S2) to have a helical axis length higher than the specified times of a helical axis length of the first tooth (81), considering that the metal material that is practical and common for use with double nuts is used, it is not more than four times a helical axis length of the first tooth (81). Having a tooth is better than a tooth. This is because a nut screwed onto the second thread (S2) needs at least more than one cycle when the helical axis length is high, so when the nut is manufactured with an overhang and the like, it causes the axial length (height) of the nut to be long and when processed It is the difficulty of working. Therefore, a helical axis length of not more than four times is preferred for the second tooth 82. As explained above, while the first thread (S1) is a metric coarse thread in the embodiment of the present invention, the first thread (81) is a metric thread, a Whitworth thread, a compound thread, a trapezoidal screw thread in the case of use for a fastening structure, a pipe thread. The thread may be of a type selected from a circular thread, a ball thread and an angular thread. Composition and problems of outer annular protrusion in conventional double-threaded Screw structure Double-threaded screw structure consisting of metric coarse thread and "two-toothed gears with three times the helical axis length"] Figures 2(a) and 2(b) show that the double-threaded screw structure ( 1A) ("a two-thread screw thread having three times the helical axis length"), the axis of a bolt body (3A) in the double-thread screw structure (1A) shown in Figures 1(a) and 1(b). are enlarged views showing an outer annular protrusion, in which Fig. 2(a) shows a cross-sectional configuration of the double-toothed portion 2A at an angular position of "00" and Fig. 2(b) shows a double-toothed portion 2A as cross-sectional views taken in a plane containing the line shows a cross-sectional configuration of the toothed part (2A) in a "90° angular position". In the double thread screw structure 1A, two types of teeth, namely a first tooth 81 of a metric coarse thread and a second tooth 82 similar to a metric coarse thread as a standard external circular protrusion, are formed in the double thread screw structure. In the double-thread screw structure (1A), a first thread (S1) consisting of a tooth and a groove (a solid line) on the double-threaded part (2A) of the bolt body (3A) (its primary configuration is shown by a single-point chain line and a straight line ) was created. This external annular projection is a standard "metric rough thread" as defined in ISO (International Organization for Standardization), and a first tooth 81 is formed having a triangular cross-sectional thread. A nut having an internal metric thread common to a metric coarse thread is screwed onto the first thread (S1). In addition, a second tooth (82) is formed on the outer circular protrusion of the first tooth (81), as if its parts were cut (removed). This second tooth 82 in this embodiment is a special tooth (referred to below as a "triple helical axis length" two-tooth tooth) in which one tooth is withdrawn from the three-tooth tooth and the remaining two teeth are arranged in an equal angular phase. The metric coarse thread as the first tooth 81 is a single-tooth thread in which the screw pitch P is the same as the helical axis length L1 and a groove 90 and the outer circular protrusion r (a hatched section) are formed in a constant screw pitch along a spiral line h1 .The second tooth (82) is a "two-threaded thread having three times the helical axis length" (the gray part in Figures 2(a) and 2(b) shows a nut screwed into the thread), two along a spiral line h3. It is a tooth with a helical axis length of L3 (= 3P), in which the toothed grooves (91 and 92) are formed. The second tooth (S2) is equidistant between the helical axis length L3, as it cuts (removes) parts of the outer circular protrusions of the first tooth (81). It consists of two tooth grooves (91 and 92). As the second tooth, these "two teeth with three times the helical axis length" are arranged to provide an equal angular distance. 2(a) and 2(b), the first thread S1 has a screw pitch P (= a helical axis length L1) in which the contour line S1 is indicated (solid line and single dotted chain line). A tooth in which a cross-sectional shape of the toothed spine is triangular. The second tooth 82 of the "two-tooth tooth with triple helical axis length" is shown by a contour line 82 (solid line and two-dotted chain line). As explained above, the gray colored parts shown in Figures 2(a) and 2(b) show the cross-section of a second nut screwed onto the second thread (S2). With a "two-tooth tooth having three times the helical axis length", a contour line 82 is provided between the outer grooves 91 and 92 and where an outer circular projection of a coarse tooth is not formed on the outer ridge between the outer grooves 92 and 91. A part is also created as shown in (a line parallel to the axis line resulting when the bolt body is cut by a plane containing the axis line of the bolt body). In other words, an empty section is created in the piece as if it were cut with the second tooth (S2). In the "angular position of 0°" in Figure 2(a) and in the "angular position of 90°" in Figure 2 (b), it has an outer circular ridge height less than the outer circular ridge of the first tooth (S1). a low crest-like outer annular ridge (rs) of the second tooth (S2) (also a low crest formed by cutting off a first outer annular ridge (r); hereinafter referred to as "second tooth annular ridges") the basic tooth of a primary rough tooth As an annular protrusion, the apex of the outer annular prominence of the first tooth (S1) appears to be partially cut off. In this angular position, the second external circular ridges (rs) are formed by an external configuration having a contour line where two circular ridges extend as a mountain range. That is, as seen from the first tooth (S1), the basic outer circular protrusion (triangle) of a coarse tooth is cut by creating an outer circular protrusion of the first tooth (81), the second tooth (82), so that the height becomes the outer circular protrusion (r) of the first tooth. becomes lower. The allowable shear stress or allowable contact face pressure of the outer annular protrusions in this part becomes lower than that of the primary outer annular protrusion (primary triangular outer annular protrusion) of the primary tooth 81. In addition, with the double-threaded screw structure (1A) shown in Figures 2(a) and 2(b), there are parts on which the outer circular protrusion does not occur at any angular position on the first tooth (81) (for example, at an angular position of 0° , at an angular position of 180°, etc.), so that parts of a coarse outer annular protrusion are visible where the primary triangular basic protrusion annular protrusion is not formed. Figure 3 shows cross-sectional views of the cross-sectional configuration of the outer circular protrusion for certain angular positions in the double threaded part (2A) on the bolt body (3A) shown in Figure 2. That is, (a) to (e) of Fig. 3 showing the cross-sectional configuration at angular positions for every 22.5° around the axis line of the double gear section (2A) shown in Figs. 1(a) and 1(b). These are cross-sectional views. With this double threaded screw structure 1A, the cross-sectional configuration of the same combination appears repeatedly over a period of time, as shown in (a) to (e) of Figure 3. For example, with the "two-tooth tooth with three times the helical axle length" shown in Figures 2(a) and 2(b), the same configuration appears repeatedly with two helical axle lengths joined for three times the screw pitch of a coarse thread . As shown in (a) and (e) of Figure 3 for angular positions of 0° and 90° respectively, the first tooth (S1) has an external diameter the same as its effective diameter (d). Two hill-like second thread protrusions are formed, which are lower than the basic outer circular protrusion of the tooth (81). Additionally, as shown in (b), (c) and (d) of Fig. 3, hill-like second outer annular protrusions having various heights lower than the basic outer annular protrusion (r) of the first prong 81, respectively. (rsi - rss) is created. With a conventional double thread screw structure shown in Figure 4, the grooves between the second thread circular protrusions (rs1- rs6) of the double thread screw structure shown in Figure 3 are made to have the same diameter as the effective diameter (d) of the first thread. With the threaded screw structure (1A), in a case where the double nut is used with the reverse method to prevent loosening in a fastening structure (80) as shown in Figures 8 (a) and 8 (b), a second nut (83) (to prevent loosening) nut) is first lightly screwed onto the second thread (S2) (see Figures 8(a) and 8(b)). Then, a first nut 82 of an internal thread (a nut for fastening) is screwed to the first thread 81 (metric coarse thread) by the fastening method performed by a torque control method, etc. Meanwhile, the second nut (83) is rotated further with the rotation of the first nut (82) in order to connect the elements that will be the nut (84) with a predetermined torque. After this fastening, it is usually necessary to apply return locking force by reversing the second nut (83) to lock both nuts securely. That is, using a double-threaded screw structure (81) connected by a double nut as shown in Figures 8(a) and 8(b), the axial force is produced by the first nut (82) screwed onto the first tooth (S'I). However, in order to prevent loosening, the effect of preventing loosening is achieved by loosening the second nut (83) and creating a locking force between the second nut (83) and the first nut (82). The helix axis length angles of the two nuts are different from each other, which brings the effect of preventing looseness. With this fastening structure (80), which is provided with a nut to prevent loosening, the first nut (82) for the first tooth (81), which is screwed to the first tooth (S1) of the double-threaded part (2A), and the elements that will be the nut (84) are connected, with a hexagonal head. A high axial force can be applied to the bolt (81). As a result, the bonding state can be maintained even when external force is applied to the elements that will be the nut (84) in the axial direction. However, with a conventional double-threaded screw structure (1A) as shown in Figures 2(a), 2(b) or Figure 3, there are several threads lower than the basic external circular protrusion (r) of the first tooth (81), respectively. Second outer circular protrusions (rs1 - rss) like hills with heights are created. As a result, when the fastening is made by turning the first nut (82) with a fastening torque higher than a level exceeding an allowable tensile stress of the bolt (81), a reaction force from the elements to be connected (84) causes the threaded circular force of the hexagon head bolt (81). Shear stress and contact face pressure are applied to the protrusion in the axial direction. If the shear stress and contact face pressure exceed the allowable shear fracture stress and allowable contact face pressure of the top-like second outer circular protrusions (r51 - rss), respectively, there is a fear that shear failure or plastic deformation occurs first in the weak parts. Therefore, in Patent Document 1 described above, a root diameter between the outer circular protrusions of the crest-like second outer annular ridges (rs, r51 - rss), as shown in Figure 4, prevents shear fracture or the crest-like second outer annular ridges (rss, r51 - rss). rs, rs1 - rss) is made to be the same as or smaller than the effective diameter (d) of the first tooth (S1) (a structure in which the grooves between the hill-like tooth protrusions are filled) in order to prevent plastic deformation. In addition, in Patent Document 1 explained above, the inner diameter (D) of the inner thread of the second nut (83) as a nut to prevent looseness is an effective diameter (d) of the first thread (S1) as shown in Figure 8 (b). It was made to be the same as ) Figure 8 (b) shows the configuration at an angular position of 45° as shown in (c) in Figure 4. Looseness test of nuts with a looseness vibration tester Peak-like After a root diameter between the outer annular protrusions of the second outer annular protrusions (rs, rsi - rss) is made the same as or smaller than an effective diameter (d) of the first protrusion (S1) and its After the connection is made with a double nut method. Testing of this bonded structure was done with a slack vibration tester. By testing, it was found that the double thread screw structure does not have the most effective configuration. Figures 10 to 13 show an external view of a slack vibration tester and its detail section, respectively. The looseness test of a connected structure was carried out using a method in which a conventional double threaded screw structure was fixed with a double nut. Table 1 is data showing a result of the test of the attached structure of the double thread screw structure, in which the root diameter of the second thread has an effective diameter of the first thread. This vibration test, shown in Table 1, was performed with the looseness test repeated ten times for each of the three test pieces (numbers 1 to 3) (not shown). Each of the test pieces (numbers 1 to 3) is a double-threaded screw structure with a nominal diameter of 12 mm, made of SCM material. A first nut made of 10 mm long SCM and a second nut made of 10 mm long SCM were used. As the test method, after first connecting with a first nut with a tightening torque of 42 Nm, setting the vibration frequency as 35 Hz and 1 time for 29 seconds, the first axial force after the connection and the residual axial force after being tested once were measured. The relaxation test was repeated 10 times in a similar manner. The "initial axial force (kN)" in Table 1 is an axial force produced in a bolt when clamping with a clamping torque of 42 Nm by a coarse thread nut as the initial nut. "Residual axial force (kN)" is the axial force remaining in the bolt after the looseness test. "Residual axial force (%)" is a ratio of the remaining axial force after the test. As shown in Table 1, it was found that the initial axial force was as low as the maximum, the initial axial force varied greatly from 6.4 kN to 18.4 kN, and the minimum remaining axial force was reduced to 1%, resulting in looseness. Description of a slack vibration tester The above-described slackness tester in which the laxity test is performed for the present invention is a tester proposed by the present inventors (Japan Patent No. 6,383,121) and this is not a known technology at the time of filing of the present application, so its summary will be described below . Figure 10 is a three-dimensional view showing a looseness vibration tester 50 in which the above looseness test is performed. Fig. 11 is a partially enlarged view of a section A in Fig. Fig. 12 (a) is a view viewed in the direction of arrow B in Fig. 11. Fig. 12 (b) is a bolt (1a) and a washer (20). , is deduced from Figure 12 (b). Figure 13 is an explanatory view showing a relationship of the relative positions of a test piece, an excitation arm, and a weight clamping arm along a longitudinal direction. This loose vibration tester (50) is constructed to load a bolt and nut (1) (hereinafter referred to as "fastening screw structure") for testing with vibration perpendicular to the axis, vibration around the axis (vibration with angular acceleration), and vibration along the axis . On the contrary, in the case of the traditionally common NAS impact vibration tester or Junker vibration tester, it is possible to load a bolt and nut for testing with vibration perpendicular to the axis only. In addition, the looseness vibration tester (50) is connected by a connecting screw structure (1) in which two arms are applied to an excitation arm (2) with longitudinal vibration (vibration frequency) (an excitation arm (2), a weight connection arm (3)). The time is created in such a way that it provides real-time measurement of the change process of the axial force (reducing the axial force) on a bolt of the fastening screw structure (1). With the composition of this looseness vibration test device (50), the excitation arm (2) in the form of a two-layer plate and the weight connection arm (3) as the elements to be connected are connected by a fixing screw structure (1) as the test part. Then, in order to test the loosening of the fastening screw structure (1), the excitation arm (2) and the weight connection arm (3), which are the elements to be connected, are mechanically driven. The looseness vibration tester (50) consists of an excitation arm (2) and a weight connection arm (3) as well as vibrating the drive arm (2) and the weight connection arm (3) to load the fastening screw structure (1) with the determined vibration. It includes a drive mechanism to drive the . Generally speaking, a main part of this looseness vibration tester is a weight (4) attached to the weight connecting arm (3), an actuating shaft (5) connected to the excitation arm (2) for reciprocating movement (single vibration) at a certain operating distance. It contains a cylinder (6) to support the operating shaft (5) longitudinally and to ensure its longitudinal sliding. A crank mechanism causes the operating shaft (5) to move back and forth. The crank mechanism consists of a crank (7) that converts a rotational motion into a reciprocating motion, a crankshaft (8) as the rotating shaft of the crank (7), an engine (9) that produces rotational power to enable the operating shaft (5) to move back and forth, It includes the pulley (10) and the like, which transmit the rotational power of the engine (9) to the crankshaft (8). One end of the excitation arm (2) is connected to an upper end of the operating shaft (5) via a connection shaft (11). The weight connecting arm (3) swings around a shaft (in a seesaw motion) for swinging (12). The swinging shaft (12) is supported by a main body with a bearing support member (13) for rotatable support. Looseness vibration tester 50 for the drive mechanism, as well as a computer PC (not shown) for processing and displaying data regarding the axial force of a bolt of a clamping screw structure 1, measuring the clamping torque of the clamping screw structure 1 It is constructed to provide a torque sensor (not shown), etc. As shown in Figure 11, the fastening screw structure (1) includes a bolt (1a) and two nuts (1b, 1b) (called double nuts) screwed onto the bolt (1a). Between the bolt (1a) and a nut (1b), the drive arm (2) and the weight connection arm (3) as the elements to be connected, to create the axial force (connecting force) of a bolt with the fastening screw structure (1) to be applied to a wide area. washers (20) (for contact equalization), and a load cell (10) is provided to measure the axial force of a bolt of the clamping screw structure (1) (clamping force). The excitation arm (2) and the weight connection arm (3) are connected in parallel by means of the washer (20, 20) with a connection torque determined by the connection screw structure (1). A concave part (2A) is formed on the excitation arm (2) at a place where the bolt (1a) will be attached. Similarly, a concave part (3a) is formed on the weight connection arm (3) at a place where the nut (1b) will be attached. In addition, there are rotatable oscillation arrester pins (30, 30) on both sides of the binding screw structure (1) passing through the excitation arm (2) and the weight connection arm (3), respectively. While the details are explained later with reference to Figure 12, the bending angle of the excitation arm (2) and the weight connection arm (3) is kept below a certain angle by the oscillation limiting pins (30, 30). As shown in (a) of Figure 12, both sides of the washers 20 are cut in straight lines, and the washers have a shape in which circular sections 20a and straight line sections 20b are alternately connected to each other. Additionally, a gap (dO) (hereinafter referred to as "washer gap (d0)") is created between the straight line part (20b) and the concave part (2A). The material of the washer is, for example, S45C (carbon steel material) with an HRC (hardness) value of 45 to 50, to which the surface treatment is applied to form a tri-iron tetroxide film on the surface. In addition, (b) of Figure 12. As shown in , through holes for the bolt (2b, 3b) are created in the relevant concave parts (2a, 3a) of the excitation arm (2) and the weight connection arm (3). There is a clearance (tolerance) (d1) (hereinafter referred to as "bolt allowance (d1)") between the bolt (2b, 3b) and the bolt (1a). Similarly, through holes are created on both sides of the relevant concave parts (2a, Sa) for the pins (20, 30) that allow the oscillation limiting pins (30, 30) to pass. There is a clearance (tolerance) (d2) (hereinafter referred to as "pin allowance (d2)") between the through holes for the pin (2G, 3G) and the swing limiting pin (30). Apart from these, there is a gap between the operating shaft (5) and the connection shaft (11), a gap between the swing shaft (12) and the bearing support element (13), a gap between the washer (20) and the bolt (1a), etc. For the convenience of the explanation below, mechanical tolerance allowances other than bolt allowance (di), 2 pin allowance (d2), 2 washer allowance (dO) and washer allowance (dO), bolt allowance (d1) and pin allowance (dz) will not be taken into account. As a result, when the actuating shaft (5) moves up and down (moves in a single vibration), the excitation arm (2) moves left to right with a washer allowance (dO) in a longitudinal direction relative to the coupling screw structure (1), as well as the fulcrum. As the point, the connecting shaft (11) swings up and down with a pin allowance (dz) around it. On the other hand, although the weight connecting rod (3) cannot slide in a longitudinal direction relative to the connecting screw structure (1), it can swing up and down with a pin allowance (dz) around the shaft (12) for oscillation as a fulcrum. The fastening screw structure (1) can slide left and right with a washer allowance (dO) in a longitudinal direction relative to the weight connection arm (3), as well as up and down relative to a bolt allowance (d1). Therefore, the drive arm (2) can slide a maximum of 2d0 in one longitudinal direction relative to the weight connection arm (3). In addition, the weight connection arm (3) is forced to rotate with the weight (4) generally clockwise, as shown in Figure 12. As a result, when the operating shaft (5) reverses the direction of movement, the swinging of the excitation arm (2) or the swinging of the weight connection arm (3) is forcibly reversed or stopped. In this case, the coupling screw structure (1) is subjected to an impact force in a direction perpendicular to the axis (hereinafter referred to as "impact force perpendicular to the axis") through the excitation arm (2) or an impact force around the axis through the weight connecting arm (3). It is loaded with an impact moment in the direction. In addition, in case there is a long distance from the shaft (12) to the weight (4) for oscillation, the connecting screw structure (1) is activated by an impact force in the axial direction through the weight connection arm (3) when the operating shaft (5) reverses the direction of movement. is loaded. The operating shaft (5) (connection shaft (11)) moves back and forth in the longitudinal (vertical) direction with a certain working distance (for example, 11 mm). However, the working excitation arm (2) slides relative to the connecting screw structure (1) in a longitudinal direction in Figure 12, with oscillation up and down as a fulcrum around the connecting shaft (11). On the other hand, the weight connection arm (3), which works together with the reciprocating movement of the operating shaft (5), oscillates around the shaft (in a seesaw motion) for oscillation (12) (a fixed point) as a fulcrum. The working distance of the operating shaft (5) is adjusted in such a way that when the operating shaft (5) reaches the lowest point, the excitation arm (2) makes a maximum relative slide in its longitudinal direction relative to the weight connection arm (3). In this case, the coupling screw structure (1) is loaded with an impact force perpendicular to the axis through the drive arm (2) and at the same time with an impact moment in one direction around the axis by the weight (4) through the weight connecting arm (3). In this case, the situation where the connection shaft (11) and the swing shaft (12) are at the same height will be referred to as the "neutral situation" below. Similarly, when the sum of a distance L1 between the bolt (1a) and the connecting shaft (11) and a distance L2 between the bolt (1a) and the swinging shaft (12) (= L1 + L2) is maximum, the connecting screw structure (1) ( The bolt (1a) is loaded with an impact force perpendicular to the axis via the drive arm (2). At the same time, the fastening screw structure (1) (bolt (1a)) is loaded with an impact moment in one direction around the axis through the weight connecting arm (3). In this case, it will be referred to as "perpendicular vibration", which will be repeatedly loaded with an impact force perpendicular to the axis through the excitation arm (2). In addition, the weight will be loaded repeatedly by the weight (4) through the connecting arm (3) with an impact moment in one direction around the axis. In addition, the sum of a distance L1 between the bolt (ta) and the connection shaft (11) and the distance L2 between the bolt (ta) and the shaft for the winging (12) in the neutral state will be LÜ. Going back to Figure 10, for example, a three-phase AC motor can be used as motor (9). In this case, the rotation frequency of the motor (9) is controlled by an inverter. Figure 13 is an explanatory view showing a relationship of the relative positions of the coupling screw structure (1), the excitation arm (2) and the weight connecting arm (3) in the longitudinal direction. (a) in Figure 13 shows these relative positions in the neutral case. (b) in Fig. 13 shows these relative positions when the excitation arm (2) makes a relative offset with a washer allowance (dO) in a longitudinal direction relative to the coupling screw structure (1). (c) in Fig. 13 shows these relative positions when the exciter arm 2 makes a relative offset of 2d0 in a longitudinal direction. As shown in (a) of Figure 13"L, a washer allowance (d0) is provided between each of the concave parts (2a, 3a) and each of the washers (20, 20), respectively. On the other hand, the bolt (13) In addition, a bolt allowance (d1) is provided between the drive arm (2) or the weight connection arm (3), and the oscillation limit pin (30) and the excitation arm (2) or weight connection arm (3), respectively. ) as shown in (b) of Figure 13, when the operating shaft (5) (shown in Figure 12) starts to move downwards, the excitation arm (2), the connecting screw. According to its structure (1), it slides relative to the left in the longitudinal direction as shown. In this case, the washer allowance ((10) s Bolt allowance (d1), pin allowance (d2), thus the washer on the side of the bolt head is concave of the excitation arm (2). As a result, the washer (20) is pushed by the inner wall of the concave part (2A) of the excitation arm (2), thus the excitation arm (2) and the fastening screw structure (1) are attached to the weight connection arm (3). ) begins to shift to the left as a whole, as shown in (b) in Figure 13. In this case, the distance between the bolt and the connection shaft is L1 + dO. As shown in (c) of Figure 13, the excitation arm (2) and the coupling screw structure (1) as a whole relative to the weight connecting arm (3) as shown make relative displacement towards the left, so that the nut (1) The washer nut (20) on the side rests on the inner wall of the concave part (3a). Then, when the actuation shaft (5) (in Fig. 12) reaches the lowest point, the relative displacement of the excitation arm (2) and the weight connecting arm (3) is forcibly stopped. That is, the momentum of the excitation arm (2) is forced to be zero and, concomitantly, the angular momentum of the weight connecting arm (3) is forced to be zero in a situation where the weight connecting arm (3) is forced by the weight (4). As a result, the fastening screw arm (1) (Screw (1a)) is loaded with an impact force perpendicular to the axis via the drive arm (2) and at the same time the fastening screw structure (1) (Screw (1a)) is loaded via the weight connecting arm (3). It is loaded by the weight (4) with an impact moment around the axis. In this case, the distance between the bolt (1a) and the oscillation shaft (12) becomes L2 + dO, in a situation where the distance between the bolt (1a) and the connection shaft (11) is kept as L1 + dO. Returning to the results of the vibration test in Table 1 described above, what causes loosening to occur in a connection structure with the anti-slack nut disclosed in Patent Document 1, as shown as a result of the vibration test, is considered as follows. That is, even if the crown-like second outer circular protrusions (rs, rsi - rss) are made in such a way that a root diameter between the circular protrusion is the same as the effective diameter (d) of a first tooth (S1), as shown in Figure 4, there is no difference between the circular protrusions. The hardness of the crest-like second outer annular protrusions rs, r51 - rss having an enlarged root diameter is lower than the hardness of a first outer annular protrusion as a basic outer annular protrusion of a first tooth 81. As a result, if a fastening structure (80) as shown in Figures 8(a) and 8(b) in which the first nut (82) is connected to the hexagon head bolt (81) with a high fastening torque, the looseness vibration of a screw as explained above If the test is performed, the second outer circular protrusions (rs, rs1 - rss) like the crest undergo elastic deformation to reduce an axial force. Description of the double thread screw structure according to embodiments of the present invention As explained above, the possibility of reducing the axial force cannot be ruled out in a situation where a double nut connection structure of conventional structure is loaded with serious loose load. It follows that, according to the embodiment of the present invention, the root diameter between the double threaded screw structures (1A) and the circular protrusions of the top-like second thread circular protrusions (rs, r51 - rss) is the same as that of a first tooth (as shown in Figures 5 to 7). S1) is created to be larger than an effective diameter (d). Figures 9(a) and 9(b) show an example in which a double-threaded screw structure is applied to a fastening structure 800 with an anti-slack nut according to an embodiment of the present invention, Figure 9(a) is a partial cutaway view and Figure 9 (b) is a cross-sectional view showing the double-threaded structure engaging with nuts. The inner diameter (D1) of the inner thread of a second nut (830) as an anti-slack nut, as shown in Figure 9(b). It is created to be larger than the effective diameter (cl) of the first tooth (81). Figure 5 shows an example in which a root diameter between the annular cusps of the crest-like second outer annular cusps (rs, rsi - rss) is constructed to be 10% greater than an effective diameter (d) of a first tooth (S1). In this case, for the inner diameter of the inner thread of a second nut (830), which is also an anti-slack nut, the root diameter of a second thread is formed to be 10% larger than the effective diameter (d) of the first thread (S1). Here, a root diameter of a second tooth created to be 10% larger is given by taking the height of a protrusion of the first tooth as H (a height assuming an isosceles triangle; see (a) of Figure 5), the root diameter of the second tooth, h = H x for a radius of 10% (2h for diameter) to be increased by h. A root diameter of a second tooth formed to be 20% or 30% larger than the effective diameter is taken for those obtained by calculation in a similar manner. In addition, Figure 6 shows that the root diameter (rs, I'S1 - rss) between the circular protrusions of the second external circular protrusions like the crown is 20% of the height (H) of the annular protrusion (a height assuming an isosceles triangle) of a first protrusion. (81) shows an example where it is formed to be larger than the effective diameter (d). In this case, the inner diameter (D1) of the inner thread of the second nut (830), which is also an anti-looseness nut, is formed to be 20% larger than the effective diameter (d) of the first thread (S1) by 20% of the circular protrusion height. Additionally, Figure 7 shows an example in which a root diameter between the annular ridges of the crest-like second outer annular ridges (rs, rs1 - rss) is formed to be 30% greater than an effective diameter (d) of a first tooth 81. In this case, the inner diameter (D1) of the inner thread of the second nut (830), which is also an anti-looseness nut, is formed to be 30% larger than the effective diameter (d) of the first thread (S1) by 30% of the circular protrusion height. Figures 9(a) and 9(b) show that the root diameter (rs, r51-rss) between the annular protrusions of the second outer annular protrusions like the crown is an effective diameter (d) of a first protrusion (81) where anti-slack nuts are used as double nuts. First, a second nut (830) (an anti-looseness nut) having an internal thread is screwed onto the second thread (82). Next, a first nut 820 (a coupling nut) having an internal thread 820 is screwed to the first thread 81 (a metric coarse thread) with a certain coupling torque. Meanwhile, the second nut (830) is rotated further by the rotation of the first nut (820), which will be connected to an element (840) to be connected. The second nut (830) is not opened in principle in this embodiment. The inner diameter of the second nut (830) is formed to be greater than an effective diameter (cl) of the first thread (S1) by 10% or 20% of the height of the circular protrusion (H). The second nut 830 has a large diameter flange 831 formed on the face adjacent to the member 840 to be fastened, so in this embodiment it is a nut with a flange. The locking force between the first nut (820) and the second nut (830) can be increased by creating a flange (831), thus reducing the possibility of loosening. Figure 9(b) shows part of (c) in Figure 6 at an angular position of 45°. As shown in Figure 9 (b), the inner diameter (D1) of the inner thread of the second nut (830) is formed to be larger than the effective diameter (d) of the first thread (81), thus the straight line sections (832) are formed in cross-sectional form. , that is, a spiral circular hole is created in the inner diameter (D1) of the inner tooth of the second nut (830). In addition, a plurality of small circular protrusions (rp) (see Figure 5, Figure 6 and Figure 9(b)) having a height variable corresponding to the angular positions are formed at the top of the second tooth 82. As a result, the inner tooth of the second nut (830) engages the small circular protrusion (rp) on the second tooth (S2), thus the contact area of the inner tooth of the second nut (830) and the second tooth (82) decreases, thus the unit area of the outer face It increases the contact pressure per head. However, in the double-threaded screw structure of the present invention, no problem is experienced since the fastening force is shared by the first nut (820). The function of the second nut (830) is not limited to the binding force, the nut has a function that prevents the first nut (820) from loosening. As a result, shear fracture of the second nut 830 and small circular protrusions never occur. Looseness test of the double-threaded screw structure. According to the embodiments of the present invention, the looseness tests of the double-threaded screw structure were carried out with the looseness vibration test device (50) described above, and the data were obtained as shown in Tables 2 to 13. These data were obtained by testing each test piece (numbers 1 through 3) ten times, similar to the result of the vibration test shown in Table 1. In addition, the test condition is also similar to the vibration test shown in Table 1, with a vibration frequency of 35 Hz, a test time of 29 seconds, and a tightening torque of the first nut of 42 Nm. In addition, chrome molybdenum steel material (SCM material) is used as the standardized bolt and nut material for these tested connection structures. The data shown in Table 2 are obtained for a double-thread screw structure, in which a root diameter between the annular protrusions of the second outer annular protrusions is greater than an effective diameter (d) of the first protrusion (S1). It is created to be 10% larger than the height (H) of the circular protrusion (when a basic tooth of the second tooth is taken as an isosceles triangle). Here, the first tooth is a metric coarse tooth with a nominal diameter of 12 mm and the second tooth is a two-tooth coarse tooth with three times the helical axis length and the same circular protrusion shape as a metric coarse tooth (section perpendicular to a spiral line and tangent line plane). The looseness test was started after the first nut was fastened with a torque of 42 Nm before the test (the axial force at this time was taken as 100%). The data shown in Table 2 are for a double-threaded screw structure, in which a root diameter between the annular protrusions of the second outer annular protrusions is 10% of the height of the annular protrusion (H) greater than an effective diameter (d) of a first tooth (S1). It is created to be large. According to the data, the axial force was high with a maximum of 19.8 KN for the 10 times slack test, and the axial force ranged from .7 KN to 19.8 KN. In the data, the variation was smaller than the conventional one shown in Table 1 and the residual axial force was higher by an amount of 69% to 89%, whereby no looseness was found to occur compared to the previous techniques described above. The data shown in Table 3 are similarly for a double-thread screw structure where the height of a root diameter of the second thread is 20% greater than an effective diameter (d) of a first thread 81. In Table 3, the axial force was high with a maximum of 18.8 KN, and the axial force ranged from 10.4 KN to 18.8 KN with smaller variation than the conventional one shown in Table 1, and the residual axial force was from 68% to 92%. It has been determined that there is no looseness in the range up to . Similarly, Table 4 shows data for a double-thread screw structure in which the height of a root diameter of the second thread is created to be 20% greater than an effective diameter (d) of a first thread 81. With the data shown in Table 4, in the sixth test for the test piece (1), the axial force was zero, the peak-like circular protrusions of the second tooth underwent plastic deformation, and the axial force became zero with the loads repeated six times. The reason for this appears to be as follows. That is, the larger the effective diameter (d) of the first tooth, the root diameter between the circular protrusions of the crown-like circular protrusions of the second tooth to be formed, the primary hardness of the first external circular protrusion (r) of the first tooth (S1), the larger the circular protrusion made. It becomes so close to the hardness of the first tooth (81) with the root diameter between it and the hardness of the first tooth (81), that the strength between the first nut (820) and the first tooth (81), that is, the shear stress in the top-like circular protrusions, is within an allowable range or the elastic deformation between the teeth It is within an allowable range, so it never creates a problem. However, as shown in Figure 7 for the angular positions of 22.5° and 67.5°, only smaller circular ridges (rq) than small circular ridges (rp) as shown in Figures 5 and 6 have a root diameter of 30%. It is formed in large numbers at the top of the circular protrusion of the second tooth (S2), which is formed to be larger. 18: 'I 'ligi i? As a result, only the small protrusions (rq) at the top of the circular protrusion of the second tooth (S2) engage the second nut, thus reducing the contact area of the inner tooth of the second nut with the second tooth (32). This. The double threaded screw structure under the looseness test is caused by shear failure or plastic deformation of small circular protrusions (rq) when loaded with high loads (axial force or clamping torque) in this case. Such fracture or plastic deformation phenomena have also been noticed by observing test pieces. Results of the tests described above. It explains that while making the root diameter of the outer circular protrusions of the second thread larger, a screw shaft or a nut is effective to hold the axial force when loaded with a torque load, but is not effective when the torque load exceeds a specified value. Connecting principle with double nuts for a double-threaded screw structure. According to the present invention, the connecting principle with double nuts for a double-threaded screw structure is taken as an example of a connection structure with anti-loose nuts connected with double locking nuts, as shown in Figure 9 (c). It will be explained. A torque (T) required to rotate a second nut (830) under an axial force (W) is generally given by the following equation (1). Here W: axial force of the double threaded screw structure (810), p': friction angle of a contact surface where the second tooth comes into contact with the second nut, d2: effective diameter of the outer face of the second tooth in contact with the second nut and oi: helical axis length angle of the second tooth. . In this, since the height varies depending on the angular position, the effective diameter (d2) of the second tooth (the circular protrusion that the second tooth (830) contacts) is taken as an average height for 1/2 of the circular protrusion height. In addition, when the root diameter of the second thread is the same as the inner diameter (D) of the second nut, the effective diameter (dz) is a sum of the outer diameter (da) of the protrusion and the inner diameter (D1) of the second thread divided by 2. is the value (see Figure 9 (c)). A torque (T1) after the bearing (831a) of the second nut (830) contacts the element (840) to be connected is generally given by the equation (2) below. Here r2: the average bearing radius (831a) where the second nut (830) contacts the element (840) to be connected, 0: the helical axis length angle of the second tooth, and p: the friction angle of the bearing with the friction coefficient p (831a). On the other hand, when the fastening structure (800) is connected, the second nut (830) is connected and the first nut (820) is indirectly driven to rotate by rotating. Meanwhile, the second nut (830) is rotated by the friction force of the bearing (830a) in which the first nut (820) contacts the second nut (830). In a case where the coefficient of friction (u) of the second nut (830) is the same as that of one of the bearings (831a), the torque (T1') with which the second nut (830) is driven to rotate with this rotation of the first nut (820) is given in the equation below. radius and p: friction angle of the bearing 831a having the friction coefficient u (p = tanp). In this case, the following procedure should be carried out to obtain a locking force between the first nut (820) and the second nut (830) by rotating the first nut (820) alone with a certain fastening torque. First, the second nut (830) is rotated by turning the first nut (820), then the bearing (831a) of the flange (831) of the second nut (830) comes into contact with the element (840) to be connected, and the rotation of the second nut (830) is carried out next time. The bearing (831a) must be stopped by the friction force, then the first nut (820) must be connected with a certain torque, thus creating a mutual locking force to prevent this fastening structure (800) from loosening. In order for the second nut (830) to stop rotating after contacting the element (840) to be connected, the following condition must be met. T1 T1i T1:W[(d2/2) - tan(0i+p=)+r2 - tanp] Tv = tanp - W - r1 ......... (4) Therefore; When this condition is established and only by fastening the first nut (820) with a torque at a determined value such that the circular protrusions of the second tooth do not undergo plastic deformation by shear stress or contact pressure as explained later, the second nut (830) can be removed and It is not necessary to provide locking force, but the required locking force can be obtained by taking into account the results of the looseness vibration tests described above. Observation of double nut looseness when using the double threaded screw structure. The mechanism that causes the loosening of a screw with repeated rotation torque is evaluated as follows with the looseness vibration tester (50) explained above. The plastic deformation of the circular protrusions shown in Figure 7 and the like in the fastening structure (800) shown in Figure 9 (a) will be explained. As seen in Figure 13 and similar, in the tests performed with the vibration test device (50), the repeated swinging movement of an excitation arm (2) as external forces causing loosening in the fixing screw structure (1), a bolt (1a) through the contact bed. ) or the repeated rocking motion of a weight linkage arm (3) rotates a bearing of the nut (1b) to create looseness in the clamping screw structure (1). Additionally, from a result obtained by observing the test pieces, it has been observed that the protrusions (rq) undergo plastic deformation when looseness occurs. Fracture or deformation of the outer circular protrusions by shear force (1) Torque from a second nut (830) From the review of the screw looseness excitation to loosening by external force in a vibration tester (50) and the test results, the looseness of the fastening structure (800) The reason why it is loose with the preventive nut will be explained with reference to Figure 9(c) and similar. When viewed from a structure for fastening in the fastening structure (800), looseness in the fastening structure (800) causes a second nut (830) or a double threaded screw structure (810) to rotate an element (840) to be fastened. In this case, when the fastening structure (800) is connected by axial force (W) and the high-end second nut (830) is rotated by the element to be connected (840), the following torque (T2) is applied to a bearing (831a) T2=W - tanp - r2 ...... (6) Where r2: average bearing radius (8313) where the second nut (830) contacts the element to be connected (840) and p: friction angle of the bearing with friction coefficient u (831 a). (u: tanp). When the torque (T2) is generated by the external force, the following axial force (W1) is generated. From the equation (1) explained above, W1=T2i'(d2l2) - tan(ci+p') ...... (7) Here, the second nut with the friction coefficient p': u is in contact with the circular protrusion. friction angle of a contact surface, d2: effective diameter of the outer face of the second thread in contact with the second nut, and 0: helical axis length angle of the second thread. (2) Loosening torque from the side of a head part (811) of a double-threaded screw structure (810). In the loosening vibration tests described above, the external force on the protrusions (rp) of the fastening structure (800) is not just a torque coming from the second nut (830), but the element (840) to be connected is rotated in the direction of connecting the element (840) or in the direction of loosening (from the side of the second nut bearing (811a). This torque (Ts) creates an axial force (W2). Similar to equation (6) above, T3=W - tanp - r3 ...... (8) is the average radius of the bearing (811a) with which it contacts and p: friction angle of the bearing (811a) (u = tanp). With this torque (T3), the following axial force (W2) is generated. Here, d: is the effective outer face diameter of the second tooth in contact with the second nut, and p': is the friction angle of the contact surface of the circular protrusions in contact with the second nut in case of the friction coefficient u. (3) Shear stress occurring in the circular protrusions of the second tooth. On the other hand, the situation where the rotated bolt (1a) (an outer circular protrusion contacted by the second nut) undergoes shear failure is considered as follows. Since the blade angle for a metric coarse tooth is 60°, the average cutting length per circular protrusion is as follows from an equation to obtain one base side of an isosceles triangle (see enlarged view of A in Fig. 9(c)). Here d3: outer diameter of the circular protrusion, D1: inner diameter of the second nut (830) and [3: wing angle of the outer circular protrusion. In this case, since the average cutting length @ varies depending on the angular position, an average value can be used for the calculation. Then, when a circular protrusion of the double threaded screw structure 810 undergoes shear fracture or plastic deformation as WB, taking an allowable axial load, the following equation is obtained since "TrD1gz" is an area where the circular protrusion is loaded with a shear load. WB =1TD1A_BZT ...... (11) Where, T: allowable shear failure stress of a material of the double threaded screw structure (810), D1: inner diameter of the nut (830) and 2: circular protrusions taken as those with loading ability number. In this, the allowable axial load WB can also be calculated, as 2 can be obtained by calculating the second nut given a length (L). The cause of looseness in the fastening structure, which has a double-threaded screw structure connected with a double nut. In the looseness tests explained above, the head part (811) of the double-threaded screw structure (810) shown in Figure 9(c) is attached to the element (811) to be connected via the bearing (811a). 840) and the second nut (830), which has a high helical axis length, is driven to rotate in the direction of fixing or loosening the element (840) to be connected. That is, torques are simultaneously given to the fastening structure (800) from the edge of the element (840) to be connected through the second. When torques are created simultaneously in both directions to connect and loosen the element (840) to be connected by the structural function of the looseness testing device (50), what can be said from the results of the tests is that the circular protrusions go beyond an allowable elastic deformation to undergo plastic deformation. In the looseness tests explained above, the maximum axial force (Wm) of the axial force applied simultaneously to the element (840) to be connected by both the double threaded structure (810) and the second nut (830) is calculated before an external force of W is loaded on the fastening structure (800). taking an axial force, there is an axial force (W) in equation (2), an axial force (W1) in equation (7) and an axial force (W2) in equation (9). In this, double gear Taking an allowable axial load WB for the second thread in the screw structure 810, the following relationship is requiredî in which WB is an allowable shear failure determined by T determined by the effective cross-sectional area A of the second thread and calculated using equation (11) If this If the relationship is ensured, at least there will be no looseness resulting from cutting a circular protrusion from an element (840) to be connected with a rotation torque. It follows that when the circular protrusions (rq) shown in Figure 7 undergo plastic deformation or deformation above an allowable elastic deformation, the locking force to be loosened is missed. (4) Plastic deformation caused by the contact surface pressure of a second tooth. With the looseness vibration tester (50), looseness was explained in relation to shear fracture of circular protrusions or deformation caused by shear stress. However, with true outer annular protrusions, plastic deformation of the annular protrusions occurs even if the contact pressure acting on the outer face exceeds the permissible value by screwing a nut and its outer annular protrusions. Under the maximum load of an axial force (Wm), the following contact face pressure is created in the circular protrusions of a second outer circular protrusion. Where d3 is an outside diameter of a second tooth (circular protrusion), D1 is an inside diameter of a second nut 830, 2 is a series of circular protrusions on the second tooth and the second nut in contact with each other, and q is contact per allowable unit area. is the surface pressure. If this equation (14) is not met, the second outer circular protrusion undergoes plastic deformation. The contact face pressure occurs due to the contact pressure of the circular protrusions due to the maximum load (Wm) given in equation (13) above, and should not be more than the permissible contact face pressure (q). As a result, the following equation must be met to prevent circular protrusions from undergoing plastic deformation due to contact pressure. In general, the allowable shear stress described above means a stress present for safety in the design, indicated by "allowable shear stress = shear fracture stress 1 safety factor". The allowable contact face pressure is similar. On the other hand, this type of deformation is called elastic deformation. While a body deforms when it is loaded with a load, the amount of deformation decreases as the load gradually decreases, and when the load is removed, the body returns to its initial shape and size. With the present invention, also the shear stress in this elastic deformation means an allowable shear stress or an allowable contact face pressure. Taking into account the results of the tests and the above evaluation of the results as described above, the conclusion was that while it is preferable for the root diameter of a second thread to be less than 30% larger than the effective diameter, the root diameter will reduce the bonding force when it exceeds this. On the other hand, when test pieces were observed in which the root diameter exceeded an effective diameter by 30%, the circular protrusion (rq) shown in Figure 7 was found to undergo plastic deformation. One reason for this is that when a second nut (830) adjacent to an element to be connected is rotated with a high torque in the direction of connecting or loosening the element to be connected, the low-strength circular protrusion (rq) shown in Figure 7 undergoes plastic deformation, this Therefore, it exceeds an allowable elastic deformation. As a result, the locking force between the first nut and the second nut is not recovered, as the annular protrusion undergoes plastic deformation. The fastening structure with a double-threaded screw structure. The fastening structure with a double-threaded screw structure, explained above with reference to Figures 9(a) to 9(c), is larger than the effective diameter of the first thread (S'I). It is explained for examples where double threaded screw structures with arrow diameter are used. However, the double threaded screw structure used in the fastening structure is not limited to this. That is, as understood from the above-described tests and description, the looseness is coupled with the shear stress of the circular protrusions of the second tooth and the deformation of the circular protrusions of the second tooth due to the pressure of the contact surface through a surface where the circular protrusions of a second tooth (82) come into contact with a second nut. It was found that it occurs in a nut binding structure. As a result, two types of teeth are formed, consisting of a first tooth and a second tooth with a larger helical axis length than the first tooth, and when connecting with the double nut of the double-threaded screw structure, the circular protrusions of the second tooth (82) are not deformed by the pressure coming from the second nut. It can be said that the binding force is highest within a range, that is, within a permissible tension range. According to the present invention, the double-thread screw structure used in a connection structure having a double-thread screw structure is not limited to a double-thread screw structure in which the root diameter of a second thread (82) is greater than the effective diameter of a first thread (81). That is, only the second thread is required to have such strength that the pressure applied from the second nut to the annular protrusions of the second thread is within the range of a permissible shear stress and the circular permissible contact face pressure of the second thread 82, by applying a rotational torque to the second nut from the outer side, making the double thread screw When an axial force is created in the structure and if the stress is greater than allowed, plastic deformation is created. When the first nut screwed to the first thread is rotated to engage, an axial force is created in the double thread screw structure. An axial force by fastening with the first nut or by an external force shall not be higher than the highest allowable axial force (stress) of the double threaded screw structure in the design. When an axial force generated in a double-threaded screw structure is a maximum permissible axial force, at the same time the shear stress and contact face pressure in the outer annular protrusions of the second thread must have a permissible shear stress and permissible contact surface pressure, respectively. The fastening structure having a double-threaded screw structure according to the present invention, when, within the range of the maximum allowable axial force in the design, a shear stress and a contact pressure to which the circular protrusions of the second tooth are loaded have an allowable shear stress and an allowable contact pressure, respectively. It has not been relaxed. That is, when the maximum clamping force of the double thread screw can be applied and is within the range, loosening never occurs. As can be understood from the above explanation, the double-threaded screw structure used in the fastening structure having a double-threaded screw structure according to the present invention is not limited to a structure in which the root diameter of a second tooth (82) is larger than the effective diameter of a first tooth (81). If the above condition is met, the root diameter of a second tooth 82 may be smaller or larger than the effective diameter of the first tooth 81. Method of producing the double-threaded screw structure According to the embodiments of the present invention, the double-threaded screw structure (1A) can be produced by machining, rolling or injection molding, 3D printer (3-D forming), metal injection molding (MIM), lost wax casting, etc. It can be produced by working with . In a case where the outer circular protrusions are processed by a common rolling path, since the concave and convex outer circular protrusions of a second tooth (82) are small in the double thread screw structure according to the present invention, rolling is easy and the service life of the outer rolling dies is extended, which is preferred. In particular, since the root diameter of the second tooth 82 can be large, the localized high pressure in the groove sections of the second tooth 82 can be limited during rolling with a outer rolling cylindrical die. In this way, unnatural plastic deformation is avoided and surface flake-like peeling, which is a problem during rolling, does not occur so easily. Other embodiments In the double-threaded screw structure and the connecting structure having it, the cross-sectional shape of the toothed circular protrusion of the first tooth is a single-threaded metric coarse tooth, and the second tooth 82 is a metric coarse tooth with the same external circular protrusions and has a major helical axis length or External structures with steps are explained above. That is, the first tooth 81 and the second tooth 82 are metric coarse teeth having the same cross-sectional shape of their outer circular protrusions. However, the present invention is not limited to these embodiments and it goes without saying that modification is possible within a range that does not deviate from the objects or spirit of the present invention. The outer annular projection can be a Whitworth thread, a compound thread, a trapezoidal thread, a pipe thread, a round thread, a ball thread, or an angular thread. Additionally, for example, a double-threaded screw structure has a combination of a first tooth 81 of the two-threaded screw thread and a second tooth 82 of the two-threaded screw thread having a quadrupled helical axis length. In other words, this double-thread screw structure may have a shape close to the basic thread annular protrusions, having a combination of a first tooth 81 of the two-threaded tooth and a second tooth 82 of the two-threaded tooth having four times the helical axis length, and so on. Additionally, with respect to the above embodiments, the helical axis lengths of the first thread and the second thread can be formed continuously or at each angular position around an axial line of the bolt body of the screw. Although it is described as having an integer multiple of the helix axis length, it may not have an integer multiple of the helical axis length. For example, a helical axis length of the second tooth 82 may be a multiple of the metric coarse tooth, such as 3.1. Additionally, a helical axis length of the first tooth 81 may be a multiple of the metric coarse tooth, such as 1.1. That is, this double-threaded screw structure may be one in which the basic outer annular protrusions or outer annular protrusions having a shape approximating the basic outer annular protrusions can be formed continuously or at any angular position around an axial line of the bolt body of the screw. In addition, the outer annular protrusions of the first tooth and the second tooth described above are metric coarse gears having a triangular cross-sectional shape, while the outer annular protrusions can be those having a trapezoidal, rectangular or circular cross-sectional shape. That is, external circular protrusions may be those having a cross-sectional shape used in a trapezoidal thread, a pipe thread, a circular thread, a ball thread, or an angular thread. While these first thread (81) and second thread (32) are a metric thread, a Whitworth thread, a compound thread, a trapezoidal thread, a pipe thread, a round thread, a ball thread or an angular thread, the outer circular protrusions are these They may be substantially the same, similar or have a similar cross-sectional shape, for example modified so that the angular parts are chamfered or interpolated with a spring. The present invention deals with these modified teeth as the same subject. Applicability in Industries According to the present invention, sufficient strength can be achieved with the double-threaded screw structure and its fastening structure and the possibility of loosening is extremely low. In this way, they can be used as fastening structures, guide cam assemblies and the like in roads, bridges, railways and similar infrastructures, in moving machines such as automobiles and electrical appliances. In addition, although the above description primarily relates to fastening structures using double nuts, the double thread screw structure can also be used as a two-cam feed assembly at various speeds as the description suggests. As a result, the technical field is not limited to a connection structure.TR TR TR TR TR TR

Claims

It is a double thread screw structure (1A) having two types of threads formed in a bolt body (3A): one metric thread, one Whitworth thread, one compound thread, one trapezoidal thread, one pipe thread, one round thread. comprises a first tooth (81) consisting of one or more teeth selected from a ball tooth and an angular tooth, and a second tooth (82) having a helical axis length greater than the first tooth (81); feature; wherein a root diameter of the second tooth (82) is larger than an effective diameter (d) of the first tooth (81) and smaller than a tooth diameter of the first tooth (81).

It is a double threaded screw structure (1A) according to claim 1, and its feature is; wherein the first tooth (81) in question is a single-tooth tooth and the second tooth (82) is a single-tooth tooth or a multi-tooth tooth.

It is a double threaded screw structure (1A) according to claim 1 or 2, and its feature is; wherein said second tooth (82) is the same type of tooth as said first tooth (81).

It is a double threaded screw structure (1A) according to claim 1 or 2, and its feature is; in which a root diameter of said second tooth (82), as a radius, is less than an effective diameter (d) of said first tooth (81), less than 30% of the height (H) of a circular protrusion of said first tooth (81). is slightly larger.

It is a double threaded screw structure (1A) according to claim 1 or 2, and its feature is; wherein the diameter of a root of said second tooth (82) is, as radius, an effective diameter (d) of said first tooth (81), and the height (H) of a circular protrusion of said first tooth (81) is from 10% to 20%. It is larger by an amount up to .

6. It is a fastening structure (1) and has a double-threaded screw structure (1A): It includes a double-threaded screw structure (1A) having two types of teeth formed on a bolt body (3A); A first thread (consisting of one or more threads selected from two thread types, a metric thread, a Whitworth thread, a compound thread, a trapezoidal thread, a pipe thread, a round thread, a ball thread, and an angular thread). 81), and a second tooth (82) having a helical axis length greater than the first tooth (81), comprising a first nut (82) screwed onto said first tooth (81), and said second tooth Its feature is that it contains a second nut (83) screwed onto (82); where the maximum allowable axial force is created between the double threaded screw structure (1A) of the said double threaded screw structure (1A) and the second nut (83) by applying a rotation torque to the double threaded screw structure (1A) and the second nut (83) from the outside. time is such that the tension applied from the second nut to the outer circular protrusions of the second tooth (82) of the double-threaded screw structure (1A) is within the range of an allowable shear stress and the allowable contact surface pressure of the outer circular protrusions of the second tooth (82).

7. It is the fastening structure (1) and has a double threaded screw structure (1A) according to claim 6*, and its feature is; wherein the root diameter of said second tooth (82) is greater than an effective diameter (d) of said first tooth (81), in the form of a cross-section including an axis line of said bolt body (3A), and said first tooth (81) It is smaller than one outer diameter.

8. It is the fastening structure (1) and has a double threaded screw structure (1A) according to claim 6 or 7, and its feature is; When the first nut (82) in question is rotated, the following equation is satisfied, p being the coefficient of friction, p = tan p, p': a contact face where the second tooth (S2) in question is in contact with the second nut (83) in question. the friction angle is 5, r2: is the average radius of a bearing in which the said second nut (83) comes into contact with an element to be connected, dzî is the effective outer face diameter of the said second tooth (S2) in contact with the said second nut (83). oi: being the helical axis length angle of said second tooth (82) and n: being the average radius of a bearing where said first nut (82) is in contact with said second nut (83). 10

9. It is the fastening structure (1) and has a double threaded screw structure (1A) according to claim 6 or 7, and its feature is; The strength is that one or more of them selected between a flange and a rough face are formed on one side of the second nut (83) that comes into contact with the element to be connected.