Claims (1)
1.วิธีการของการผลิตกรดแอซีตกโดยการคาร์บอนิเลตเมธานอลด้วย คาร์บอนมอนอกไซด์โดยอาศัยปฏิกิริยาเชิงเร่งปฏิกิริยาแบบวิวิธพันธุ์ ในเครื่องปฏิกรณ์แบบคอลัมน์ ฟอง มีลักษณะเฉพาะตรงที่ว่าปฏิกิริยาการคาร์บอนิเลตนั้นได้รับการกระทำด้วยความเข้มข้นของตัวเร่ง ปฏิกิริยาของแข็งที่ไม่ต่ำกว่า100 กก./ม.3 โดยเทียบกับปริมาตรปฏิกิริยาที่ซึ่งความดันย่อยของ คาร์บอนมอนอกไซด์ ในเครื่องปฏิกรณ์มีค่าระหว่าง 1.0 และ 2.5 เมกะพาสคัล และอัตราส่วนการ ปล่อยออกของคาร์บอนมอนอกไซด์มีค่าระหว่าง 3 และ 15 %ของปริมาณของปฏิกิริยาตามทกฤฏี ของคาร์บอนมอนอกไซด์ ในขณะที่ความเร็วที่ผิวของของเหลวมีค่าระหว่าง 0.2 และ 1.0 ม./วินาที 2.วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 1 ที่ซึ่งความดันย่อยของคาร์บอนมอนอกไซด์ในเครื่อง ปฏิกรณ์ได้รับการคงไว้ภายในช่วงระหว่าง 1.7 และ 2.2 เมกะพาสคัล 3.วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 1 ที่ซึ่งอัตราส่วนการปล่อยออกของคาร์บอนมอนอกไซด์มี ค่าระหว่าง 5 และ 10 ของประมาตรของปฏิกิริยาตามทฤษฏี 4. วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 1 ,2 หรือ 3 ข้อใดข้อหนึ่ง ที่ซึ่งเร่งปฏิกิริยาของแข็งได้ รับการก่อรูปขึ้นมาโดยการทำให้ตัวรับไวนิลไพริดีนเรซินรับการเชิงซ้อนโรเดียม 5. วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 4 ที่ซึ่งใช้เมธิลไอโอไดด์เป็นตัวส่งเสริม 6. วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 1 ,2 หรือ 3 ข้อใดข้อหนึ่ง ที่ซึ่งใช้กรดแอซีติก และ เมธิลแอซีเทตเป็นตัวทำละลาย 7. วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 1 ,2 หรือ 3 ข้อใดข้อหนึ่ง ที่ซึ่งความเข้มข้นของน้ำใน เครื่องปฏิกิริยามีค่าระหว่าง 2 และ 10 % โดยน้ำหนัก 8. วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 1 ,2 หรือ 3 ข้อใดข้อหนึ่ง ที่ซึ่งอัตราส่วนคองความสูง ศ ต่อขนาดเส้นผ่านศูนย์กลาง D ของเครื่องปฏิกรณ์แบบคอลัมน์ฟอง หรือ L/D นั้น ไม่น้อยกว่า 8 9. วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 1 ,2 หรือ 3 ข้อใดข้อหนึ่ง ที่ซึ่งเครื่องปฏิกรณ์แบบคอลัมน์ ฟองมีเส้นทางการไหลเวียนภายนอก และเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนได้รับการจัดประกอบรวมไว้ใน เส้นทางการไหลเวียน 1 0. วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 1 ,2 หรือ 3 ข้อใดข้อหนึ่ง ที่ซึ่งผลิตภัณฑ์ของปฏิกิริยาของ เหลวจะได้รับการนำออกมาจากของเหลวของปฏิกิริยาที่มีตัวเร่งปฏิกิริยาของแข็งโดยอาศัยเครื่องแยก ที่จัดไว้ทีด้านบนสุดของเครื่องปฏิกรณ์ และได้รับการป้อนไปยังแปลชคอลัมน์ และส่วนเบา , ส่วนที่ โดยหลักแล้วมีกรดแอซีตีก และส่วนหนักจะได้รับการนำออกมาอย่างตามลำดับจากส่วนด้านบนสุด, ส่วนกึ่งกลาง และส่วนก้นของแฟลชคอลัมน์และได้รับการแยกออกจากกัน 1 1.วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 10 ที่ซึ่งอย่างน้อยที่สุดส่วนหนึ่งของส่วนหนักได้รับการ ปฏิบัติโดยอาศัยอุปกรณ์กำจัดสารประกอบที่มีไนโตรเจน และได้รับการทำให้ไหลเวียนกลับไปยัง เครืองปฏิกรณ์แบบคอลัมน์ฟอง 1 2. วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 1 ที่ซึ่งคาร์งอนมอนอกไซด์จะได้รับการฉีดเข้าในเครื่อง ปฏิกรณ์โดยผ่านช่องทางเป่าเข้าคาร์บอนมอนอกไซด์ที่จัดไว้ ณ ระดบจำนวนหนึ่ง 1 3. วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 12 ที่ซึ่งระดับจำนวนหนึ่งดังกล่าวคือ สองระดับ 1 4.วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 12 ที่ซึ่งเครื่องปฏิกรณ์แบบคอลัมน์ฟองดังกล่าวมีเส้นทาง การไหลเวียนภายนอก และช่องเป่าเข้าคาร์บอนมอนอกไซด์ดังกล่าวที่จัดไว้ที่ระดับจำนวนหนึ่งอย่าง น้อยที่สุดจะรวมถึงช่องเป่าเข้าคาร์บอนมอนอกไซด์ที่จัดไว้ ณ ระดับเพื่อการก่อสภาพของไหลแก่ ตัวเร่งปฏิกิริยาของแข็งในเครื่องปฏิกรณ์ และช่องเป่าเข้าคาร์บอนมอนอกไซด์ที่จัดไว้ที่อีกระดับหนึ่ง เพื่อการทำให้ตัวเร่งปฏิกิริยาของแข็งเคลื่อนที่ในส่วนด้านล่างของเครื่องปฏิกรณ์ และเพื่อดึงหรือ ก่อสภาพของไหลสำหรับตัวเร่งปฏิกิริยาของแข็งในเส้นทางการไหลเวียนภายนอก 1 5.วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 14 ที่ซึ่งเครื่องปฏิกรณ์แบบคอลัมน์ฟองมีส่วนแคบลงที่ ส่วนด้านล่างของเครื่องปฏิกรณ์ทรงกระบอกที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางเล็กถึง 30 ถึง 70 % ของส่วน ที่เหลือของเครื่องปฏิกรณ์ทรงกระบอก และช่องเป่าเข้าคาร์บอนมอนอกไซด์ได้รับการจัดไว้ที่ส่วน ด้านบนของส่วนแคบลงเพื่อก่อสภาพของไหลแก่ตัวเร่งปฏิกิริยาของแข็ง ในขณะที่ช่องเป่าเข้า คาร์บอนมอนอกไซด์อีกช่องหนึ่งได้รับการจัดไว้ใกล้กับสวนต่อของเครื่องปฏิกิริยาและเส้นทางการ ไหลเวียนภายนอก ( ส่วนนำเข้าการไหลเวียน ) ที่อยู่ที่ก้นของสวนแคบลงเพื่อการทำให้ตัวเร่งปฏิกิริยา ของแข็งเคลื่อนที่ และเพื่อดึงหรือก่อสภาพของไหลสำหรับตัวเร่งปฏิกิริยาของแข็งในเส้นทางการไหล เวียนภายนอก 1 6. วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 12 ถึง 15 ข้อใดข้อหนึ่ง ที่ซึ่งช่องเป่าเข้า คาร์บอนมอนอกไซด์เป็นเครื่องกระจายแก๊สแบบท่อแยกกิ่ง 1 7. วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 12 หรือ 15 ข้อใดข้อหนึ่ง ที่ซึ่งเครื่องแยกได้รับการจัดไว้ที่ ด้านบนสุดของเครื่องปฏิกรณ์เพื่อการเก็บสะสมแก๊สคาร์บอนมอนอกไซด์ที่ไม่ทำปฏิกิริยาจากของ เหลวของปฏิกิริยาที่มีแก๊สคาร์บอนมอนอกไซด์ที่ไม่ทำปฏิกิริยา และตัวเร่งปฏิกิริยาของแข็ง และการ นำออกผลิตภัณฑ์ของปฏิกิริยาของเหลวที่ไม่มีตัวเร่งปฏิกิริยาของแข็ง 1 8. วิธีการของการผลิตกรดแอซีติกโดยการคาร์บอนิเลตเมธานอลด้วย คาร์บอนมอนอกไซด์โดยมีตัวเร่งปฏิกิริยาโลหะของแข็งอยู่ด้วย มีลักษณะเฉพาะตรงที่ว่าประกอบรวม ด้วย: ขั้นตอนการทำปฏิกิริยาของการทำให้เกิดปฏิกิริยาการคาร์บอนิเลตขึ้นมาในเครื่องปฏิกรณ์ แบบคอลัมน์ฟองผ่านการเพิ่มความดันโดยการทำให้ตัวเร่งปฏิกิริยาโลหะของแข็งแขวนลอยใน สารผสมของปฏิกิริยาของเหลวที่มีตัวทำละลายอินทรีย์ที่ประกอบขึ้นมาด้วยเมธานอล, เมธิลไอโอ ไดด์, กรดแอซีติก และ/หรือ เมธิลแอซีเทต และน้ำ ในอัตราส่วนเชิงปริมาณที่น้อย และการเป่าแก๊ส คาร์บอนนอกไซด์เข้าในสารผสมของปฏิกิริยาของเหลวที่มีความเข้มข้นของตัวเร่งปฏิกิริยาของ แข็งไม่ต่ำกว่า 100กก./ม3 โดยเทียบกับปริมาตรปฏิกิริยา ขั้นตอนการแยกที่หนึ่งของการแยกและการนำออกสารผสมของปฏิกิริยาของเหลวและแก๊ส นำออกจากขั้นตอนการทำปฏิกิริยาดังกล่าว ขั้นตอนการแยกที่สองของการกระทำการดำเนินการของการกลั่นฉับพลันโดยการนำ สารผสมองปฏิกิริยาของเหลวที่แยกออกในขั้นตอนการแยกที่หนึ่งเข้าในแฟลชคอลัมน์ และ ดังนั้น เป็นการแยกแก๊สนำออก และส่วนของเหลวที่เบาที่ไหลออกมาจากส่วนด้านบนสุดของหอ, ส่วนกรด แอซิติกดิบที่ไหลออกจากส่วนกึ่งกลางหอ และส่วนการไหลเวียนที่ไหลออกจากส่วนก้นหอ; ขั้นตอนการแยกที่สามของการนำส่วนหนึ่งของส่วนของเหลวที่เบา และส่วนกรดแอซีติกดิบ ที่แยกออกในขั้นตอนการแยกที่สองดังกล่าวเข้าในระบบการกลั่น และ ดังนั้น เป็นการแยกแก๊สนำ ออก, ส่วนกรดแอซีติกที่เป็นผลิตภัณฑ์, ส่วนหนัก และส่วนการไหลเวียน; ขั้นตอนการไหลเวียนของการส่งคืนส่วนที่เหลือของส่วนเหลวที่เบาที่แยกออก และส่วน การไหลเวียนที่แยกออกในขั้นตอนการแยกที่สองดังกล่าว และส่วนการไหลเวียนที่แยกออกใน ขั้นตอนการแยกที่สามดังกล่าวไปยังเครื่องปฏิกรณ์; ขั้นตอนการดูดกลืนที่หนึ่งของการกระทำการดำเนินการของการดูดกลืนแก๊สสำหรับแก๊สนำ ออกที่แยกออกในขั้นตอนการแยกที่หนึ่งดังกล่าว โดยการใช้เมธานอลเป็นของเหลวดูดกลืน; ขั้นตอนการดูดกลืนที่สองของการกระทำการดำเนินการของการดูดกลืนแก๊สสำหรับแก๊สนำ ออกที่แยกออกในขั้นตอนการแยกที่สองดังกล่าว และแก๊สนำออกที่แยกออกในขั้นตอนการแยกออกที่ สมดังกล่าว โดยการใช้เมธานอลเป็นของเหลวดูดกลืนภายใต้ความดันที่ต่ำกว่าความดันของขั้นตอน การดูดกลืนที่หนึ่งดังกล่าว; และ ขั้นตอนการปล่อยออกของการปล่อยออกแก๊สนำออกที่เหลือหลังจากขั้นตอนการดูดกลืนที่ หนึ่งดังกล่าว, แก๊สนำออกที่เหลือหลังจากขั้นตอนการดูดกลืนที่สองดังกล่าว และส่วนหนักที่แยกออก ในขั้นตอนการแยกที่สามดังกล่าววออกไปภายนอกระบบ; และ เมธานอลที่ได้รับการคุมค่าสำหรับอุณหภูมิไว้ที่ 10 ถึง 25 ํซ จะได้รับการใช้เป็นของเหลว ดูดกลืนในขั้นตอนการดูดกลืนที่หนึ่งและที่สองดังกล่าว และได้รับการแบ่งเพื่อการใช้ 50 ถึง 80% โดยน้ำหนัก ของเมธานอลทั้งหมดที่ใช้ในในขั้นตอนการดูดกลืนสองขั้นตอนในขั้นตอนการดูดกลืนที่ สองดังกล่าว และเมธานอลที่เหลือหลักจากขั้นตอนการดูดกลืนสองขั้นตอนได้รับการใช้เป็นเมธานอล ที่เป็นวัตถุดิบในขั้นตอนการทำปฏิกิริยา 1 9.วิธีการของการผลิตกรดแอซีติกโดยการคาร์บอนิเลตเมธานอลด้วย คาร์บอนมอนอกไซด์ในสภาพที่มีตัวเร่งปฏิกิริยาโลหะของแข็ง มีลักษณะเฉพาะตรงที่ว่าประกอบรวมด้วย: ขั้นตอนการทำปฏิกิริยาของการทำให้เกิดปฏิกิริยาการคาร์บอนิเลตขึ้นมาในเครื่องปฏิกรณ์ แบบคอลัมน์ฟองผานการเพิ่มความดันโดยการทำให้ตัวเร่งปฏิกิริยาโลหะของแข็งแขวนลอยใน สารผสมของปฏิกิริยาของเหลวที่มีตัวทำละลายอินทรีย์ที่ประกอบขึ้นมาด้วยเมธานอล, เมธิลไอโอ ไดด์, กรดแอซีติก และ/หรือ เมธิลแอซีเทต และน้ำ ในอัตราส่วนเชิงปริมาณที่น้อย และการเป่าแก๊ส คาร์บอนนอกไซด์เข้าในสารผสมของปฏิกิริยาของเหลวที่มีความเข้มข้นของตัวเร่งปฏิกิริยาของ แข็งไม่ต่ำกว่า 100 กก./ม3 โดยเทียบกับปริมาตรปฏิกิริยา ขั้นตอนการแยกที่หนึ่งของการแยกและการนำออกสารผสมของปฏิกิริยาของเหลวและแก๊ส นำออกจากขั้นตอนการทำปฏิกิริยาดังกล่าว; ขั้นตอนการแยกที่สองของการกระทำการดำเนินการของการทำให้ระเหยฉับพลันโดยการนำ สารผสมของปฏิกิริยาของเหลวที่แยกออกในขั้นตอนการแยกที่หนึ่งเข้าในแฟลชเวชเซล และ ดังนั้น เป็นการแยกแก๊สที่ไหลออกมาจากส่วนด้านบน และส่วนของเหลวที่ไหลออกจากส่วนด้าน ล่างของหอ; ขั้นตอนการแยกที่สามของการนำส่วนแก๊สที่แยกออกในขั้นตอนการแยกที่สอง ดังกล่าว และส่วนไหลเวียนที่แยกออกในขั้นตอนการแยกที่สามดังกล่าว ไปยังเครื่องปฏิกรณ์ ขั้นตอนการดูดกลืนที่หนึ่งของการกระทำการดำเนินการของการดูดกลืนแก๊สสำหรับแก๊สนำ ออกที่แยกออกในขั้นตอนการแยกที่หนึ่งดังกล่าว โดยการใช้เมธานอลเป็นของเหลวดูดกลืน; ขั้นตอนการดูดกลืนที่สองของการกระทำการดำเนินการของการดูดกลืนแก๊สสำหรับแก๊สนำ ออกที่แยกออกในขั้นตอนการแยกที่สามดังกล่าว โดยการใช้เมธานอลเป็นของเหลวดูดกลืนภายใต้ ความดันที่ต่ำกว่าความดันของขั้นตอนการดูดกลืนที่หนึ่งดังกล่าว; และ ขั้นตอนการปล่อยออกของการปล่อยออกแก๊สนำออกที่เหลือหลังจากขั้นตอนการดูดกลืนที่ หนึ่งดังกล่าว, แก๊สนำออกที่เหลือหลังจากขั้นตอนการดูดกลืนที่สองดังกล่าว และส่วนหนักที่แยกออก ในขั้นตอนการแยกที่สามดังกล่าววออกไปภายนอกระบบ; และ เมธานอลที่ได้รับการคุมค่าสำหรับอุณหภูมิไว้ที่ 10 ถึง 25 ํซ จะได้รับการใช้เป็นของเหลว ดูดกลืนในขั้นตอนการดูดกลืนที่หนึ่งและที่สองดังกล่าว และได้รับการแบ่งเพื่อการใช้ 50 ถึง 80 % โดยน้ำหนัก ของเมธานอลทั้งหมดที่ใช้ในในขั้นตอนการดูดกลืนสองขั้นตอนในขั้นตอนการดูดกลืนที่ สองดังกล่าว และเมธานอลที่เหลือหลักจากขั้นตอนการดูดกลืนสองขั้นตอนได้รับการใช้เป็นเมธานอล ที่เป็นวัตถุดิบในขั้นตอนการทำปฏิกิริยา 2 0.วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 18 หรือ 19 ที่ซึ่ง ตัวเร่งปฏิกิริยาของแข็งได้รับการก่อรูปขึ้น มาโดยการทำให้ควอเทอร์นารีไพริดีนเรซินรับสารเชิงซ้อนโรเดียม 21. A method of producing acetic acid by means of carbonylate methanol. Carbon monoxide by means of a heterogeneous catalytic reaction. In a bubble column reactor, it is unique in that the carbonylate reaction is performed with the catalytic concentration. Solid reactions not less than 100 kg / m 3 with respect to the reaction volume at which the sub-pressure of carbon monoxide In the reactor, values are between 1.0 and 2.5 Mpa, and the Carbon monoxide emissions are between 3 and 15% of the theoretical reaction volume. Of carbon monoxide The velocity at the surface of the liquid was between 0.2 and 1.0 m / s. 2. Method of claim 1, where the fractional pressure of carbon monoxide in the machine The reactor was maintained within the range between 1.7 and 2.2 Mpa. 3. Method according to claim 1, where the carbon monoxide emission ratio is between 5 and 10 of the reaction rate according to theory 4. Method according to Clause 1, 2 or 3, any one Where the solids can be catalyzed It was formed by making a vinyl pyridine resin receptor for a rhodium complex. 5. Method of claim No. 4, where methyl iodide was used as a promoter. Any claim 1, 2 or 3 Where acetic acid and methyl acetate are used as solvents. 7. Method of claim 1, 2 or 3. Where the concentration of water in The reaction apparatus has a value between 2 and 10% by weight. 8. Method of claim 1, 2 or 3. Where the height-to-diameter ratio D of the bubble column reactor or L / D is not less than 8. 9. One of the methods of claim 1, 2 or 3. Where the column reactor The bubbles have an external circulation path. And the heat exchanger has been integrated in Circulation Path 1 0. Any one of Claims 1, 2 or 3 Where the product of the reaction of The liquid is removed from the reaction fluid with a solid catalyst through a separator. Located at the top of the reactor. And it was fed to the crushed column and the light portion, the part that was essentially the acidic acid. And the heavy parts are taken sequentially from the top, center and bottom sections of the column flash and are separated from each other. 1. Method according to claim 10, where at least The heavy part has been Practice using nitrogen-containing compounds removal device And has been circulating back to Bubble column reactor 1 2. Method according to claim 1, where the caron monoxide is injected into the machine. The reactor through the blowing channel for the carbon monoxide provided at a certain level 1 3. Method of claim 12, where one of the aforementioned levels is two levels 1 4. Methods of claim 12 at The bubble column reactor has a path. External circulation And the aforementioned carbon monoxide mouthpiece provided at a certain level The minimum will include a carbon monoxide blowbox provided at the level for fluid conditioning. Solid catalyst in reactor And a carbon monoxide inlet channel held at another level For moving the solid catalyst in the lower part of the reactor And to pull or Formation of fluids for solid catalysts in the external circulation path 1 5. Method of claim 14 where the bubble column reactor has a narrow section at The bottom portion of a cylindrical reactor is as small as 30 to 70% of the rest of the cylinder reactor. And a carbon monoxide mouthpiece is arranged in the The top of the narrow section to condition fluid on the solid catalyst. While the channel is blowing in Another channel of carbon monoxide was located near the coupling of the reactor and the The external circulation (circulation inlet) located at the bottom of the garden is narrowed for catalytic converting. Solids moving And to retrieve or form fluids for solid catalysts in the external circulation path 1 6. One of the methods of claim 12 to 15. Where the blowhole enters Carbon monoxide is a branched tube gas diffuser 1 7. Method of claim 12 or 15, one of the above Where the separator is fixed at The top of the reactor for the non-reactive carbon monoxide deposition from the Liquid of the reaction with inactive carbon monoxide gas And solid catalyst and product removal of liquid reaction without solid catalyst 1 8. Method of production of acetic acid by carbonillate methanol. Carbon monoxide with a solid metal catalyst in it. It is unique in that it includes: The process of producing a carbonicate reaction in a reactor. The bubble column forms a pressure increase by means of suspended solid metal catalyst in Liquid reaction mixtures containing organic solvents composed of methanol, methyl iodide, acetic acid and / or methyl acetate and water in a quantitative ratio at little And blowing gas Carbonoxide enters the liquid reaction mixture with a catalyst concentration of Solid not less than 100 kg / m 3 with respect to the reaction volume. The first separation step of separation and removal of liquid and gas reaction mixtures. Removed from the said reaction step The second separation phase of the action is the action of the abrupt distillation by conduction. The liquid reaction mixture is separated in the first separation step into the flash column and therefore the lead gas separation. And the light liquid flowing out from the top of the tower, the raw acetic acid flowing from the center of the tower And the circulation part that flows from the bottom of the tower; The third separation process of conduction part of the light liquid part. And the crude acetic acid Separated in the aforementioned second separation step into the distillation system and therefore the separation of the lead gas, the product acetic acid portion, the heavy part and the circulation section; The circulating process returns the remainder of the separated light liquid fraction and the separated circulation section in the aforementioned second separation stage. And the circulation part separated in Third step of separation, such as to the reactor; The first absorption phase of the action, the action of the gas absorption for the lead gas. Break out that split in one separate step By using methanol as an absorbent liquid; The second absorption phase of the action, the action of the gas absorption for the lead gas. The separation is separated in the second separation stage. And the ejection gas that is separated in the aforementioned separation step by means of methanol as the absorbing liquid under pressure below the step pressure. One such assimilation; And the emission phase of the residual gas discharge after the absorption phase at One such, the remaining gas removed after the second such absorption phase. And the heavy part that separated In this third separation step it goes outside the system; And methanol, which is controlled for 10 to 25, is used as a liquid. Assimilation in the first and second assimilation phases thereof They were divided for 50 to 80% of the total methanol weight used in the two adsorption stages in the aforementioned second absorption phase and the primary residual methanol. From the two processes of assimilation it has been used as methanol. That is the raw material in the reaction step 1 9. Methods of producing acetic acid by means of carbonic methanol with methanol. Carbon monoxide in the presence of a solid metal catalyst. It is unique in that it includes: The process of producing a carbonicate reaction in a reactor. Bubble column form through pressure increase by means of suspended solid metal catalyst in Liquid reaction mixtures containing organic solvents composed of methanol, methyl iodide, acetic acid and / or methyl acetate and water in a quantitative ratio at little And blowing gas Carbonoxide enters the liquid reaction mixture with a catalyst concentration of Solid not less than 100 kg / m 3 with respect to the reaction volume. The first separation step of separation and removal of liquid and gas reaction mixtures. Removed from the said reaction stage; The second separation phase of the action, the action of the evaporation by conduction. The liquid reaction mixture was extracted in the first separation step into the flash medical cell and therefore the separation of the gasses from the upper part. And the liquid part that flows from the bottom part of the tower; The third separation process of bringing the gas portion separated in the aforementioned second separation stage and the circulating section separated in the said third separation stage. To the reactor The first absorption phase of the action, the action of the gas absorption for the lead gas. Break out that split in one separate step By using methanol as an absorbent liquid; The second absorption phase of the action, the action of the gas absorption for the lead gas. Out of that split in the third separation stage thereof By using methanol as a liquid absorbed under The pressure is lower than the pressure of one such absorption phase; And the emission phase of the residual gas discharge after the absorption phase at One such, the remaining gas removed after the second such absorption phase. And the heavy part that separated In this third separation step it goes outside the system; And methanol, which is controlled for 10 to 25, is used as a liquid. Assimilation in the first and second assimilation phases thereof They were divided for 50 to 80% of the total methanol weight used in the two adsorption stages in the aforementioned second absorption phase and the primary residual methanol. From the two processes of assimilation it has been used as methanol. 2 0. Method according to claim 18 or 19, where the solid catalyst has been formed. It is obtained by means of quaternary pyridine resins receiving Rhodium 2 complexes.
1. วิธีการตามข้อถือสิทธิข้อ 18 หรือ 19 ที่ซึ่ง เมธานอลได้รับการแบ่งเพื่อการใช้ 55 ถึง 70 % โดยน้ำหนักของเมธานอลทั้งหมดที่ใช้ในขั้นตอนการดูดกลืนสองขั้นตอนในขั้นตอนการดูดกลืน ที่สองดังกล่าว1. Method according to claim 18 or 19, where methanol is divided for 55 to 70% use by weight of all methanol used in the two-step assimilation process. The absorption episode Second such