SU992927A1 - Method of measuring air mixture flowrate - Google Patents

Method of measuring air mixture flowrate Download PDF

Info

Publication number
SU992927A1
SU992927A1 SU813332111A SU3332111A SU992927A1 SU 992927 A1 SU992927 A1 SU 992927A1 SU 813332111 A SU813332111 A SU 813332111A SU 3332111 A SU3332111 A SU 3332111A SU 992927 A1 SU992927 A1 SU 992927A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
air
ejected
temperature
flow rate
mixture
Prior art date
Application number
SU813332111A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Юрий Леонидович Курбатов
Георгий Георгиевич Пятышкин
Савелий Матвеевич Николаев
Александр Дмитриевич Маркин
Владимир Иванович Илющенко
Владимир Петрович Следнев
Алексей Иванович Пикалов
Валерий Владимирович Гурин
Original Assignee
Донецкий Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Донецкий Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт filed Critical Донецкий Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт
Priority to SU813332111A priority Critical patent/SU992927A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU992927A1 publication Critical patent/SU992927A1/en

Links

Landscapes

  • Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)

Description

Изобретение относится к способам измерения расхода газовых смесей и может найти применение в теплоэнергетике и в металлургической промышленности при регулировании качества сжигания топлива в рекуперативных нагревательных колодцах.The invention relates to methods for measuring the flow rate of gas mixtures and can find application in the power industry and in the metallurgical industry in regulating the quality of fuel combustion in regenerative heating wells.

Подача воздуха для сжигания топлива в рекуперативных нагревательных колодцах с одной верхней горелкой осуществляется путем пОдачи компрессорного воздуха в эжектирующее устройство и· эжектирование воздуха через керамический рекуператор, Причем, компрессорный воздух предварительно подогревается, проходя через металлический рекуператор. Измерение расхода воздуха поступающего в ячейку осуществляется по величине расхода компрессорного _ (эжектирующего) воздуха и по коэффициенту эжекции эжектирующего устройства, величина которого принята постоянной.Air is supplied for burning fuel in recuperative heating wells with one upper burner by supplying compressor air to the ejection device and · ejecting air through a ceramic recuperator.Moreover, compressor air is preheated by passing through a metal recuperator. The flow rate of air entering the cell is measured by the value of the flow of compressor _ (ejection) air and by the ejection coefficient of the ejection device, the value of which is assumed constant.

Известен способ измерения расхода дымовых газов в боровах мартеновских печей с помощью керамической трубы Вентури, располагаемой вблизи дымовой трубы. Используя известный способ, можно измерить расход’ воздуха, проходящего через керамический рекуператор по разности величин давлений, измеренных перед вхо^· дом в трубу и ее узким сечением [1 ].A known method of measuring the flow of flue gases in the burs of open-hearth furnaces using a ceramic venturi located near the chimney. Using the known method, it is possible to measure the flow rate ’of air passing through a ceramic recuperator by the difference in pressure values measured before the pipe enters the pipe and its narrow section [1].

Недостатком этого способа является отсутствие достаточно прямолинейных участков в системе эжекции рекуперативного воздуха для установки трубы Вентури, большие колебания температуры рекуператора и собственно температуры воздуха, от которой зависят расходные коэффициенты. Установка трубы Вентури в потоке эжектируемого воздуха увеличивает аэродинамическое сопротивление и исключает ее применение на колодцах такого типа.The disadvantage of this method is the lack of sufficiently straight sections in the recovery air ejection system for installing a venturi, large fluctuations in the temperature of the heat exchanger and the actual air temperature, on which the flow coefficients depend. Installing a Venturi pipe in the flow of ejected air increases aerodynamic drag and eliminates its use in wells of this type.

Наиболее близким к предлагаемому является способ измерения расхода . воздушной смеси, образуемой путем смешения эжектирующего и эжектируемого, заключающийся в измерении расхода эжектирующего воздуха сужающим устройством с дифманометром.Closest to the proposed is a method of measuring flow. the air mixture formed by mixing the ejected and ejected, which consists in measuring the flow rate of the ejected air by a narrowing device with a differential pressure gauge.

Сущность этого способа заключа- . ется в том, что весь расход воздуха подаваемого в рабочее пространство колодца не измеряют непосредственно. Величину полного расхода воздуха определяют косвенно, увеличивая из25 . 30 меренный расход эжектирующего воз духа в определенное количество раз, равное величине коэффициента эжекции. При этом величина коэффициента эжекции для данной конструкции эжектора принята постоянной величиной [2). 5 Недостаток этого способа измерения расхода воздушной смеси состоит в -низкой точности, обусловленной тем, что коэффициент эжекции не является постоянной величиной при различных температурных режимах в inpouecce цикла нагрева металла. В *свяэи с тем, что происходят большие колебания физических характеристик компрессорного воздуха (изменяются .. его расход, температура ), а также 3 расход рекуперативного воздуха, характеристики которого зависят от состояния и температуры рекуператора, действительный расход воздуха в значительной степени отличается от теоретического и требует корректировки по анализу дымовых газов.The essence of this method is. The fact is that the entire air flow rate of the well supplied to the working space is not directly measured. The total air flow rate is determined indirectly, increasing from 25. 30 measured consumption of ejection air a certain number of times equal to the value of the ejection coefficient. Moreover, the value of the ejection coefficient for a given ejector design is assumed to be a constant value [2). 5 The disadvantage of this method of measuring the flow rate of the air mixture is the low accuracy, due to the fact that the ejection coefficient is not constant at different temperature conditions inpouecce the metal heating cycle. In connection with the fact that there are large fluctuations in the physical characteristics of compressor air (its flow rate, temperature change), as well as 3 flow rate of regenerative air, the characteristics of which depend on the state and temperature of the heat exchanger, the actual air flow rate is significantly different from theoretical and requires adjustment for flue gas analysis.

Цель изобретения - повышение точности .измерения расхода воздушной смеси, образуемой путем Смешения эжектирующего и эжектируемого воздуха.The purpose of the invention is to improve the accuracy of measuring the flow rate of the air mixture formed by mixing the ejected and ejected air.

Указанная цель Достигается тем, что измеряют температуру эжектирующего, эжектируемого воздуха и воз- 30 душной смеси, определяют по известным зависимостям плотность эжекти- . рующего воздуха и воздушной смеси, а также теплоемкость эжектирующего, эжектируемого воздуха и воз- 35 душной смеси при измеренных температурах и расход воздушной смеси определяют по формулеThis goal is achieved by measuring the temperature of the ejected, ejected air and the air mixture, and the density of the ejection is determined from the known dependencies. air and the air mixture, as well as the heat capacity of the ejected, ejected air and air mixture at the measured temperatures and the flow rate of the air mixture is determined by the formula

Уз-сЛ\ C2't‘2 СзЧ/' где VoРо~ расход эжектирующего воздуха;Uz- s L \ C 2 ' t ' 2 C h / 'where V o Ро ~ flow rate of the ejected air;

плотность эжектирующего воздуха ;density of ejecting air;

- плотность воздушной смеси ;- density of the air mixture;

- теплоемкость эжектирующего воздуха;- heat capacity of the ejection air;

Cj- теплоемкость эжектируемого ’ воздуха;Cj is the heat capacity of the ejected ’air;

Су- теплоемкость воздушной смеси; _ ' td- температура эжектирующего воздуха;Su is the heat capacity of the air mixture; _ 't d is the temperature of the ejection air;

температура эжектируемого воздуха;ejected air temperature;

t^~ температура воздушной смеси,.t ^ ~ air temperature ,.

На фиг. 1 приведена схема расположения измерительных устройств для измерения необходимых параметров; на фиг. 2 - зависимости плотности р и теплоемкости С от температуры.In FIG. 1 shows the arrangement of measuring devices for measuring the necessary parameters; in FIG. 2 - dependence of density p and heat capacity C on temperature.

На трубопроводе 1 эжектирующего воздуха установлена диафрагма 2 для измерения расхода воздуха и дифманометр 3. Эжектирующий воздух проходит· через металлический рекуперат тор 4, и подсасывает эжектируемай воздух из коробчатого сечения 5. Воздушная смесь поступает в смесительный диффузор 6. Температура эжектирующего воздуха измеряется термопарой 7, эжектируемого - термопарой 8 и воздушной смеси - термопарой 9.A diaphragm 2 for measuring air flow and a pressure gauge 3 are installed on the duct 1 of the ejection air. The ejection air passes through a metal recuperator 4, and the ejected air is sucked from the box section 5. The air mixture enters the mixing diffuser 6. The temperature of the ejection air is measured by thermocouple 7, ejected - thermocouple 8 and the air mixture - thermocouple 9.

Измерение расхода воздушной смеси, образуемой путем смешения эжек тирующего и эжектируемого воздуха осуществляется следующим образом. Масса эжектирующего воздуха является известной величиной. Кроме того имеется информация о температурах t-,, t2, tJ соответственно эжектирующего, эжектируемого и смешанного воздуха.The flow rate of the air mixture formed by mixing the ejected and ejected air is measured as follows. The mass of ejection air is a known quantity. In addition, there is information about the temperatures t- ,, t 2 , tJ, respectively, of ejected, ejected and mixed air.

При рассмотрении баланса массы m и энергии (энтальпии J, ) можно записать систему уравненийWhen considering the balance of mass m and energy (enthalpy J,), we can write the system of equations

Ш>|4·W> | 4

3^+ 32= 3, (1) где т^~ масса эжектируемого воздуха; пл^- масса смешанного воздуха; 3^ - энтальпия эжектирующего воздуха ;3 ^ + 3 2 = 3, (1) where m ^ is the mass of ejected air; pl ^ is the mass of mixed air; 3 ^ - enthalpy of ejection air;

З2- энтальпия эжектируемого воздуха;Z2 - enthalpy of ejected air;

3¾ - энтальпия смешанного воздуха. Если принять, что = т1сЛ ( ' = ’ »2·3).3¾ - enthalpy of mixed air. If we assume that = m 1 s A (' = ' » 2 · 3).

а коэффициент эжекции u = , тогда (1) примет видand the ejection coefficient is u =, then (1) takes the form

где с·t - теплоемкость и температура в соответствующих потоках воздуха.where c · t is the specific heat and temperature in the corresponding air flows.

После преобразований, получимAfter the transformations, we get

U = 1 t-! ) / ( С2 t Cjtj) , (3) тогда масса воздушной смеси m 3= ш 1 (1 + и) (й)U = 1 t-! ) / (С 2 t Cjtj), (3) then the mass of the air mixture m 3 = ш 1 (1 + и) (й)

Если учесть то обстоятельство, что измеряется объемный расход войдуха, а расход сжатого Vo измеряется до его поступления в металлический рекуператор при температуре 10 и плотности р0, то окончательная формула для определения расхода воздушной смеси имеет видIf we take into account the fact that the volumetric flow rate of air is measured, and the flow rate of compressed V o is measured before it enters the metal recuperator at a temperature of 1 0 and density p 0 , then the final formula for determining the flow rate of the air mixture has the form

(5)(5)

Таким образом, для измерения расхода воздушной смеси, измеряют температуру эжектирующего, эжектируемого воздуха и воздушной смеси, определяют по известным зависимостям (фиг.2) плотность эжектирующего воздуха н воз-*’ воздушной смеси при измерениях температуры и определяют расход воздушной смеси по вышеприведенной формуле.Thus, to measure the flow rate of the air mixture, the temperature of the ejected, ejected air and the air mixture is measured, the density of the ejected air and the air mixture is measured by known dependences (Fig. 2) during temperature measurements, and the flow rate of the air mixture is determined by the above formula.

Измерение расхода воздушной смеси, образуемой путем смешения эжектирую-. ·θ щего ее эжектируемого воздуха/по вышеприведенной формуле повышает точ-. . ность измерения, так как при измерении .учитываются зависимость теплофизических свойств воздуха (плот- 15 ность и теплоемкость) от температуры.The measurement of the flow rate of the air mixture formed by mixing ejected -. · Θ of its ejected air / according to the above formula increases the accuracy. . measurement, since during measurement, the dependence of the thermophysical properties of air (density and heat capacity) on temperature is taken into account.

Claims (2)

меренный расход эжектирующего воздуха в определенное количество раз равное величине коэффициента эжекции . При этом величина коэффициента эжекции дл  данной конструкции эжек тора прин та посто нной величиной Недостаток этого способа измерени  расхода воздушной.смеси состоит в -низкой точности, обусловленной тем, что коэффициент эжекции не  вл етс  посто нной величиной При различных температурных режимах в |процессе цикла нагрева металла. В св зи с тем, что происход т большие колебани  физических характеристик компрессорного воздуха (измен ютс  его расход, температура,), а также расход рекуперативного воздуха, характеристики которого завис т от состо ни  и температуры рекуператора , действительный расход воздуха значительной степени отличаетс  от теоретического и требует корректировки по анализу дымовых газов. Цель изобретени  - повышение точности .измерени  расхода вoздsшной смеси, образуемой путем смешеНИН эжектирующего и эжектируемого воздуха. Указанна  цель Достигаетс  тем, что измер ют температуру эжектирую щего, эжектируемого воздуха и воздушной смеси, определ ют по извест ным зависимост м плотность эжектирующего воздуха и воздушной смеси, а также теплоемкость эжектирующего , эжектируемого воздуха и воздушной смеси при измеренных темпер турах и расход воздушной смеси определ ют по формуле V-V Уо(„ ,,V4H/ где VQ- расход эжектирующего воздуха; Рр- плотность эжектирующего воз духа; р., - плотность воздушной смеси; теплоемкость эжектирующего воздуха; Cj- теплоемкость эжектируемого воздуха; С 5 теплоемкость воздушной смеси; температура эжектирующего .. воздуха; tj- температура эжектируемого воздуха; t температура воздушной смеси . На фиг. 1 приведена схема расположени  измерительных устройств дл  измерени  необходимых параметров; на фиг. 2 - зависимости плотности f и теплоемкости С от температуры. На трубопроводе 1 эжектирующего воздуха установлена диафрагма 2 дл  измерени  расхода воздуха и дифманометр 3. Эжектируюцдай воздух проходит- через металлический рекупераг тор 4, и подсасывает эжектируемай воздух из коробчатого сечени  5. Воздушна  смесь поступает в смесите льный диффузор б. Температура эжектирующего воздуха измер етс  термопарой 7, эжектируемого - термопарой 8 и воздушной смеси - термопарой 9. Измерение расхода воздушной смеси , образуемой путем смешени  эжектирующего и эжектируемого воздуха осуществл етс  следующим образом. МасЬа т, эжектирукнцего воздуха  вл етс  известной величиной. Кроме того имеетс  информаци  о температурах t-), tj, t 3соответственно эжектирующего, эжектируемого и смеанного воздуха. При рассмотрении баланса массы m и энергии (энтальпии J, ) можно записать систему уравнений т)+ т,2 w а 3-,+ 9 3, где mg- масса эжектируемого воздуха; масса смешанного воздуха; энтальпи  эжектирующего воздуха ; 2 энтальпи  эжектируемого воздуха ; 3, - энтальпи  смешанного воздуха. Если прин ть, что Jf ic,,t(i I ,2,3), а коэффициент эжекции и mj/m,, , тогда (1) примет вид 1 + U Шд/Ш ucg,t2 (mj/m)cjtj (2) где сt - теплоемкость и температура в соответствующих потоках воздуха-. После преобразований, получим U ( с t)/U, cjtj) , (3) тогда масса воздушной смеси т, + и) С) Если учесть то обсто тельство, что измер етс  объемный расход войдуха , а расход сжатого VQ измер етс  до его поступлени  в металлический рекуператор при температуре t р и плотности ро, то окончательна  формула дл  определени  расхода воздушной смеси имеет вид v-v.|f--,|(,.VfA Таким образом, дл  измерени  расхода воздушной смеси, иэмер ют температуру эжектируиадего, эжектируемЬго воздуха и воздушной смеси, опредвл ют по известным зависимост м (фиг.2) плотиость э сектнрующего воздуха и воз воздушной смеси при измереии х температуры и определ ют расход воздушиой смеси по вышеприведениой формуле. Измерение расхода воздушной смеси, образуемой путем смешени  эжектируюг. щего ее эжектируемого воздуха по вышеприведенной формуле повышает точ-.. . ность измерени , так как при измер .ении учитываютс  зависимость теплофизических свойств воздуха (плотность итеплоёмкость) от температуг Формула изобретени  Способ измерени  расхода воздушной смеси, образуемой путем смешени  эжектируюадегр и эшектируемого воздуха,, заключающийс  в измерении расхода эжектируюиего воздуха сужа- 25 ющим устройством с дифманометром, отличающийс  тем что, с целью повышени  точности, измер ют температуру эжектируювдего, эжектируемого воздуха и воздушной сме- JQ си, определ ют по известным зависимост м плотность эжектируювдего воздуха и воздушной смеси, а также те ру пр хо фо гд пр ис М за М плоемкость эжектирующего, эжектиемого воздуха и воздушной смеси и измеренных температурах, расд воздушной смеси определ ют по рмуле jg./,. Ув-уп Рэ1 eVo - расход эжектируивдего воздуха; Ро - плотность эжектирующего воздуха Яз плотность воздушной смеси} с - теплоемкость эжектирующего воздуха; С2 - теплошдасость эжектируемого воздуха; Сз - теплоемкость воздушной смеси t, - темп атура эжектирующего воздуха; tj - температура эжектируемого воздуха; ty- температура воздушной смеси. Источники информаци г ин тые во внимание при экспертизе 1.Курочкин Б.Н. Теплотехнические пытани  мартеновских печей. М./; еталлурги ,-1972, с. 127-128. measured discharge air flow is a certain number of times equal to the value of the ejection coefficient. The value of the ejection coefficient for a given ejector design is assumed to be a constant value. The disadvantage of this method of measuring the air mixture flow rate is low accuracy due to the fact that the ejection coefficient is not a constant value Under different temperature conditions during the heating cycle metal. Due to the fact that large fluctuations in the physical characteristics of the compressor air occur (its flow rate, temperature change,), as well as the flow rate of the regenerative air, the characteristics of which depend on the condition and temperature of the heat exchanger, the actual flow rate of the air differs significantly from the theoretical value. and requires adjustment by flue gas analysis. The purpose of the invention is to improve the accuracy of measuring the flow rate of the air mixture formed by mixing Eject and ejected air. This goal is achieved by measuring the temperature of the ejecting, ejected air and air mixture, determine the density of the ejecting air and air mixture as well as the heat capacity of the ejecting, ejected air and air mixture at known temperatures and measured air flow is determined according to the formula VV Wo (",, V4H / where VQ is the flow rate of the ejecting air; Pp is the density of the ejecting air; p., is the density of the air mixture; heat capacity of the ejecting air; Cj is the heat capacity ejected air; C 5 heat capacity of the air mixture; temperature of the ejected air; tj is the temperature of the ejected air; t temperature of the air mixture. Fig. 1 shows the layout of measuring devices for measuring the required parameters; Fig. 2 shows the dependence of density f and heat capacity C from temperature. Diaphragm 2 is installed on the ejection air pipe 1 for measuring the air flow and differential pressure meter 3. Eject air passes through the metal recuperator 4, and ejects the ejected air from the box of section 5. The air mixture enters the mixture flax diffuser b. The temperature of the ejecting air is measured by a thermocouple 7, ejected by a thermocouple 8 and the air mixture by a thermocouple 9. The flow rate of the air mixture formed by mixing the ejecting and ejected air is measured as follows. The mass of ejected air is a known value. In addition, there is information on the temperatures t-, tj, t 3, respectively, of the ejecting, ejected and mixed air. When considering the mass balance of m and energy (enthalpy J,), we can write the system of equations t) + t, 2 w a 3 -, + 9 3, where mg is the mass of the ejected air; mass of mixed air; enthalpy of ejection air; 2 enthalpy of ejected air; 3, - enthalpy of mixed air. If we accept that Jf ic ,, t (i I, 2, 3), and the ejection coefficient is mj / m ,, then (1) takes the form 1 + U Sd / S ucg, t2 (mj / m) cjtj (2) where ct is the heat capacity and temperature in the respective air flows -. After the transformations, we obtain U (c t) / U, cjtj), (3) then the mass of the air mixture is t, + and) C) If we take into account the fact that the volume flow of the air is measured and the flow rate of the compressed VQ is measured before entering the metal recuperator at temperature tp and density ro, then the final formula for determining the air flow rate is vv. | f -, | (,. VfA. Thus, to measure the air flow rate, and the temperature of the ejected air ejected and the air mixture is determined by the known dependencies (Fig. 2); The discharge air and the air of the air mixture when measuring temperatures x and determine the flow rate of the air mixture using the above formula Measurement of the air flow rate formed by mixing the ejection air of the above ejection improves the accuracy of the measurement, since Inventions take into account the dependence of the thermophysical properties of air (density and thermal capacity) on temperature. The invention claims A method for measuring the flow rate of an air mixture formed by mixing an ejected map and an echo About air, consisting in measuring the flow rate of the ejected air by a restricting device with a differential pressure meter, characterized in that, in order to improve accuracy, the temperature of the ejected air, ejected air and air mixture JQ si is measured, the density of the ejected air is determined from known dependencies and the air mixture, as well as the temperature of the air flow and the air mass of the ejecting air, air ejection and air mixture and the measured temperatures, the air mixture ratio is determined by the rmule jg./ ,. Vv-up Re1 eVo - consumption of air ejection; Ro is the density of the ejecting air; Jaz is the density of the air mixture; c is the heat capacity of the ejecting air; C2 - heat mass of the ejected air; Сз is the heat capacity of the air mixture t, is the rate of atura of the ejecting air; tj is the temperature of the ejected air; ty- air temperature. Sources of information are considered in the examination 1.Kurochkin B.N. Thermal engineering tortures of open-hearth furnaces. M. /; Steelworkers, -1972, p. 127-128. 2.Каганов В.Ю. и др. Автоматици  метёшлургических печей. М.f еталлурта , 1975, с. 328-338.2. Kaganov V.Yu. and others. Automation metyoshlgicheskih furnaces. M. f etallurta, 1975, p. 328-338. -9-9 I/I / // Этектируемый воздухAir to be ejected 77 Этентирующий бо бухBoating Boo Boom fae. 1fae. one
SU813332111A 1981-09-03 1981-09-03 Method of measuring air mixture flowrate SU992927A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU813332111A SU992927A1 (en) 1981-09-03 1981-09-03 Method of measuring air mixture flowrate

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU813332111A SU992927A1 (en) 1981-09-03 1981-09-03 Method of measuring air mixture flowrate

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU992927A1 true SU992927A1 (en) 1983-01-30

Family

ID=20974665

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU813332111A SU992927A1 (en) 1981-09-03 1981-09-03 Method of measuring air mixture flowrate

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU992927A1 (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10816525B2 (en) Method and measuring apparatus for determining physical properties of gas
US5837903A (en) Device for measuring exhaust flowrate using laminar flow element
EP0098716B1 (en) Calorimeters for and methods of monitoring calorific values of gases
JP6815999B2 (en) Gas sensor
EP2241810A1 (en) Flow rate control device
CN104458063B (en) A kind of energy-saving heat quantity flow calibrating installation and method
CN106442857A (en) Detection method and detection device for carbon dioxide emission based on oxygen content determination
CN207557071U (en) Charge air cooler thermal shock experimental provision
KR101021354B1 (en) Method for recognition of the loading of a particle filter
Cuevas et al. Thermo-hydraulic characterization of an automotive intercooler for a low pressure EGR application
US2005036A (en) Method and apparatus for gas analyses
SU992927A1 (en) Method of measuring air mixture flowrate
CN106770451A (en) A kind of gas efficiency of combustion test device and method of testing based on oxygen consumption principle
CA1074634A (en) Liquid heating apparatus
CN208672585U (en) A kind of low NO performance testing device
Niklasson et al. Local air ratio measured by zirconia cell in a circulating fluidised bed furnace
CN108387607B (en) Device and method for testing thermal characteristics of heat storage device
Ligrani et al. Mixed convection in straight and curved channels with buoyancy orthogonal to the forced flow
CN113203296B (en) Online monitoring method for flue air leakage of steel rolling heating furnace
JPH0249463B2 (en)
CN112304260B (en) Method for determining length of sintering flue gas cover
CN111503628B (en) Method for measuring gas boiler flue gas recirculation rate
Jakway et al. In Situ Velocity Measurements from an Industrial Rotary Kiln Incinerator
CN107677332A (en) It is a kind of that the new method for expanding flow measurement range is balanced using hot type
KR20100072819A (en) Heat quantity measurement apparatus of tesing hot air generator