Изобрегение огносигс к контролю качества композиционных структур методом оценки теплопроводности и может быть использовано дл проверки качества пропигки и прессовани соотношений из элементарных проводников токопровод щей части стернсн обмотки электрической ма( шины, особенно в случае корной обмотки беспазовой электрической машины. В электрических машинах с мощньм электромагнитным полем индуктора (6etпазовые генераторы, криогурбогенераторы требуетс подразделение .гокопровод щй части секпий, обмотки на большое число многократно транспортированных малых элементарных щэоводников. Отвод потерь в таких обмотках производитс , например, с помощью хладагента , протекающего по встроенным между группами элементарных 1фоводвиков кавалам . Большое вли ние на надежное п и долг вечность такой обмотки, а также на харак теристики машин, в частности ее КПД, оказывает монолитность токоведущей части , определ ема степенью заполнени пропиточным и склеивающим составом. Известны способы и устройства испы-таний конструкции транспортированного, стержн обмогки, состо щей из относительно небольшого числа чередующихс полых и сплошных проводников одинаковой ширины, где монолитность определ етс прочностью ц ентации проводников к усилию группы проводников от центрального стержн l.. Однако известные способы и устройства позвол ют оценить цементирующую способность примен емого лака или компаунда , но не дают ответа не вопрос, какова степеаь заполнени лаком или компаундом всего сечени испытуемого образца. Наиболее близким к изобретению по технической сущности вл етс способ контрол качества клеевых соединевий, согласно которому берут образец и нагреватель образца токопровод$пцей части стержн обмотки электрической машины. содержащего нагрева гель и теплоприемник с каналами дл пропускани хладагента , создают тепловой поток, перпендикул рный поверхности образца, определ ют параметры теплового потока и вычисл ют тепловую проводимость образца , по величине которой суд т о качестве клеевого соединени 23. Однако данный способ неприменим дл оценки монолитности токопровод5пдей части стержн из-за необходимости ус- тановки большого числа термог.атчиков и св занной с этим сложнсх:тБю многото чечной измерительной аппаратуры; боль;шой погрешности, св занной с локальным измерением температуры; возможного нарушени структуры токо1фовод щей части при установке большого числа термодатчиков. Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности вл етс уст Ьройство дл определени теплофизических свойств, в частности теплопроводности твердых тел, включающее образец, термо чувствительные элементы, нагреватель образца и хладагент. Тепловой поток от нагревател стационарно направлен вдоль образца. Конц«1грично с образцом расположен радиационный экран, окруженный термостатирующим экраном, наход щимс в тепловом контакте с теплоприо ником , соединенным с фланцем вакуумной камеры теплопроводом, при этом радиационный экран имеет свой нагреватель и выполнен с возможносгьгэ размещени в нем теплообмен ного газа 13 J, Однако известное устройство конструк тивно сложно, предназначено в основном дл исследовани образцов материалов и непригодно дл оценки геплопроводимости значительных по размерам образцов , в частности макетов стержней обмотки статора крупных электрических машин. Цель изобретени - упрощение измере ний и повышение их точности при контро ле МОНОЛИТНОСТИ токопровод щей части стерйш обмотки электрической машины . Цель достигаетс тем, что согласно способу создают тепловой поток г перпендикул рный поверхносги образца токопро вод щей част стержн обмотки электрической машины, содержащего -нагреватель ,и теплопрнемник с каналами дл пропускани хладагента, определ ют пара метры теплового потока, контролируют монолитность по тепловой проводимости образца, тепловой поток создают, пропуска неизменной величины ток через нагреватель, через каналы теплопркемника пропускают хладагент, расход которого не менее 5О А /С , где Л - теплова проводимость образца, С - теплоемкость хладагента, измер ют падение напр жени на нагревателе в момент его вкл1о чени и в установившетлс режиме, а тепловую проводимость образца вычисл ют по соотношению Л г -iJo ;ч где УдИ Уда - падение напр жени на нагревателе в момент его включени и в установившемс режиме соответственно; Э - сила тока, пропускаемого через нагреватель; oL- - температурный коэффициент сопротивлени материала нагревател . Указанный способ реализуетс с помощью устройства, содержащего нагреватель и теплоприемник с каналами дл ; пропускани хладагента, причал нагреватель имеет U-образную форму и выполнен из провод щей ленты, сечение которой имеет соотношение сторон . не более 0,2, внешн поверхность ленты находитс в тепловом контакте с теплоприемншсом , а ее внутренние поверхносги разделены между собой электроизолирующей полосой толщиной ие более О,1 толщины ленты. предлагаемом способе вместо из- мере и температуры во многих точках можно ограничитьс измерением двух параметров - падени напр жени на нагревателе и тока в нем. Дл по снени физической основы предлагаемого способа рассмотрим уравНение нагрева проводника нагревател I ... v,(v)i--p().w V (t) - прирост.; температуры прогде водника нагревател , имеющего электрическое сопротивление т и нагреваемого потер ми Р и г (З - сила тока, пропускае- . мого через нагреватель); R, соответственно тепловое сопротивленне и эквивалент--.) на геппоемкосгь вагреваемой насти теплопроводника RX - гешювое сопрогивление хла дагента, которое при охла дени : пут&л пропускани е через каналы теплопрнемни ка определ етс по формул где YX ИС - соответсгв«1но скорости и теплоемкость хладагента Выбира тип хладагента, например в ду, и скорость его протеканш V , мо но добитьс такрго рендама охлаждени , при котором R «; R ц . При наличии экрана тепловой поток от нагревател через теплопри ник к хладагенту задает нагревы того и другого, завис щие от тепловых сопротивлений RH и По определ01ию тепловое сопротивление RX можно вьшазить как Rx . где uVx - нагрев хладагенга., в - тепловой поток. Если расход хладагента t , а его теплоетлкость Сх .то уносимый тепловой поток (1 вьфажаетс как 01 . Из этих соотношени следует, что RX сТ пр ктических случа х можно допустить погреш ность от неучета RX не более 2%, т. е. -у- 5О RX откуда и получаем условие выбора величины расхода хладагента 5О Л /CTS. . При такой величине расхода формула (I) будет иметь вид N/(t):.D2irR j1-exp откуда следует, что в установившемс режиме ( у, а практически Щ)и t ЗСц R теплова щюводимость испытуемого образца св зана с приростом температуры нагревате1Ш следук дим соо ношением . %hViH V(oo) где Ux|Q - напр жение на нагревателе в начальный момшт. Величина прироста температуры / (сю) легко определ етс путем изм рени падени напр жени U на нагре вателе при услошш поддержани 3 cons-t и отсутствии реактивной состав л ющей в полном элшстрическом сопро- тивлеЕШи нагревател . Тогда св зь меж у тепловой проводимое гью и падением 11апр ж 1н на нагревателе выразитс формулой ci2Uo3 eRo/Uoo) Таким образом, дл оценки монолитности используемого образка метопом определени его теплопроводности по пр 1Явгаемому способу достаточно измерить начальное и установившеес значени падени напр ж га на нагревателе, под- дер жива неизменной силу тока в нем, а расход хладаге та в каналах тешкшриемника таким, чтобы нагрев хладагента был незначителен. . Наиболее просто и точно измерени относительно малых напр жений могут быть выпо/гаены при промышленной частоте .тока нагрева. Конструкци нагревател в устройстве дл осуществлени указанного стюсоба измерений должна удовлетвор ть условию - активное и реактивное сопротивдени нагревател соответственно. При протекании по проводникам нагревател перемшного тока падение напр жени на нем определ етс кшс , (С) где tr V(V)4-(tJu3)2 - моаупь комплексноно сопротивлени нагревател ; ) - активное сопротивление , завис щее от температуры; UJL, - индуктивное сопротивление нагревател . Зависимость г (V) обычно задаетс соотношшием r(V)ro(n.oi2V) , (7) где Гд - активное {сопротивление нагревател при некоторой температуре -toИз формулы (6) следует, что погрешнрсть оценки по результатам измерений ;/.3 | и fO/tes милше, чем больше отношение ТИ/ Наиболее технически просто увейнчЬние этого отношени достигаегс снижени индуктивности нагревател Ц . Индуктивность двух расположенных р д омтонких шин определ етс по форм ь4 + еп(), где в, с - соответственно размеры мень шей и большой сторон шин; с1 - межосевое рассто ние парал лельных шин; магнитна проницаемость в вакууме. Подбира соотношение рааме.ров Ь i с и d , можно осуществл ть предложенный способ так, что гфи протекании перемен ного тока погрешность измерени от неу чета индуктивности составит менее 1%, На фиг. I схематично изображено предлагаемое сечение параллельно расположенных ветвей провод щей ленты, образующих нагреватель. Образец I с нагревателем 2 включае большое число скруток 3, состо щих из большого числа элементарных провод ников 4, снабженных, например, эмалево изол цией. Проводники 4 и скрутки 3 многократно транспортированы по длине образца. Теплоприемник снабжен каналом 6 пр моугольного сечени дл пропускани хладагента, например воды. Воздушное пространство межпр проводникам скрутками каналом геплоприемника и нагревателем заполнено склеивающим остатком 7. Нагреватель вьшолнен в виде U -образного проводника 8, например медного имеющего пр моугольное сечение, соотношение сторон которого Ъ : С (фиг. 2 не более 0,2. Проводники нагревател разделены электроизол ционной прокладкой 9, толщина которой не превышает ОД от меньшего размера сечени 1). Наилучшим примере вьшолнени устройства вл етс симметричное размещение геплоприемников по обе стороны от параллельно расположенных ветв нагревател . Нагреватель снабжен зажимамн Ю, к которым подсоединен вьюокоточный вольтметр 11 переменного тока. Устройство снабжено емкостью 12 с хладагентом, регулирующим расход агента веншлетд 3, емкостью 14 дл слива хладагента, снабженной термодатчиком . 9 88 Теплоприемник и нагреватель 2 помещены в теплоизолирующий экран 15. На фиг. 2 обозначены размеры сечени и взаимное расположение проводников нагревател , где прин то Ъ I мм; С 7, мм; d О,1 мм; d b + Q 1Д мм. Проводник вз т медным и имеет длину около 8ОО мм, Размеры сечени трубки теплоприетлника 57 мм, сечени канала дл хладагента 35 мм. Элемент 3 выполнен из четырех скруток, содержащих по 20 эмалированных проволочек. Погрешность измерений можно оценить , подставив значени выбранных параметров проводника 4 в формулу (8). Тогда получим L 1,15 Ю Гн и дл медного проводника ( р 1,72 1О Ом см) длиной К О,8 м при частоте 5О Гц. имеем .Й/- .V4.50.. Таким образом, погрешность в измерен напр жени от неучета индуктивности составл ет менее 1%, благодар чему погрешность в определении Л по формуле (5) в наиболее неблагопри тных случа х, когда и«, {1,10 + 1,15; Uo . не превысит 1О%. ЕСЛИ отступить от выбраных соотношений и прин ть, например в/с . О,3 или (3о /в 0,2, .то погрешность измерени напр жени от неучета L, превысит 2%, а погрешность определени достигнет 2О%., что неприемлемо. По проводникам 8 нагревател 2 пропускают переменный ток D 12О А час тотой 5О Гц. Тепловой поток двум равными част ми распростран етс через элементы, составл ющие образец 1 к теплоприемннку 5, по каналам которого пропускают хладагент 6 воду) с расходом 2 л/мин так, чтобы нагрев воды не превышал 1 ° С. Средн температура сливающей в емкость 14 воды замер етс термодатчиком. Установившийс режим наступает не более, чем через 5 мин после включени тока. Расчетное тепловой проводимоста составл ет р « Вт/°С. Склейка и опрессовка всех элементов устройства осуществл етс по технологии , прин той дл реальной конструкции стержн , что также приводит к снижению погрешности измерений, так как тепловые noha в рассмагривао гом ус гройсгве и в натурной токопровод шей части стержн оказываютс практическ цекпршыми. Многочиспенвыа экспериментальные давные показали, что примен 1федложенныё способы и устройство,: можно дифференшфовать используемые пропиточные составы, изол ционные материалы и .технологические процессы по важному выходному параметру - степени монолитности токопровод щей части обмотки, что позвол ет оптимизировать конструктивно-технологическое вьшоЛнение последней Taким образом, предлагаемый способ и устройство сокращают трудозатраты на изготовление, обеспечивают повышение Качества электрической машины, открывают путь улучшени ее тежническнх параметров. . изобретени 1. Способ контрол монолитности токопровод щей части стержн обмотки эле трической машины, состо щий в том, что {Создают тепловой поток.перпендикул5фный поверхности образца тскопровод щей части стержн обмотки электрической машиньъ содержащего нагреватель и теплоприемннк с каналами дл пропускани хладагента определ51ют параметры теплового потока и контролируют монолитность по тепловой проводимости образца , отличающийс тем, что, с целью упрощени измерений и повышени их точности, тепловой поток создают пропусканием тока неизменной величины через нагревагета, а через каналы теплоприемника пропускают хладагент , расход которого не менее 5О Л А где Л - теплова проводимость образца Су - теплоемкость хладагента, измер ют падение напр жени на нагревателе в момент его вклю чени и в устанотвившемс режиме, а тепловую проводимость образца вычисл ют по соотношению , J-U /Ueo где UQ и Jff - падение напр жени на нагревателе в моч мент его включени и в установившемс режиме , соответственно; J - сила тока, пропускаемого через нагреватель; .ct2 - температурный коэффициент сопротивлени м1атериала нагревател . 2. Устройство дл осуществлени способа по п. 1, содержащее образец, нагреЕютель образца, термочувствительные эл ыенты н хладагент, отличающеес тем, что нагреватель имеет и -образную форму и выполнен из провод щей ленты, сечение которой имеет соотнош сие сторон не более 0,2, прнчем внешн поверхность ленты находитс в тепловом контакте с тешюцрнемн кам , а ее внутренние 1к верхносга раздел ы между собой электроизолирующей полосой, толщиной не более O,t толщины ленты. Источники информашш, прин тые во внимание при экспертизе 1.Лаки н амали электроизол ционные. Методы испытаний. ГОСТ 13526-79. 2.Авторское свидетельство СССР N9 361434, кл. с; 01 N 25/ОО, 1971 (прототип). 3.Авторское свидетельство СССР № 290211, кл. Q 01 N 25/18, 1961 (прототип).The ognosigs isobregnated to quality control of composite structures by evaluating thermal conductivity and can be used to check the quality of propigating and pressing ratios from the elementary conductors of the conductive part of the sterns of the electrical winding (bus, especially in the case of the core winding of an unbalanced electrical machine. In electric machines with a powerful electromagnetic field inductor (6et-phase generators, cryogurbogenerators, a unit is required. the conductive part of the sections, windings for a large number of of small windings transported in such windings, for example, with the help of a refrigerant flowing through the caval built in between groups of elementary curlers. A great influence on the reliable n and the eternity of such winding, as well as on the characteristics of machines, in particular EFFICIENCY, provides a monolithic current-carrying part, determined by the degree of filling with the impregnating and adhesive composition. There are known methods and devices for testing the design of the transported, grinding rod, consisting of A relatively small number of alternating hollow and solid conductors of the same width, where solidity is determined by the strength of the conductor orientation to the force of the conductor group from the central rod l. However, the known methods and devices estimate the cementing ability of the varnish or compound used, but do not give an answer It is not a question of what degree of filling with varnish or compound the entire cross section of the test sample. The closest to the invention to the technical essence is the method of quality control of adhesive joints, according to which the sample and the sample heater are received from the electrical conductor of the core of the winding of the electric machine. containing a heating gel and a heat receiver with channels for passing the refrigerant, create a heat flux perpendicular to the sample surface, determine the heat flux parameters and calculate the thermal conductivity of the sample, judging by the magnitude of the adhesive bond 23. However, this method is not applicable to assess the solidity the conductor of the 5 5 part of the rod due to the need to install a large number of thermal sensors and the complex associated with this: TBy multi-point measuring equipment; pain; inaccuracy associated with local temperature measurement; possible disturbance of the structure of the current-carrying part when installing a large number of thermal sensors. The closest to the proposed technical entity is a device for determining the thermophysical properties, in particular the thermal conductivity of solids, which includes the sample, thermal sensing elements, the sample heater and the refrigerant. Heat flow from the heater is stationary directed along the sample. The end of the screen with the sample is a radiation screen surrounded by a thermostatic screen in thermal contact with a heat conductor connected to the flange of the vacuum chamber with a heat conductor, while the radiation screen has its heater and is configured to accommodate a heat-exchange gas 13 J, However The known device is structurally complex, intended mainly for examining samples of materials and is unsuitable for evaluating the geplo conductivity of large samples, in particular rod models. th stator winding of large electric machines. The purpose of the invention is to simplify the measurements and increase their accuracy while monitoring the MONOLITNESS of the conductive part of the erase winding of an electric machine. The goal is achieved by the method creating a heat flow r perpendicular to the surface of the sample of the conductive part of the winding rod of the electric machine containing the -heater, and the heat sink with channels for passing the refrigerant, determine the parameters of the heat flow, control the solidity of the sample, heat flux is created; a constant flow passes through the heater; a coolant is passed through the channels of the heat conductor, the flow rate of which is not less than 5 A / C, where L is the heat conductivity sample, C is the heat capacity of the refrigerant, the voltage drop on the heater at the time of its inclusion and in the set mode is measured, and the thermal conductivity of the sample is calculated by the ratio Lg –iJo; where Udi Uda is the voltage drop on the heater at the time of its power on and in steady state respectively; E - the current strength passed through the heater; oL- is the temperature coefficient of resistance of the material of the heater. This method is implemented using a device comprising a heater and a heat sink with channels for; refrigerant transmission, the dock heater is U-shaped and made of conductive tape, the cross section of which has an aspect ratio. not more than 0.2, the outer surface of the tape is in thermal contact with the heat receptacle, and its inner surfaces are separated by an electrically insulating strip of a thickness not more than 0, 1 of the thickness of the tape. The proposed method instead of measuring and temperature at many points can be limited to measuring two parameters - the voltage drop across the heater and the current in it. To clarify the physical basis of the proposed method, we consider the equation for heating the heater conductor I ... v, (v) i - p (). W V (t) - increment .; the temperature of the heater, having an electrical resistance m and a loss of heat P and g (W is the current flowing through the heater); R, respectively, thermal resistance and equivalent -...) on the heat conductor RX vagrevaem nasty — geshyuvogo coagulation of the refrigerant, which during cooling: put & transmission through the heat conductor channels is determined by the formulas where YX IC corresponds to “1 speed and refrigerant heat capacity Selecting a type of refrigerant, for example, in a dou, and its rate of flow V, can be achieved using a cooling rec-rendum, at which R "; R c. If there is a screen, the heat flux from the heater through the heat transfer medium to the refrigerant sets the heating of both and the other, depending on the heat resistance RH and By definition, the heat resistance RX can be expressed as Rx. where uVx - coolant heating., in - heat flux. If the coolant flow rate is t, and its heat capacity Cx. To carry out the heat flux (1 vfazhatsya as 01. From these ratios it follows that RX cT in critical cases, you can prevent the error from neglecting RX not more than 2%, i.e. - 5О RX from where we get the condition for choosing the refrigerant consumption quantity 5О Л / CTS. At such a value, the formula (I) will be N / (t): D2irR j1-exp whence it follows that in the steady state (y, a practically U) and t SSC R the thermal curvature of the test specimen is associated with an increase in the temperature of the heating 1% following relative% hV iH V (oo) where Ux | Q is the voltage on the heater at the initial moment The magnitude of the temperature increase / (sy) is easily determined by measuring the voltage drop U on the heater while maintaining 3 cons-t and the absence of a reactive composition In this case, the connection between the thermal conduction of gyu and the fall of 11appr 1n on the heater is expressed by the formula ci2Uo3 eRo / Uoo) Thus, to estimate the monolithicity of the image used by the metope of determining its thermal conductivity by the order of 1A, the method is sufficient to measure the initial and steady-state value of the voltage drop on the heater keeps the current in it constant, and the flow rate of the refrigerant in the channels of the chain receiver is such that the heating of the refrigerant is insignificant. . The most simple and accurate measurements of relatively small voltages can be expelled / henhened at an industrial heating frequency. The design of the heater in the device for performing the specified measurement probe should satisfy the condition — active and reactive resistances of the heater, respectively. When flowing through the conductors of the heater by the alternating current, the voltage drop across it is determined by cfc, (C) where tr V (V) 4- (tJu3) 2 is the myo- nous complex resistance of the heater; ) - active resistance, depending on temperature; UJL, is the inductive resistance of the heater. The dependence r (V) is usually given by the relation r (V) ro (n.oi2V), (7) where Gd is the active {resistance of the heater at a certain temperature -to From the formula (6) it follows that the error of the measurement results; /. 3 | and fO / tes is smaller, the greater the TI / Ratio. The most technically simple result of this ratio is the reduction in inductance of the heater C. The inductance of two located rows of tire nets is determined by the shape of 4 + en (), where b, c are, respectively, the dimensions of the smaller and larger sides of the tires; c1 is the center distance of the parallel tires; magnetic permeability in vacuum. By selecting the ratio of rame.rov b i c and d, the proposed method can be carried out so that, if ac current flows, the measurement error from neglect of inductance will be less than 1%. FIG. I schematically depicts the proposed cross-section of parallel-lying branches of the conductive tape forming the heater. Sample I with heater 2 includes a large number of twists 3 consisting of a large number of elementary conductors 4 provided, for example, with enamel insulation. Conductors 4 and strands 3 are repeatedly transported along the length of the sample. The heat sink is provided with a rectangular cross section channel 6 for the passage of a coolant, for example water. The air space between the conductors is twisted by the channel of the heplose receiver and the heater is filled with gluing residue 7. The heater is made in the form of a U-shaped conductor 8, for example, copper having a rectangular cross section, the aspect ratio of which is b: C (Fig. 2 is not more than 0.2. Heater conductors are separated an electrical insulating gasket 9, the thickness of which does not exceed the OD of the smaller section 1). The best example of a device implementation is the symmetrical placement of the heplose receivers on both sides of parallel branches of the heater. The heater is equipped with clamps, to which an AC volt meter 11 is connected. The device is equipped with a capacity of 12 with a refrigerant, which regulates the flow rate of a vensettd agent 3, a capacity of 14 for draining the refrigerant, equipped with a thermal sensor. 9 88 The heat sink and the heater 2 are placed in a heat insulating screen 15. In FIG. 2 shows the dimensions of the cross section and the relative positioning of the heater conductors, where I I mm is adopted; C 7, mm; d Oh, 1 mm; d b + Q 1D mm. The conductor is made of copper and has a length of about 8 mm, the dimensions of the cross section of the heat sink tube are 57 mm, the cross section of the coolant channel is 35 mm. Element 3 is made of four twists containing 20 enameled wires. The measurement error can be estimated by substituting the values of the selected parameters of conductor 4 into formula (8). Then we get L 1.15 U H and for a copper conductor (p 1.72 1 O Ω cm) of length K O, 8 m at a frequency of 5 O Hz. we have .Y / - .V4.50 .. Thus, the error in the measured voltage from neglecting the inductance is less than 1%, so the error in determining L by the formula (5) in the most adverse cases, when and ", {1.10 + 1.15; Wow. will not exceed 1O%. IF you deviate from the chosen ratios and accept, for example, v / s. O, 3 or (3o / 0.2, .to the measurement error of voltage due to ignoring L, exceeds 2%, and the determination error reaches 2O%, which is unacceptable. Alternating current D 12O A h is passed through conductors 8 of heater 2 5O Hz. The heat flux in two equal parts spreads through the elements constituting sample 1 to heat source 5, through which channels coolant 6 is passed through water) at a flow rate of 2 l / min so that the water does not exceed 1 ° C. into the water tank 14 is measured by a thermal sensor. The steady state occurs no more than 5 minutes after switching on the current. The calculated thermal conductivity is p "W / ° C. Gluing and crimping of all elements of the device is carried out according to the technology adopted for the actual design of the rod, which also leads to a decrease in measurement error, since thermal noha in the case of heating and in the current-carrying conductor of the neck part of the rod turn out to be practical. Numerous experimental data showed that using the following methods and devices: you can differentiate the used impregnating compositions, insulating materials and technological processes according to an important output parameter - the degree of solidity of the conductive part of the winding, which allows you to optimize the design and technological performance of the latter, The proposed method and device reduces the labor costs for manufacturing, provides an increase in the quality of the electric machine, opens the way for ulu Sheni tezhnichesknh its parameters. . 1. A method for controlling the monolithicity of the conductive part of a winding rod of an electric machine, which consists in {Creating a heat flow perpendicular to the sample surface of the conductive part of a winding rod of an electrical machine containing a heater and a heat source with channels for passing refrigerant determine the heat flow parameters and control the solidity of the thermal conductivity of the sample, characterized in that, in order to simplify the measurements and improve their accuracy, heat flow is created by transmission The constant value is through the heating medium, and the coolant is passed through the heat sink channels, the flow rate of which is not less than 10A, where L is the thermal conductivity of the sample Su, the heat capacity of the refrigerant, the voltage drop across the heater at the moment of its inclusion and in the established mode, and the thermal the conductivity of the sample is calculated from the ratio, JU / Ueo where UQ and Jff are the voltage drop across the heater during switching on and in the steady state, respectively; J is the current flowing through the heater; .ct2 is the temperature coefficient of resistance of the heater material. 2. A device for carrying out the method according to claim 1, comprising a sample, a sample heater, temperature-sensitive components and a refrigerant, characterized in that the heater has an i-shape and is made of conductive tape, the cross section of which has a ratio of these sides not more than 0, 2, when the outer surface of the tape is in thermal contact with the test glasses, and its inner 1k upper section is divided between each other by an electrically insulating strip, with a thickness not exceeding O, t the thickness of the tape. Sources of information taken into account in the examination 1. Laki n amali electrical insulation. Test methods. GOST 13526-79. 2. USSR author's certificate N9 361434, cl. with; 01 N 25 / OO, 1971 (prototype). 3. USSR author's certificate number 290211, cl. Q 01 N 25/18, 1961 (prototype).