Claims (2)
25 измерении, параметров образованного смотанным проводом издели , определ ют частоту напр жени 180-ного фазового сдвига между током в оболочке провода подгон емого издели 30 и напр жением между оболочкой и реэис.тивной жи ой этого провода, пр образовывают напр жение этой частоты и Напр жение частоты режекции фильт ра If, аналогичного фазового сдвига между аналогичными величинами образ цового издели в активную величину, , например напр жение частоты 1б-1до которое в процессе подгонки нёпре-рывно подают на оболочку провода подгон емого издели и ведут до дос .тижени противоФазности между током в оболочке смотанного провода и напр жением между этой оболочкой и резистивной жилой этого провода, прич подгон емое изделие используют в ка честве элемента св зи удал емого с него провода с источником напр жени частоты. Установлено, что произведение по сто нной времени структур с распред ленными параметрами RC-0-типа и час тоты f до напр жени , при которой фазовый сдвиг между током в слое с нулевым сопротивлением, т.е„ 0-слое (например коротко замкнутой оболочк провода) структуры и напр жением ме ду этим слоем и резистивной жилой п вода равен IT , величина посто нна и равна .1,766, т.е. N.f 1,766 const (1) С учетом (1) можем записать T-f дТ-f 1,766, о о АО до . где Тр - посто нна времени образцо вого моточного издели (RC-0-структуры); f - частота напр жени при ко° торой фазовый сдвиг между током в коаксиальной оболочке провода и напр жение между этой оболочкой и резистивной жилой равенТГ; Т и f- соответственно те же велиЛс АО чины издели , подлежащего подгонке; Т и f - соответственно те же величины издели , обрс1зуемого перемотанным на дололнител ный каркас проводом. Произведение Т-Г преобразуем К видуАО АО. VAo VATHV f)T fo+AT.VT Af - лТ- uf 1,766 (2) С учетом равенства 1,766 О уравнение (2) принимает вид Л.Т- TpAf - дТ- Af 0, откуда Умножа правую и левую части этого уравнени на f,, получим Т. f, T,.. 1,766,, ткуда f „1 766 °- f , fo(fo-Af) V Тр. f .-af . fotfo-tfe- WJ fpf. . AC это частота напр жени , на которой во врем перемотки провода ведетс непреры,вный контроль фазового cдвиJa между вектором тока в коаксиальной оболочке сматываемого провода и вектором напр жени между этой оболочкой и резистивной жилы этого же провода и перемотка прекращаетс при достижении упом нутого фазового сд.вига значени величины , Относительна погрешность подгонки Sn. издели по этому способу, следовательно , определ ютс относительной погрешностью измерени величины ДТ и относительным перемотом сГн издели после ее термообработки и св заны соотношением гГ-Л- J йТ л( лТ) 1 &( йТ ) °п- н-с1и -тГ -Тт О о л(дТ) - абсолютна погрешность измерени лТ, Например, при и dj, 3% (худший случай) rfr,l%O% 0,03%,, . На фиг. 1 изображена эквивалентна электрическа схема устройства дл реализации предлагаемого способа в режиме определени ISO -Horo фазового сдвига между током в коаксиальной оболочке провода, подлежащего подгонке, издели и напр жением между этой оболочкой и резистивной жилой , На фиг. 2 - эквивалентна электрическа схема устройства дл реализации способа подгонки. Подгон емое моточное изделие устанавливают в токопровод щие центры перемоточного станка. Конец провода от каркаса подгон емой структуры отсоедин ют, очищают от коаксиальной оболочки, пропускают, через заземленный контакт и присоедин ют к токовыводу дополнительного каркаса, на который перематывают лишний провод с подгон емой структуры. Гибкий трковывод каркаса подгон емой структуры имеет гальваническую св зь с металлизированной поверхностью каркаса, через которую осуществл ютс электрический контакт с закороченной оболочкой провода, уложенного в обмотку. Закорачивание оболочки провода придает подгон емой структуре свойства структуры типа RC-OR RC-0. Гибкий токовывод каркаса соедин ют с резистором RJJJ . Подобное соединение структуры и резистора приводит к образованию режекторного фильтра. Ко входу образованного фильтра подключают генератор синусоидального напр жени с плавным регулированием частоты и опреде л ют частоту напр жени , при котором угол между вектором тока в обо лочко провода и вектором напр жени между этой оболочкой и резистивной жилой составл ет 180. Дл этого пла но измен ют частоту упом нутого генератора от номинального значени частоты в сторону уменьшени и добиваютс фазового сдвига между напр жением DHJ на сопротивлении Rg и напр жением между резистивной жилой и коаксиальной оболочкой на конце провода, равным 180(фиг. 1). Напр жение -Uy на сопротивлении R создаетс током в оболочке провода подгон емой структуры и,следовательно , по величине фазового сдвига между UN и , равным 180J можно . судить о величине д, равной часто ЛВО -ного фазового сдвига между током в оболочке подлежжцей подгонке структуры и напр жением Ц Напр же ние частоты 1ддИ напр жение с генера тора образцовой частоты подаетс на преобразователь, на выходе которого после соответствующих преобразований этих двух Напр жений получают напр жение частоты с До fp Х f -f о до Напр жение частоты f непрерывно подают на оболочку участка провода , лежащего между подгон емой струк турой и зазеютением - контактом А, расположенным между подгон емой структурой и дополнительной структурой , образованной смотанным проводом (фиг. 2), Напр жение с сопротивлением Ry оболочки этого участка провода через резистивно-емкостное сопротивление подгон емой структуры поступает на вход (точки А + Б) стру туры, образованной перемотанным на дополнительный каркас проводом,посто нна времени которой обозначена через ДТ. В зависимости от количества перемотанного на каркас провода фаза между напр жением на выходе образованной структуры и.током в оболочке перемотанного провода (т.е. ток в со противлении R) мен етс и когда пос то нна времени уложенного на дополнительный каркас провода достигает величины ДТ,на частоте f эта раз- ность равна 180° двигатель перемоточного станка отключаетс и перемот ка провода прекраиаетс . Использование предлагаемого спосо ба изготовлени , моточных изделий обеспечивает по сравнению с существующими способами, возможность вести подгонку непрерывно без наруи1ени сплошности коаксиальной оболочки, изол ции и жилы провода. При этом достигаетс высока точность подгонки при высокой производительности труда. Кроме того, используетс подгон ема структура в качестве элемента св зи источника измерительного напр жени с перематываемым на дополнительный каркас проводом, что позвол ет полностью исключить погрешность фазового сдвига между сравниваемыми величинами, обусловленными непосто нством параметров элемента св зи. Формула изобретени Способ подгонки моточных изделий из провода, например из микропровода , путем смотки провода с подгон емого издели при непрерывном измереНИИ электрического параметра смотанного провода и прекращении процесса смотки по достижении им заданного значени , отличающийс ; тем, что, с целью повышени точности изготовлени изделий из коаксиального провода, подгон емое изделие включают по схеме гибридного режек .торного фильтра, определ ют частоту режекции f др образованного фильтра, после чего определ ют значение частоты fx , исход из уравнени f- до 1 А о ), t Г I где fo - частота режекции фильтра, в котором функции фазовращател выполн ет образцовое изделие, затем подгон емое изделие вывод т из схемы упом нутого фильтра, напр жение частоты -ЕХ подают на оболочку провода и начинают смотку последнего, которую прекращают по достижении разности фаз между током в оболочке смотанного провода и напр жением между жилой и оболочкой этого провода величины 7Г . Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1. Гришанов И.Н. и др. К вопросу подгонки резисторов из изолированного провода. Сб. Микропровод и приборы сопротивлени . Вып. VI Кишинев. Карт Молдавен ска , 1969, с. 250. 25, the parameters of the formed by the wound wire product, determine the voltage frequency of the 180-th phase shift between the current in the wire sheath of the adjustable product 30 and the voltage between the sheath and the resistive life of this wire, the voltage of this frequency and voltage The frequency of rejection of the If filter, analogous to the phase shift between similar values of the sample product to the active value, for example, the voltage frequency 1b-1to which, in the process of fitting, is continuously applied to the wire sheath The product is brought to reach the phase between the current in the sheath of coiled wire and the voltage between this sheath and the resistive core of this wire, and the product to be customized is used as the communication element of the wire to be removed from it with a source of voltage. It is established that the product of the time-standing structures with RC-0-type distributed parameters and frequencies f to a voltage at which the phase shift between the current in the layer with zero resistance, i.e. the „0-layer (for example, a short-circuited shell wires) of the structure and voltage between this layer and resistive residential water is IT, the value is constant and equal to .1.766, i.e. N.f 1.766 const (1) In view of (1), we can write T-f dT-f 1.766, о о о до до. where Tp is the time constant of the sample reel of the hoop (RC-0 structure); f is the voltage frequency at which the phase shift between the current in the coaxial sheath of the wire and the voltage between this sheath and the resistive core is equal to TG; T and f- are respectively the same values of the A part of the product to be fitted; T and f are, respectively, the same sizes of the product formed by the wire rewound to the dololnitelny frame. T-G transform the product To AAO AO. VAo VATHV f) T fo + AT. VT Af - lT- uf 1.766 (2) With regard to the equality 1.766 O equation (2) takes the form LT T-TpAf - dT- Af 0, whence Multiply the right and left sides of this equation by f ,, we get T. f, T, .. 1,766 ,, then f „1 766 ° - f, fo (fo-Af) V Tr. f.-af. fotfo-tfe-wj fpf. . AC is the voltage frequency at which during the rewinding of the wire, the phase shift between the current vector in the coaxial jacket of the unwound wire and the voltage vector between this shell and the resistive core of the same wire is continuously rewound when the above phase phase is reached. The value of the WIG value. The relative error of the Sn fitting. The products according to this method are therefore determined by the relative error of measuring the magnitude of the DT and the relative rewind of the product after its heat treatment and are related by the ratio rG-L-J St L (LT) 1 and (T) ° P-N-C1-TG - TT O O l (dT) - absolute measurement error lT, For example, with and dj, 3% (worst case) rfr, l% O% 0.03%,. FIG. Figure 1 shows the equivalent electrical circuit of the device for implementing the proposed method in the ISO-Horo mode for determining the phase shift between the current in the coaxial sheath of the wire to be fitted, the product and the voltage between this sheath and the resistive core. 2 is an equivalent circuit diagram of an apparatus for implementing a fitting method. The adjustable spinning article is installed in the conductive centers of the rewinder. The end of the wire from the frame of the adjustable structure is disconnected, cleaned of the coaxial sheath, passed through a grounded contact, and connected to the current lead of the additional frame, to which extra wire is rewound from the adjustable structure. The flexible frame wire of the adjustable structure has a galvanic connection with the metallized surface of the frame, through which electrical contact is made with the short-circuited sheath of wire laid in the winding. The shorting of the wire sheath imparts a structure of the type RC-OR RC-0 to the structure to be adjusted. The flexible current output of the frame is connected to an RJJJ resistor. Such a combination of structure and resistor leads to the formation of a notch filter. A sinusoidal voltage generator with a smooth frequency control is connected to the input of the formed filter and the voltage frequency is determined at which the angle between the current vector in the wire sheath and the voltage vector between this sheath and the resistive core is 180. For this change the frequency of said generator from the nominal value of the frequency to the side of decreasing and achieving a phase shift between the voltage DHJ at the resistance Rg and the voltage between the resistive core and the coaxial shell at the end of the circuit. Water, equal to 180 (FIG. 1). The voltage -Uy on the resistance R is created by the current in the sheath of the wire of the fitting structure and, therefore, the phase shift between UN and 180J is possible. judge the value of d equal often to the IVO phase shift between the current in the shell and the structure to be adjusted and the voltage C The voltage of 1 dI voltage from the generator of the reference frequency is fed to the converter, the output of which after corresponding transformations of these two voltages receive voltage frequency with To fp X f - f about to Voltage frequency f is continuously fed to the sheath of a section of wire that lies between the structure to be adjusted and setting, contact A, located between the structure to be adjusted and complements With a flaky structure formed by a coiled wire (Fig. 2), the voltage with resistance Ry of the sheath of this section of the wire through the resistive-capacitance resistance of the adjusted structure enters the input (points A + B) of the structure formed by the wire rewound to the additional frame at a constant the time of which is denoted by DT. Depending on the amount of wire rewound onto the wire frame, the phase between the voltage at the output of the formed structure and the current in the sheath of the rewound wire (i.e., the current in resistance R) changes when the time spent on the additional wire frame reaches the value DT At the frequency f, this difference is equal to 180 ° the rewinder motor is turned off and the wire rewinding stops. The use of the proposed method of manufacturing, coil products provides, in comparison with the existing methods, the ability to carry out the adjustment continuously without disrupting the integrity of the coaxial sheath, insulation and wire core. At the same time, high accuracy of fitting is achieved at high labor productivity. In addition, a customizable structure is used as a communication element of the measuring voltage source with a wire rewound to the additional frame, which makes it possible to completely eliminate the error of the phase shift between the compared values due to the inadequacy of the parameters of the communication element. Claims The method of fitting winding products from a wire, for example, from a microwire, by winding a wire from a customized product with a continuous measurement of the electrical parameter of the coiled wire and stopping the winding process when it reaches a predetermined value, differs; The fact that, in order to increase the accuracy of manufacturing products from a coaxial wire, the customized product includes a hybrid filter cutter scheme, the frequency of notching f of the other formed filter is determined, after which the frequency fx is determined, based on the equation f- to 1 A o), t i I where fo is the filter notch frequency, in which the function of the phase shifter is performed by the model product, then the customized product is removed from the above mentioned filter circuit, the frequency voltage -EX is fed to the wire sheath and the winding of the latter is started, which P ekraschayut upon reaching the phase difference between the current in the coiled wire and sheath voltage between the conductor and the sheath of the wire 7G value. Sources of information taken into account during the examination 1. I. Grishanov. and others. On the question of fitting resistors from insulated wires. Sat Microwire and resistance devices. Issue VI Chisinau. Maps Moldavena ska, 1969, p. 250
2. Авторское свидетельство СССР 246640, кл. Н 01 С 17/00, 1969.2. USSR author's certificate 246640, cl. H 01 C 17/00, 1969.
i/«i / "
4four
rr
IТIT