SU961459A1 - Receiver of secondary micropulse radar - Google Patents
Receiver of secondary micropulse radar Download PDFInfo
- Publication number
- SU961459A1 SU961459A1 SU803214756A SU3214756A SU961459A1 SU 961459 A1 SU961459 A1 SU 961459A1 SU 803214756 A SU803214756 A SU 803214756A SU 3214756 A SU3214756 A SU 3214756A SU 961459 A1 SU961459 A1 SU 961459A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- input
- total
- output
- differential
- converter
- Prior art date
Links
Landscapes
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
Abstract
ПРИЕМНОЕ УСТРОЙСТВО ВТОРИЧНОГО МОНОИМПУЛЬСНОГО РАДИОЛОКАТОРА , содержащее первый суммарно-разностный преобразователь, первьш вход которого вл етс первым йходом устройства , соединенные последовательно первый смеситель, первый вход которого соединен с суммарным выходом первого суммарно-разностного преобразовател , н первьй усилитель-ограничитель промежуточной частоты, соединенные последовательно второй смеситель , первый вход которого соединен с разностнбтм выходом первого суммарно-разностного преобразовател , и второй усилитель-ограничитель проме- . жуточной частоты, второй суммарный разностный преобразователь, первый ,и второй входы которого соединены со2 ответственно с выходами первого и второго усилителей-ограничителей промежуточной частоты, гетеродин, первый и второй выходы которого соединены соответственно с вторыми входами первого и второго смесителей, первый и второй детекторы, выходы которых вл ютс выходами устройства, отличающеес тем, что, с целью повышени точности измерени азимутального угла, в него введены первый фазовый манипул тор, первый вход которого вл етс вторым входом устройства, а выход соединен с вторым входом первого суммарно- разностного преобразовател , первый линейный фильтр, вход которого соединен с сум . марным выходом второго суммарно-разW ностного преобразовател , а выход - с входом первого детектора, соединенные последовательно второй фазовый манипул тор, вход которого соединен с разностным выходом второго суммар ) но-разностного преобразовател , вто35 рой линейный фильтр, выход которого соединен с входом, второго детектора, 4 СП и формирователь сигнала манипул ции, вбтход которого соединен с вторыми входами первого и второго фазовых манипул торов.- .RECEPTION DEVICE OF SECONDARY MONO-PULSE RADAR, containing the first total-differential converter, the first input of which is the first input of the device, connected in series the first mixer, the first input of which is connected to the total output of the first total-differential converter, the first intermediate frequency amplifier, the intermediate frequency, the first mixer, intermediate frequency converter, the first output connector, the first total differential-difference converter the second mixer, the first input of which is connected to the differential output of the first total-differential converter, and the second silica gel-limiter-. the second frequency, the second total differential converter, the first and second inputs of which are connected co2 responsibly to the outputs of the first and second intermediate-frequency limiter amplifiers, the local oscillator, the first and second outputs of which are connected respectively to the second inputs of the first and second mixers, the first and second detectors, the outputs of which are the outputs of the device, characterized in that, in order to increase the accuracy of the measurement of the azimuth angle, the first phase manipulator is introduced into it, the first input of which is It is connected to the second input of the device, and the output is connected to the second input of the first sum-difference converter, the first linear filter whose input is connected to the sum. The secondary output of the second total-voltage transducer and the output are connected to the input of the first detector, connected in series to a second phase handler, whose input is connected to the differential output of the second total but a differential converter; the second is connected to the input of the second detector, 4 SP and shaper manipulation signal, in the input of which is connected to the second inputs of the first and second phase manipulators. -.
Description
Изобретение относитс к радибтехнике , в частности к радиолокации, и может быть использовано в системах управлени воздушным движениемThe invention relates to radio engineering, in particular to radar, and can be used in air traffic control systems.
Известно приемное устройство вто- ричного моноимпульсного .радиолокатора , содержащее первьш суммарно-разностный преобразователь, первый вход которого вл етс первым входом устройства , соединенные последовательно первый смеситель, первый вход которого соединен с суммарным выходом первого суммарно-разностного преобразовател ,, и первый усилительограничитель промежуточной частоты, соединенные последовательно второй смеситель, первый вход которого соединен .с разностным выходом первого суммарно-разнрстного преобразовател , и второй уснлитель-ограничи-. тель промежуточной частоты, второй Суммарно-разностный преобразователь, первый и второй входы которого соединены соответственно с выходами первого и второго усилителей-ограничителей промежуточной частоты, гетеродин первый и втО:рой выходы которого соединены соответственно с вторыми входами первого и второго смесителей, первый и второй детекторы, выходы которых вл ютс выходами устройства. Однако известное приемное устройство имеет большие аппаратурные ошибки вследствие фазовой нестабильности приемных каналов, Цель изобретени - повьш1ение точности измерени азимутального утла, Дл этого в приемное устройство вторичного моноимпульсного радиолокатора , содержащее первый суммарно-разностный преобразователь, первый вход которого вл етс первым входом устройства , соединенные последовательно первый смеситель, первый вход которог ,9 соединен с суммарным выходом первого суммарно-разностного преобразовател , и первьй усилитель-ограничитель промежуточной частоты, соединенные последовательно второй смеситель первый вход которого соединен с разностным выходом первого суммарно-разностного преобразовател , и второй усилитель-ограничитель промежуточной частоты, второй суммарно-разностный преобразователь, первый и второй входы которого соединены соответственно с выходами первого и второго усилителей-ограничителей промежуточной часто ты, гетеродин, первый и второй выходы которого соединены соответственно с вторыми входами первого и второго смесителей, первый и второй.детекторы выходы которого вл ютс выходами устройств а, введены первый фазовый манипул тор, первьш вход которого вл етс вторым входом устройства, а 9 выход соединен с вторым входом первого суммарно-разностного преобразовател , первый линейный фильтр, вход которого соединен с суммарным выходом второго суммарно-разностного преобразовател , а выход - с входом первого детектора, соединенные последовательно второй фазовый манипул тор , вход которого соединен с разностным выходом второго суммарно-разностного преобразовател , и второй линейный фильтр, выход которого соединен с входом второго детектора, формирователь сигнала манипул ции, выход которого соединен с вторыми входами первого и второго фазовых манипул торов . На чертеже представлена структурна злектрическа схема предлагаемого приемного устройства о Приемное устройство содержит первый суммарно-разностный преобразователь 1, первьш смеситель 2, гетеродгш 3, первый усилитель-ограничитель 4 промежуточной частоты, второй смеситель 5, второй усилитель-ограничитель 6, второй суммарно-разностный преобразователь 7, -первый линейный фильтр 8, первый детектор 9, первый фазовый манипул тор JO, второй фазовый манипул тор i1, второй линейный фильтр 12, второй детектор 13 и формирова-.. тель 14 сигнала манипул ции Приемное устройство вторичного моноимпульсного радиолокатора работает следующим образом. На первый и второй входы приемного устройства от антенно-фидерной системы радиолокатора поступают соответственно суммарный и разностный сигналы , сдвинутые относительно друг друга на 90, причем на второй вход первого суммарно-разностного преобразовател 1 сигнал поступает через пер-. вый фазовый манипул тор, на выходе которого фаза сигнала периодически . измен етс на JSO. В результате манипул ции фазы разностного сигнала на выходах первого суммарно-разностного преобразовател образуютс соот- ветственно суммарный и разностньй фазоманипулированные сигналы, которые преобразуютс посредством соответствующих смесителей 2 и 5 и гетеродина 3 в фазоманипулированные сигналы про межу точной час то ты, которые затем уси-; ливаютс и ограничиваютс соответствук л }алк усилител ми-ограничител миA secondary monopulse radar receiver is known, which contains the first sum-difference converter, the first input of which is the first input of the device, connected in series the first mixer, the first input of which is connected to the total output of the first total-difference converter, and the first amplifier of the intermediate frequency connected in series to the second mixer, the first input of which is connected to the differential output of the first total-mixed converter, and W Osoy usnlitel-limited. intermediate frequency carrier, second Total differential converter, the first and second inputs of which are connected respectively to the outputs of the first and second intermediate-frequency limiter amplifiers, first local oscillator and WTO: a swarm of which outputs are connected respectively to the second inputs of the first and second mixers, first and second detectors The outputs of which are the outputs of the device. However, the known receiver has large hardware errors due to the phase instability of the receiving channels. The purpose of the invention is to increase the accuracy of azimuthal fragmentation. To do this, a secondary monopulse radar receiver containing the first total-difference converter, the first input of which is connected to the device, is connected in series the first mixer, the first input of which is 9, is connected to the total output of the first total-differential converter, and the first or intermediate frequency limiter connected in series by a second mixer whose first input is connected to a differential output of a first total-differential converter, and a second intermediate frequency amplifier-limiter, a second total-differential converter whose first and second inputs are connected respectively to the outputs of the first and second amplifiers - limiters intermediate frequency you, local oscillator, the first and second outputs of which are connected respectively with the second inputs of the first and second mixes The first and second detectors. The outputs of the detectors are the outputs of the device a, the first phase handler is introduced, the first input of which is the second input of the device, and the 9th output is connected to the second input of the first total difference converter, the first linear filter whose input is connected with the total output of the second sum-difference converter, and the output - with the input of the first detector, connected in series to the second phase handler, whose input is connected to the difference output of the second total difference differential azovatel and a second linear filter, whose output is connected to the input of the second detector signal shaper manipulation, the output of which is coupled to second inputs of the first and second phase of the arms. The drawing shows the structural electrical scheme of the proposed receiver device. The receiver device contains the first total-differential converter 1, the first mixer 2, heterodgs 3, the first amplifier-limiter 4 intermediate frequency, the second mixer 5, the second amplifier-limiter 6, the second total-difference converter 7, the first linear filter 8, the first detector 9, the first phase manipulator JO, the second phase manipulator i1, the second linear filter 12, the second detector 13 and the shaping signal 14 manipulator uu receiving device monopulse secondary radar operates as follows. The total and difference signals are shifted relative to each other by 90, respectively, to the first and second inputs of the receiving device from the antenna-feeder radar system, respectively, and to the second input of the first total differential converter 1, the signal goes through the first. new phase manipulator, at the output of which the signal phase is periodically. changed to JSO. As a result of manipulating the phase of the difference signal, the outputs of the first sum-difference converter form, respectively, the sum and difference phase-shift keyed signals, which are converted by the corresponding mixers 2 and 5 and the local oscillator 3 into the phase-shift keyed signals at the exact frequency that then; are lined up and limited to the corresponding limiting amplifiers
596596
4 и 6. При преобразовании и усилении ме дцу разностным и суммарным скгна- лами образуетс неучтенна разность фаз, обусловленна разными фазовы- . ми задержками разных каналов усилени и нестабильностью so времени фазовых задержек каналов,-которые в основном и определ ют аппаратурную погрешность измерени азимутального угла, Второй суммарно-разностный преобразователь 7 производит обратное суммарно-разностное преобразование сигнала , при этом на его разностном выходе сигнал приобретает дополнительную амплитудную модул циюj обусловленную фазовой нестабильностью приемных каналов, причем чем больше нестабильность , тем больше амплитудна модул ци сигнала на разностном выходе преобразовател . Далее фазоманипулированный сигнал второго суммарно-разностного преобразовател проходит второй фазовый манипул тор 1 , работающий синхронно с первым фазовым манипул тором 10, деманипулируетс . Тов. превращаетс , из фазоманипулированного сигнала в гладкий непрерывный сигнал, модулированный только по амгшитуде , спектр которого сужаетс до величины, равной первоначальному спектру сигнала, тогда как при первой фазовой манипул ции спектр сигнала расшир етс , что приводит к згкудшению отношени сигнал-шум. ; После фильтрации сигнала линейным фильтром, согласованным со спектром сигнала, происходит восстановление. пе{)воначального соотношени сигнал/4 and 6. During the transformation and amplification of the difference and total scaling lines by a copper, an unaccounted phase difference due to different phase phases is formed. By delays of different amplification channels and instability, so, of the time of phase delays of channels, which basically determine the instrumental error in measuring the azimuth angle. The second total differential converter 7 performs the inverse total differential difference signal, while at its differential output the signal acquires an additional amplitude modulationj due to phase instability of the receiving channels, and the greater the instability, the greater the amplitude modulation of the signal at the differential output e converter. Further, the phase-shift keyed signal of the second sum-difference converter passes the second phase handler 1, which operates synchronously with the first phase handler 10, is demanipulated. Tov. is transformed from a phase-manipulated signal into a smooth continuous signal modulated only by amplitude, whose spectrum narrows to a value equal to the original signal spectrum, while at the first phase shift the signal spectrum expands, which leads to a worse signal-to-noise ratio. ; After filtering the signal with a linear filter consistent with the spectrum of the signal, recovery takes place. ne {) initial signal / ratio
596596
/шум. Затем снгнаи детектируетс де-. тектором 13, посто нна времени которого значительно больше периода манипул ции , благодар чеьгу сигнал не только детектируетс , но и усредн етс , при этом амплитуда усредненного значени импульса на выходе детектора определ етс как среднеарифметическое/noise. Then cnnai is detected de-. tector 13, the time constant of which is significantly longer than the manipulation period, due to which the signal is not only detected but also averaged, while the amplitude of the average pulse value at the detector output is defined as the arithmetic average
Q значение амплитуды сигнала за врем действи всех периодов манипул ции фазы в импульсе, при этом величина ре- . зультирующей ошибки при измерении амплитуды импульса практически не завиr сит-,.от дополнительного фазового угла, обусловленного фазовой нестаб1шьностью приемных каналовQ is the signal amplitude value for the duration of all periods of phase manipulation in a pulse, and the magnitude of re-. the resulting error in measuring the pulse amplitude is practically independent of -,. of the additional phase angle due to the phase instability of the receiving channels
Полосы пропускани отдельных функн ональных блоков приемного устройстваBandwidth of individual functional units of the receiving device
0 выбираютс в соответствии со спектрами передаваемых сигналов. При экспериментальной проверке предложенного приемного устройства при несущей частоте сигнала, равной 740 мГц, длительности импульса 1 мкс и частоте следовани импульсов 500 мГц, выбрана частота фазовой манипул ции 20 мГц, полоса пропускани усилителей-ограничителей промелсуточной частоты 60 мГц и0 are selected according to the spectra of the transmitted signals. Experimental verification of the proposed receiver with a carrier signal frequency of 740 MHz, a pulse width of 1 µs and a pulse frequency of 500 MHz, the phase manipulation frequency of 20 MHz, the bandwidth of the amplifiers of the frequency range of 60 MHz and
0 полоса линейных фильтров 10 мГц,0 band of 10 MHz linear filters,
Технико-экономический эффект предложенного приемного устройства заключаетс в снижении требований к фазовой нестабильности приемных устройств при их изготовлении без снижени точ ности измерени азимутального угла при работе вторичного моноимпул.ьсного .радиолокатораThe technical and economic effect of the proposed receiver is to reduce the requirements for the phase instability of the receiving devices during their manufacture without reducing the accuracy of the azimuth angle measurement when the secondary mono-impulse radar operates.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU803214756A SU961459A1 (en) | 1980-12-08 | 1980-12-08 | Receiver of secondary micropulse radar |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU803214756A SU961459A1 (en) | 1980-12-08 | 1980-12-08 | Receiver of secondary micropulse radar |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU961459A1 true SU961459A1 (en) | 1991-02-23 |
Family
ID=20930744
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU803214756A SU961459A1 (en) | 1980-12-08 | 1980-12-08 | Receiver of secondary micropulse radar |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU961459A1 (en) |
-
1980
- 1980-12-08 SU SU803214756A patent/SU961459A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Кагр D.and Woda M,L. Discrete VAddressi Beacon System (DABS) . Monopulse Summery - Massuchusetts Institute of Technology Lincoln Laboratory Lexgtioti, Massuchusetts, USA, 1977, № FPA-RD76-21 9j p.p. 1-104. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101109798B (en) | Direction finding method of accurate direction finding device for P/L waveband radiation source | |
US4660040A (en) | Target range sensing apparatus | |
US3339199A (en) | Single-channel signal-processing network and monopulse receiver systems embodying the same | |
EP0373802A3 (en) | Frequency measurement | |
US2776426A (en) | Moving target range tracking unit | |
SU961459A1 (en) | Receiver of secondary micropulse radar | |
CN209765034U (en) | X-waveband vehicle-mounted detection radar receiving device | |
KR101358904B1 (en) | Amplitude modulated radar, apparatus and method for reducing a distance measurement error of the same | |
US3913106A (en) | Radar detection apparatus for preventing vehicular collisions | |
US3090044A (en) | Radio direction finding systems | |
SU784524A1 (en) | Angle discriminator | |
US2853704A (en) | Radio direction finders | |
JP2682923B2 (en) | Signal arrival direction detector | |
SU985753A1 (en) | Device for measuring directional pattern | |
CN106646455A (en) | Pavement scattering characteristic measuring method and radar device | |
SU1152493A1 (en) | Automatic frequency control of information channel pseudorandom signal transmitter | |
RU171482U1 (en) | Combined direction finder | |
SU568028A1 (en) | Phase-wise sum-difference single-pulse apparatus | |
SU1677654A2 (en) | Phase difference measuring method | |
JPH03259772A (en) | Radar equipment | |
JPH03261883A (en) | Radar apparatus | |
JPH08313568A (en) | Receiver capable of measuring wide-band frequency | |
RU2018866C1 (en) | Radio range finder | |
SU1636790A1 (en) | Discrete phase increment calibrator | |
RU1841010C (en) | Range meter |