SU960222A1

SU960222A1 - Process for producing lower olefins

Info

Publication number: SU960222A1
Application number: SU802989001A
Authority: SU
Inventors: Залман Евелевич Гандман; Лев Витальевич Новожилов; Николай Иванович Юшин; Сергей Прокопьевич Черных; Тамара Николаевна Мухина; Герман Никифорович Леонтьев; Анатолий Степанович Селиванов; Николай Николаевич Павлушин; Софрина Ефимовна Бабаш
Original assignee: Предприятие П/Я Р-6830
Priority date: 1980-10-17
Filing date: 1980-10-17
Publication date: 1982-09-23

Description

(S) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ НИЗШИХ ОЛЕФИНОВ(S) METHOD OF OBTAINING LOWER OLEFINS

Изобретение относитс к технике получени низших олефинов пиролизом углеводородного сырь в трубчатой печи с последующим охлаждением пирогаэа в закалочно-испарительном аппарате (ЗИА) и может найти применение в нефтехимической промышленности . Известен способ получени низших олефинов пиролизом углеводородного сырь в трубчатой печи при 750-900 с последующим охлаждением пирогаза в ЗИА 1. Охлаждение пирогаза, выход щего из трубчатой печи, осуществл ют водой,кип щей под высоким давлением , в кожухотрубных теплообменниках ПИрогаз из трубчатой печи поступает в трубное пространство кожухотрубного теплообменника, где за сче утилизации тепла продуктов пиролиза получают пар высокого давлени . Проведение одноступенчатого охлаждени в ЗИА кожухотрубного теплообменнйка приводит к потер м этилена , пропилена, непредельных углеводородов С и к образованию кокса в результате протекани вторичных реакций, например конденсации и полимеризации , за счет отсутстви возможности установлени необходимой температуры на выходе из ЗИА. При пиролизе углеводородного сырь с молекул рной массой более 100 углеродных единиц потери целевых олефинов станов тс значительными. Изза отложений кокса во входной камере ЗИА сокращаетс продолжительность пробега пиролизной установи. Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому результату вл етс способ получени низших опефчнов пиролизом углеводородного сырь в трубчатой при 750-900 С с последующим двухступенчатым охлаждением пирогаза в ЗИА при Х5-130 4TW. На первой ступени охлаждени тем пература пирогаза снижаетс до 500 и предотвращаютс вторичные реакции На второй ступени охлаждени про должаетс дальнейшее снижение темпе ратуры пирогаза до и ооуществл етс генераци пара высокого давлени . Перва ступень охлаждени пирогаза проводитс в аппаратуре типа труба в трубе, втора ступень охлаждени протекает в кожухотрубном теплообменнике. Аппараты обеих ступеней полностаЮ заполнены хладагентом . В процессе охлаждени пирогаза генерируетс пар высокого давлени . 2. Недостатками известного способа получени олефинов вл ютс низка Эффективность теплообмена и невысока степень утилизации теплапроцес Это вызвано отсутствием возможности регулировани температуры пирогаза на выходе из аппарата второй ступени полностью заполненного хладагентом. -Вследствие этого на стадии охлаждени протекают вторичные реакции с об разованием высокомолекул рных соединений и кокса. По мере увеличени пробега пиролизной установки теплопередающа поверхность аппарата второй ступени охлаждени загр зн етс продуктами вторичных реакций. Отложение т желых смол на поверхности приводит к росту гидравлического со противлени , снижению выработки олефинов и пара высокого давлени . Аналогичные нежелательные последстви имеют место при использовании в качестве исходного сырь высококип щих углеводородных фракций с молекул рной массой выше 100. Целью изобретени вл етс сокращение потерь целевых продуктов и повышение эффективности утилизации тепла. Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу получени низших олефинов пиролизом углеводородного сырь в трубчатой печи и последующим двухступенчатым охЛаж/i-jнием полученного пирогаза путем теплообмена в аппаратах, заполненных хладагентом, под давлением 25-130 Ьт охлаждение пирогаза на второй ступени ведут в вертикальном аппарате при заполнгн1-м аппарата хладагентом на уровне 30-80% от его высоты. Регулированием уровн кип щего хладагента в аппарате поддерживают температуру, при которой отложение смол минимальное. На чертеже показана схема пиролизной установки, включающа узлы пиролиза углеводородного сырь в трубчатой печи и охлаждени пирогаза в закалочно-испарительном аппарате. Углеводородное сырье, поступающее по трубопроводу 1, смешивают с вод ным паром из трубопровода 2. В змеевику 3 трубчатой печи t сырье подвергают пиролизу при УЗО-ЭОО С. Образовавшийс пирогаз направл ют на первую ступень охлаждени , проводимого в аппарате 5 конструкции, например, типа труба в трубе, куда по трубопроводу 6 подают хладагент , например воду. Охлаждение пирогаза на первой сту-, пени достигаетс путем поверхностного теплообмена с хладагентом, имеющим температуру на SO-l+O c ниже температуры его кипени при рабочем давлении 30-130 атм. Далее пирогаз по трубопроводу 7 поступает на вторую ступень охлаждени закалочно-испарительного аппарата 8, где в зависимости от уровн испар ющегос хладагента температуру пирогаза снижают до 3 0-500С. Высоту урозн хладагента устанавливают по параметрам процесса охлаждени пирогаза и утилизации тепла. Продукты пиролиза углеводородного сырь вывод т из второй ступени охлаждени ЗИА по трубопроводу 9В закалочно-испарительном аппарате генерируют вод ной пар давлени пор дка 30-130 атм. который отвод т потребителю по трубопроводу Ю. Естественную циркул цию испар ющегос окпадагента через первую и вторую ступени охлаждени осуществл ют по трубопроводам 11 и 12, соедин ющим межтрубные пространства ступеней ЗИА. В процессе работы межтрубное пространство первой ступени охлаждени полностью заполнено хладагентом, межтрубное пространство второй ступени заполн етс частично. По мере увеличени продолжительности работы пиролизной установки, возможен -подъем уровн хладагента с целью предотвращени интенсивного отложени на теплопередающей поверхности аппарата кокса и высокомолекул рных соединений .The invention relates to a technique for producing lower olefins by the pyrolysis of a hydrocarbon feedstock in a tube furnace, followed by cooling of the pyro-ee in a quenching-evaporation apparatus (ZIA) and can be used in the petrochemical industry. A known method for producing lower olefins by the pyrolysis of hydrocarbon feedstock in a tube furnace at 750-900, followed by cooling of pyrogas in ZIA 1. The cooling of the pyrogas leaving the tube furnace is carried out under high pressure boiling water and tube heat exchangers. The PIrogas from the tube furnace enters into the tube space of a shell-and-tube heat exchanger, where high-pressure steam is obtained from heat recovery products of pyrolysis. Conducting single-stage cooling in the ZIA of a shell-and-tube heat exchanger leads to losses of ethylene, propylene, unsaturated hydrocarbons C, and coke formation as a result of secondary reactions, such as condensation and polymerization, due to the absence of the possibility of establishing the required temperature at the outlet of the ZIA. During pyrolysis of a hydrocarbon feedstock with a molecular weight of more than 100 carbon units, the loss of the target olefins becomes significant. Due to the coke deposits in the inlet chamber of the ZIA, the duration of the pyrolysis run is reduced. The closest to the invention to the technical essence and the achieved result is a method for producing lower-grade pyrolysis of hydrocarbon feedstocks in tubulars at 750-900 ° C, followed by two-stage cooling of pyrogas at ZIA at X5-130 4TW. In the first stage of cooling, the pyrogas temperature is reduced to 500 and secondary reactions are prevented. In the second stage of cooling, the pyrogas temperature is further reduced to and high pressure steam is generated. The first stage of pyrogas cooling is carried out in a tube-in-tube apparatus, the second stage of cooling proceeds in a shell-and-tube heat exchanger. The apparatuses of both stages are completely filled with refrigerant. During pyrogas cooling, high pressure steam is generated. 2. The disadvantages of the known method of producing olefins are low. Efficiency of heat exchange and low degree of utilization of heat. This is caused by the inability to control the pyrogas temperature at the outlet of the second-stage apparatus completely filled with refrigerant. - As a result, secondary reactions occur at the cooling stage with the formation of high molecular weight compounds and coke. As the path of the pyrolysis plant increases, the heat transfer surface of the apparatus of the second stage of cooling is contaminated with products of secondary reactions. The deposition of heavy resins on the surface leads to an increase in hydraulic resistance, reducing the production of olefins and high pressure steam. Similar undesirable consequences occur when high-boiling hydrocarbon fractions with a molecular weight above 100 are used as feedstock. The aim of the invention is to reduce the losses of the target products and increase the efficiency of heat recovery. The goal is achieved by the fact that according to the method of producing lower olefins by pyrolysis of hydrocarbon raw materials in a tube furnace and the subsequent two-step cooling, the resulting pyrogas by heat exchange in apparatus filled with refrigerant, under pressure of 25-130 L, pyrogas are cooled in a second stage in a vertical apparatus when the unit is filled with refrigerant at the level of 30-80% of its height. Regulation of the level of boiling refrigerant in the apparatus maintains the temperature at which the deposition of tar is minimal. The drawing shows a diagram of a pyrolysis unit including the pyrolysis units of hydrocarbon feedstock in a tube furnace and the cooling of pyrogas in a quenching-evaporation apparatus. Hydrocarbon feedstock entering line 1 is mixed with water vapor from line 2. In the tube furnace coil 3 t, the raw materials are subjected to pyrolysis at RCD-EOO C. The formed pyrogas is directed to the first cooling stage, carried out in apparatus 5 of construction, for example, the pipe in the pipe, where pipeline 6 is supplied with a refrigerant, for example water. Pyrogas cooling at the first stage is achieved by surface heat exchange with a refrigerant having a temperature of SO-1 + O c below its boiling point at an operating pressure of 30-130 atm. Next, the pyrogas through the pipeline 7 enters the second cooling stage of the quenching-evaporation apparatus 8, where, depending on the level of the evaporating refrigerant, the temperature of the pyrogas is reduced to 3 0-500 ° C. The height of the coolant is set according to the parameters of the pyrogas cooling process and heat recovery. The products of the pyrolysis of hydrocarbon feedstocks are removed from the second stage of cooling the PLA via pipeline 9B with a quenching-evaporator apparatus; steam pressure is generated in the order of 30-130 atm. which is diverted to the consumer through the pipeline Y. The evaporating oxidant of the evaporating agent is first circulated through the first and second stages of cooling through pipelines 11 and 12 connecting the annular spaces of the STI stages. During operation, the annular space of the first cooling stage is completely filled with refrigerant, the annular space of the second stage is partially filled. As the pyrolysis unit lasts longer, it is possible to raise the coolant level in order to prevent intensive deposition of coke and high molecular weight compounds on the heat transfer surface of the apparatus.

Пример 1. Пиролизу подвергаэтан .Example 1. Pyrolysis razhetetan.

Услови проведени процесса: Подача этана, кг/час3000Process conditions: Ethane flow, kg / h3000

Весовое отношение сырь к вод ному пару 0,3 Температура пирогаза на выходе из трубчатой печи, ° С830 Избыточное давление пирогаза на выходе из .трубчатой пеми, кг/см 1,0 Врем контакта, с1,0 В табл. 1 приведен состав пироа на выходе из второй ступени . аждени .The weight ratio of the raw material to the water vapor is 0.3. The temperature of the pyrogas at the outlet of the tube furnace, ° С830 The overpressure of the pyrogas at the outlet of the tubular oil, kg / cm 1.0 Contact time, s1,0 In the table. Figure 1 shows the composition of pyroa at the exit from the second stage. averages

Таблица 1 Пирогаз при избыточном давлении 1,0 кг/см и температуре охлаждают водой на первой ступени до 650°С и затем на второй ступени охлаждени ЗИЛ до . Уровень кип щей воды во второй ступени ЗИА поддерживают 501 в нача ле пробега, 80 в конце пробега, да ление генерируемого пара 30 кг/см . Температура пирогаза после второй ступени 380 С в конце пробега. Среднечасова выработка пара при этом составл ет 2,5 т/ч. После 3 мес цев работы повышени давлени пирогаза на выходе из трубчатого змеевика не наблюдают. Работу продолжают в течение мес цев до тех пор, пока не потребуетс останов ка печи пиролиза дл выжига кокса из змеевика. Уменьшение выхода этилена в зоне охлаждени не наблюдаетс . П р и м е р 2. Процесс пиролиза в дут в той же аппаратуре и при тех же услови х, что и в примере 1, за исключением того, чтр уровень испар ющейс воды в ЗИА второй ступени составл ет Л 00%,Table 1 Pyrogas with an overpressure of 1.0 kg / cm and temperature are cooled with water in the first stage to 650 ° C and then in the second stage of cooling the ZIL to. The level of boiling water in the second stage of the NIA is maintained at 501 at the beginning of the run, 80 at the end of the run, and the generation of the generated steam is 30 kg / cm. The temperature of the pyrogas after the second stage is 380 C at the end of the run. The average hourly production of steam is 2.5 tons per hour. After 3 months of operation, no increase in pyrogas pressure is observed at the outlet of the tubular coil. Work continues for months until it is necessary to shut down the pyrolysis furnace to burn coke from the coil. A decrease in ethylene yield in the cooling zone is not observed. EXAMPLE 2 The pyrolysis process is carried out in the same apparatus and under the same conditions as in Example 1, except that the level of the evaporated water in the second stage PIA is L 00%,

Пирогаз охлаждают до 830 до 650 С в первой ступени и от 650С до 320 С ро второй ступени.Pyrogaz is cooled to 830 to 650 ° C in the first stage and from 650 ° C to 320 ° C in the second stage.

Гидравлическое сопротивление аппарата второй ступени охлаждени в течение 2 мес цев работы возрастает с 0,3 до 0,8 кг/см и соответственно возрастает давление, на выходе из трубчатого змеевика с 1,0 до 1,5 кг/см, что приводит к остановке работы трубчатой печи и ЗИА. Через 20 сут. после начала работы состав пирогаза измен етс из-за возросшего сопротивлени в аппарате второй ступени охлаждени и снижени количества этилена ввиду протекани вторичных реакций в зоне охлаждени (табл. 2).Температура пирогаза после второй ступени ЗИА повышаетс с 320 до в конце , пробега.The hydraulic resistance of the apparatus of the second stage of cooling for 2 months of work increases from 0.3 to 0.8 kg / cm and, accordingly, the pressure at the outlet of the tubular coil increases from 1.0 to 1.5 kg / cm, which leads to a stop work tube furnace and ZIA. After 20 days. after the start of operation, the composition of pyrogas changes due to the increased resistance in the second-stage cooling apparatus and the decrease in the amount of ethylene due to the occurrence of secondary reactions in the cooling zone (Table 2). The temperature of the pyrogas after the second-stage DIA rises from 320 to at the end.

Таблица 2 Выработка пара в среднем за пробег тавл ет 1,6 т/ч. При мер 3. Провод т пиролиз могонного бензина со следующими актеристиками: Плотность, г/см0,701 Молекул рный вес95 Предел выкипани ,с 36-175 Групповой состав, вес. % парафины80 нафтепы15 ароматические соединени 5 Услови процесса пиролиза: Подача сырь , кг/ч9000 Весовое отношение сырь к вол нону. пару 0,5 Температура .пиролиза , С830 Врем контакта, с0,5 Избыточное давление пирогаза на выходе из трубчатой печи, кг/см 1,1 В табл. 3 приведен состав пирогаза на выходе из трубчатой печи и второй ступени охлаждени в весД на пропущенное сырье. Т а б лица Пирогаз при 830°С иизбыточном давлении 1,1 кг/см охлаждают в пер вой ступени до , во второй сту пени ЗИА - до . Уровень воды в аппарате второй ступени охлаждени поддерживают О в начале пробега, 751 в конце пробега . Давление генерируемого пара 120 кг/см Среднечасова выработка пара сос тавл ет 6 т/ч. После 2 мес цев работы повышение давлени пирогаза на выходе из труб чатой печи не наблюдалось. Работа продолжаетс в течение 4 мес цев, пока не требуетс остановка печи пи ролиза дл выжига кокса. Существенного уменьшени выхода низших олефинов не наблюдаетс (табл. 3). При мер Ц. Процесс пиролиза дут пользу сь той же аппаратурой и в тех же рабочих услови х, что и в примере 3. Охлаждение пирогаза осуществл ют следующим образом: пирогаз при 830 и избыточном давлении 1,1 кг/смг ох лаждают в первой ступени до 650 С, тем во второй ступени до . Уровень воды в аппарате второй ступени охлаждени поддерживают 50% в начале пробега, в конце 80%. Давление генерируемого пара 80 кг/см . При этом среднечасова выработка пара составила 5,9 т/ч. После 2 мес цев работы повышение давлени пирогаза из трубчатой печи не наблюдаетс . Работу продолжают в течение 3,5 мес цев до тех пор, пока не требуетс остановка печи пиролиза дл выжига кокса. Существенного уменьшени выхода низших олефинов не наблюдаетс . П р и м е р 5. Процесс пиролиза ведут в той же аппаратуре и в тех же рабочих услови х, что и в примере 3, за исключением того, что уровень испар ющейс воды во второй ступени составл ет л 100%. Температура пирогаза после первой ступени составила в начале пробега пиролиза, температура пирогаза после второй ступени 320С. В течение 25 сут давление на выходе из трубчатой печи возрастает с 1,1 до 1,5 кг/см и узел пиролиза установки должен прекратить работу . Через 20 сут, после начала работы состав пирогаза измен етс изза протекани вторичных реакций пиролиза в зоне охлаждени первой ступени и возросшего гидравлического сопротивлени во второй ступени охлаждени (табл. t). Температура пирогаза на выходе из второй ступени ЗИА при этом достигает . Т а б л и ц а Д Содержание компонентов, вес.% Выработка пара в среднем за пробег составл ет 3,8 т/ч. П р и м е р 6; Провод т пи керосина со следующими характ стиками: Плотность, г/см0,79 Молекул рный вес180 Предел кипени , С 165Л: 56,5 ГрупповЬй состав, вес парафины 23,5 нафтены ароматические соединени Молекул рна масса .Услови пиролиза: Подача керосина, Весовое отношение сыргь к вод ному Температура пирогаза на выходе из трубчатой печи, Избыточное давление пирогаза на выходе из трубчатой печи, кг/см Пирогаз при 810 Си избыто давлении 1,1 кг/см охлаждают вой ступени ЗИЛ до , во ступени до . Уров-ень воды парате второй ступени поддержи 30 в начале пробега, в конце бега повышают до 60. Давлени нерируемого пара 30 кг/см. Вы ка пара составл ет 5,7 /ч. Т а б л Table 2 The average steam generation per mileage is 1.6 t / h. Example 3. Conducting pyrolysis of mogul gasoline with the following performers: Density, g / cm 0.701 Molecular weight 95 Vykipani limit, s 36-175 Group composition, wt. % paraffins 80 naphthas15 aromatics 5 Pyrolysis process conditions: Raw material supply, kg / h9000 Weight ratio of raw material to wave. a pair of 0.5. Pyrolysis temperature, C830 Contact time, s0,5 Excessive pressure of pyrogas at the outlet of the tubular furnace, kg / cm 1.1 Tab. Figure 3 shows the composition of the pyrogas at the outlet of the tube furnace and the second stage of cooling in weight per feedstock. In the first stage, Pyrogaz at 830 ° C and an excess pressure of 1.1 kg / cm are cooled down to the first stage, and in the second stage of the ZIA - up to. The water level in the apparatus of the second stage of cooling is maintained at the beginning of the run, 751 at the end of the run. The pressure of the generated steam is 120 kg / cm. The average hourly production of steam is 6 tons / h. After 2 months of operation, an increase in pyrogas pressure at the outlet of the tube furnace was not observed. Work continues for 4 months until it is necessary to stop the ignition furnace to burn the coke. No significant decrease in the yield of lower olefins is observed (Table 3). Example C. The pyrolysis process is carried out using the same apparatus and under the same operating conditions as in Example 3. Pyrogas is cooled as follows: pyrogas at 830 and 1.1 kg / cmg are cooled in the first stage. up to 650 C, the second stage to. The water level in the apparatus of the second stage of cooling is maintained at 50% at the beginning of the run, at the end of 80%. The pressure of the generated steam is 80 kg / cm. The average hourly production of steam was 5.9 t / h. After 2 months of operation, no increase in pressure of the pyrogas from the tube furnace was observed. Work continues for 3.5 months until it is necessary to stop the pyrolysis furnace to burn the coke. No significant decrease in the yield of lower olefins is observed. EXAMPLE 5 The pyrolysis process is carried out in the same apparatus and under the same operating conditions as in Example 3, except that the level of evaporated water in the second stage is l 100%. The temperature of the pyrogas after the first stage was at the beginning of the path of pyrolysis, the temperature of the pyrogas after the second stage was 320C. Within 25 days, the pressure at the outlet of the tube furnace increases from 1.1 to 1.5 kg / cm and the unit pyrolysis unit should stop working. 20 days after the start of operation, the composition of pyrogas changes due to the occurrence of secondary pyrolysis reactions in the cooling zone of the first stage and the increased hydraulic resistance in the second cooling stage (Table t). The temperature of the pyrogas at the exit from the second stage of the ZIA at the same time reaches. T a b l and c a D Content of components, wt.% The average steam generation per run is 3.8 t / h. PRI me R 6; Conducted pi kerosene with the following characteristics: Density, g / cm 0.79 Molecular weight 180 Boiling point, C 165 L: 56.5 Group composition, weight paraffins 23.5 naphthenes aromatic compounds Molecular mass. Pyrolysis conditions: Supply of kerosene, by weight the ratio of syrgy to water at no. Pyrogas temperature at the outlet of the tube furnace, Pyrogas overpressure at the exit of the tube furnace, kg / cm Pyrogas at 810 C and an excess pressure of 1.1 kg / cm cool the ZIL stage to stage one. The water level at the second stage of the stage is supported by 30 at the beginning of the run, at the end of the run it is increased to 60. The pressure of the irriding steam is 30 kg / cm. You pair is 5.7 / hr. T a b l

Kaf; видно из табл. 5, изменени (выходов олефинов в зоне охлаждени Kaf; can be seen from the table. 5, changes (yields of olefins in the cooling zone

Содержание компонентов, вес.% 21 о пирогаза не происходит, т.е. они не участвуют во вторичных реакци х конденсации и полимеризации. После 1,5 мес цев работы повыше ние давлени пирогаза на выходе из трубчатой печи почти не наблюдаетс . Работа продолжаетс в течение 3 мес цев , пока не потребуетс остановка трубчатой печи пиролиза дл выжига кокса из змеевика. П р и м е р 7. Процесс пиролиза керосина ведут в той же аппаратуре и в тех же услови х, что и в примере 6. Охлаждение пирогаза осуществл ют следующим образом. Пирогаз при и избыточном давлении 1,1 кг/см охлаждают в пер ,вой ступени до 650 С, во второй ступени до . Уровень испар ющейс воды в аппарате второй ступени охлаждени поддерживают 30% в начале пробега и 60% в конце пробега. Давление генерируемого пара 80 кг/см Выработка пара составл ет 5,2 т/ч. После 1,5 мес цев работы повышени давлени пирогаза на выходе из трубчатой печи и изменени .состава пирогаза не наблкщалось (таб/i. 5). П р и м е р 8 (сравнительный). Процесс пиролиза ведут в той же аппаратуре и в тех же услови х, что . и в примере 5, за исключением того, что обе ступени ЗИА заполнекы водой. Температура пирогаза после первой ступени ЗИА составл ет 650 С, после второй - в начале пробега узла пиролиза. .. В течение 10 сут. гидравлическое сопротивление второй ступени ЗИА возрастает с 0,3 до 0,7 кг/см и соответственно возрастает давление на выходе из трубчатой печи с 1,1 до 1,5 кг/см и узел пиролиза прекра .адает работу. Состав пирогаза измен етс из-за протекани вторичных реакций пиролиза в зоне охлаждени и возросшего гидравлического сопротивени во второй ступени охлаждени (табл. 6). ТаблицабThe content of components, wt.% 21 about pyrogas does not occur, i.e. they do not participate in secondary condensation and polymerization reactions. After 1.5 months of operation, an increase in pyrogas pressure at the outlet of the tube furnace is almost not observed. Work continues for 3 months, until it is necessary to stop the pyrolysis tube furnace to burn coke from the coil. EXAMPLE 7 Kerosene pyrolysis is carried out in the same apparatus and under the same conditions as in Example 6. Pyrogas is cooled as follows. Pyrogaz at and an overpressure of 1.1 kg / cm is cooled in the first, up to 650 ° C, in the second stage up to. The level of evaporating water in the apparatus of the second stage of cooling is maintained at 30% at the beginning of the run and 60% at the end of the run. The generated steam pressure is 80 kg / cm. The steam generation is 5.2 tons / hour. After 1.5 months of work, the pyrogas pressure increase at the exit from the tube furnace and the change in the composition of the pyrogas did not occur (tab. I. 5). PRI me R 8 (comparative). The pyrolysis process is carried out in the same apparatus and under the same conditions as. and in example 5, except for the fact that both stages of the ZIA filled with water. The temperature of the pyrogas after the first stage of the SIA is 650 ° C, after the second - at the beginning of the run of the pyrolysis unit. .. for 10 days. the hydraulic resistance of the second stage of the GIA increases from 0.3 to 0.7 kg / cm and, accordingly, the pressure at the outlet of the tube furnace increases from 1.1 to 1.5 kg / cm and the pyrolysis unit stops working. The composition of the pyrogas varies due to the occurrence of secondary pyrolysis reactions in the cooling zone and the increased hydraulic resistance in the second cooling stage (Table 6). Table

Claims

Claim

As is evident from the data in table. 6, there is a decrease in the concentration of target olefins to 10% rel.

The average steam production per run is 3 ‘, 4 t / h, the temperature of the pyrolysis gas at the outlet of the second cu. Cooling foam reaches 560 C.

The proposed method for producing olefins provides an increase in the yield of the target products on average up to 10% as a result of minimizing their losses due to the prevention of secondary reactions. One20

A method of producing lower olefins by pyrolysis of hydrocarbon feedstock in a tubular furnace, followed by two-stage cooling of the obtained pyrogas by heat exchange in devices filled with refrigerant, at a pressure of 25-130 atm, with the exception of the fact that, in order to reduce losses target · products and increase the efficiency of heat recovery, pyrogas cooling in the second stage is carried out in a vertical apparatus when the apparatus is filled with refrigerant at a level of 30-80% of its height.