SU954449A1 - Method for making large-size billets of steels - Google Patents
Method for making large-size billets of steels Download PDFInfo
- Publication number
- SU954449A1 SU954449A1 SU813261258A SU3261258A SU954449A1 SU 954449 A1 SU954449 A1 SU 954449A1 SU 813261258 A SU813261258 A SU 813261258A SU 3261258 A SU3261258 A SU 3261258A SU 954449 A1 SU954449 A1 SU 954449A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- hours
- temperature
- cooling
- heat treatment
- treatment
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
Изoбpeтeн э относитс к металлургии , а именно к способам изготовлени . крупногабаритных заготовок, например, траверс, лонжеронов, балок из коррозионностойких сталей переходного класса.Invention relates to metallurgy, namely, to manufacturing methods. large-sized workpieces, for example, cross-beams, spars, beams from corrosion-resistant transitional steel.
Известны способы предварительной термической обработки сталей переходного класса, став щие своей целью получение оптимального сочетани физико-механических свойств сталей перед механической обработкой и последующей окончательной термической обработкой, йо использующие дл достижени их различные трудоеглкие операции.Methods are known for the preliminary thermal treatment of transition-grade steels, which aim to obtain an optimal combination of the physicomechanical properties of steels prior to mechanical treatment and subsequent final heat treatment, which are used to achieve their various hard-working operations.
Hj BecTeH способ обработки, предусматривающий проведение цикла термических операций, включапщий высокотемпературную закалку, безрекристаллизационный отжиг и дисперсионное твердение . 1.Hj BecTeH is a method of processing involving a cycle of thermal operations, including high-temperature hardening, non-recrystallization annealing, and dispersion hardening. one.
Однако введение высокотемпературной закалки приводит к росту аустенитного зерна, и измельчение его достигаетс только проведением гвухкратной пластической деформации. However, the introduction of high-temperature quenching leads to the growth of austenitic grain, and its grinding is achieved only by conducting twofold plastic deformation.
Известен способ предварительной термической обработки сталей переходного класса, при котором производитс либр двухкратный нагрев до температур, близких к Ac-i с промежуточным охлаждением до нормальньюс температур, либо двухкратный нагрев с изoтepмичecки ли выдерхжами на ниж нем пределе интервала Ас., и промежуточным охлаждением до нулевой температуры 2.A known method of pre-heat treatment of transitional steel is a process in which the libr is heated twice to temperatures close to Ac-i with intermediate cooling to normal temperatures, or twice to heat from isothermal or with extrusions at the lower limit of the Ac range, and intermediate cooling to zero. temperature 2.
10ten
Однако при данной обработке интенсивное , обеднение аустенитной матрицы легирующими элементами приводит не только к фазовым превращени м, но и к выделению карбидных частиц, рас15 положенных вдоль границ зерен.However, with this treatment, intense, depletion of the austenitic matrix with alloying elements leads not only to phase transformations, but also to the release of carbide particles located along the grain boundaries.
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому результату вл етс способ изготовлени заготовок (итамповок, поко20 вок и др,) сталей переходного (аустенитно-март;енситного ) класса, предназначенный дл формировани структуры гор чедеформированных заготовок перед высокотемпературным наг25 ревом деталей при окончательном термическом упрочнении, состо щий из многократной тепловой обработки .до температур карбидообразовани The closest to the proposed technical essence and the achieved result is a method of making blanks (castings, quiesses and others,) of transitional (austenitic-March; sensitive) steels, designed to form the structure of hot-deformed blanks before high-temperature heating of parts during the final thermal hardening, consisting of multiple heat treatment. to carbidization temperatures
в интервале AcfAcj и последующем 30 отпуске при температуре на 40-80 0in the range of AcfAcj and the subsequent 30 vacation at a temperature of 40-80 0
ниже температуры обратного превращени мартенс1гга в аустенит.below the temperature of the reverse transformation of martensl to austenite.
Технологический цикл изготовлени крупногабаритных заготовок и деталей из сталей аустенитно-мартенситного класса по известному способу включает следуюгдие операции . После окончани гор чей деформации 1180-950°С заготовки медленно охлаждаютс на воздухе или в песке до нормальных температур и далее подвергаютс четырехступенчатому отжигу при температур-1х 780°С 10-14 ч 600°С 8-10 ч, 890°С 8-14 ч, ббО°С 5-8 ч. Охлаждение после каждой ступенч осуществл етс на воздухе до нормальных темЛератур. При высокотемпературных нагревах VBO-.C и 890° сталь находитс в аустенитно1у1 состо нии и по границам: аустенитных зерен происходит выделение карбидных фаз в .виде хорошо развитой замкнутой карбидной сетки. Низкотемпературные , ступени 600°С и предназначены дл см гчени - отпуска металла.. После четырехступенчатого отжига производитс механическа обработка заготовок, а затем они подвергаютс обезводороживающей обработке при 520°с 10-20 ч и окончательной упрочн ющей термической обработке по режиму; закалка с 1070°С 1,0-1,5 ч обработка холодом при,{-50)-(-70°С ) 2-4 ч и отпуск при температурах 200-350 0 1-3 ч. После замедленного охлаждени с температуры окончани гор чей деформации и 4-х ступенчатого отжига в стал х аустенитно-мартенситного класса формируетс структурна композици , состо ща из хорошо развитой карбидной сетки, по границам крупных аустенитных зерен (2-3 балл), или отдельных локальных скоплений-ориентированных также по границам зерен, аустенита в количестве 15-20% и высокоотпущенного мартенсита СЗ .The technological cycle of manufacturing large-sized blanks and parts from austenitic-martensitic steels according to a known method includes the following operation. After termination of the hot deformation of 1180-950 ° C, the billet is slowly cooled in air or in sand to normal temperatures and then subjected to four-stage annealing at a temperature of -1 x 780 ° C for 10-14 hours 600 ° C for 8-10 hours, 890 ° C for 8- 14 h, bbO ° C 5-8 h. Cooling after each step is carried out in air to normal temperatures. With high-temperature heating of the VBO-.C and 890 °, the steel is in the austenitic-1 state and along the boundaries: austenite grains, carbide phases are released in the form of a well-developed closed carbide mesh. Low-temperature steps of 600 ° C are intended for softening-tempering of metal. After four-stage annealing, the billet is machined, and then they are subjected to dehydrating treatment at 520 ° C for 10-20 hours and final strengthening heat treatment according to the mode; quenching from 1070 ° С 1.0-1.5 h cold treatment at {- 50) - (- 70 ° C) 2-4 h and tempering at temperatures of 200-350 0 1-3 h. After slow cooling from temperature termination of hot deformation and 4-step annealing in the austenitic-martensitic class became a structural composition consisting of a well-developed carbide mesh along the boundaries of large austenitic grains (2-3 points), or individual local clusters-oriented along the boundaries grains, austenite in the amount of 15-20% and high-tempered martensite SZ.
Недостатками-указанного способа вл ютс необходимость проведени многократных .высокотемпературных .и длительных обработок, при которых диффузионные путем идет процесс формировани , аустенитно-мартенситной структуры с интенсивно развитой карбидной сеткой по границам зерен; Heo6xoAiiMocTb осуществлени .промежуточных охлаждений между термическим операци ми до температур ниже начала мартенситногр превращени - Ми (практически донормальных температур ) , что при массивности заготовок и комплектовании крупных садок существенно увеличивает технологическое врем обработки; больша продолжительность изотермических выдержек -{три обработке приводит к обезлегированию поверхности и образованию на заготовках толстого сло трудноудалимой окалины.The disadvantages of this method are the need to carry out multiple high temperature and long treatments, in which the diffusion process leads to the formation of an austenitic-martensitic structure with an intensively developed carbide network along the grain boundaries; Heo6xoAiiMocTb of intermediate cooling between thermal operations to temperatures below the onset of martensite transformation - MI (almost normal temperatures), which, given the massiveness of the blanks and the assembly of large tanks, significantly increases the processing time; longer isothermal exposures - {three treatments lead to surface depletion and the formation of a thick layer of hard-to-remove scale on the workpieces.
При механической обработке гор чедеформированных заготовок, прошедших термическую обработку по любому из указанных здесь способов, наблюдаетс значительный расход ре;кущего инструмента, так как присутствие в структуре стали в зкого аустенита приводит к налипанию его на режущую кромку инструмента и схватыванию.When machining hot-deformed blanks that have undergone heat treatment according to any of the methods indicated here, a significant consumption of cutting tools is observed, since the presence of viscous austenite in the steel structure causes it to stick to the cutting edge of the tool and set.
Кроме того, при внедрении инструмента в крупнозернистый металл режуща кромка посто нно сталкиваетс с микрообъемами структуры, соизмеримыми с ней по размерам и обладающими различной твердостью и в зкостью (аустевит, мартенсит, карбидные сегрегации) . Это приводит к быстрому выкрашиванию и затуплению инструмента . Быстрое затупление и износ инстpyivieHTa особенно существенно сказываетс на увеличении машинного времени при механической обработке на станках с программным управлением где преждевременный выход из стро инструмента чаще всего приводит к резкой задержке его от перемещений, предусмотренных программой, поломке его и к образованию сколов и подрезов на обрабатываемой детали, что приводит к значительны / затратам времени при переналадочных работах.In addition, when introducing a tool into a coarse-grained metal, the cutting edge constantly collides with microvolumes of the structure, commensurate with its size and having different hardness and viscosity (austevit, martensite, carbide segregation). This leads to rapid chipping and blunting of the tool. Rapid blunting and wear of instivieHTa especially significantly affects the increase in machine time during machining on machine tools with programmed control, where a premature failure of a tool most often leads to a sharp delay from the movements provided for by the program, breaking it and creating chipping and undercuts on the workpiece. , which leads to significant / time-consuming during changeovers.
Цель изобретени - улучшение механообрабатываемости заготовок сталей аустенитно-мартенситного класса и сокращение длительности цикла термической обработки.The purpose of the invention is to improve the machinability of steel blanks of the austenitic-martensitic class and reduce the duration of the heat treatment cycle.
Поставленна цель достигаетс тем, что в способе изготовлени крупногабаритных заготовок из сталей , преимущественно аустенитомартенситного класса, включающем охлаждение с температуры конца гор чей деформации 1180-950 С, предварительную термическую обработку, механическую обработку и окончательную термическую обработку, включающую Нагрев до 520ilO C, выдержку 10-20 ч, охлаждение на воздухе до нормальной температуры, нагрев до lp70410°C, выдержку 1,0-1,5 ч, охлаждение на воздухе, обработку холодом - (-50°С)-() в течение 2-4 ч и отпуск при 200-350°С в течение 1-3 ч согласно изобретению, охлаждение с температуры конца гор чей деформации производ т до 600-550 С в воде и далее на воздухе до нормальных температур, а затем провод т обработку холодом при (-50)-(-70°С) в течение 2-4 ч и отпуск.The goal is achieved by the fact that in the method of manufacturing large-sized billets of steel, mainly austenittomartensitic class, including cooling from a hot deformation end temperature of 1180-950 ° C, preliminary heat treatment, mechanical treatment and final heat treatment, including Heating to 520ilO C, holding 10 -20 h, air cooling to normal temperature, heating to lp70410 ° C, exposure 1.0-1.5 h, air cooling, cold working - (-50 ° C) - () for 2-4 h and tempering at 200-350 ° C for 1- 3 hours according to the invention, cooling from the temperature of the end of hot deformation is carried out up to 600-550 ° C in water and then in air to normal temperatures, and then cold treatment is carried out at (-50) - (- 70 ° C) for 2 -4 h and vacation.
Причем отпуск производ т при 600-640°С в течение 2-5 ч.Moreover, tempering is performed at 600-640 ° C for 2-5 hours.
Ускоренное охлаждение,„ например, в воде до температур 550-600С исключает возможность выпадени карбидных частиц по границам аустенитных зерен. Образовани трещин, даже в массив ных заготовках, при ускоренном охлаждении не происходит, так как стал в указанном интервале температур на ходитс в в зком аустенитном состо нии . После охлаждени в заготовках фиксируетс мелкозерниста структура (7-8 баллов)и двухфазное состо ние с соотношением фаз мартенсита и ауст нита примерно 2-1. Обработка холодом при(-50)-(-70°С в течение 2-4 ч способствует дальней шему распаду аустенита и формированию однофазной сС-структурьз - мелкоигольчатого мартенсита. После обработки холодом производитс высокий отпуск мартенсита при температуре на ЗО-ЗО С ниже температуры (600-б40с) с временем выдерж ки 2-5 ч с момента прогрева атмосферы печи. При этом происходит образование высокодисперсных карбидных час тиц по границам мартенситных кристал литов в объеме зерен. Обща длительность ускоренной пре варительной термической обработки дл гор чедеформированных заготовок по разработанному рехсиму уменьшаетс в 4-5 раз по сравнению с обработкой по существующим режимам и практически составл ет 6-8 ч вместо 30-40 ч. В целом весь технологический цикл изготовлени крупногабаритных загото вок и деталей из сталей аустенитномартенситного класса по предлагаемому способу включает, следующие операции . После окончани гор чей деформации 1180-950°С заготовки ступен чато охлаждаютс как описано выше, подвергаютс обработке холодом при (-50)-(70°С) 2-4 ч иоднократному отпуску при 600-640°С в течение 2-5 ч. После этого производитс механическа обработка заготовок, затем обезводороживающа обработка при 520°С 10-20 ч и окончательна упрочн юща термическа обработка по релдаму: закалка 1070°С 1,0-1,5 ч, обработка холодом при(-50)-{-70°С) 2-4 ч и отпуск при температурах 200-350°С 1-3 ч. Пример. Проводитс термическа обработка гор чедеформированных заготовок из коррозионностойкой стали 13Х15Н4АМЗ по предлагаемому способу. Заготовки с температуры деформации 950-1000°С .охлаждаютс в воде до 600°С (до потери свечени поверх ности) , далее на воздухе до нормальНых температур, после чего проводитс обработка холодом при в течение 2 ч. После обработки холодом производитс высокий отпуск при Т 620°С с временем выдержки 3,5 ч. Дл получени сравнительных данных параллельно проводитс TepN«M4ecка обработка однотипных деталей ич той же стали по существувощему режиму отжига при 780-С 10 ч, 6000с 8 ч, 890°С В ч, 5 ч. Дополнительно в качестве сравнительных примеров провод т обработки гор чедеформированных заготовок при замедленном охлаждении с температуры гор чей деформации, с менее глубокой обработкой холодом и с температурами отпуска выше и ниже оптимальной . Во всех шести вариантах обработок заготовок анализируетс содержание аустенита, глубина окисленного сло , балл зерна, определ етс микроструктура и механические свойства стеши. Данные результаты испытаний сведены в табл. 1. Как видно из таблицы 1, уровень механических свойств стали, обработанной по ускоренному варианту предлагаемого способа и по существующему четырехступенчатому способу, примерно одинаков, однако наблюдаетс существенное различие в их фазовом составе, типе микроструктуры и величине поверхностного окисленного сло . Микроструктура состоит из высокоотпущенного мартенсита и высокодисперсных карбидных вкл очений, расположенных равномерно по всему объему зерен. Размер зерна 7-8 балла. Механические свойства стали после окончательной упрочн ющей термической обработки . представлены в табл. 2 и соответствуют требовани м ТУ 14-1-940-74. Создание мелкозернистой структуры с равномерным распределением дисперсных карбидных частиц по всему объему зерен после термообработки по ускоренному режиму, по сравнению с крупнозернистой двухфазной аустенитно-мартенситной структурой и с преимущественной концентрацией карбидных включений по границам зерен после известных режимов отжига, позвол ет получить более высокие характеристики механообрабатываемости сталей . Это обеспечиваетзначительное снижение трудоемкости при изготовлении деталей и сокращение расхода дорогосто щего вольфрамсодержащего режущего инструмента. Так, при измерении величин затуплени резцов при точении заготовок и износа задней грани режущей кромки торцовых фрез при фрезеровании установлено, что износ инструмента при точении заготовок стали 13Х15Н4АМЗ, прошедших предварительнуто термообработку по предлагаемому ускоренному варианту по сравнению с существующим четырехступенчатым ежимом, уменьшаетс в 1,5-2,5 раза, а при фрезеровании в 2,0-3,0 раза (см. табл. 3).Accelerated cooling, for example, in water to temperatures of 550-600C, excludes the possibility of precipitation of carbide particles along the boundaries of austenitic grains. The formation of cracks, even in massive workpieces, does not occur during accelerated cooling, since it has become in a viscous austenitic state in the indicated temperature range. After cooling, a fine-grained structure (7-8 points) and a two-phase state are fixed in the blanks with a ratio of martensite and Austin phase approximately 2-1. Cold treatment at (-50) - (- 70 ° C for 2-4 hours contributes to further austenite decomposition and the formation of a single-phase cC-structure - small-needle martensite. After cold treatment, high martensite is produced at a temperature of 30 to 30 ° C below the temperature (600b40s) with an exposure time of 2-5 hours from the moment the furnace atmosphere is heated, and highly dispersed carbide particles form at the martensite crystal boundaries in the bulk of grains. The total duration of accelerated thermally preventive heat treatment is formed blanks according to the developed rechime are reduced by 4-5 times in comparison with the treatment according to the existing modes and practically is 6-8 hours instead of 30-40 hours. In general, the whole technological cycle of manufacturing large-sized billets and parts of austenitic martensitic steel according to the proposed method includes the following operations. After the end of the hot deformation of 1180–950 ° C, the blanks are stepwise cooled as described above, subjected to cold working at (-50) - (70 ° C) for 2–4 h and one-time tempering at 600-640 ° C in for 2-5 hours After this, the machining of the workpieces is performed, then the dehydrating treatment at 520 ° C for 10–20 h and the final strengthening thermal treatment according to the normal: hardening 1070 ° C for 1.0–1.5 h, cold treatment at (-50) - {- 70 ° C) 2-4 hours and tempering at temperatures of 200-350 ° C 1-3 hours. Example. Thermal processing of deformed billets of stainless steel 13X15H4AMZ is carried out according to the proposed method. The billets with a deformation temperature of 950-1000 ° C are cooled in water to 600 ° C (until the luminescence of the surface is lost), then in air to normal temperatures, after which cold treatment is carried out for 2 hours. T 620 ° C with a holding time of 3.5 hours. To obtain comparative data, TepN "M4sk" is processing the same parts of the same steel according to the existing annealing mode at 780-C for 10 hours, 6000s for 8 hours, 890 ° C for hours, 5 h. Additionally, as a comparative example, treatments are carried out with p chedeformirovannyh workpieces during slow cooling, with temperature whose hot deformation, with less deep chill treatment and tempering temperatures above and below optimum. In all six treatment variants of the workpieces, the austenite content, the depth of the oxidized layer, the grain score are analyzed, the microstructure and the mechanical properties of the stitch are determined. These test results are summarized in table. 1. As can be seen from Table 1, the level of mechanical properties of steel treated according to the accelerated version of the proposed method and according to the existing four-stage method is approximately the same, however, a significant difference is observed in their phase composition, type of microstructure and size of the oxidized surface layer. The microstructure consists of high-tempered martensite and highly dispersed carbide inclusions, which are evenly distributed throughout the grain volume. Grain size 7-8 points. Mechanical properties of steel after final hardening heat treatment. are presented in table. 2 and meet the requirements of TU 14-1-940-74. Creating a fine-grained structure with a uniform distribution of dispersed carbide particles throughout the grain volume after heat treatment in an accelerated mode, as compared with the coarse-grained two-phase austenitic-martensitic structure and with a preferential concentration of carbide inclusions along the grain boundaries after the known annealing modes, allows to obtain higher characteristics of machining steel . This provides a significant reduction in labor intensity in the manufacture of parts and a reduction in the consumption of expensive tungsten-containing cutting tools. Thus, when measuring the bluntness of cutters when turning blanks and wearing the rear edge of the cutting edge of milling cutters during milling, it was found that tool wear during turning of 13Kh15N4AMZ steel billets that underwent a preliminary heat treatment according to the proposed accelerated version, compared to the existing four-step mode, decreases by 1.5 -2.5 times, and when milling 2.0-3.0 times (see Table 3).
Применение предлагаемого способа ускоренной предварительной термической обработки гор чедеформированных заготовок из стгшей переходного класса позвол ет, по сравнению с существующим, значительно сократить длительность цикла термических операций , необходимых дл формировани микроструктуры заготовок перед механической и термической обработкой что обеспечивает снижение энергетических затрат при эксплу тации оборудовани и сокращает трудоемкость изготовлени деталей.The use of the proposed method of accelerated pre-heat treatment of hot-deformed blanks of the highest transition class allows, in comparison with the existing ones, to significantly reduce the cycle time of the thermal operations necessary to form the microstructure of the blanks before mechanical and heat treatment, which reduces energy costs during operation of the equipment and reduces the complexity of the manufacture of parts.
Кроме того, за счет сокращени длительности цикла термических опер-аций по предлагаемому способу и исключению высокотемпературных нагревов , поверхность заготовок окисл етс и обезлигируетс значительно меньше.In addition, by reducing the cycle time of thermal operations using the proposed method and eliminating high-temperature heating, the surface of the billet is oxidized and depleted much less.
Проведение операции гор чей деформации и предварительной термической обработки по пре,цлагаемому режиму обеспечивает формирование наиболее благопри тной мелкозернистой структуры сталей перед окончательной упрочн ющей термической обработкой.The operation of hot deformation and preliminary heat treatment according to the preliminarily determined mode ensures the formation of the most favorable fine-grained structure of the steel before the final hardening heat treatment.
Предлагаемый способ изготовлени крупногабаритных заготовок был опробован на 16 промышленных парти х двух марок коррозионностойких сталей аустенитно-мартенситного класса 13Х15Н4АМЗ и 7Х16Н6 и показал положительные результа а . The proposed method of manufacturing large-sized blanks was tested on 16 industrial batches of two grades of corrosion-resistant steels of austenitic-martensitic class 13X15H4AMZ and 7X16H6 and showed positive results.
Экономический эффект от использовани способа составл ет 40 тыс. руб. в год.The economic effect of using the method is 40 thousand rubles. in year.
17954449181795444918
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU813261258A SU954449A1 (en) | 1981-03-16 | 1981-03-16 | Method for making large-size billets of steels |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU813261258A SU954449A1 (en) | 1981-03-16 | 1981-03-16 | Method for making large-size billets of steels |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU954449A1 true SU954449A1 (en) | 1982-08-30 |
Family
ID=20947985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU813261258A SU954449A1 (en) | 1981-03-16 | 1981-03-16 | Method for making large-size billets of steels |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU954449A1 (en) |
-
1981
- 1981-03-16 SU SU813261258A patent/SU954449A1/en active
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Bosnjak et al. | Influence of microalloying and heat treatment on the kinetics of bainitic reaction in austempered ductile iron | |
| Zammit et al. | Discrete laser spot hardening of austempered ductile iron | |
| Gorbatyuk et al. | Reindustrialization principles in the heat treatment of die steels | |
| Dossett et al. | Heat treating of irons and steels | |
| Prisco | Case microstructure in induction surface hardening of steels: an overview | |
| CN111002000B (en) | Processing method for improving grain size of flexible gear of harmonic reducer | |
| Totten et al. | Failures related to heat treating operations | |
| AU596744B2 (en) | Variable strenth materials by rapid deformation | |
| Kamody | Using deep cryogenics to advantage | |
| SU954449A1 (en) | Method for making large-size billets of steels | |
| Dobrzański et al. | Diode laser modification of surface gradient layer properties of a hot-work tool steel | |
| Makarov et al. | Effect of laser quenching and subsequent heat treatment on the structure and wear resistance of a cemented steel 20KhN3A | |
| Liscic | Steel heat treatment | |
| Vdovin et al. | Investigation of microstructure of high-manganese steel, modified by ultra-dispersed powders, on the base of compounds of refractory metals | |
| JP2948047B2 (en) | Manufacturing method of die casting mold having water cooling hole | |
| Canale et al. | Problems associated with heat treating | |
| Dossett | Problems Associated with Heat Treated Parts | |
| RU2159291C1 (en) | Method of heat treatment of castings from low ductility steels | |
| SU985087A1 (en) | Method of producing articles from construction steels | |
| Becherer | Introduction to heat treating of tool steels | |
| Yaseen et al. | Wear Resistance Improvement of Alloy Steel Using Laser Surface Treatment | |
| Dossett et al. | Heat Treatment Problems Associated with Design and Steel Selection | |
| RU2010870C1 (en) | Method of thermal treatment of cutting tools made of high-speed steel | |
| Ford | Heat Treatment Processes | |
| Chaus et al. | Influence of cutting conditions of cast-metal cutting tools on their wear and durability. Part 2. Durability test results |