SU930531A1 - Способ непосредственного преобразовани частоты - Google Patents
Способ непосредственного преобразовани частоты Download PDFInfo
- Publication number
- SU930531A1 SU930531A1 SU802946006A SU2946006A SU930531A1 SU 930531 A1 SU930531 A1 SU 930531A1 SU 802946006 A SU802946006 A SU 802946006A SU 2946006 A SU2946006 A SU 2946006A SU 930531 A1 SU930531 A1 SU 930531A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- source
- load
- frequency conversion
- switching
- direct frequency
- Prior art date
Links
Landscapes
- Dc-Dc Converters (AREA)
Description
; 54) СПСХЗОБ НЕПОСРЕДСТВЕННОГО ПРЕОБРАЗОВАНИЯ
ЧАСТОТЫ
1
Изобретение относитс к преобразовательной технике и может быть использовано , например, при построении преобразователей дл установок электромагнитного перемешивани жидких металлов.
Известен способ непосредственного преобразовани частоты путем формировани на нагрузке напр жени различной пол рности с заданной частотой посредством реверсивных мостовых выпр мителей 1 .
Недостатком такого способа вл етс то, .что верхний предел регулируемой частоты существенно ограничен -вследствие естественной коммутации вентилей. Известен спос б непосредственного преобразовани частоты, в котором применена искусственна коммутаци вентилей Г2} .
. Однако при больших токах преобразовател (например, в установках перемешивани жидкого металла) узел коммутации становитс слишком громоздким и не может работать достаточно надежно . Это обсто тельство ограничивает применение его в таких случа х.
. Известен также способ непосредственного преобразовани частоты, реализуемой поочередной коммутацией магнитных потоков, создающих две включенные встречно в контуре нагрузки ЭДС тфео&разуемой частоты.
При этом способе.напр жение на нагрузке формируетс посредством включени на данном временном интервале того из источников, напр жение которого coo ветствует заданной пол рности путем восстановлени его магнитного потока и последующего гашени мапштного потока встречного источника с помощью обмоток управлени ГЗ .
Недостатком известного способа $гв- л етс то, что установленна мощность преобразовател при этом превышает в два раза мощность, потребл емую нагрузкой , поскольку источники ЭДС не зависимы. Таким образом, массогабаритные показатели преобразовател по срав9305 нению с одним источником завышены в даа раза. Кроме того, обмотка управлени в этом случае потребл етзначительную реактивную мощность, чт|о дополнительно снижает массогабаритныб показатели за счет громоздкого узла коммутации. Недостатком известного способа вл етс также то, увеличении мощности преобразовател возрастает его искажаю- 10
щее вли ние на питающую сеть вследствие снижени быстродействи в переходных процессах смены состо ний обмоток
управлени . При этом в первичной цепи возникают импульсные токи.
Дель изобретени - улучщение массо- габаритных показателей устройства, реализующего способ, и снижение его искажающего вли ни на питающую сеть.
Поставленна цель .достигаетс тем, что в способе непосредственного преобразовани частоты с помощью двух включенных встречно в контуре нагрузки ЭДС преобразуемой частоты, осуществл ют последовательное переключение с регулируемой частотой магнитного потока одного источника ЭДС на контур другого источника ЭДС. При таком переключений потоков обмотка управлени одного источника в момент ее замыкани не только компенсирует поток своего источника ЭДС,но и усиливает поток противоположного источника за счет индуктивной св зи между ними.
На фиг. 1 приведен пример осуществлени этого способа; на фиг. 2 - временные диаграммы, по сн ющие работу устройства.
С помощью двух источников ЭДС 1 и 2, которыми вл ютс вторичные обмотки трансформатора, расположенные на боковых стержн х трехстержневого магнитопровода 3 и включенные между собо согласно и последовательно 1с нагрузкой 4. Первична обмотка 5 трансформатора расположена на среднем стержне магнитопровода . На крайних стержн х кроме обмоток , создающих ЭДС, расположены обмотки 6 и 7 управлени .
При разомкнутых обмотках 6 и 7 управлени найр жение на нагрузке раЬно нулю вследствие вторичного включени источников ЭДС 1 и 2 по отнощению к первичной обмотке 5. Предлш аемый способ непосредственного преобразовани частоты состоит в том, что замыканием одной из обмоток управлени переключаю магнитный поток первичной обмотки 5 из 5
цательной - источник 2. Переключение их сопровождаетс переходным процессом, который определ ет динамические характеристики возникающего в цепи периодического режима. Если рассмотреть только принужденную составл ющею этого режима , формирование напр жени на нагрузке можно представить так. Поскольку при работе одного из источников, например
20 второго, напр жение на нагрузке измен ет знак на противоположной по отношению к тому, что дал бы на этом интервале первичный источник, то при длительности управл ющих импульсов ,
25 соответствующей условию (гт- р ) огибающа выходного напр жени будет измен ть йол рность с частотой , котора определ етс из следующих соображений . Интервал времени t
в течение которого огибающа имеет неизменную пол рность, мо сно определить из того, что на этом интервале разность угловых величин колебаний Е и равна JT дл колебани с частотой огибающей , т.е.
t-aji- js--t- lJi- Ji,
где f - частота сетевого
Отсюда
Iл
Два таких интервала дают ты огибающей
Тгг-t 0- 3
Величина, обратна Т, вл етс частотой изменени огибающей
Улучшение массогабаритных показателей устройства, реализующего способ, следует из того, что установленна мощность источника питани по известному способу превыщает мощность, потребл емую нагрузкой в два раза, а в предлагаемом способе это превышение равно 1,5. Кроме того, этот показатель улучшаетс 314 одного крайнего стержн магнитопровода на противоположный. При этом на нагрузку работает только один источник. Управл ющие импульсов задающей частоты ,f j определ ют интер вал замкнутого и разомЕйнутого состо$ши обмоток управлени и напр зкени на нагрузке преобразовани частоты (фиг. 2). Пусть при положительной пол рности импульсов работет источник 1, при отриза счет снижени массогабаритных показателей узла коммутации по сравнению с известным способом. Это следует из того, что в предлагаемом способе относительна величина реактивной мощности обмоток управлени существенно ниже этой величины в известном способе. Определить такое уменьшение можно по относительным величинам токов обмоток управлени Jn к токам нагрузки Э рассматриваемых схем при полном равенстве их соответствующих параметров . Так, дл схемы известного способа отношение .реактивной сос.авошющей тока обмотки управлени Jij(p) к соответствующей составл ющей тока нагрузки 32((Р) равно
%PL-J1
.3
.
гср)
Дл схемы по предлагаемому способу соответствующа величина равна
-1 iJlPL 1 -||| LOWn- -UjWj
).
где г - сопротивление нагрузки;
(.- - коэффиэпент взаимной индукции между обмоткой управлени и обмоткой источника ЭДС, которые наход тс на одном стержне;
М ,- коэффициент взаимной индукции между обмоткой управлени и обмоткой источника ЭДС, наход щийс на противоположном
стержне. Из этих зависимостей видно, что пр
равенстве величин г и М Q дл обоих схем относительный реактивный ток обмотки управлени в схеме по предлагаемому способу J меньше соответствую шей величины 31, в схеме по известному способу .
)
Количественно это уменьшение равно -,
.;
l(n)
где Ксв« - коэффициент св зи, соответствующий М
Поскольку ивдуктивности обмоток управлени сравниваемых схем равны, то снижение реактивной мощности пропор- ционально квадрату этой величины, что
305316
и определ ет снижение массогабаритных показателей узла коммутации и преобразовател в целом.
Снижение искажающего вли ни пре5 образовател по предлагаемому способу на питающую сеть вл етс результатом повышени быстродействи переходного процесса переключени магнитных потоков по сравнению с известным способом,
10 где происходит гашение и восстановление независимых магнитных потоков. Вследствие магнитной св зи магнитных потоков источников ЭДС при их переключении обмотка управлени одного источника в
15 момент ее замыкани не только компенсирует поток своего источника ЭДС, но и усиливает поток противоположного источника . При этом в первичной цепи в момент коммутации не возникают им-
20 пульсные увеличени тока (фиг. 3).
Claims (2)
1.Гл зер А., Мюллер-Любек К.
Теори электронных и ионных преобразователей тока (мутаторов). М., Транс- желдориздат, 1388 п, 337 с.
2.Иньков Ю. М. и др. Непосредственный преобразователь частоты с искусственной коммутацией тока. Труды МИИТа, Вып. 405. М., 1972.
З.Тонколь В. Е., Мельничук А. Н. Магнитнополупроводниковые модул ционные преобразователи частоты. Киев, Наукова думка , 197О, с. 178.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU802946006A SU930531A1 (ru) | 1980-06-27 | 1980-06-27 | Способ непосредственного преобразовани частоты |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU802946006A SU930531A1 (ru) | 1980-06-27 | 1980-06-27 | Способ непосредственного преобразовани частоты |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU930531A1 true SU930531A1 (ru) | 1982-05-23 |
Family
ID=20904223
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU802946006A SU930531A1 (ru) | 1980-06-27 | 1980-06-27 | Способ непосредственного преобразовани частоты |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU930531A1 (ru) |
-
1980
- 1980-06-27 SU SU802946006A patent/SU930531A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH04233308A (ja) | 双方向電流構造体を用いてパラメータを調整する回路 | |
Janssens et al. | Direct calculation of the stability domains of three-phase ferroresonance in isolated neutral networks with grounded neutral voltage transformers | |
SU930531A1 (ru) | Способ непосредственного преобразовани частоты | |
US2265296A (en) | Magnetic modulator | |
Khater et al. | An equivalent-circuit model for phase-back voltage control of AC machines | |
Khokhlov et al. | Electromagnetic processes in power transformers with vector control | |
US3373330A (en) | Power regulator | |
US3015059A (en) | Stepless compensation of reactive current | |
US2729781A (en) | Electromagnetic transformer | |
JP2530756B2 (ja) | 電圧可変電源装置 | |
JP2020141555A (ja) | Acネットワークにおける無効分損失を補償するための自動デバイス及び方法 | |
US2103996A (en) | Constant-current magnetic bridge | |
US2773134A (en) | Magnetic amplifiers | |
US2972715A (en) | Current reference circuit | |
Olivier et al. | Thyristor current source with an improved power factor | |
SU789833A1 (ru) | Устройство дл измерени тока | |
RU2253890C1 (ru) | Способ стабилизации и регулирования параметров электроэнергии в системах питания электроустановок постоянным током и устройство для его осуществления | |
US2744223A (en) | Servo system, including electrical inverter circuit | |
US2942173A (en) | Magnetic pulse inverter | |
Kasko | Polyphase closed-core reactors | |
SU954994A1 (ru) | Стабилизатор переменного напр жени | |
US2763828A (en) | Magnetic amplifier | |
RU2690662C1 (ru) | Управляемый шунтирующий реактор (варианты) | |
US3141125A (en) | Rectifying apparatus system for controlled rectified output wherein the control elements are connected in a ring formation | |
SU1269224A1 (ru) | Устройство дл компенсации емкостных токов |