Claims (2)
Поставленна пель доспЛгаетс согласи но способу, заключающемус в опновременной десорбции и охлаждешта aacop6ct та в нескольких адсорберах продувкой регенерирующим газом, который дел т на два потока - охлаждающий и десорбирующий 0 соотношении, обеспечивающем раввое врем десорбции и охлаждени , причем потоки после охлаждени и десорбции попеременно подают дл подогрева десорбируюшего потока, переключа потоки на подогрев при уравнивании их температур, При этом поток после охлаждени адсорбента подают повторно на десорбцию и охлаждение. Отличительным признаком способа вл етс деление регенерирующего газа на два потока в соотношении, обеспечивакхцем равное врем десорбции и охлаждени , потоки после охлаждени и десорбции попеременно подают дл подогрева десорбирующего потока, переключа их на подогрев, при уравнивании температур . Другим отличительным признаком способа вл етс то, что поток после охлаждени адсорбента подают повторно на десорбцию и охлаждение. Предлагаемый способ может быть реа лизован в установках с числом адсорберов более двух. На чертеже представлена схема уст ройства, реализующего предлагаемый способ. Устройство содержит адсорбер з 1-4 с адсорбентом, теплообменное устройство В на потоке десорбирующего газа, нагреватель 6 дл догрева десорбирук щего газа, циркул ционную газодувку 7 и холодильтпси 8 и 9. Способ осуществл етс следующим о& разом. Регенерирующий газ сжимают в газодувке 7 до необходимого давлени , разде л ют на два потока - первый десорбируто ший и охлаждающий. Первый поток подают на десорбцию адсорбента в адсорбере 1, а второй через холодильник 8 - на охлаждение адсорбента в адсорбере 2. В адсорберах 3 и 4 происходит адсорбци . Десорбирующий поток нагрева вают в теплоо&ленном устройстве 5 в первой части периода десорбции высокс температурным теплом охлаждающего по тока и во второй части - высокотемпера турным теплом отход щего десорбирующего потока и догревают в нагревателе б. Расходы десорбируюшет о и охлаждаю швго потоков распредел ют таким образом , чтобы период десорбции был равен ПО llt-pHony ОХЛажГиИШЯ, l|j|t этоп нагреватель G работает н«Прерывно . Отход щие десорбируюший и :)хлаж- даклций потоки выбрасывают. И глуше необходимости экономии чистого рогенерируюи его газа отход щий охл 1ждак ций газ после охлаждени в холодильнике 9, если температура газа превышает допустимую температуру на входе в газодувку, возвращают на всасывание газоду жи 7 и присоедин ют к регенери зу1с цему потоку. Пример. Поток регенерирующее го газа после газодувки направл ют в два регенерируемых адсорбера, один из которых находитс на стадии десорбции , а - на стадии охлаждени . Поток регулируют следующим образе : в первую треть периода десорбции на охлаждение подают 20ОО , а на десорбцию - 40ОО м /ч, то есть в соотношении 1:2. В последующие 2/3 периода десорбции - в соответствии 2:1 до получ га температуры Газа после охпаждаемотО адсорбера, равной 3 С, в резупь тате чаго врем десорбции и врем охлаждени выравниваютс , что позвол ет . организовать шосл переключени адсорберов в р«гжим очистки поочерэдно со сдвиге по фазе, равным 1/2 времени защитного действи одного адсорбера, в общем i.viy4ae - l/f1-2, если работает II а |сорберов. В 1гервую треть охлаждени разность ткмпйратур между адсорбентом и газом высока (350 С), поэтому теплообмеи идет достаточно интеисивно при пониженном расходе газа. ОдноЬременно при прогреве в дес(фб1Чэуемом адсорбере идет бурное Илделение влаги из адсорбента . Спуст 1 /3 времени после начала десорбции, когда т« 1пература газа после десорбируемого адсорбера повышаетс до 15О С, количество десорбирующего потока резко снижают. В этот период в охлаждаемом адсо{ бере разность Чемператур между газом и адсорбентом :.начительно понижаетс (до 20()°С), увеличение в 2 раза коли нества охл даюадего газа интенсифицирует процесс охлаждени и позвол ет закончить процесс в одно вр&л с окончанием десорбци адсорбента. Десорбирук щий поток предварительно подогревают в теплообменнике, подава в него отход щий газ после охлаждени или десо11бции до , затем догревают в алехт})она1Т}еввтеле до температуры пор ц5& ка 38О°С и подают fia десорбцию в адсорбер . Первоначальна текшература потока пос ле охлаждени составл ет . В момент вьфавнивани температур потоков после десорбции и охлаждени при 18О200 С в теплообменник направл ют десо бируюишй поток, температура которого повышаетс . При температуре газа после адсорберов, равной 35О°С, нагреватель используют только дл догрева газа с 340°С до 380°С. Поток, идущий на охлаждение адсорбе ра, предварительно охлаждают в теплооб меннике до 1-3°С Дл экономии чистого регенерирующег газа поток после охлаждени адсорбента охлаждают в холодильнике, если его температура выше допустимой {5О-170°С), и возвращают на всасывание в газодувку . Это дает снижение расхода чистого продукта с 35% до 14% от количества оппцаемого газа. Использование предлагаемого способа регенерации адсорбента, по сравнению с известным, позвол ет: снизить энергозатраты на регенерацию на за счет разделени регенерирующего потока на два автономных - охлаждающий и де- сорбирующий и использовани тепла отход щих потоков на высоком температурном уровне; улучщить услови эксплуатации нагревател и уменьшить его моинность в 2-3 раза за счет того, что он работает непрерывно только дл подо грева газа от ГТО-ЗбО е до вместо периодического нагрева регейерирующего газа в известном способе от до 380°С, увеличить надежность работы оборудовани установки; уменьшить раоход чистого регенерирукмпего газа на 25-30%. Расчет экономического эффекта предла гаемого способа выполнен по сравнению со способом регенерации адсорбента. 066 |реализоваиного в установке очистки газа типа КАР-ЗО, состо щей из 8 одинаковых адсорберов, половина кз котоу лх находитс на стадии адсоргбиии, а остальные - на стадии регенерации, с выходом чистого продукта до 55%. Согласно предварнтелыпму подсчету экономический эффект от спопьзовави предлагаемого способа в оаной установке разделени воздуха состеюит 4636,276 тыс, руб. в год за счет сокращени количества адсорбента, времени его регенерации, времен работы, мошнооти электронагревател и потерь газообразного гастого азота. Формула изобретени 1.Способ регенерации адсорбента в нескопысих адсорберах путем одновременных десорбции и охлаждени продувкой регенерирующим газом, отличающийс тем, что, с цепью повышени экономичности процесса, регенерирующий газ дел т на два потока - охлаждающий и десорбирук аий в соотношении, обеспечивающем равное врем десорбции и .охлаждени , причем потоки после охлаждени и десорбции попеременно подают дл подогрева десорбирук цего потока, переключа потоки на подогрев при уравнивании их температур. 2.Способ по п. 1, отличающийс тем, ,что поток после охлаждени адсорбента подают повторно на десорбиию и охлаждение. Источники информашг , прин тые во внимание прн экспертизе 1.Каталог криогенного обсфудовави . М., 1976, ч. 2. Delivered pel dospLgaets consent but process comprising opnovremennoy desorption and ohlazhdeshta aacop6ct that several adsorbers purge a regenerating gas which is divided into two streams - the cooling and stripping 0 ratio providing Rabbi, the stripping and cooling the streams after cooling and desorption alternately fed to preheat the desorbing stream, switching the streams to preheating when their temperatures equalize. At the same time, the stream after cooling the adsorbent is re-fed to the desorption and cooling s. A distinctive feature of the method is the division of the regenerating gas into two streams in a ratio that ensures equal desorption and cooling times, the streams after cooling and desorption are alternately fed to preheat the desorbing flow, switching them to preheating, when temperature is equalized. Another feature of the process is that the stream after cooling the adsorbent is re-fed to the desorption and cooling. The proposed method can be implemented in installations with more than two adsorbers. The drawing shows a diagram of a device that implements the proposed method. The device contains adsorber C 1-4 with adsorbent, heat exchanging device B on the desorbing gas stream, heater 6 for reheating the desorbing gas, circulating gas blower 7 and refrigerant 8 and 9. The method is as follows: at once. The regenerating gas is compressed in the gas blower 7 to the required pressure, divided into two streams — the first desorbed and cooling. The first stream is fed to the desorption of the adsorbent in adsorber 1, and the second through cooler 8 is used to cool the adsorbent in adsorber 2. In adsorbers 3 and 4 adsorbing occurs. In the first part of the desorption period, the desorbing flow is heated in a heat # device with high temperature heat of the cooling flow and, in the second part, with high temperature heat of the exhaust stripping flow and is reheated in heater B. The costs of stripping and cooling the cooling streams are distributed in such a way that the desorption period is equal to llt-pHony ОЛЛЖГИИЧЯ, l | j | t is the heater G running n "Discontinued. The effluent is desorbed and:) chladdactions are discarded. And most of all, if it is necessary to save pure gas, regenerate its gas with cooling off gas after cooling in the refrigerator 9, if the gas temperature exceeds the permissible temperature at the inlet to the gas blower, it is returned to the gas inlet 7 for suction and added to the regenerative flow. Example. After gas blowing, the regenerating gas flow is directed to two regenerable adsorbers, one of which is at the desorption stage, and at the cooling stage. The flow is regulated as follows: in the first third of the desorption period, 20OO are fed to the cooling, and 40OO m / h for desorption, that is, in a 1: 2 ratio. In the next 2/3 of the desorption period, in accordance with 2: 1, to obtain a hectare of Gaza temperature after 3 ° C of the adsorber, at the same time, the desorption time and the cooling time are equalized, which allows. arrange for the switching of adsorbers to p ' s purification alternately with a phase shift equal to 1/2 the protective action time of one adsorber, in general i.viy4ae - l / f1-2, if II a ~ sorbers are in operation. In the first one-third of the cooling, the difference in temperature between the adsorbent and the gas is high (350 ° C), so the heat exchangers are quite interesting with reduced gas consumption. At the same time, during heating in des (fb1Cheaed adsorber, vigorous iledetion of moisture from the adsorbent occurs. After 1/3 of the time after the start of desorption, when the gas temperature after desorbing adsorber rises to 15 ° C, the amount of desorbing flow decreases sharply. During this period, in the cooled adso { taking the temperature difference between the gas and the adsorbent: significantly decreases (to 20 () ° C), a 2-fold increase in the amount of cooling of this gas intensifies the cooling process and allows the process to end at one time with the desorption of adsorbing The desorbing stream is preheated in the heat exchanger, feeding the exhaust gas into it after cooling or desorption until, then it is heated to alecht}) on1T} evtele to the temperature of pore t5 & ka 38O ° C and served fia desorption to the adsorber. The initial texture stream after cooling is. At the moment when the temperatures of the streams are typed, after desorption and cooling at 18 ~ 200 ° C, the desorption stream is sent to the heat exchanger, the temperature of which rises. When the temperature of the gas after the adsorbers is 35 ° C, the heater is used only to reheat the gas from 340 ° C to 380 ° C. The flow going to the adsorber cooling is pre-cooled in the heat exchanger up to 1-3 ° C. To save pure regenerating gas, the flow after cooling the adsorbent is cooled in the refrigerator, if its temperature is higher than the allowable (5 ° -170 ° C) and returned to the suction gas blower. This results in a reduction in the consumption of the pure product from 35% to 14% of the amount of opposed gas. The use of the proposed method of adsorbent regeneration, in comparison with the known method, makes it possible: to reduce the energy consumption for regeneration by dividing the regenerating stream into two autonomous ones - cooling and desorbing and using heat from the outgoing streams at a high temperature level; improve the operating conditions of the heater and reduce its integrity by 2-3 times due to the fact that it operates continuously only to heat the gas from the TRP-ZBO e to instead of periodically heating the regenerating gas in the known method from up to 380 ° C, to increase the reliability of the equipment installation; to reduce the flow of pure gas regenerated by 25-30%. The economic effect of the proposed method is calculated as compared with the method of adsorbent regeneration. 066 | implemented in a gas treatment plant of the type KAR-ZO, consisting of 8 identical adsorbers, half of which are in the adsorbium stage, and the rest in the regeneration stage, with a net product yield of up to 55%. According to a preliminary calculation of the economic effect of using the proposed method in an air separation unit, the state capacity is 4,636.276 thousand rubles. per year due to a reduction in the amount of adsorbent, the time of its regeneration, operating times, the electrical tread of the electric heater and the loss of gas of gastric nitrogen. Claims 1. A method for regenerating an adsorbent in non-adsorbers by simultaneous desorption and cooling by blowing with a regenerating gas, characterized in that, with a chain of increasing the economy of the process, the regenerating gas is divided into two streams — cooling and desorbing — in a ratio ensuring an equal desorption time and cooling, and the streams after cooling and desorption are alternately fed to preheat the desorption of the stream, switching the streams to preheating when their temperatures equalize. 2. A method according to claim 1, characterized in that the stream after cooling the adsorbent is re-fed to the desorption and cooling. Sources of information taken into account for our examination 1.Catalog of cryogenic equipment. M., 1976, Part 2.
2.Серпион15&а Е. Н. Промышленна адсорбци газов н паров. М., Высша школа, 1969, с. 293-295.2.Serpion15 & E.H. N. Industrial adsorption of gases n vapors. M., Higher School, 1969, p. 293-295.