Изобретение относитс к измерен - м пульсирующих давлений и может най ти применение дл измерени пульсаций давлени , например, в воздушногазовом тракте ГТД при исследовании газодинамической устойчивости компре сора, пол пульсаций давлени в камере сгорани перед турбиной, а так же в форсажной камере сгорани . При измерении пульсацийдавлени в услови х дестабилизирунадих факторов (высоких и низких температур, больших виброперегрузок и. скоростей обтекани ) датчик пульсирующих давлений выноситс из зоны действи этих факторов и подсоедин етс к точ ке измерени при помощи подвод иего канала. Одним из основных требований предъ вл емых к такому устройству (подвод щий канал - датчик вл етс высока динамическа точность, котора может быть обеспечена при равномерной передаче динамического давлени со входа в-канал к датчику при различных уровн х среднего давлени . Это требование выполн етс при установке на выходном конце нодвод щего трубопрювода согла.сованной акустической нагрузки, обеспечивающей режим бегугаих воли в трубопроводе . Известно устройство, содержащее приемный патрубок, переходник с датчиком давлени и пог.потитель колебаний , выполнёиный в виде, отрезка трубопровода, заполненного пористым материсшом 1 . Однако устройство имеет большие габариты и вес и не может быть использовано дл измерени пульсаций давлени при различных уровн х среднего давлени . Известно устройство, содержащее датчик давлени с присоединенным каналом , проточную камеру с дросселирующим отверстием и пневматические сопротивлени внутри нее 2. Однако устройство может работать с достаточной точностью лишь в узких пределах изменени среднего давлени , что св зано с возникновением критических режимов течени газа и по влением существенных динамических искажений. Цель изобретени - повышение точности измерени . Указанна цель достигаетс - тем, что устройство снабжено вакуумированным подпружиненным сильфоном, один торец которого жестко закреплен в корпусе, а ко второму прикреплен торец цилиндрической обоймы, внутри ко торой со стороны другого торца запрессован дросселирующий элемент, вы полненный в виде пористой, втулки, причем в обойме между пористой втулкой и сильфоном выполнены радиальные отверсти ,конец подвод щего трубопровода выполнен заглушенным, снабжен радиальными отверсти ми и пропущен сквозь пористую втулку в полость обо мы. Па чертеже изображена конструктивна схема устройства дл измерени пульсаций давлени газа. Устройство состоит из герметичного цилиндрического корпуса 1, внутри которого с одной стороны при помоци заглушки 2 закреплен вакуумированный сильфон 3, а с другой стороны приварен корпус датчика 4. Свободна п лость внутри корпуса 1 составл ет объем расширительной камеры. Через корпус датчика 4 проходит вовнутрь корпуса 1 ПОДВОДЯЩИЙ трубопровод 5, который заглушен на выходном конце и прикреплен сваркой к корпусу датчика 4. В корпусе датчика 4.установлен датчик б пульсаций давлени , к которому подводитс измер емое давление из подвод щего трубопровода 5 через высверленный канал 7, Внутри сильфона 3 установлена пружина 8, упираю ща с в торцы сильфона, а к свободно му торцу сильфона прикреплена сваркой цилиндрическа обойма 9, внутри которой запрессована и заглушена с наружного торца дросселирующа порис та втулка 10. В обойме 9 между пори той втулкой 10 и сильфоном 3 выполнены радиальные отверсти 11. Порис та втулка 10 установлена на подвиж ной посадке на заглушенный конец по вод щего трубопровода 5, причем на одном из сечений трубопровода , охв тываемом пористой втулкой 10, выпол нены радиальные отверсти 12. Эффективна поперечна площадь и жесткость сильфона 3, жесткость пру жины 8 и осевое положение пористой втулки 10 относительно радиальных отверстий 12 подвод щего трубопрово да 5 подобраны таким образом, что обеспечиваетс равенство сопротивле ни пористой втулки 10 волновому со ротивлению подвод щего трубопровода 5. Соотношение указанных параметров элементов устройства может быть получено , если рассмотреть уравнение равновеси сил, действующих на нару ный торец сильфона Р-ЗЭФ ль(СС+СПР) , ( где Р - среднее давление; 5гф - эффективна поперечна площадь сильфона; Сс - жесткость сильфона; СПР. жесткость пружины; uL - деформаци сильфона под действием давлени Р. Из равенства (1) получаем (2) СС+СПР Сопротивление, пористой втулки 10 пропорционально ее длине R К.дь,(3) где К - сопротивление пористой втулки , приход щеес на единицу ее длины. Подставл в соотношение (3) вместо параметра дЬ его выражение (2), получаем R Р« Из этого равенства следует, что сопротивление пористой втулки 10 пропорционально среднему давлению Р. Приравнива сопротивление пористой втулки R волновому сопротивлению Z подвод щего трубопровода 5, получаем СС+СПР ЗФ После сборки устройства производ т его настройку при помощи резьбовой заглушки 2, котора после настройки контритс винтом 13. При этом пористую втулку 10 устанавливают относительно радиальных отверстий 12 подвод щего трубопровода 5 с такой длиной дросселировани L, что при заданном давлении обеспечиваетс равенство сопротивлени пористой втулки 10 волновому сопротивлению подвод щего трубопровода 5. Устройство работает следующим образом . При изменении среднего давлени , при его увеличении, вакуунапример мированный сильфон 3 сжимаетс и перемещает вместе с обоймой 9 пористую втулку 10. При этом увеличиваетс . длина дросселировани газа в пористой втулке пропорционально увеличению среднего давлени . Это, в свою очередь , приводит к пропорциональному увеличению сопротивлени пористой втулки (за счет увеличени длины дросселировани ) и автоматическому выполнению равенства сопротивлени пористой втулки волновому сопротивлению подвод щего трубопровода. Предлагаемое устройство дп измерени пульсаций давлени газа обладает высокой динамической точностью при различных уровн х среднего давлени и надежностью, достигнутой за счет устранени посто нного протока гаЭа через дросселирующий элемент. Исключаютс затраты на аварийно-восстановительные работы, св занные с загр знением устройства, повышаетс ресурс устройства.The invention relates to measured pulsating pressures and can be used to measure pressure pulsations, for example, in an air-gas GTE path in the study of the gas-dynamic stability of a compressor, the field of pressure pulsations in a combustion chamber in front of the turbine, as well as in an afterburner combustion chamber. When measuring the pressure pulsation under conditions of destabilizing factors (high and low temperatures, high vibration loads and flow rates), the pressure pulse sensor is removed from the zone of action of these factors and connected to the measurement point using a feed channel. One of the main requirements for such a device (supply channel - sensor is a high dynamic accuracy that can be achieved with uniform transfer of dynamic pressure from the in-channel input to the sensor at various levels of average pressure. This requirement is met installation at the output end of the downstream pipe-coupling system of an acoustically controlled acoustic load ensuring the mode of the run-off will in the pipeline. A device is known that contains a suction inlet, an adapter with a pressure sensor and The oscillation heap is made in the form of a section of pipeline filled with porous matter 1. However, the device has large dimensions and weight and cannot be used to measure pressure pulsations at various levels of average pressure. A device containing a pressure sensor with an attached channel is known, a flow chamber with a throttling orifice and pneumatic resistances inside it 2. However, the device can work with sufficient accuracy only within narrow limits of the change in average pressure, which is associated with ozniknoveniem critical modes of gas flow and by the appearance of significant dynamic deformations. The purpose of the invention is to improve the measurement accuracy. This goal is achieved by the fact that the device is equipped with an evacuated spring-loaded bellows, one end of which is rigidly fixed in the housing, and the second end is attached to the end of the cylindrical cage, inside which a throttling element, formed in the form of a porous sleeve, is pressed into the second end The cage between the porous bushing and the bellows is made with radial holes, the end of the supply line is made muffled, provided with radial bores and is passed through the porous bushing into the cavity. The drawing shows a schematic diagram of a device for measuring gas pressure pulsations. The device consists of a sealed cylindrical body 1, inside of which, on one side, plug 2 is fixed to an evacuated bellows 3, and on the other hand, the sensor body 4 is welded. The free space inside body 1 is the volume of the expansion chamber. Through the case of sensor 4 passes into the inside of case 1. SUPPLY pipe 5, which is plugged at the output end and is attached by welding to sensor case 4. In sensor case 4. a pressure pulsation sensor 6 is installed, to which the measured pressure from the supply pipe 5 is supplied through the drilled channel 7, A spring 8 is installed inside the bellows 3, rests on the ends of the bellows, and a cylindrical holder 9 is welded to the free end of the bellows, inside which a throttling porous pipe is pressed and sealed from the outer end tulk 10. In case 9, radial holes 11 are made between porous bushing 10 and bellows 3. Porous bushing 10 is mounted on a movable fit to the plugged end of the water pipe 5, moreover, in one of the sections of the pipeline covered by the porous bushing 10, radial holes 12 are made. The effective transverse area and stiffness of the bellows 3, the rigidity of the spring 8 and the axial position of the porous sleeve 10 relative to the radial holes 12 of the feed pipe 5 are selected in such a way that ensures equal resistance nor the porous sleeve 10 to the wave resistance of the inlet pipeline 5. The ratio of the indicated parameters of the device elements can be obtained if we consider the equilibrium equation of forces acting on the external end of the R-ZEF bellows bellows (SS + SPR), (where P is the average pressure; 5gf - effective transverse area of the bellows; Cc is the rigidity of the bellows; AB spring stiffness; uL is the deformation of the bellows under the action of pressure R. From equality (1) we get (2) SS + SPR Resistance, porous sleeve 10 is proportional to its length R Kd, (3) where K is the resistance of the porous sleeve, per unit length . Substituting expression (2) instead of parameter db into relation (3), we get R P "From this equality it follows that the resistance of porous sleeve 10 is proportional to the average pressure R. Equating the resistance of the porous sleeve R to the wave resistance Z of the supply pipe 5, we get SS + ABB ZF After the device is assembled, it is adjusted using a screw plug 2, which, after adjustment, is fitted with a screw 13. At the same time, the porous sleeve 10 is installed relative to the radial holes 12 of the supply pipe 5 with such lengths It is throttled L that, at a given pressure, the resistance of the porous sleeve 10 to the characteristic impedance of the supply pipe 5 is ensured. The device operates as follows. With a change in the average pressure, with its increase, the vacuum-type bellows 3 is compressed and moves together with the holder 9 to the porous sleeve 10. This increases. The length of the gas throttling in the porous bushing is proportional to the increase in average pressure. This, in turn, leads to a proportional increase in the resistance of the porous sleeve (due to an increase in the throttling length) and the automatic fulfillment of the equality of the resistance of the porous sleeve to the characteristic impedance of the supply line. The proposed device, dp, for measuring gas pressure pulsations, has a high dynamic accuracy at various levels of average pressure and reliability achieved by eliminating the constant flow of HER through the throttling element. Eliminates the costs of rescue and recovery operations associated with device contamination, increases the life of the device.