SU912196A1

SU912196A1 - Centrifugal extractor

Info

Publication number: SU912196A1
Application number: SU802953484A
Authority: SU
Inventors: Анатолий Николаевич Филимонов
Original assignee: Казанский Химико-Технологический Институт Им.С.М.Кирова
Priority date: 1980-07-08
Filing date: 1980-07-08
Publication date: 1982-03-15

Description

(5) ЦЕНТРОБЕЖНЫЙ ЭКСТРАКТОР(5) CENTRIFUGAL EXTRACTOR

II

Изобретение относитс к устройст вам дл осуществлени процесса экст-s ,ракции в системе жидкость-жидкость и может быть применено в различных отрасл х Промышленности.The invention relates to devices for the implementation of an ext-s process, liquid-liquid fractionation in a system, and can be applied in various industries.

Известен центробежный экстрактор, содержащий кожух, ротор с насадкой, выполненной в виде концентрически расположенных перфорированных цилиндров и устройство ввода и вывода фаз 1 ..уKnown centrifugal extractor containing the casing, the rotor with a nozzle, made in the form of concentrically arranged perforated cylinders and a device input and output phases 1 ..

К недостаткам данногЬ аппарата относитс низка производительность, высокое гидравли.чёское сопротивление дв1йжению фаз, склонность к засорению перфораций механическими примес ми и отложению последних на внутренней (вогнутой) поверхности цилиндров. Следовательно, возникает необходимость частой остановки ротора, разборки и чистки контактных цилиндров. Засорение перфораций контактных цилиндров ведет к снижению интенсивности процесса массообмена, к дестЭThe disadvantages of this device are low productivity, high hydraulic resistance of the two phases, tendency to clogging of perforations with mechanical impurities and deposition of the latter on the inner (concave) surface of the cylinders. Therefore, there is a need to frequently stop the rotor, disassembling and cleaning the contact cylinders. Clogging of perforations of contact cylinders leads to a decrease in the intensity of the process of mass transfer, to decay

Ъилизации гидродинамического режима работы отдельных участков контактных цилиндров.The construction of the hydrodynamic mode of operation of individual sections of contact cylinders.

Целью изобретени вл етс увеличение производительности за счет повышени степени массообмена.The aim of the invention is to increase productivity by increasing the degree of mass transfer.

Поставленна цель достигаетс те, что в центробежном экстракторе, включающем корпус с расположенным в нем ротором с насадкой в виде конценto трически расположенных элементов и устройства ввода и вьгвода фаз, элементы выполнены в виде сегментнопризматических тел, расположенных на рассто нии друг от друга.The goal is achieved by the fact that in a centrifugal extractor that includes a housing with a rotor located in it with a nozzle in the form of concentric elements and an input device and phase input, the elements are made in the form of segmental-prism bodies located at a distance from each other.

ISIS

Размещение сегментно-призматических тел на рассто нии друг от друга , радиально относительно оси ротора позвол ет оптимальным образом использовать центробежную силу, дей20 ствующую на капли дисперсной фазы При их движении от центра к периферии ротора, и пленку, образующуюс ;при коалесценции капель на поверхности сегментно-призматического тела и движущуюс под действием центробежной силы к периферии ротора , что способствует увеличению производительности аппарата, а также использовать эффект многократного диспергировани и редиспергировани капель, включа пленочное течение , что способствует многократному обновлению поверхности массообмена и, следовательно, интенсификации массообменных процессов. Соотг ветствующим образом подобранна i кривизна поверхности сегмента и,величина тупого угла призмы, обращенного к центру ротора, исключают возможность оседани механических приме сей на поверхности сегментно-призматических тел. Это позвол ет использовать в процессе экстракции жидкоети , содержащие механические примеси. На фиг. 1 изображен экстрактор, продольный разрез; на фиг. 2 - сечение , А-А на фиг.1; -на фиг. 3 ориентаци сегмента по отношению к оси ротора;на фиг. 4 - геометрические параметры сегмента; на фиг. 5 -сёгментно-призматическое тело; на фиг. 6 - схема действи активных сил и варианты коррекции поверхности сегмента АБ; на фиг. 7 - гидродинами ческа .картина движени потоков фаз в насадке. Центробежный экстрактор включает корпус 1, ротор 2, верхний диск 3 с камерами 4 и 5 дл сбора проконтакти ровавших жидкостей: т желой и легкой соответственно. В камеры введены не св занные с ними неподвижные труб ки 6 и 7 дл отвода жидкостей.. Сверх по оси ротора коаксиально расположены неподвижные патрубки 8 и 9 дл ввода жидкостей. Патрубок 8 вплотную (через уплотнительную шайбу) подходит к нижнему диску 10 ротора, образующего радиальные каналы 11 с нижней частью корпуса ротора 12 дл под вода легкой фазы в контактную зону аппарата через распределитель 13. Подвод т желой фазы производитс из диспергирующего устройства 14.Рабочее пространство ротора заполнено насадкой 15, выполненной в виде концентрически расположенных элементов Элементы выполнены из набора сегмент но-призматических тел. Сегментнопризматическое тело включает в себ призму 16 и примыкающий к ней сегмен 17. Овальна форма сегмента придает ему обтекаемую форму. Поверхность призмы, обращенна к периферии ротора , имеет цилиндрическую форму с образующей , параллельной оси ротора. Это придает призме обтекаемую форму, чем снижаетс гидравлическое сопротивление движению сплошной фазы. С учетом изменени направлени силы Кориолиса, действующей на капли дисперсной фазы при их движении в насадочной части аппарата, сегменты могут быть соответствующим образом ориентированы (повернуты) вокруг их геометрической оси, параллельной оси; ротора, с тем, чтобы оптимальным образом использовать силу Кориолиса, действующую на капли при их движении от центра к периферии ротора. Отделение т желой фазы от уносимой ее легкой фазы производитс - в сепарационной зоне 18, выполненной в виде каналов 19. расположенных под некоторым углом к радиусу аппарата . Аппарат включает также зону сепарации 20. Аппарат работает следующим образом . Т жела (дисперсна фаза) по межтрубному пространству патрубков 8 и 9 поступает в диспергирующее устройство 14, откуда под давлением центробежной силы выбрасываетс в виде капель в насадку 15 аппарата и движетс от центра к периферии ротора . Достигнув главной поверхности уровн раздела фаз, наход щегос вблизи уровн подвода легкой фазы в контактную зону аппарата, капли дисперсной фазы коалесцируют и далее в виде сплошного.потока поступают в сепарационную зону 18. Достигнув периферии ротора, т жела фаза поступает в камеру 4 и по -трубке 6 выводитс из аппарата. Легка фаза по неподвижному патрубку 8 и радиальным каналам 11 через распределитель 13 поступает в контактную зону аппарата вблизи главного уровн раздела фаз и движетс по насадке 15 аппарата противотоком к дисперсной фазе от периферии к центру . Далее, пройд зону сепарации 20 дл легкой фазы, поступает в камеру 5, откуда по трубке 7 вьгводитс и аппарата. При работе с жидкост ми, имеющи- . ми механические примеси (а в промышленной практике, как правило,жид кости содержат то или иное количест во механических примесей), во избежание оседани их на поверхности сегментно-призматических тел профиль последних рассчитываетс с уче том неравенства Амантона-Кулона . tg0 7/ f ,, (1) где - угол между равнодействующе активных сил ВГ, действующих на частицу, движующуюс по поверхности сегментнопризматичеСкого тела и нор малью DE к поверхности пос леднего; - коэффициент трени . Поскольку в промышленной практик как Правило имеет место случай (2) где р, плотность механических , . примесей и жидкости соо ветственно, то все последующее изложение рассматриваетс применительно к условию (2). Так как при движении частиц (капель дисперсной фазы, механических примесей) в насадочной части аппара та от центра к периферии ротора величина активных сил (центробежной и Кориолисовой), действующих на части цы, мен етс как по величине так и по направлению, то выражение принимает вид tge 7/ f fP, (3) где If - пол рный угол , т.е. коэффициент трени материа па частиц о поверхность сегментно-приз матических тел определ етс пррфилем поверхности последних. С учетом фиг. и равенства (3) имеем ff р tgo Интегриру последнее выражение,полу чаем ,. Jlofe V ; и; Полага f + (fV , (6) где д - начальное значение коэффициента трени при f 0; О некоторый посто нный градиент изменени по пути движени час тиц по поверхности сегментно-призматического тела, завис щий от адге966 зионных свойств материала частиц и материала поверхности сегментно-призматического тела. С учетом (6) выражение (5) принимает вид , Jo4(dy/2) f-fo t7) Равенство (7) позвол ет рассчитывать профиль сегмента сегментно-призматических тел, исключающий оседание механических частиц на поверхности сегiмента . Уже отмечалось, что величина и направление активных сил мен етс по радиусу аппарата.С учетом последнего в предлагаемой модели сегментно-призматических тел возможна корректировка угла L от величины угла У . («) где tc 1 Si (ytrbtficGCos (), .д. t Cos (ftrJ+tgotSin () tpu. PSin (оЩТ ,по) «т Cos (ед+25),51п2(у/2) т.е. поворот сегмента вокруг его геометрической оси, параллельной оси ротора. Как было указано,при движении т желой фазы в насадочной части аппарата от центра к периферии ротора имеет место многократное диспергирование и редиспергирование каплей, включа пленочное течение, что способствует многократному обновлению поверхности массообмена и, следовательно , интенсификации масообменного процесса. Учитыва исключительную важность дл интенсификации процесса массообмена процесс многократного обновлени межфазной поверхности, рассматриваем это вление несколько подробнее применительно к предлагаемой модели аппарата. Целесообразно выделить два аспекта: гидродинамический и массообменный. Рассмотрим гидродинамический аспект. При истечении струи жидкости т желой фазы из сопел диспергирующего устройства последн дробитс на капли и движетс в виде капель от центра к периферии ротора (фиг.6) Ударившись о поверхность сегмента сегмёнтно-ппизматическога тела первого р да концентрически расположен ных элементов, т жела фаза в виде пленки течет по поверхности сегмента от его центральной части к периферии . Достигнув кромки сегмента, пленка срываетс с последнего, дробитс на капли. Образовавшиес капли при их движении к периферии рото удар ютс о наклонную поверхность призм, и в виде пленки т жела фаза стекает по конической поверхности призмы. При этом часть капель, ударившись о наклонную поверхность при мы, отскакивает от ,поверхности приз мы с образованием вторичных капель, как правило, более мелких, чем те, что в данный момент лет т к поверхности призмы. Стекающа по конической поверхности пленка т желой фазы, дойд до кромки призмы. Дробитс на капли и виде капель движетс к поверхности сегмента следующего р да сегментнопризматических тел. Далее весь процесс повтор етс . Рассмотрим массообменный аспект. Применительно к предлагаемой модели аппарата целесообразно выделить сле дующие моменты: экстракци в период образовани капель, экстракци в пе риод движени капель, экстракци в период коалесценции капель, экстрак ци в.пленочном течении. Итак экстракци в период образовани капель. Согласно литературных данных коэффициенты массопередачи могут быть рассчитаны из следующих выражений в сплошной фазеPlacing the segmental prismatic bodies at a distance from each other, radially relative to the rotor axis, allows optimal use of the centrifugal force acting on the dispersed phase droplets When they move from the center to the periphery of the rotor, and the film formed when the coalescence of the droplets on the surface - prismatic body and moving under the action of centrifugal force to the periphery of the rotor, which contributes to an increase in the productivity of the apparatus, as well as to use the effect of multiple dispersion and radish ergirovani drops, including film flow, thereby updating multiple mass transfer surface and, therefore, the intensification of mass transfer processes. In accordance with the appropriately selected i, the curvature of the segment surface and, the magnitude of the blunt angle of the prism facing the center of the rotor, exclude the possibility of subsidence of mechanical imprints on the surface of the segment prismatic bodies This allows the use of liquids containing mechanical impurities in the extraction process. FIG. 1 shows an extractor, a longitudinal section; in fig. 2 is a section, A-A in FIG. in FIG. Fig. 3 shows the orientation of a segment with respect to the axis of the rotor; FIG. 4 - geometric parameters of the segment; in fig. 5 -grid-prismatic body; in fig. 6 is a diagram of the action of active forces and options for correcting the surface of the AB segment; in fig. 7 - hydrodynamic pattern of movement of the phase flows in the packing. The centrifugal extractor includes a housing 1, a rotor 2, an upper disk 3 with chambers 4 and 5 for collecting contact-free liquids: heavy and light, respectively. Non-fixed tubes 6 and 7 are inserted into the chambers to drain liquids. Above the fixed axis of the rotor are fixed nozzles 8 and 9 for the introduction of liquids. Pipe 8 closely (through a sealing washer) fits to the lower disk 10 of the rotor, forming radial channels 11 with the lower part of the rotor housing 12 for the light phase water to the contact zone of the apparatus through the distributor 13. The heavy phase is supplied from the dispersing device 14. The working space the rotor is filled with a nozzle 15, made in the form of concentrically arranged elements. The elements are made from a set of a segment of prismatic bodies. The segmental-prism body includes a prism 16 and a segment 17 adjacent to it. The oval shape of the segment gives it a streamlined shape. The prism surface facing the periphery of the rotor has a cylindrical shape with a generator parallel to the axis of the rotor. This gives the prism a streamlined shape, which reduces the hydraulic resistance to the movement of the continuous phase. Taking into account the change in the direction of the Coriolis force acting on the dispersed phase droplets as they move in the nozzle portion of the apparatus, the segments can be appropriately oriented (rotated) around their geometrical axis parallel to the axis; rotor in order to optimally use the Coriolis force acting on the droplets as they move from the center to the periphery of the rotor. The separation of the heavy phase from the light phase carried away by it is carried out - in the separation zone 18, made in the form of channels 19. located at a certain angle to the radius of the apparatus. The apparatus also includes a separation zone 20. The apparatus operates as follows. The heavy (dispersed phase) through the annular space of the pipes 8 and 9 enters the dispersing device 14, from where under the pressure of the centrifugal force is ejected in the form of drops into the nozzle 15 of the apparatus and moves from the center to the periphery of the rotor. Having reached the main surface of the phase separation level, located near the level of the light phase supply to the contact zone of the apparatus, drops of the dispersed phase coalesce and then as a continuous flow enter the separation zone 18. Having reached the periphery of the rotor, the yellow phase enters the chamber 4 and tube 6 is removed from the apparatus. The easy phase through the fixed pipe 8 and the radial channels 11 through the distributor 13 enters the contact zone of the apparatus near the main level of phase separation and moves along the nozzle 15 of the apparatus in countercurrent to the dispersed phase from the periphery to the center. Further, after passing through the separation zone 20 for the light phase, it enters the chamber 5, from where it is brought into the apparatus 7 through the tube 7. When working with fluids, mechanical impurities (and in industrial practice, as a rule, liquids contain one or another amount of mechanical impurities), in order to avoid settling them on the surface of segmental-prismatic bodies, the profile of the latter is calculated taking into account Amanton-Coulomb inequality. tg0 7 / f ,, (1) where is the angle between the resultantly active VG forces acting on a particle moving along the surface of the segmental prism body and the norm DE to the surface of the latter; - coefficient of friction. Since in industrial practice, as a rule, the case takes place (2) where p, the density of mechanical,. impurities and liquids, respectively, then all subsequent exposition is considered in relation to condition (2). Since during the movement of particles (droplets of the dispersed phase, mechanical impurities) in the nozzle portion of the apparatus from the center to the periphery of the rotor, the magnitude of the active forces (centrifugal and Coriolis) acting on the particles changes both in magnitude and in direction, the expression view tge 7 / f fP, (3) where If is the polar angle, i.e. the coefficient of friction of the material on the particles on the surface of the segmental-prism bodies is determined by the profile of the surface of the latter. In view of FIG. and equalities (3) we have ff p tgo to Integra, the last expression, we get,. Jlofe V; and; Polag f + (fV, (6) where d is the initial value of the coefficient of friction at f 0; O is some constant gradient of change along the path of particles on the surface of the segment prismatic body, depending on the adhesion properties of the material of the particles and the surface material segment - prismatic body. Taking into account (6), expression (5) takes the form, Jo4 (dy / 2) f-fo t7) Equality (7) allows to calculate the profile of a segment of a segment-prismatic body, excluding the subsidence of mechanical particles on the surface of the segment. It has already been noted that the magnitude and direction of the active forces varies along the radius of the apparatus. Taking into account the last in the proposed model of segmental prismatic bodies, it is possible to adjust the angle L from the angle Y. (") Where tc 1 Si (ytrbtficGCos (),. D. T Cos (ftrJ + tgotSin () tpu. PSin (OShT, po)" t Cos (u + 25), 51p2 (y / 2) i.e. rotation of the segment around its geometrical axis parallel to the rotor axis. As mentioned, when the heavy phase moves in the packed part of the apparatus from the center to the periphery of the rotor, multiple dispersion and redispersion by droplets take place, including film flow, which contributes to repeated mass exchange surface and, therefore , intensification of the mass exchange process. Considering the critical importance for the intensification of the mass Replacing the process of multiple renewal of the interfacial surface, consider this phenomenon in more detail with reference to the proposed model of the apparatus. It is advisable to distinguish two aspects: hydrodynamic and mass transfer. Consider the hydrodynamic aspect. drops from the center to the periphery of the rotor (FIG. 6) Having hit the surface of a segment of a segmental-ppismatic body of the first row and concentrically located elements, the bile phase in the form of a film flows over the surface of the segment from its central part to the periphery. Having reached the edge of the segment, the film breaks off from the latter, is crushed into droplets. The droplets formed, as they move toward the periphery of the roto, strike the inclined surface of the prisms, and in the form of a film, the heavy phase flows down the conical surface of the prism. In this case, part of the drops, hitting the inclined surface when we bounce off the surface of the prize, we form secondary drops, as a rule, smaller than those that currently fly to the surface of the prism. A film of heavy phase flowing down the conical surface reached the prism edge. Drops into droplets and the form of droplets moves to the surface of a segment of the next row of segmental prism bodies. Further, the whole process is repeated. Consider the mass transfer aspect. In relation to the proposed model of the apparatus, it is advisable to single out the following points: extraction during the period of formation of droplets, extraction during the period of movement of the drops, extraction during the period of coalescence of the drops, extraction of the film flow. Thus, extraction during the formation of droplets. According to the literature data, the mass transfer coefficients can be calculated from the following expressions in the continuous phase

-.VJ,-.Vj

(11)(eleven)

К,TO,

ffftKffftK

диспе| сной фазеdispe | sleep phase

Ар Ar

(12)(12)

TTtKTTtK

D - коэффициент молекул рнойD is the molecular ratio

диффузии; t.. - врем образовани капли,diffusion; t .. is the time of formation of a drop,

zd zd

(13)(13)

5ЬЩ5B

dd

диаметр капли; droplet diameter;

и фиктивна скорость дисперсной фазы; D - эквивалентный диаметр аппарата .and the fictitious speed of the dispersed phase; D is the equivalent diameter of the apparatus.

огласно экспериментальных данных ученных на системе керосин-фе9According to the experimental data of scientists on the system kerosene-fe9

- 2 /D- 2 / D

(16)(sixteen)

КTO

Изучение массопередачи на системе керосин-фенол-вода при коалесценции капель показывает, что количество вещества, переход щего из фазы в фазу, в этот период составл ет 6-23, от предельного отвечающего состо нию равновеси , что хорошо согласуетс с литературными данными.The study of mass transfer on the kerosene-phenol-water system during the coalescence of droplets shows that the amount of substance passing from phase to phase during this period is 6-23, from the maximum corresponding to the state of equilibrium, which is in good agreement with the literature data.

Экстракци в пленочном режиме. Коэффициент массопередачи в т желой фазе, стекающей в виде пленки по поверхности сегментно-призматйческо-- го тела, может быть вычислен из выражени л/аExtraction in film mode. The mass transfer coefficient in the heavy phase, which flows in the form of a film over the surface of a segmented prismatic body, can be calculated from the expression l / a

(М Ка- 0,6(M Ka- 0.6

)-|5 1,3510-Re (17) 8 нол-вода) из одной фазы в другую Нереходит до 20 от предельно возможного количества распредел емого компонента , соответствующего равновесному . Данные эксперимента удовлетворительно согласуютс с результатами, вычисленными по формуле (11), (12) и (13). Экстракци в период движени капель . Согласно литературных данных могут быть рассчитаны из следующих выражений , - 2. V, относительна скорость движени капли, см/с. К., 3,75 где в зкость дисперсной и сплошной фаз соответственно . Как показывают экспериментальные данные , полученные на системе керосинфенол-вода , при движении капель из одной фазы в другую переходит lO от предельно возможного количества распредел емого компонента, соответствующего равновесному. Полученные экспериментальные результаты удовлетворительно согласуютс с расчетными данными. Экстракци в период коалесценции капель. По литературным данным коэффициенты массоотдачи в период коалесценции капель могут быть расчитаны из выражени , полученного Хигби где в зкость и уделУный ве т желой фазы, стекающе по поверхности в виде пленки; Rg, Sj,- - критерии Рейнольдса и Шмидта. , Согласно экспериментальных данных , полученных на системе керосинфенол-вода на долю массопереноса в пленочном режиме приходитс П-З от предельно возможного количества распредел емого компонента, cooTBetствующего равновесному состо нию.Полученные результаты; удовлетворительно согласуютс с расчетными данными Анализ полученных результатов экс периментальных исследований показывает исключительную целесообразность создани аппаратов, в основе работы которых используетс эффект многократного обновлени поверхности массообмена и наиболее благопри тного .использовани пол центробежных сил при формировании гидродинамического режима ваппарате Проверка работоспособности предла гаемой конструкции на образце экстра ;тора диаметром 350 мм, насадочна Участь которого выполнена в виде концентрически расположенных элементов причем элементы выполнены из набора сегментно-призматических тел, расположенных с зазором, показывает, что производительность возростает в раз, а Эффективность массообмена увеличиваетс на по отношению к известной конструкции. Исследовани провод тс на системе керосин-фенол-вода при объемном соотношении дисперсной фазы к сплошной QI/QC 3/1 и числе оборотов ротора N об/мин. Проведение исследовани на. системе керосин-вода с содержанием механических примесей в воде (песок, ил, частички глины и другие примеси) в количестве 5-10 показывают, что прак тически отсутствуют отложени механических примесей на поверхности сегментно-прцзматических тел. Применение предлагаемой конструкции экстрактора позвол ет повысить-: производительность, интенсифицировать процесс массообмена, а также использовать в процессе экстракции жидкости, содержащие механические примеси. «1 ормула изобретени Центробежшй экстрактор, включающий корпус с расположенным в нем ротором с насадкой в виде концентрически расположенных элементов и устройства ввода и вывода фаз, о т л йчающийс , что, с целью увеличени производительности а счет повышени степени массообмена, элементы выпопне1:«ы в виде сегментнопризматических теп, расположенных на рассто нии друг от друга. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1. Патент США If 2281796, кл. 261-83, 1$Л2 (прототип).) - | 5 1.3510-Re (17) 8 nol-water) from one phase to another. Up to 20 of the maximum possible amount of the distributed component corresponding to the equilibrium component does not occur. The experimental data are in satisfactory agreement with the results calculated by the formula (11), (12) and (13). Extraction during the droplet movement. According to the literature data, it can be calculated from the following expressions, - 2. V, relative speed of the droplet, cm / s. K., 3.75 where the viscosity of the dispersed and continuous phases, respectively. According to the experimental data obtained on the kerosene phenol – water system, when droplets move from one phase to another, lO moves from the maximum possible amount of the distributed component corresponding to the equilibrium one. The experimental results obtained are in satisfactory agreement with the calculated data. Extractions during the period of coalescence drops. According to literature data, the mass transfer coefficients in the period of coalescence of droplets can be calculated from the expression obtained by Higby, where the viscosity and the significant phase of the phase flow along the surface in the form of a film; Rg, Sj, - - Reynolds and Schmidt criteria. According to the experimental data obtained on the kerosene phenol – water system, the mass transfer in the film mode comes to an IW from the maximum possible amount of the distributed component that is in the equilibrium state. The results obtained; satisfactory agreement with the calculated data. Analysis of the obtained results of experimental studies shows the exceptional feasibility of creating devices based on the effect of multiple renewal of the mass exchange surface and the most favorable use of the centrifugal field in the formation of the hydrodynamic mode of the device. Verification of the performance of the proposed structure on the extra sample; torus with a diameter of 350 mm, nasadochna The fate of which is made in the form of ntricheski spaced elements wherein the elements are made of a set of segment-prismatic bodies arranged with a gap, showing that the performance in time also increasing your and Mass Transfer Efficiency increased in respect to the known construction. The studies are carried out on a kerosene-phenol-water system with a volume ratio of the dispersed phase to a solid QI / QC 3/1 and a rotor speed of N rpm. Conduct research on. A kerosene-water system with a content of mechanical impurities in water (sand, silt, clay particles and other impurities) in an amount of 5-10 shows that there is practically no deposition of mechanical impurities on the surface of the segment-prism bodies. The use of the proposed design of the extractor allows to increase: productivity, intensify the process of mass transfer, and also use liquids containing mechanical impurities in the extraction process. "1 formula of the invention; Centrifugal extractor, comprising a housing with a rotor located in it with a nozzle in the form of concentrically arranged elements and a device for input and output of phases, which means that, in order to increase productivity and by increasing the degree of mass transfer, the elements are not 1:" in the form of segmental-prism tep located at a distance from each other. Sources of information taken into account during the examination 1. US Patent If 2281796, cl. 261-83, 1 $ L2 (prototype).

ISIS

fui.3fui.3

16sixteen

1515

Claims

Claim

A centrifugal extractor, including a housing with a rotor located in it with a nozzle in the form of concentrically arranged elements and a phase input and output device, is characterized in that, in order to increase productivity da by increasing the degree of mass transfer, the elements are made in the form of segmented prismatic bodies located at a distance from each other.