Изобретение относитс к электромагнитным измерител м расхода электропровод щих сред, в частности к двух канальным расходомерам дл измерени нестационарных потоков жидкости. Известны двухканальные электромагнитные расходомеры дл измерени нестационарных потоков жидкости,содержа щие участок трубопровода с размещенными на нем последовательно кондукционными датчиками расхода, один из которых работает с посто нным лагнитным полем, а другой - с переменным. Выходное напр жение с первого датчика соответствует высокочастотным составл ющим спектра-расхода, а второгонизкочастотным составл ющим. Оба напр жени подаютс на сумматор. Если частотные характеристики соответствую щих каналов таковы, что после сложени их сигналов отсутствуют частотные и амплитудные искажени , то после суммировани напр жений с обоих каналов получают сигнал, пропорциональный мгновенной скорости потока. Дл выделени соответствующих компонентов в первом канале стоит дифференцирующий усилитель, а во втором усилитель с фазовым детектором и интегрирующей цепочкой l , 2 и Сз. В известных расходомерах не обеспечиваетс эффективна компенсаци частотных и амплитудных искажений суммируемых каналов, что существенно ограничивает точность измерени расхо« - ., Известен также двуканальный электромагнитный расходомер, содержащий два преобразовател расхода, последовательно установленные на измерительном участке трубопровода, соединенные с ними измерительные каналы преобразователей расхода с усилител ми, выходной усилитель и блок питани , соединенный с преобразователем расхода , причем каждый из усилителей через умножитель подключен ко входу выходного усилител , выход которого соединен со схемой автокомпенсации тран форматорной ЭДС, состо щей йэ фазочуветвительного детектора и модул тора tj. Недостатком известного расходомера , вл етс недостаточно высока точ ность измерени , обусловленна сложностью обеспечени полной компенсации трансформаторной помехи. Цель изобретени - повышение точности измерени путем исключени источников возникновени трансформаторной помехи и компенсации электрохимической помехи. Указанна цель достигаетс тем, что двухканальный электромагнитный расходомер, содержащий два преобразовател расхода/ последовательно установленные на измерительном участ ке трубопровода, соединенные с ними измерительные каналы преобразователей расхода с усилител ми, выходной усилитель и блок питани , соединенп ный с преобразователем расхода, дополнительно введены два преобразовател сигнала отрицательной обратной св зи, содержащие последовательно соединенные ключ и интегрирующий уси литель, коммутатор и генератор тактовой частоты, причем каждый из преобразователей сигнала отрицательной . обратной св зи включен между выходом измерительного канала преобразовател расхода и входом коррекции нул усилител , выходы обоих каналов преобразователей расхода подсоединены через коммутатор к выходному усилите лю-, а управл ющие входы блока питани , коммутатора и обоих ключей преобразователей сигнала отрицательной обратной в зи подсоединены к выходу генератора тактовой частоты. На фиг. 1 приведена блок-схема расходомера , на фиг. 2-6 - диаграммы , объ сн ющие принцип работы расходомера . Расходомер содержит преобразователи 1 и 2 расхода, устаноааенные последовательно на трубопроводе. Выход каждого из преобразователей 1 и 2 расхода соединен со своим измерительным каналом, содержащим усилитель 3 или 4, выходы которых подсоединены к коммутатору 5 соединенному через выходной усилитель б с показывающим прибором 1. Каждый измерительный канал содержит преобразователь сигнала отрицательной обратной св зи, состо щий из последо9 4 вательно соединенных ключа 8 или 9 и интегрирующего усилител 10 или 11, причем через этот преобразователь выход каждого из усилителей 3 и соединен со входом коррекции нул этих усилителей. Питание преобразователей расхода осуществл етс от блока 12 питани , управл ющий вход которого соединен с генератором 13 тактовой частоты, управл ющим также ключами 8 и 9 и коммутатором 5Расходомер работает следующим образом. Блок 12 питани , управл емый генератором 13 тактовой частоты, поочередно посылает импульсы посто нного тока в катушки возбуждени магнитно- го пол преобразователей 1 и 2 расхода таким образом, что в них возбуждаетс строго посто нное магнитное поле определенной величины с таким фазовым сдвигом во времени, что в любой момент времени на одном из них магнитное поле имеет заданную величину (фиг. 2, сплошна лини - магнитна индукци в первом преобразователе расхода, пунктирна лини - во вто ром преобразователе расхода).Когда на каком-либо преобразователе магнитное поле достигает этой величины, выход соответствующего усилител 3 или k посто нного тока в режиме усилени через коммутатор 5 напр жений подключаетс ко входу выходного усилител 6, а когда магнитное поле во втором преобразователе в это врем становитс равным нулю вследствие выключени питающего тока в его катушках возбуждени , в усилителе в помощью ключа закшкаетс петл отрицательной обратной св зи и в. усилителе происходит -автоматическа компенсаци дрейфа нул , вызванного напр жением электрохимической помехи. При размыкании петли отрицательной обратной св зи при включении магнитного пол в преобразователе усилитель сохран ет нулевое значение на врем , определ мое посто нной времени интегрирующего усилител , и полезный сигнал через коммутатор 5 напр жений подаетс на вход выходного усилител 6, на выходе которого показывающий прибор показывает истинный расход. При выключении магнитного пол в любом преобразователе в нем происходит подавление напр жени электрохимической помехи, при включении магнитного ПОЛЯ выходным усилителем 6 измер етс только полезна составл ю ща сигнала с выхода преобразовател Таким образом в любой момент времени измерение расхода производитс при строго посто нном магнитном поле непрерывно то первым, то вторым преобразовател ми поочер1Вдно, а напр жение электрохимической помехи в них, сдвигающее нуль усилителей 3 и посто нного тока, подавл етс или компенсируетс поочередно при отсутс вии магнитного пол в соответствующе преобразователе с помощью замыкани петли отрицательной обратной св зи с активным элементом-усилителем интегрирующим в усилителе посто нного тока. Врем работы каждого преобразовател такое, что напр жение электром .химической помехи практически за этот промежуток времени не измен ет с . Пусть в момент t (фиг. , 2) блок 12 питани преобразователей включает посто нное магнитное поле в преобра зователе 1. После окончани переход ного процесса, упрощенно изображеннного . на фиг. 2 в виде боковой трапеции, в момент tg. к выходному .усилителю 6 через коммутатор 5 напр жений подключаетс выход усили тел 3 преобразовател 1, имеющего коэффициент усилени , равный К. В момент tj , в преобразователе 2 выкл чаетс магнитное поле и после окончани переходного процесса в момент t2.K происходит подключение выхода усилител Ц с помощью ключа 9 ко входу интегрирующего усилител И в петле отрицательной обратной св з с коэффициентом усилител KO. Коэф фициент усилени усилител Ц с замк нутой петлей отрицательной обратной св зи при ,этом равен 1/ (л ор 1 + Кос- Ко при значении KQ-KQ - 1 получаем Если в этот момент напр жение электрохимической помехи в преобразователе 2 равно ( то на выходе усилител напр жение равно „ Vt Л - . - .Кос Выбира KOCдостаточно большим, всегда можно получить желаемую степень подавлени или компенсации электрохимической помехи . В момент времени t ключ 9 размыкаетс и нуль усилител находитс на уровне -к Д следующего замыкани ключа 9. В момент времени tginone в преобразователе 1 выключаетс и после окончани переходного процесса в момент t, замыкаетс ключ 8, замыкающий петлю обратной св зи в усилителе 3 через интегрирующий усилитель 10 с коэффициентом усилени К.. В соответствии с выражением (З) на выходе усилител 3 при этом следующее напр жение равно U3(t,,). W Интегрирующие усилители 10 и 11 имеют одинаковый коэффициент усилени посто нную времени. В мо . мент времени t магнитное поле в преобразователе 2 выключаетс , а нуль усилител 3 держитс на уровне ,до следующего замыкани ключа 8.. Крммутатор 5 периодически подключает выходы усилителей 3 и t в моменты времени t и tjiKO входу выходного усилител 6 с коэффициентом усилени обеспечива непрерывное измерение расхода в магистрали. Если изменение расхода во времени соответствует, например, приведенному на фиг. 3t то выходные сигналы усилителей 3 и 4 имеют вид, приведенный на фиг. и 5 а на выходе выходного усилител 6 наблюдаетс напр жение , измен ющеес как показано на фиг. 6. Выход усилител Ь св зан с показывающим прибором Выходной усилитель 6 производит сшивку полезного сигнала по двум преобразовател м, сигнал на выходе которого равен Bb.x«(-VKQ(t)(s) где Q(t) - расход, К - коэффициент преобразовани преобразовател расхода , дл обоих каналов величина K«KQ выбираетс одинаковой. Первый член в выражении (5) значительно больше второго , поэтому отношение сигнал/шум на выходе расходомера равно KQ-K-QU).- Кос/ и,, (6) где и - напр жение электрохимической помехи. Практически величина Ugx не превышает 0,1 В, а величина KQ(t) составл ет единицы милливольт. Из выражени (6) получаем оценку отношени СИгнал/шум на выходе расходомера при самых неблагопри тных услови х . Выбира KO KQ{J 10 , получаем величину сигнал/шум на выходе прибора пор дка 1000, в то врем как на выходе преобразователей расхода это отношение составл ет всего лишь 0,01, т.е. расходомер обеспечивает эффективное подавление напр жени электрохимической помехи, увеличива отношение сигнал/шум на выходе по сравнению со входом в 10 раз.The invention relates to electromagnetic flow meters of electrically conductive media, in particular to two channel flow meters for measuring transient fluid flows. Two-channel electromagnetic flowmeters are known for measuring unsteady fluid flows, which contain a pipeline section with sequential conduction flow sensors on it, one of which operates with a constant impurity field and the other with a variable field. The output voltage from the first sensor corresponds to the high-frequency components of the spectrum-flow rate, and the second to low-frequency components. Both voltages are applied to the adder. If the frequency characteristics of the corresponding channels are such that after adding their signals there are no frequency and amplitude distortions, then after summing the voltages from both channels, a signal is obtained that is proportional to the instantaneous flow rate. To isolate the corresponding components in the first channel, there is a differentiating amplifier, and in the second, an amplifier with a phase detector and an integrating l, 2 and C3 circuit. In the known flow meters, the frequency and amplitude distortions of the summed channels are not effectively compensated, which significantly limits the accuracy of the flow measurement. A dual channel electromagnetic flow meter is also known, containing two flow transducers installed in the measuring section of the pipeline, connected to them with the flow transducers amplifiers, an output amplifier and a power supply connected to a flow transducer, each of the amplifiers through a multiplier it is connected to the input of an output amplifier, the output of which is connected to an autocompensation circuit of a transformer emf consisting of a phase-branch detector and a modulator tj. A disadvantage of the known flow meter is that the measurement accuracy is not high enough due to the difficulty of ensuring complete compensation of the transformer interference. The purpose of the invention is to improve the measurement accuracy by eliminating sources of transformer interference and compensating for electrochemical interference. This goal is achieved by the fact that a two-channel electromagnetic flowmeter containing two flow transducers / sequentially installed on the pipeline measuring section, connected to them flow channels of flow transducers with amplifiers, an output amplifier and a power supply unit connected to the flow transducer, two transducers are additionally introduced a negative feedback signal containing a key and an integrating amplifier, a switch and a clock generator in series each with a negative signal converter. feedback is connected between the output of the measuring channel of the flow transducer and the input of the amplifier zero correction, the outputs of both channels of the flow transducers are connected via a switch to the output amplification, and the control inputs of the power supply unit, the switch and both keys of the negative feedback transducers are connected to the output clock generator. FIG. 1 is a block diagram of a flow meter; FIG. 2-6 are diagrams explaining the operation of a flow meter. The flow meter contains transducers 1 and 2 flow, installed sequentially on the pipeline. The output of each of the transducers 1 and 2 of the flow rate is connected to its measuring channel containing an amplifier 3 or 4, the outputs of which are connected to a switch 5 connected through an output amplifier b to the indicating device 1. Each measuring channel contains a negative feedback signal converter consisting of sequentially connected 4 key 8 or 9 and the integrating amplifier 10 or 11, and through this converter the output of each of the amplifiers 3 is connected to the zero input of these amplifiers. The flow converters are powered from the power supply unit 12, the control input of which is connected to the clock generator 13, which also controls the keys 8 and 9 and the switch 5 The flow meter operates as follows. The power supply unit 12, controlled by the clock frequency generator 13, alternately sends DC pulses to the excitation coils of the magnetic field of the transducers 1 and 2 of the flow in such a way that they produce a strictly constant magnetic field of a certain magnitude with such a phase shift in time, that at any time in one of them the magnetic field has a predetermined value (Fig. 2, the solid line is the magnetic induction in the first flow transducer, the dotted line in the second flow transducer). In the magnetic generator, the magnetic field reaches this value, the output of the corresponding amplifier 3 or k DC in the gain mode via the voltage switch 5 is connected to the input of the output amplifier 6, and when the magnetic field in the second converter becomes zero due to the power supply excitation coils, in a booster using a key, the negative feedback loop loops and c. the amplifier takes place — automatic compensation of the zero drift caused by the voltage of the electrochemical interference. When the negative feedback loop is opened, when the magnetic field is turned on in the converter, the amplifier retains a zero value for the time determined by the time constant of the integrating amplifier, and the useful signal through the voltage switch 5 is fed to the input of the output amplifier 6, at the output of which the indicating device shows true expense. When the magnetic field is turned off in any converter, the voltage of the electrochemical interference is suppressed; when turning on the magnetic FIELD, the output amplifier 6 measures only the useful signal from the output of the converter. Thus, at any time, the flow measurement is performed at a strictly constant magnetic field first, then second converters are alternately, and the voltage of electrochemical interference in them, shifting the zero of amplifiers 3 and direct current, is suppressed or compensated alternately with a Wii otsuts suitable magnetic field in the transmitter via a negative feedback loop circuit communication with the active element of the amplifier-integrating amplifier DC. The operation time of each converter is such that the voltage of an electrical chemical interference practically during this period of time does not change with. Let at time t (Fig., 2) the power supply unit 12 of the transducers turn on a constant magnetic field in the converter 1. After the termination of the transition process, which is simply shown. in fig. 2 in the form of a lateral trapezoid, at the moment tg. The output of the amplifier 6 through the switch 5 voltage connects the output of the body 3 of the converter 1, which has a gain equal to K. At the time tj, the magnetic field in the converter 2 turns off and after the end of the transient at the time t2.K C using key 9 to the input of the integrating amplifier AND in the loop of negative feedback with the coefficient of the amplifier KO. The amplification factor of the amplifier C with a closed loop of negative feedback with, this is 1 / (l or 1 + Kos-Ko with a value of KQ-KQ - 1, is obtained) If at this moment the voltage of the electrochemical interference in the converter 2 is equal ( The output of the amplifier is equal to "Vt Л -. -. Kos Selecting KOC is sufficiently large, you can always get the desired degree of suppression or compensation of electrochemical interference. At time t, switch 9 is open and the amplifier zero is at the level -K D of the next switch of switch 9. In tginone moment in preo The igniter 1 is turned off and after the transition process has ended at time t, the switch 8 closes, which closes the feedback loop in amplifier 3 through the integrating amplifier 10 with the gain factor K. In accordance with the expression (G) at the output of the amplifier 3, the next voltage equal to U3 (t ,,). W Integrating amplifiers 10 and 11 have the same gain constant time. At time t, the magnetic field in converter 2 is turned off, and the zero of amplifier 3 is kept at the same level as the next switch of key 8 .. Crmutator 5 peri Odically connects the outputs of the amplifiers 3 and t at times t and tjiKO to the input of output amplifier 6 with a gain factor providing a continuous flow measurement in the trunk. If the change in flow over time corresponds, for example, to that shown in FIG. 3t, the outputs of the amplifiers 3 and 4 are as shown in FIG. and 5a, a voltage is observed at the output of the output amplifier 6, which varies as shown in FIG. 6. Output amplifier B is connected with the indicating device. Output amplifier 6 bridges the useful signal by two converters, the output signal of which is Bb.x "(- VKQ (t) (s) where Q (t) is the flow rate, K - The conversion coefficient of the flow converter, for both channels, the value of K "KQ is chosen the same. The first term in the expression (5) is much larger than the second, therefore the signal-to-noise ratio at the flow meter output is KQ-K-QU) ) where and is the voltage of electrochemical interference. In practice, Ugx does not exceed 0.1 V, and KQ (t) is a few millivolts. From expression (6), we obtain an estimate of the SIGNAL / noise ratio at the output of the flow meter under the most adverse conditions. Choosing KO KQ {J 10, we get the signal-to-noise value at the output of the device on the order of 1000, while at the output of the flow transducers this ratio is only 0.01, i.e. The flow meter provides effective voltage suppression of electrochemical interference, increasing the signal-to-noise ratio at the output by 10 times compared with the input.
Алгоритм работы расходомера задаетс генератором 13 тактовой цастоТЫ .The flow meter operation algorithm is specified by the 13 clock oscillator generator.