Однако в данной обмотке катушечны группы разных параллельных ветвей, лежащие в одних и тех же пазах, в лобовой части отгибаютс в одинаковые стороны. Таким образом, несмотр на двухслойность в пазовой части, конструктивно обмотка в лобовой час ти выполн етс как однослойна , со всеми присущими однослойной обмотке недостатками, т.е. изготовление обмотки с жесткими катушками усложн е с , так как пересекающиес лобовые части необходимо располагать в двух разных плоскост х, лобовые час ти длиннее по сравнению с лобоёыми част ми двухслойных обмоток, что влечет за собой увеличение расхода провода и увеличение потерь. Кроме того двухслойность в пазовой части усложн ет изготовление обмотки , уменьшает ее надежность, ухудша ет заполн емость паза медью. Цель изобретени - уп|эощение изготовлени обмотки, увеличение ее надежности и коэффициента заполнени паза, уменьшение числа катушек. Поставленна цель достигаетс те что у совмещенной т-фазно т-фазной -полюсной обмотки, где ,j, 2:1, имеющей число пар пол сов р равное или больше четцрех (Р 7/ и содержащей параллельные ветви по две включенные согласно катушечные группы, которые располож ны на рассто нии 2 V и имеют число катушек рГт число параллельных ветвей обмотки принимают ра ным числу пар полюсов Р и располагают параллельные ветви друг относи тельно друга на рассто нии IC/, при этом к выводам из начал фаз присое дин ют начала катушечных групп, кот рые в парах параллельных ветвей отсто т друг от друга на рассто ние Z б-Г, где Т Z - число пазов. На фиг.1 показана схема одной фа известной совмещенной ,-полюс ной обмотки, где 2р 8, 2р Ц , на фиг.2 - схема одной фазы предлагаемой совмещенной обмотки, имеющей 2р 8, 2р,., if. Обмотка состоит из m СДВИНУТЫХ друг относительно друга на -у-г- ра ных обмоток АХ, BY и CZ, которые могут соедин тьс как звездой, так и треугольником. Полюсное деление Т - - (где 2р - полюсное поле 2р создаетс при подведении напр жени к зажимам АХ или ерли предлагаема обмотка примен етс на роторе при протекании тока по обмотке под действием 2р -полюсного пол при замкнутых накоротко зажимах АХ. Предлагаема обмотка осуществима, если число пар полюсов р не меньше четырех , т.е. Р . Кажда фаза обмотки (фиг.2 состоит из . параллельных ветвей, где число пар полюсов . Параллельные ветви содержат по две включенных согласно катушечные группы, которые расп6ло хены друг от друга на рассто нии 21/.f. Число катушек в каждой катушечной группе О- - . Параллельные ветви располагают друг от друга на рассто нии 4T/J, при этом к выводам из начал фаз присоедин ют начала катушечных групп, которые в парах параллельных ветвей отсто т друг от друга на рассто ние 6Х. Катушечные группы одной параллельной ветви каждой пары включают согласно в пр мой последовательности , т.е. конец первой катушечной группы подсоедин ют к началу второй катушечной группы. Катушечные группы второй параллельной ветви кажд«й пары вклю1;4ают согласно в обратной последовательности , т.е. к началу фазы подсоедин ют начало второй катушечной группы, а конец второй катушечной группы подсоедин ют к началу первой катушечной группы, конец которой подсоедин ют к концу фазы. Обмотка работает следуюшим образом . При подведений к фазным обмоткам АХ, 8Y и CZ трехфазного напр жени сети создаетс 2pj-полюсное поле. При наличии 2р -полюсного пол в обмотке наводитс ЭДС от 2р -полюсного пол , котора снимаетс с 2р2 -полюсных зажимов обмотки« Измен , чину сопротивлени Ядцр,о подключенного к 2р2. полюсным зажимам обмотки (фиг.2), возможно регулировать величину тока и момента от 2р -полюсного пол . Предлагаемую обмотку возможно при- мен ть в качестве совмещенной статорной обмотки регулируемых каскадных асинхронных двигателей, а также в качестве роторной обмотки полюсопереключаемого асинхронного двигател . В последнем случае к Zpj-полюсным зажимам подключают нерегулируемо сопротивление AOF выполненное например , из нихром вой проволоки. Использу асинхронный двигатель при пуске как 2рд-полюсный можно получить малые значени пусковых токов при большом пусковом моменте.However, in this winding the coil groups of different parallel branches lying in the same grooves are folded in the frontal part in the same direction. Thus, despite the double-layer in the slot part, the structural winding in the frontal part is performed as a single layer, with all the disadvantages inherent in a single-layer winding, i.e. The manufacture of windings with rigid coils is complicated, since the intersecting frontal parts must be located in two different planes, the frontal parts are longer than the lobed parts of the double-layer windings, which entails an increase in wire consumption and an increase in losses. In addition, double-layer in the groove part complicates the manufacture of the winding, reduces its reliability, worsens the filling of the groove with copper. The purpose of the invention is to improve the manufacture of the winding, increase its reliability and the filling ratio of the groove, reducing the number of coils. The goal is achieved by those of a combined t-phase t-phase-pole winding, where, j, 2: 1, having the number of pairs of fields of fields equal to or more than three (P 7 / and containing parallel branches with two coils included according to coil, which are located at a distance of 2 V and have a number of rGT coils, the number of parallel winding branches are taken by a number of pairs of poles P and have parallel branches relative to each other at the distance IC /, with the beginning of the coils groups that are paired up in pairs etway is separated from each other by a distance Z b-D, where T Z is the number of slots. Figure 1 shows a diagram of one phase of a known combined, -pole winding, where 2p 8, 2p C, figure 2 shows a diagram one phase of the proposed combined winding having 2p 8, 2p, if. The winding consists of m SLIPTED relative to each other on the c-curved windings AX, BY and CZ, which can be connected either by a star or a triangle. The pole division of T - - (where a 2p - pole field 2p is created when voltage is applied to the terminals AX or Early, the proposed winding is applied to the rotor when the flow current on the winding under the action of 2p-pole floor with short-circuited clamps AH. The proposed winding is feasible if the number of pairs of poles p is not less than four, i.e. R . Each phase of the winding (figure 2 consists of parallel branches, where the number of pairs of poles. Parallel branches contain two included according to the coil groups, which are separated from each other at a distance of 21 / .f. The number of coils in each coil group O- -. Parallel branches are located at a distance of 4T / J from each other, while the beginnings of coil groups, which in pairs of parallel branches are separated by 6X from each other, are attached to the conclusions from the beginning of the phases. Coil groups of one parallel branch of each pair include according to pr My sequence, i.e., the end of the first coil group is connected to the beginning of the second coil group. The coil groups of the second parallel branch of each pair are turned on; 4 according to the reverse sequence, i.e. the beginning of the phase is connected to the beginning of the second coil group, and the end of the second coil group is connected to the start of the first coil group, the end of which is connected to the end of the phase. The winding works as follows. When connecting to the phase windings AX, 8Y and CZ of a three-phase network voltage, a 2pj-pole field is created. When there is a 2p-pole floor in the winding, an emf is induced from the 2p-pole floor, which is removed from the 2p2 pole terminals of the winding "Change, the resistance value Yadcr, connected to the 2p2. pole terminals of the winding (figure 2), it is possible to adjust the amount of current and time from 2p-pole floor. The proposed winding can be used as a combined stator winding of adjustable cascade asynchronous motors, as well as as a rotor winding of a pole-switched asynchronous motor. In the latter case, an unregulated resistance AOF, made for example from nichrome wire, is connected to the Zpj-pole terminals. Using an asynchronous motor during start-up as a 2-pole-type, it is possible to obtain small values of inrush currents with a large starting torque.