38 из фаз, в ыхой Которого функционально св зан с рабочей стороной реагирующего органа, выполненного по схеме сравкегат абсолютных значений двух электрических вели1шн, с тормозной стороной которого функционально св зан выход второго преобразовател тока в напр жение, вход которого подключен к двум другим фазам на сумму токов этих фаз, третий преобразователь тока в напр же1ше, включенный своим входом в рассечку нулевого провода, снабжено дополнительно четвертым преобразователем тока в напр жение с двум выходами и релеповторителем , при этом выход первого упом нутого преобразовател соединен с рабочей сто роной реагирующего органа через первый замыкающий контакт реле-повторител , параллельно которому пощслючен первый выход четвертого преобразовател через первьш размыкающий контакт реле-повторител , выход второго преоб разовател соединен с тормозной стороной реагирующего органа через второй замыкающий контакт реле-повторител , параллельно которому подключены последовательно соединенные выход третьего преобразовател и второй выход четвертого преобразовател через второй размыкающий контакт реле-повторител , а вход четвертого преобразовател подключен к тщуы фазам на разность токов этих фаз, причем контакты реле-повторител выполнены с выдержкой времени на отпада1Ше, превышающей цикл ОАПВ. При этом первый, второй и третий преобразователи Bbmojraeiibi на трансформаторах, а четвертый - на трансреакторе. На чертеже представлена блок-схема устройства , срабатывающего при однофазном к. з, на , фазе А. Устройство содержит трансформаторы 1-3, трансреактор 4, блок 5 сравйе ш абсолюпшк значений электрических величин при помощи выпр млени , исполнительный орган 6 (нульиндикатор ) и реле-повторитель 7 устройств вы . бора поврежденной фазы. Контакты 8-11 реле-повторител 7 имеют выдержку времени на отпадание, превыщающую цикл ОАПВ. Трансформаторы 1-3 выполнены таким образом , что напр жени на резисторах, на которые нагружены их вторичные обмотки, сдви1гуты Относительно первичных токов на 180 а транс реактор 4 выполнен так, что его вторичные напр жени сдвинуты относительно первичных токов на 90°. Первичные обмотки трансформаторов 1-3 и трансреактора 4 имеют одинаковое число витков, висло витков вторичных обмоток трансформаторов 1 и 3 выбираетс в тЗ раз больще числа витков вторичных обмоток трансреактора 4 и в 3 раза больше числа витков вторичных обмоток трансформатора 2. Таким образом, при обозначенных на чертеже ол рност х включени обмоток трансформатоов 1-3 и трансреактора, 4, блок 5 сравнени бсолютных значений двух электрических велин устройства, включенного дл выбора фазы А, рабатывает при IVJ(B;JC) , /23iA- oL /Зв- v5o+jcV3c) Соответстве1шо устройство выбора фазы В срабатьтает при« ilJB-JCJc-bA) ..; Pc+OrVK3r A.)№/ /Зо-2ЬавГ а устройство выбора фазы С при |Дс-иЗд-Дв)И1/232ot3o|, laAOB-VH A B)) / о-аЬгс/ , .о где К - коэффициент запаса выбираетс с учетом 10% погрешности трансформаторов тока и существующей на данной линии несимметрии нагрузочного режима в пределах К 1,15-1,25. Коэффициент К регулируетс изменением величин резисторов блока 5 сравнени . В симметричном нагрузочном режиме, когда do дули токов фаз А, В и С равны между собой , а углы между токами равны 120°, «аслители и знаменатели всех неравенств равны нулю и на схему сравнени каждого устройства выбора поврежденной фазы поступают только напр жени небаланса, от которых устройства отстро-, ены с помощью коэффициента К. При несимметричных к. 3. учет предшествующего тока нагрузки производитс методом наложени и, еле- , доватепьно, устройства выбора поврежденной фазы надежно отстроены от вли ни тока нагрузки при однофазном к. з. в полнофазном режиме как на передающем, так и на приемном (по нагрузке) концах линии. Предлагаемые избиратели правильно выбирают поврежденнзто фазу при одаофазном к. з. в полнофазном режиме при любых углах к. з., если в месте установки избирател соблюдаетс неравенство 0,05 $ где Зо и Эг - модули симметричных составл ющих аварийного режима при однофазном к.з. без учета предшествующего тока нагрузки. Так как на лини х без ответвлений при од1гофазных к. 3. токораспределени Оа/З, как правило, находитс в пределах 0,1-6, то предагаемое устройство правильно определ ет порежденную фазу при однофазных к. з. в полнофазноМ режиме через любые переходные сопротивлени и при любых предшествующих токах нагрузки. При ,этом избиратели, реагирующие на отношение комбинаций полных фазных токов , срабатывают одновременно на обоих конц линии независимо от величины переходного сопротивлени в месте к. з., тем самым исключа каскадное отключение повреждени . При двухфазных к. з., когда отсутствует ток 1о, из&1ратели не работают по принципу действи и так как их каскадна работа устранена , то лини отключаетс без выдерйски времени трем фазами по цепи резервировани отказа избирателей. При двухфазном к. з.на вемле в зависимости от величины переходного сопротивлецр в месте к. з. избиратели либо не работают , либо неправильно выбирают одну (неповрежденную ) фаау. Поэтому в цепи трехфазного отключени линии последовательно с контактами каждого избирател включаютс контакты реле МОЩНОСТИ, реагирующего на угол между током нулевой последовательности и на{ф жевием выбранной (неповрежденной) фазы таким образом, что оно срабатывает, когда ток опережает напр жение, что и имеет место при даухфазимх к. з. на землю. После срабатывани любого избирател логическа часть РАПВ кратковременно выводит из работы избиратели двух других фаз и вновь вводит в работу все избиратели после того, как отключаетс поврежденна фаза, и избиратели (в том числе и избиратель отключивщейс фазы) контактами реле-повторител 7 переключатс на сравнение модулей полных фаз, оставшихс в работе. Например, при отключении фазы А избиратель фазы В после переключени в его вторичных цеп х реагирует на отI ношение а избиратель фазы С - на отношение Так как при качани х в неполнофазном режиме модули полных фазных токов, оставшихс в работе фаз, равны между собой, то избиратели оставшихс в работе фаз с учетом значений козффициента К отстроены от цикла . ОАПВ как на передающем, так и на приекогом по иагрузке концах линии. При возникновении однофазного к.з. в цикле ОАПВ на питающем конце линии полный ток поврежденной фазы более, чем в два раза превышает максимальный ток нагрузки по оставшейс неповрежденной фазе. Прт этом избиратель фазы, повредившейс в ОАПВ, фабатьшает, отключает оставшиес в работе две фазы, пускает передатчик ВЧТО и останав-i , 26 ливает высокочастотный передатчик дифференциально-фазной защиты. На приемном (по нагрузке) конце линии оставшиес в работе две фазы отключаютс от действи ВЧТО и дифференциально-фазной защиты . После окончани цикла ОАПВ реле-повторитель 7 отпадает и все избиратели вновь переключаютс на сравнение первоначальных комбинаций полных фазнь11х токов и тока нулевой последовательности . Построение устройств выбора поврежденной фазы, реагирующих на предлагаемую комбинацию полных фазных токов и тока нулевой последовательности , позвол ет отстроить эти устройства от вли ни предшествующих токов нагрузки в полнофазном режиме и создать надежные токовые избиратели, реагирующие -на оддюфазные повреждени , причем правильна работа избирателей не зависит от величины переходного сопротивлени в месте к. з., и у зтих избирателей устранена каскадна работа. В результате по вл етс возможность сократить врем отключени линии при любых видах повреждений и в совокупности с дополнительными реле мощности, ВЧТО и дифференциально-фазной защитой обес- печить надежную защиту линии как в полнофазных режимах, так и в цикле ОАПВ при замыкающих через большие переходные сопротивлени . Это повышает культуру эксплуатации и надежность работы межсистемных транзитов 220- 750 кВ, проход щих в районах с больпшм сопротивлением грунтов и оборудованных устройствами ОАПВ. Формул.а изобретени 1. Устройство выбора поврежденной фазы дл однофазного автоматического повторного включени (ОАПВ) линии электропередачи с . двусторонним питанием, реагирующее на отношение комбинаций полных фазных токов и тока нулевой последовательности, содержащее первый преобразователь тока в напр жение, включенный своим входом в одну из фаз, выход которого функционально св зан с рабочей стороной реагирующего органа, выполненного по схеме сравнени абсолютных значений двух электрических величии, с тормозной стороной которого функционально (ж зан выход второго преобразовател тока в напр жега1 , вход которого подключен к двум другим фазам на сумму токов зтих фаз, третий преобразователь тока в напр жени, включенный своим входом в рассечку нулевого провода, отличающеес тем, «гго, с целью повышени надежности и чувствительности при однофазных коротких замыкани х через переходные сопротивлени , оно снабжено дополиггельно четвертым преобразователел тока38 of the phases in which it is functionally connected to the working side of the reacting body, performed according to the scheme of absolute values of two electric magnitudes, the brake side of which is functionally connected to the output of the second current-voltage converter, the input of which is connected to two other phases for the sum the currents of these phases, the third current transducer in the voltage, connected by its input to the dissection of the neutral wire, is additionally equipped with a fourth current transducer to the voltage with two outputs and a relay, the output of the first mentioned converter is connected to the working side of the reacting body through the first closing contact of the repeater relay, in parallel to which the first output of the fourth converter is connected through the first disconnecting contact of the repeater relay, the output of the second converter is connected to the brake side of the reacting organ through the second closing contact of the relay-repeater, in parallel with which the serially connected output of the third converter and the second output of the fourth converter are connected The second switch opens the second relay follower, and the fourth converter input is connected to the phase vanes for the difference of the currents of these phases, and the relay contacts follow with a delay time exceeding the OAPV cycle. In this case, the first, second and third Bbmojraeiibi converters on transformers, and the fourth - on the transreactor. The drawing shows a block diagram of a device that operates at a single-phase K., s, phase A. The device contains transformers 1-3, a transreactor 4, unit 5 compares the absolute values of electrical quantities using rectifier, the actuator 6 (numerical indicator) and relay follower 7 devices you. boron damaged phase. Contacts 8-11 repeater relay 7 have a time delay for the fallout, exceeding the cycle of the automatic isolation circuit. Transformers 1-3 are designed in such a way that the voltages on the resistors to which their secondary windings are loaded are shifted Relative to the primary currents by 180a, the trans reactor 4 is designed in such a way that its secondary voltages are shifted relative to the primary currents by 90 °. The primary windings of transformers 1-3 and transreactor 4 have the same number of turns, the turns of secondary windings of transformers 1 and 3 are selected that is three times larger than the number of turns of the secondary windings of transreactor 4 and 3 times more than the number of turns of secondary windings of transformer 2. Thus, with in the drawing, the polarity of the turn-on windings of transformers 1-3 and the transreactor, 4, block 5, compares the absolute values of two electrical devices of the device included for phase A selection, works with IVJ (B; JC), / 23iA-oL / Zv-5o + jcV3c) Compliant o Phase B selector triggers at “ilJB-JCJc-bA) ..; Pc + OrVK3r A.) No. // Zo-2V and a phase selector device C at | Ds-izd-Dv) I1 / 232ot3o |, laAOB-VH AB)) / o-ahgs /, where K is the safety factor taking into account 10% error of current transformers and unbalance of the load mode existing on this line within K 1.15-1.25. The coefficient K is controlled by changing the values of the resistors of the comparison unit 5. In the symmetric load mode, when do the currents of phases A, B, and C are equal to each other, and the angles between the currents are 120 °, "the attenuators and denominators of all inequalities are zero and only unbalance voltages, from which devices are adjusted, using the coefficient K. When asymmetrical k. 3. The previous load current is taken into account by applying the method and, only slightly, the damaged phase selection devices are reliably tuned from the influence of the load current at a single phase K. h. in full-phase mode both at the transmitting and receiving (at the load) ends of the line. The proposed voters correctly choose the damaged phase at the single phase phase gap. in the full phase mode at any corners of the ch. s., if at the place of installation the voter observes the inequality of $ 0.05, where Zo and Eg are the modules of the symmetric components of the emergency mode at the single phase short circuit. excluding prior load current. Since on the lines without branches at single phase k. 3. The current distribution Oa / S is usually within 0.1-6, the predicted device correctly determines the damaged phase at single phase k. in full phase mode through any transient resistance and at any preceding load currents. In this case, the voters reacting to the ratio of combinations of total phase currents, operate simultaneously at both ends of the line, regardless of the magnitude of the transient resistance in the place of the fault, thereby eliminating the cascade disconnection of the damage. With two-phase short circuits, when there is no current 1 ° out, from & 1, the fighters do not work according to the principle of operation, and since their cascade operation is eliminated, the line is turned off without flimsy three phases through the voter backup reservation circuit. In the case of a two-phase ch. Z. On the earth, depending on the magnitude of the transition resistance in place of the ch. voters either do not work or choose one faulty one (intact). Therefore, in the three-phase disconnection circuit, the contacts of the POWER relay react to the angle between the zero-sequence current and {on the selected (intact) phase so that it triggers when the current is ahead of the voltage, which takes place with daufazimh K. h. to the ground. After the operation of any voter, the logical part of the RAPW briefly deactivates the voters of the other two phases and re-enacts all voters after the damaged phase is turned off, and the voters (including the disconnected phase voter) by the repeater 7 contacts switch to module comparison complete phases remaining in operation. For example, when phase A is turned off, the phase selector B, after switching in its secondary circuits, reacts to wearing phase selector C to the ratio. Since, when the oscillations are in the non-phase mode, the modules of the total phase currents remaining in the phase operation are equal to each other, the voters of the phases remaining in the work, taking into account the values of the coefficient K, are rebuilt from the cycle. OAPVs both on the transmitting and on the load ends of the line. In the event of a single-phase short circuit. in the OAPV cycle on the supply end of the line, the total current of the damaged phase is more than twice the maximum load current for the remaining intact phase. This phase selector, damaged in OAPV, fails, turns off the two phases remaining in operation, starts the RFET transmitter and stops-i, 26 pours on the high-frequency differential-frequency transmitter. At the receiving (by load) end of the line, the two phases remaining in operation are disconnected from the action of the high-frequency thermal protection and differential-phase protection. After the end of the UAW cycle, the repeater 7 disappears and all voters again switch to a comparison of the original combinations of the full three-phase currents and the zero-sequence current. Building devices for selecting the faulty phase that react to the proposed combination of full phase currents and zero sequence current allows these devices to be rebuilt from the effects of previous load currents in full-phase mode and create reliable current voters reacting to single-phase damage, and the correct work of voters does not depend from the magnitude of the transitional resistance in the place of condom, and in these voters cascade work is eliminated. As a result, it becomes possible to shorten the line disconnection time for any kind of damage and, in conjunction with additional power relays, RFC and differential phase protection, provide reliable line protection both in full-phase modes and in an OAPV cycle with short-circuit resistance . This enhances the operational culture and reliability of the intersystem transit of 220–750 kV, passing in areas with large resistance of soils and equipped with OAPV devices. Formula 1 of an invented damaged phase selection device for single-phase automatic reclosing of a power line c. a bi-directional power supply, responsive to the ratio of combinations of full phase currents and zero-sequence current, containing the first current-voltage converter connected by its input to one of the phases, the output of which is functionally connected to the working side of the reacting authority, performed according to the comparison circuit of the absolute values of two electric the greatness, with the brake side of which is functional (the output of the second current transducer into voltage 1, whose input is connected to two other phases for the sum of the currents of these phases, is s current converter in voltage included in crosscuts its input neutral conductor, wherein "MGO, in order to increase reliability and sensitivity in single-phase short circuit x through transient resistances, it is provided with dopoliggelno fourth current preobrazovatelel