SU876425A2 - Automatic controlling method of operating condition of table vibrator with loose gripping of mould for shaping articles - Google Patents
Automatic controlling method of operating condition of table vibrator with loose gripping of mould for shaping articles Download PDFInfo
- Publication number
- SU876425A2 SU876425A2 SU782709070A SU2709070A SU876425A2 SU 876425 A2 SU876425 A2 SU 876425A2 SU 782709070 A SU782709070 A SU 782709070A SU 2709070 A SU2709070 A SU 2709070A SU 876425 A2 SU876425 A2 SU 876425A2
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- concrete mix
- compaction
- mould
- operating condition
- height
- Prior art date
Links
Description
(54) СПОСОБ АВТОМАТИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ(54) AUTOMATIC CONTROL METHOD
РЕЖИМОМ РАБОТЫ ВИБРОПЛОЩАДОК СО СВОБОДНЫМOPERATING MODE OF VIBRATION AREA WITH FREE
ПРИЖАТИЕМ ФОРМЫ ДЛЯ ФОРМОВАНИЯ ИЗДЕЛИЙPRESSING THE FORM FOR FORMING PRODUCTS
Изобретение относитс к промышленности строительных материалов, в частности к способам формовани железобетонных изделий на внбростолах с вертикально направленными ко.1ебани ми.The invention relates to the building materials industry, in particular, to methods for forming reinforced concrete products in on-board walkways with vertically oriented chambers.
По основному авт. св. № 774942 известен способ автоматического управлени режимом работы виброплошадок со свободным прижатием формы дл формовани изделий, включающий формование сигналов в момент удара рабочего органа о форму с бетонной смесью и в момент прохождени дебалансом оптимального положени и обеспечение совпадени обоих импульсов изменением скорости вращени дебалансов. В этом cnoco6ie измер ют высоту и степень уплотнени укладываемой в форму бетонной смеси, дл найденных значений высоты сло и степени его уплотнени по тарировочно14 зависимости определ ют оптимальные значени амплитуды вынуждающей силы, сравнивают их с фактическими знаГчени ми и по результатам сравнени регулированием величины статического момента массы дебаланса измен ют интенсивность воздействи до равейства между фактическими и расчетными зиаче-. ни ми амплитуды вынуждающей силы. ОнAccording to the main author. St. No. 774942 discloses a method for automatically controlling the mode of operation of vibrating pads with free pressing of a mold for molding articles, which includes forming signals at the moment of striking the working device on the mold with a concrete mixture and at the time of unbalance of the optimal position and ensuring that both pulses change the rotation speed of the unbalances. In this cnoco6ie, the height and the degree of compaction of the concrete mixture being laid in the form are measured. unbalance changes the intensity of the effect between the actual and calculated ziache-. nor amplitude of the driving force. is he
предусматривает изменение в процессе формовани только амплитуды колебаний и амплитуды внешних воздействий.provides for a change in the process of molding only the amplitude of vibrations and the amplitude of external influences.
Однако этот способ не обеспечивает равномерного уплотнени , поскольку в нем не осуществл ютс изменение собственной частоты колебаний формы с бетонной смесью достижени равенства с оптимальной частотой столба бетонной смеси (до наступлени резонанса в системе форма-бетонна смесь) и поддержание резонанса в процессе формовани .However, this method does not provide uniform compaction, since it does not change the natural frequency of the shape with the concrete mixture to achieve equality with the optimum frequency of the concrete mix (before the resonance occurs in the form-concrete mixture system) and maintain the resonance during the molding process.
10ten
Цель изобретени - повышение равномерности уплотнени бетонной смеси.The purpose of the invention is to increase the uniformity of compaction of the concrete mix.
Указанна цель достигаетс тем, что в способе автоматического управлени режимом работы виброплощадок со свободнымThis goal is achieved by the fact that in the method of automatic control of the mode of operation of vibrating platforms with free
5 прижатием формы дл формовани изделий дополнительно стро т тарировочную зависимость оптимальных значений частоты колебаний от высоты и степени уплотнени бетонной смеси, дл измеренных значений вы|Соты сло и степени его уплотнени по тарировочной зависимости определ ют оптималь20 ые значени частоты колебаний, сравнивают их с фактическими значени ми и по ре зультатам сравнени регулированием велиИНЫ силы прижати формы к возбудителю олебаний измен ют собственную частоту ор.мы с бетоиной смрсью до равенства с птимальной частотой дл уплотн емого ло бетонной смеси.5, pressing the mold to form products additionally builds a calibration dependence of the optimum vibration frequency values on the height and degree of compaction of the concrete mix; for the measured values of the layer thickness and its degree of compaction, the optimum vibration frequency values are determined by the calibration dependence, compared with the actual values by comparison and regulation of the force of pressing the form to the exciter pathogen, they change the natural frequency of the op. with the concrete with a sma for compacted concrete mix.
На чертеже представлена функциональ-, на схема устройства, реализующего предлагаемый способ.The drawing shows the functionality of the diagram of the device that implements the proposed method.
Дл примен емой при формовании в форме 1 бетонной смеси 2 предварительно стро тс тарировочные зависимости между опти- ,,, мальной величиной амплитуды вынуждающей силы Р. оптимальной частотой а/о колебаний и высотой И бетонной смеси при различных степен х уплотнени , т.е. Рр f,(H,S); w fj(H,S)/For the concrete mixture 2 used in molding 1, the calibration dependences between the optimal amplitude of the driving force P. are built, the optimum frequency of oscillations and the height of the concrete mixture at various degrees of compaction, i.e. Pp f, (H, S); w fj (H, S) /
Завксимость Рр f((HiS) закладывает- is с в основу работы функционального преобразовател 3, задачей которого вл етс формирование на выходе сигнала, соответствую цего оптимальной (расчетной) величине амплитуды вынуждающей силы Рр (например значению амплитуды Рр при высоте сто бетонной -смеси Н( и степени его уплотнени S ).The dependency Pp f ((HiS) lays on the basis of the operation of the functional converter 3, whose task is to form at the output a signal corresponding to the optimal (calculated) amplitude of the driving force Pp (for example, the amplitude Pp at a height of one hundred concrete mixture H (and the degree of its compaction S).
Зависимость tJe fa.OtS), выраженна через величину силы прижати формы I к вибровозбудителю 4 с помощью пружин 5, 25 закладываетс в основу работы функционального преобразовател 6, задачей которого вл етс формирование на выходе сигнала, соответствующего оптимальной (расчетной) величине собственной частоты колебаний формы с помещенной в ной бетонной сме- зо СЬЮ {Р(з(НЛ)).The dependence tJe fa.OtS), expressed through the magnitude of the pressing force of form I to the exciter 4 by means of springs 5, 25, forms the basis of the operation of the functional converter 6, the task of which is to form at the output a signal corresponding to the optimal (calculated) value of the natural frequency with a concrete mix placed in a syu (c (n (n))).
С помощью датчика 7 высоты и датчика 8 степени уплотнени (плотности) бетонной смеси измер ютс величина Н высоты и величина S степени уплотнени и преобра- зуютс в сигналы, которые подаютс на соответствующие разноименные входы, функциональных преобразователей 3 и 6,With the help of the height sensor 7 and the degree of compaction (density) sensor 8 of the concrete mix, the height value H and the degree S of compression are measured and converted into signals that are fed to the corresponding opposite inputs, functional converters 3 and 6,
С выхода преобразовател 3 снимаетс сигнал Рр оптимальной (расчетной) величины амплитуды вынуждающей силы и на- 4о правл етс в качестве эталонного на один из выходов элемента 9 сравнени , к другому входу которого от датчика 10 подводитс сигнал Яр, характеризующий величину фактической амплитуды вынуждающей силы. Разность сигналов на выходе элемента 9 сравнени подаетс к исполнительному блоку 11, который формирует сиг налы, управл ющие приводом регул тора 12 изменени амплитуды вынуждающей силы до достижени равенства между Рф и Рр. Требуемое изменение величины F фактической амплитуды вынуждающей силы может быть достигнуто, например, соответствующим изменением момента эксцентриков (статического момента массы Дебалансов 13)From the output of the converter 3, the signal Pp of the optimal (calculated) amplitude of the driving force is removed and sent 4o as a reference to one of the outputs of the comparison element 9, to the other input of which from the sensor 10 a signal Yar characterizing the actual amplitude of the driving force is applied. The difference of the signals at the output of the comparison element 9 is supplied to the executive unit 11, which generates signals that control the drive of the regulator 12 for changing the amplitude of the driving force until equality between RF and Pp. The required change in the magnitude F of the actual amplitude of the driving force can be achieved, for example, by a corresponding change in the moment of eccentrics (the static moment of the mass of the Balances 13)
Во втором канале управлени с выхода $5 преобразовател 6 снимаетс сигнал Fp оптимальной (расчетной) величины силы прижати формы, характеризующий достижениеIn the second control channel from the output of the $ 5 converter 6, the signal Fp of the optimal (calculated) value of the pressing force of the form, which characterizes the achievement of
равенства собственной частоты формы и оптимальной частоты дл бетона, и направл етс в качестве эталонного на один из входов элемента 14 сравнени , к другому входу которого от датчика 15 подводитс сигнал Rp, отражающий величину фактической силы прижати формы I к вибровозбудителю 4 пружинами 5 через упругие прокладки 16. Разность сигналов ДР Рр-Rp на выходе элемента 14 сравнени подаетс к исполнительному устройству 17, обеспечивающему , например, изменением величины поджати пружин 5 требуемое регулирование силы прижати формы до достижени равенства между Рц, и Рр.equal to the natural frequency of the form and the optimal frequency for concrete, and is sent as a reference to one of the inputs of the comparison element 14, to the other input of which from the sensor 15 is supplied the signal Rp, reflecting the magnitude of the actual pressing force of form I to the exciter 4 by springs 5 through elastic pads 16. The difference between the DR Pp-Rp signals at the output of the comparison element 14 is supplied to the actuator 17, which provides, for example, by varying the amount of compression of the springs 5, the required regulation of the pressing force of the form until reaching equality between RC and RR.
Настройка на резонансный режим (третий канал управлени ) системы вибраторформа осуществл етс по известному способу . Дл этого предусмотрен специальный канал управлени , состо щий из датчика 18 положени дебаланса в момент удара, датчика 19 момента прохождени дебалансом оптимального положени , преобразовател 20 и исполнительного устройства 21, управл ющего скоростью вращени вала приводного двигател 22,The tuning to the resonant mode (third control channel) of the vibrator-shape system is carried out in a manner known per se. For this, a special control channel is provided, consisting of an unbalance position sensor 18 at the moment of impact, an unbalance moment sensor 19 of the optimum position, a converter 20 and an actuator 21 controlling the rotational speed of the drive motor 22,
В тех случа х, когда импульсы от датчиков 18 и 19 не совпадают по времени и зависимости от величины и знака рассогласовани , преобразователь 20 формирует управл ющий сигнал, по которому исполнительное устройство 21 производит требуемую корректировку на ходу скорости вращени с вала возбудител колебаний, добива сь совпадени по времени этих сигналов и обеспечива тем самым по.адержание заданного режима работы.In those cases when the pulses from sensors 18 and 19 do not coincide in time and are dependent on the magnitude and mismatch sign, converter 20 generates a control signal by which actuator 21 performs the required adjustment of the oscillation exciter from the shaft while moving. coincidence of these signals in time and thus ensuring the retention of a given mode of operation.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU782709070A SU876425A2 (en) | 1978-11-28 | 1978-11-28 | Automatic controlling method of operating condition of table vibrator with loose gripping of mould for shaping articles |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU782709070A SU876425A2 (en) | 1978-11-28 | 1978-11-28 | Automatic controlling method of operating condition of table vibrator with loose gripping of mould for shaping articles |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU774942 Addition |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU876425A2 true SU876425A2 (en) | 1981-10-30 |
Family
ID=20803661
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU782709070A SU876425A2 (en) | 1978-11-28 | 1978-11-28 | Automatic controlling method of operating condition of table vibrator with loose gripping of mould for shaping articles |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU876425A2 (en) |
-
1978
- 1978-11-28 SU SU782709070A patent/SU876425A2/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2145160T3 (en) | CONTROL OF A COMPACTING MACHINE WITH MEASUREMENT OF THE CHARACTERISTICS OF THE LAND MATERIAL. | |
CA2428293A1 (en) | Compacting device for compacting molded bodies from granular materials and method of using the compacting device | |
SU876425A2 (en) | Automatic controlling method of operating condition of table vibrator with loose gripping of mould for shaping articles | |
ES2129647T3 (en) | APPARATUS AND METHOD FOR DEPOSITING AND SUBMITTING A CONCRETE STRUCTURE TO VIBRATION. | |
RU2653961C1 (en) | Method of the amplitude controlling during the automatic tuning to the driven by induction motor vibrating machine vibrations resonance mode | |
SU774942A1 (en) | Method of automatic control of operation duty of vibrated platform with free clamping of moulds | |
SU779094A1 (en) | Apparatus for automatic control of vibrated moulding platform operating duty | |
SU729057A1 (en) | Method of moulding concrete articles | |
SU1507571A1 (en) | System for controlling vibration device for compacting concrete mix | |
SU944926A1 (en) | Method of surface hardening of concrete mix | |
SU1388288A1 (en) | Installation for vibratory moulding of articles | |
SU252891A1 (en) | METHOD OF REGULATING A RESONANT VIBRATION DEVICE | |
SU1597587A1 (en) | Method of determining amount of loose material on load-carrying member of vibration vehicle | |
SU727452A1 (en) | Apparatus for moulding ferroconcrete articles | |
SU719876A2 (en) | Resonance vibratory platform | |
SU821988A1 (en) | Device for control of vibration-testing machine | |
SU721330A1 (en) | Vibration apparatus for concrete mixture compressing | |
SU747721A1 (en) | Vibrated platform control apparatus | |
VI et al. | RESEARCH ON DYNAMICS OF THE CONCRETE VIBRATORY TABLE FOR LABORATORY WORKS | |
SU272118A1 (en) | METHOD OF FORMING PRODUCTS | |
SU1036540A1 (en) | Vibration percussion platform for making articles of concret mix | |
SU1217670A2 (en) | Vibration device for compacting concrete mix | |
SU659381A1 (en) | Vibrated platform | |
SU965776A1 (en) | Method of moulding concrete articles | |
SU683911A1 (en) | Vibrated platform for moulding articles from concrete mixes |